JP2015168815A - 熱可塑性ポリエステルエラストマ樹脂組成物およびそれからなる成形体 - Google Patents
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Abstract
Description
JIS K7215 デュロメーターD硬さにしたがって測定した。
ティー・エイ・インスツルメント社製DSC Q100を使用し、窒素雰囲気下、20℃/分の昇温速度で40℃から250℃まで加熱し、250℃で3分間保持した後10℃/分の降温速度で40℃まで冷却し、更に10℃/分の昇温速度で250℃まで加熱した際の融解ピークの頂上温度を測定した。
80℃で5時間乾燥した評価用樹脂組成物の各ペレットを温度250℃でプレス成形して得た厚み2mmのシートから、縦80mm×横20mm×厚み2mmの短冊を切り出し、(株)東洋精機製作所製ディマチャ屈曲疲労試験機を用いて130℃の雰囲気下、5Hzのサイクル、チャック間距離25mmから5mmの間でストロークさせて亀裂が発生するまでの屈曲回数を測定した。
ASTM D−1238にしたがって、230℃および260℃、荷重2160gで測定した。
射出成形性として、80℃で5時間乾燥した評価用樹脂組成物の各ペレットにてJIS 2号ダンベル試験片と、縦75mm×横125mm×厚み2mmの角板を、シリンダー温度を240℃、金型温度を50℃の条件で成形し、樹脂が金型に充填する下限圧を調べた。下限圧が50MPa未満の場合を○、50MPa以上の場合を×とした。
ブロー成形性として、80℃で5時間乾燥した評価用樹脂組成物の各ペレットにて、オズバーガー社製プレスブロー成形機を使用して、重量70g、山部外径φ75mm、谷部外径φ65mm、肉厚1.5mmの5山4谷の蛇腹部を有する中空パイプを温度230℃で成形し、山部と谷部のエッジ形状の形成度合いを目視観察して、金型寸法通りにエッジが形成されているものを○、金型寸法通りにエッジが形成されていないもの、あるいはパリソンが変形して蛇腹部の樹脂が折り重なる箇所があるものを×とした。
テレフタル酸44.4部、1,4−ブタンジオール38.6部および数平均分子量約1400のポリ(テトラメチレンオキシド)グリコール43.9部を、チタンテトラブトキシド0.04部とモノ−n−ブチル−モノヒドロキシスズオキサイド0.02部と共にヘリカルリボン型攪拌翼を備えた反応容器に仕込み、190〜225℃で3時間加熱し、反応水を系外に流出させながらエステル化反応を行った。反応混合物にテトラ−n−ブチルチタネート0.2部を追添加し、“イルガノックス”1098(チバガイギー社製ヒンダードフェノール系酸化防止剤)0.05部を添加した後、245℃に昇温し、次いで、50分かけて系内の圧力を27Paの減圧とし、その条件下で1時間50分重合を行った。得られたポリマを水中にストランド状で吐出し、カッティングによりペレットとした。得られた熱可塑性ポリエステルエラストマ(A−1)は、硬度50D、融点は203℃、メルトフローレートは230℃、荷重2160gでの測定にて18g/10分であった。
テレフタル酸41.9部、1,4−ブタンジオール39.7部および数平均分子量約1400のポリ(テトラメチレンオキシド)グリコール47.6部を、チタンテトラブトキシド0.03部とモノ−n−ブチル−モノヒドロキシスズオキサイド0.01部と共にヘリカルリボン型攪拌翼を備えた反応容器に仕込み、190〜225℃で3時間加熱し、反応水を系外に流出させながらエステル化反応を行った。反応混合物にテトラ−n−ブチルチタネート0.2部を追添加し、“イルガノックス”1098(チバガイギー社製ヒンダードフェノール系酸化防止剤)0.05部を添加した後、245℃に昇温し、次いで、50分かけて系内の圧力を27Paの減圧とし、その条件下で1時間50分重合を行った。得られたポリマを水中にストランド状で吐出し、カッティングによりペレットとした。得られた熱可塑性ポリエステルエラストマ(A−2)は、硬度47D、融点は199℃、メルトフローレートは230℃、荷重2160gでの測定にて20g/10分であった。
熱可塑性ポリエステルエラストマ(A−1)のペレットを回転可能な反応容器に仕込み、系内の圧力を27Paの減圧とし、170から180℃で48時間回転させながら加熱して固相重縮合を行った。得られた熱可塑性ポリエステルエラストマ(A−3)は、硬度50D、融点は203℃、メルトフローレートは230℃、荷重2160gでの測定にて0.5g/10分であった。
熱可塑性ポリエステルエラストマ(A−2)のペレットを回転可能な反応容器に仕込み、系内の圧力を27Paの減圧とし、170から180℃で72時間回転させながら加熱して固相重縮合を行った。得られた熱可塑性ポリエステルエラストマ(A−4)は、硬度47D、融点は199℃、メルトフローレートは0.5g/10分であった。
熱可塑性ポリエステルエラストマ(A−2)のペレットを回転可能な反応容器に仕込み、系内の圧力を27Paの減圧とし、170から180℃で82時間回転させながら加熱して固相重縮合を行った。得られた熱可塑性ポリエステルエラストマ(A−5)は、硬度47D、融点は199℃、メルトフローレートは0.2g/10分であった。
また、可塑剤(B)、酸化防止剤(C)、およびポリアミド樹脂(D)としては下記のものを準備した。
実施例において使用した可塑剤(B−1)はトリメリット酸トリ2−エチルヘキシルを使用した。
実施例において使用した酸化防止剤(C−1)、(C−2)および(C−3)の略号と構造式を表1に示す。
ポリアミド樹脂(D)として、東レ株式会社製 アミランCM4000を使用した。
熱可塑性ポリエステルエラストマ(A−3)、(A−4)を、可塑剤(B−1)、酸化防止剤(C−1)、(C−2)、(C−3)、およびポリアミド樹脂(D−1)とともに、表2に示す配合比率(重量部)でV−ブレンダーを用いて混合し、直径45mmで3条ネジタイプのスクリューを有する2軸押出機を用いて250℃で溶融混練し、ペレット化した。
熱可塑性ポリエステルエラストマ(A−1)、(A−2)、(A−3)、(A−4)、(A−5)を、可塑剤(B−1)、酸化防止剤(C−1)、(C−2)、(C−3)、およびポリアミド樹脂(D−1)とともに、表23に示す配合比率(重量部)でV−ブレンダーを用いて混合し、直径45mmで3条ネジタイプのスクリューを有する2軸押出機を用いて250℃で溶融混練し、ペレット化した。
Claims (8)
- 溶融重縮合した後、固相重縮合した熱可塑性ポリエステルエラストマ(A)100重量部に対し、可塑剤(B)0.1〜5.0重量部、および酸化防止剤(C)0.1〜5.0重量部を含有し、ASTM D−1238にしたがって、230℃、荷重2160gで測定したメルトフローレートが0.5g/10分以上、2.0g/10分未満である熱可塑性ポリエステルエラストマ樹脂組成物。
- ASTM D−1238にしたがって、260℃、荷重2160gで測定したメルトフローレートが2.5g/10分以上である請求項1記載の熱可塑性ポリエステルエラストマ樹脂組成物。
- 前記熱可塑性ポリエステルエラストマ(A)が、結晶性芳香族ポリエステル単位からなる高融点結晶性重合体セグメント30〜70重量%と、脂肪族ポリエーテル単位からなる低融点重合体セグメント70〜30重量%とを主たる構成成分とするポリエステルブロック共重合体である請求項1〜3のいずれか1項に記載の熱可塑性ポリエステルエラストマ樹脂組成物。
- ASTM D−1238にしたがって、230℃、荷重2160gで測定したメルトフローレートが0.5g/10分以上、1.5g/10分以下である請求項1〜3のいずれか1項に記載の熱可塑性エラストマ樹脂組成物。
- 前記熱可塑性ポリエステルエラストマ組成物100重量部対して、ポリアミド樹脂(D)0〜5.0重量部を含有する請求項1〜4のいずれか1項に記載の熱可塑性ポリエステルエラストマ樹脂組成物。
- 前記可塑剤(B)が、トリメリット酸エステル系可塑剤である請求項1〜5のいずれか1項に記載の熱可塑性ポリエステルエラストマ樹脂組成物。
- 前記酸化防止剤(C)が、芳香族アミン系酸化防止剤、ヒンダードフェノール系酸化防止剤、イオウ系酸化防止剤およびリン系酸化防止剤からなる群より選ばれた2種以上である請求項1〜6のいずれか1項に記載の熱可塑性ポリエステルエラストマ樹脂組成物。
- 請求項1〜7のいずれか1項に記載の熱可塑性ポリエステルエラストマ樹脂組成物が成形されてなる成形体。
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