JP2013208022A - モータ回転子支持体およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】アキシャルギャップモータ用に好適なモータ用回転子支持体およびその製造方法を提供する。
【解決手段】モータの回転子に配置される磁性体を支持するモータ用回転子支持体を、比透磁率が１．００５未満で、室温における０．２％耐力が５５０ＭＰａ以上である非磁性鋼で構成し、好適には、１８Ｍｎ−１８Ｃｒ非磁性鋼を熱間加工し、熱間加工材を機械加工して回転子支持体形状とする、または１８Ｍｎ−１８Ｃｒ非磁性鋼を熱間加工し、さらに熱間加工材を冷間加工し、冷間加工材を機械加工して回転子支持体形状とすることで、熱間加工材では比透磁率が１．００５未満で、室温における０．２％耐力が５５０ＭＰａ以上の特性が得られ、冷間加工材では、比透磁率が１．００５未満で、室温における０．２％耐力が６００ＭＰａ以上の特性が得られることで、非磁性特性を維持したままで高強度の支持体とすることができる。
【選択図】図２

Description

この発明は、モータの回転子に使用され、該回転子に配置される磁性体を支持する支持体に関するものである。

通常、モータ用磁石には高い性能を発揮するため、例えばネオジムやジスプロシウムのような希土類（レアアース）が添加された希土類磁石が使用されている。
特許文献１には、回転軸に対して平行な方向に磁極を有する複数の永久磁石を備えた回転子を有するアキシャル型モータが開示されている。
また、特許文献２には希土類磁石に代えてフェライト磁石を有する高性能アキシャルギャップモータが提案されている。

これらのアキシャル型モータあるいはアキシャルギャップモータには、磁石を配置する回転子があり、磁石は回転子に含まれる支持体によって支えられる。この支持体には、一般にオーステナイト系ステンレス鋼からなる非磁性鋼が使用される。
支持体は、高速で回転する回転子に含まれ、磁石を支えてその位置を適正に保持することが必要である。このため支持体は非磁性の性質だけでなく、適正な強度を有することが必要とされる。
ところで、オーステナイト系ステンレス鋼は、冷間で加工することによって強度が高まるが、加工誘起変態によって非磁性特性が損なわれるという問題がある。このため、通常は、熱間鍛造後の素材から機械加工を行って支持体形状を得る工程が採用されている。

国際公開第２０１１／０４６１０８号 特開２０１１−０１０３７５号公報

しかし、最近では、モータの高速化や大型化の要請があり、支持体に対する強度要求は高まっている。また、大型化が必要でない場合にも軽量化への要請はあり、軽量化に対応する高強度化が望まれている。しかし、上記したように従来の材料では、非磁性特性と高強度化とがトレードオフになっており、上記要請に応えることができない。
また、従来の製造工程では、形状が複雑な製品形状を得るためには熱間鍛造素材から機械切削やワイヤーカットなどによるかなりの時間の加工が必要である。製品形状や大きさにもよるが、加工に２週間もの時間を費やすケースもある。そのため、量産化を考えたとき、これらは非常に大きな問題となる。しかし、上記のように製造工程の制約があるため、生産性を考慮した工程を採択することができないという問題がある。

本発明は、上記事情を背景としてなされたものであり、非磁性特性を維持したままで高強度化が可能であり、さらに製造工程の制約が少ないモータ回転子支持体およびその製造方法を提供することを目的とする。

すなわち、本発明のモータ回転子支持体のうち、第１の本発明は、モータの回転子に配置される磁性体を支持する支持体であって、非磁性鋼で構成され、比透磁率が１．００５未満で、室温における０．２％耐力が５５０ＭＰａ以上であることを特徴とする。

第２の本発明のモータ回転子支持体は、前記第１の本発明において、前記非磁性鋼が熱間加工材であることを特徴とする。

第３の本発明のモータ回転子支持体は、前記第１または第２の本発明において、前記非磁性鋼が冷間加工材であり、比透磁率が１．００５未満で、室温における０．２％耐力が６００ＭＰａ以上であることを特徴とする。

第４の本発明のモータ回転子支持体は、前記第１〜第３の本発明のいずれかにおいて、前記非磁性鋼が１８Ｍｎ−１８Ｃｒ系非磁性鋼であることを特徴とする。

第５の本発明のモータ回転子支持体は、前記第１〜第４の本発明のいずれかにおいて、支持体形状材を単層で使用することを特徴とする。

第６の本発明のモータ回転子支持体は、前記第１〜第４の本発明のいずれかにおいて、前記磁性体として、希土類系磁石または非希土類系磁石を含むことを特徴とする。

第７の本発明のモータ回転子支持体は、前記第６の本発明において、前記非希土類系磁石が、フェライト磁石であることを特徴とする。

第８の本発明のモータ回転子支持体は、前記第１〜第７の本発明のいずれかにおいて、前記磁性体として、圧粉鉄心を含むことを特徴とする。

第９の本発明のモータ回転子支持体の製造方法は、モータの回転子に配置される磁性体を支持する支持体を製造する方法であって、
非磁性鋼を熱間加工して熱間加工材を得、該熱間加工材を機械加工して、比透磁率が１．００５未満で、室温における０．２％耐力が５５０ＭＰａ以上の支持体形状材を得ることを特徴とする。

第１０の本発明のモータ回転子支持体の製造方法は、前記第９の本発明において、前記熱間加工に、熱間圧延、熱間型打ち加工のいずれかの工程を含むことを特徴とする。

第１１の本発明のモータ回転子支持体の製造方法は、前記第９または第１０の本発明において、前記熱間加工後に１０００℃以上×５分以上の固溶化処理を行い、その後、６００〜１０００℃×０．５時間以上の時効処理を行うことを特徴とする。

第１２の本発明のモータ回転子支持体の製造方法は、モータの回転子に配置される磁性体を支持する支持体を製造する方法であって、
非磁性鋼を熱間加工した後、冷間加工して冷間加工材を得、該冷間加工材を機械加工して、比透磁率が１．００５未満で、室温における０．２％耐力が６００ＭＰａ以上の支持体形状材を得ることを特徴とする。

第１３の本発明のモータ回転子支持体の製造方法は、前記第１２の本発明において、前記冷間加工に、冷間圧延工程を含むことを特徴とする。

第１４の本発明のモータ回転子支持体の製造方法は、前記第１２または第１３の本発明において、前記冷間加工の冷間加工率が５〜４０％であることを特徴とする。

第１５の本発明のモータ回転子支持体の製造方法は、前記第９〜第１４の本発明のいずれかにおいて、前記機械加工が、切り出し、冷間打ち抜き加工、切削加工、レーザー加工、放電加工、深絞り加工、溶接のいずれか１以上の工程を含むことを特徴とする。

第１６の本発明のモータ回転子支持体の製造方法は、前記第９〜第１５の本発明のいずれかにおいて、前記熱間加工前の前記非磁性鋼が、連続鋳造により製造されたものであることを特徴とする。

第１７の本発明のモータ回転子支持体の製造方法は、前記第９〜第１６の本発明のいずれかにおいて、前記非磁性鋼が、１８Ｍｎ−１８Ｃｒ系非磁性鋼であることを特徴とする。

本発明では、非磁性鋼が用いられ、モータ回転子支持体として形成された後で比透磁率が１．００５未満で、室温（例えば５℃〜３５℃）における０．２％耐力が５５０ＭＰａ以上の特性を有している。
比透磁率が１．００５未満であることにより、回転子における磁気に影響を与えることなく磁性体を支持することができる。また、室温における０．２％耐力が５５０ＭＰａ以上であることにより、高回転においても磁性体を確実に支持することができ、軽量化も容易になる。
また、本発明は非磁性鋼の種別が特定のものに限定されるものではないが、好適には１８Ｍｎ−１８Ｃｒ系の材料を用いることができる。以下に、１８Ｍｎ−１８Ｃｒ系非磁性鋼について各成分の作用と組成が定められる理由を説明する。

Ｓｉ：０．１〜２．０質量％
Ｓｉは脱酸材として使用するため０．１％以上必要である。しかし、Ｓｉはフェライト相形成元素であるため過剰に含有するとフェライト相が析出し、また冷間加工性も悪くなるため上限を２．０％とする。

Ｍｎ：１０〜２５質量％
Ｍｎはオーステナイト相形成元素であり、Ｎ溶解度を高くするのに１０％以上が必要である。しかし、過剰に含有すると強度が低下するため上限を２５％とする。なお、同様の理由で下限を１３％、上限を２４％とするのが望ましく、さらに下限を１６％、上限を２１％とするのが一層望ましい。

Ｃｒ：１２〜２５質量％
ＣｒはＮ溶解度を確保するために１２％以上必要である。しかし、Ｃｒはフェライト形成元素であるため過剰に含有するとフェライト相が析出するため上限を２５％とする。なお、同様の理由で下限を１４％、上限を２３％とするのが望ましく、さらに下限を１６％、上限を２１％とするのが一層望ましい。

Ｎ：０．３〜０．８質量％
Ｎは強度を確保するために０．３％以上が必要であるが、過剰に含有するとブローホール生成の原因となるため上限を０．８％とする。

Ａｌ：０．０２質量％以下
Ａｌは脱酸材として添加することができるが、過剰に含有すると窒化物を形成し靭性を低下させるため、上限を０．０２％として所望により含有するものとする。なお、脱酸材としての作用を十分に得るため０．００５％以上含有するのが望ましい。

Ｎｉ：５．０質量％以下
Ｎｉオーステナイト相形成元素であり、所望により含有する。しかし５．０％を超えると強度が低下することから上限を５．０％とする。また、積極的な含有では、１．０％以上含有するのが望ましく、１．５％以上含有するのが一層望ましい。なお、不可避不純物として１．０％未満含有するものであってもよい。

Ｍｏ＋１／２Ｗ：３．０質量％以下
ＷおよびＭｏは強度を向上させる成分であり、所望により含有する。ただし、過剰に入れると冷間加工性を悪化させるため、所望によりそれぞれ単独であるいは複合してＭｏ＋１／２Ｗで３％以下の範囲で添加することができる。なお、いずれかを含有する場合にはその作用を十分に得るため、Ｍｏ＋１／２Ｗで１．０％以上とするのが望ましい。

Ｖ、Ｎｂ：１．００質量％以下
ＶおよびＮｂは窒素と結合して窒化物を形成し、熱処理時の結晶粒粗大化を防止するので、一方または両方を所望により含有する。ただし、フェライト相形成元素であるため過剰に含有するとフェライト相が析出する。そのため、それぞれ１．００％以下の範囲で含有することができる。なお、含有する場合にはその作用を十分に得るためそれぞれ０．０５％以上含有するのが望ましい。

Ｃｏ：３．００質量％以下
Ｃｏはオーステナイト相形成元素であり、所望により含有する。ただし、高価な成分であるため３．００％を上限に含有することができる。なお、含有する場合にはその作用を十分に得るためそれぞれ０．５％以上含有するのが望ましい。

Ｂ：０．０１質量％以下
Ｂは固溶強化するとともに微細な窒化物による強化も期待でき強度、靭性を改善するので、所望により含有する。ただし、過剰に含有すると粗大な窒化物となり靭性を低下させる要因となる。そのため、０．０１％以下の範囲で含有することができる。なお、含有する場合にはその作用を十分に得るためそれぞれ０．００３％以上含有するのが望ましい。

不可避的不純物
Ｃ：０．３質量％以下
Ｃは、製造上不可避的に含有するが、耐食性を悪化させるため、その上限を０．３質量％とする。同様の理由により０．２％以下とするのが一層望ましい。

Ｐ，Ｓ：０．０３質量％以下
Ｐ，Ｓは延靭性や熱間加工性に影響を及ぼす。そのため、Ｐ、Ｓはそれぞれ０．０３％以下とすることが望ましい。

製造工程
本発明のモータ回転子支持体は、製造工程が格別なものに限定されるものではなく、熱間加工材、冷間加工材に機械加工を経て得ることができる。素材は常法の溶解、凝固過程を経て得ることができる。具体的には、取鍋精錬法、下注ぎ鋳込み法、上注ぎ鋳込み法、真空鋳造法、エレクトロスラグ再溶解法などの二次精錬法が例示される。また、連続鋳造法により直接ビレット材を製造してもよい。

熱間加工として、熱間圧延、熱間型打ち鍛造などの熱間鍛造を代表例として挙げることができ、これらは常法により行うことができる。その熱間加工温度としては８００〜１２００℃が例示される。熱間加工により支持体形状材を取得する方法として、ビレット材もしくは連続鋳造により製造された鋼片を熱間型打ち加工する方法がある。熱間型打ち加工は特に限定されないが、熱間プレスにより支持体形状に近い形に１回、または複数回の型打ちで加工することができる。また、型打ちする金型も１種類、または数種類の金型を使用してもよい。また、熱間型打ちの型打ち温度は前述の熱間加工温度と同等である。
支持体形状材を取得する前の熱間加工材または冷間加工する前の熱間加工材には固溶化処理を行ってもよい。固溶化処理条件は特に限定されないが、１０００℃以上、保持時間としては５分以上、冷却方法は水冷、油冷、ファン冷却を含む空冷が例示される。
また、固溶化処理後、時効処理を施すことで、回転支持体の一層の高強度化を図ることができる。時効処理の条件としては６００〜１０００℃×０．５時間以上とすることができる。なお、冷間加工を行う場合、時効処理は、固溶化処理後、冷間加工前に行ってもよく、固溶化処理後、冷間加工を挟んで時効処理を行っても良い。
熱間加工材は、以降は冷間での強加工を行うことなく製品形状を得ることができる。

熱間加工材はさらに冷間加工を行うことができる。冷間加工としては、冷間圧延、冷間鍛造などを挙げることができ、常法により行うことができる。冷間加工による加工強化で、一層の高強度化を図ることができる。
冷間加工は、例えば加工率５〜４０％により行うことができる。加工率が低いと、加工強化が十分に得られず、加工率が高いと延靭性を十分に得ることができない。
また、冷間圧延では、最終板厚は１．０〜４ｍｍが例示される。板厚１．０〜４ｍｍとすることにより、そのまま素形材としての板厚を得ることができる。なお、ここで言う冷間とは、再結晶温度を超えない温度範囲での加工をいい、例えば４５０℃以下の範囲で所望により加熱してもよい。なおテンパーカラーの付かない２５０℃以下が好ましい。

機械加工は、本発明としては特定の内容に限定されるものではなく、素形材の作製から仕上げ加工まで含まれる。例えば、切り出し、冷間打ち抜き加工、切削加工、レーザー加工、放電加工、深絞り加工、溶接の工程を挙げることができる。

また、最終形状を得るために、部材を組み立て溶接するようにしてもよい。溶接組み立ての溶接方法は特に限定されないが、入熱が少なくシールド性が高いＴＩＧ溶接が好ましい。溶接後、所望により３００〜６００℃の応力除去焼鈍を行ってもよい。また支持体形状材には所望により仕上げ加工を行ってよい。
これらの方法により、量産化が可能でコスト的にも廉価に製造できるモータ用回転子、特にアキシャルギャップモータの回転子に適した支持体を製造することが可能となる。

本発明によれば、十分に低い比透磁率と高強度が得られ、非磁性特性を維持したままで高強度化が達成され、さらに製造工程の制約なくモータ回転子支持体を得ることができる。

本発明の一実施形態のモータ回転子支持体を示す図であり、（ａ）は正面図、（ｂ）は（ａ）のＩ−Ｉ線断面図である。 同じく、永久磁石を配置したモータ回転子支持体を示す図であり、（ａ）は正面図、（ｂ）は（ａ）のII−II線断面図である。 同じく、製造工程を示すフロー図である。 同じく、溶接により組み立てられる製造途中のモータ回転子支持体を示す図である。 同じく、実施例における一部供試材での冷間圧延加工率と室温における０．２％耐力との関係を示すグラフである。 同じく、実施例における一部供試材での冷間圧延加工率と室温における伸びとの関係を示すグラフである。 同じく、実施例における一部供試材での冷間圧延加工率と比透磁率との関係を示すグラフである。

以下に本発明の一実施形態のモータ回転子支持体を図１、２に基づいて説明する。
この実施形態のモータ回転子支持体１は、非磁性鋼からなる熱間加工材または冷間加工材で構成されており、熱間加工材では、比透磁率が１．００５未満で、室温における０．２％耐力が５５０ＭＰａ以上、伸びが３０％以上の特性を有し、冷間加工材では、比透磁率が１．００５未満で、室温における０．２％耐力が６００ＭＰａ以上、伸びが１０％以上の特性を有している。非磁性鋼には、好適には１８Ｍｎ−１８Ｃｒ非磁性鋼が用いられる。

モータ回転子支持体１は、全体が薄板の円盤形状に形成され、中心に軸穴２が形成された軸受部３を有している。軸受部３の外周側には間隔を開けてリング状リブ４が形成され、最外周縁に外縁リング５が形成されている。さらに、軸受部３とリング状リブ４と外縁リング５の間に亘って放射状に等角度間隔で１６の区画壁６が形成されている。

各区画壁６、６とリング状リブ４、外縁リング５で囲まれる空間は、磁石収納部７に割り当てられている。この磁石収納部７に、軸方向両面に異極となる磁極を有する永久磁石１０が収納される。永久磁石１０は、周方向において隣接するもの同士が異極となる磁極を有するように配置されている。このモータ回転子支持体１の軸穴２に図示しない回転軸を取り付けて、回転子に備えるモータ回転子支持体として使用することができる。なお、モータ回転子支持体１をそのまま回転子として用いるものであってもよい。
上記では、モータ回転子支持体に支持される磁性体として永久磁石のみを説明したが、その他に強磁性体を支持する構造を有するものであってもよい。

この実施形態のモータ回転子支持体は、特に出力等が限定されるものでないが、特に５ｋＷ以上のモータに好適に使用することができ、量産化が可能でコスト的にも廉価に製造でき、特にアキシャルギャップモータの回転子に適した支持体として使用することができる。

次に、モータ回転子支持体１の製造工程について図３のフロー図に基づいて説明する。
前記した１８Ｍｎ−１８Ｃｒ系非磁性鋼の組成に調整し、常法の溶解法、鋳造法によりインゴットを作製する。溶解法、鋳造法としては、取鍋精錬法、下注ぎ鋳込み法、上注ぎ鋳込み法、真空鋳造法、エレクトロスラグ再溶解法などを採用することができるが、本発明としては特定の方法に限定されるものではない。
該インゴットは、熱間加工である熱間鍛造等によりビレットに中間成形し、さらに熱間圧延等の熱間加工に供する。熱間加工は、素材を８００〜１２００℃に加熱して行うことができる。

また、ビレットは、上記溶解法、鋳造法によらず、連続鋳造法により直接得ることもできる。本実施形態で連続鋳造法の種別は特に限定されるものではなく、常法により行うこともできる。

熱間加工では、熱間型打ち鍛造によって素形材形状にまで加工することができる。素形材形状としたものでは、その後、仕上げ加工によって製品形状とすることができる。例えば、連続鋳造で得たビレットを熱間型打ち鍛造することで効率よく製品を製造することができる。

熱間加工によって得られる熱間加工材には、１０００℃以上で５分間以上加熱する固溶化処理を施すことが望ましい。成分の均一化がなされるとともに、オーステナイトが安定する。
固溶化処理した熱間加工材には、さらに、６００〜１０００℃×０．５時間以上の条件で時効処理を施すのが望ましい。時効処理によって強度をさらに向上させることができる。
なお、本発明としては、上記した固溶化処理、時効処理を省略することも可能である。なお、時効処理を行う場合は固溶化処理を行う。

熱間加工材は、さらに機械加工を経て製品形状とされる。
機械加工としては、切り出し、冷間打ち抜き加工、切削加工、レーザー加工、放電加工、深絞り加工、溶接などが挙げられる。機械加工には仕上げ加工を含むものである。
この実施形態で得られたモータ回転子支持体１は、比透磁率が１．００５未満、室温における０．２％耐力が５５０ＭＰａ以上であり、優れた非磁性特性を有するとともに、高い強度を有しており、高速回転において磁性体を安定して支持することができる。また、当該モータ回転子支持体１は、室温における伸びが３０％以上であるのが望ましい。

次に、冷間加工を含む製造工程について説明する。
上記と同様に１８Ｍｎ−１８Ｃｒ系非磁性鋼の組成に調整し、常法の溶解法、鋳造法によりインゴットを作製する。該インゴットは、熱間加工である熱間鍛造等によりビレットに中間成形し、さらに熱間圧延等の熱間加工に供する。熱間加工は、素材を８００〜１２００℃に加熱して行うことができる。
また、ビレットは、連続鋳造法により直接ビレットを得ることもできる。

熱間加工によって得られる熱間加工材には、１０００℃以上で５分間以上加熱する固溶化処理を施すのが望ましい。固溶化処理した熱間加工材には、さらに、６００〜１０００℃×０．５時間以上の条件で時効処理を施すのが望ましい。時効処理によって強度をさらに向上させることができる。なお、本発明としては、上記した固溶化処理、時効処理を省略することも可能である。

熱間加工材には、さらには、冷間圧延などの冷間加工を行うことができる。冷間加工では、冷間加工率５〜４０％で加工を行うことができる。なお、前記したように、冷間加工は、再結晶温度を超えない温度範囲での加工をいい、再結晶温度を超える温度範囲での加工を熱間加工とする。なお、加工後、応力除去を目的に３００〜４５０℃の応力除去焼鈍を行ってもよい。応力除去焼鈍によっては必要とされる機械的特性は影響を受けない。
冷間加工を経た冷間加工材は、さらに機械加工を経て製品形状とされる。
機械加工としては、切り出し、冷間打ち抜き加工、切削加工、レーザー加工、放電加工、深絞り加工、溶接などが挙げられる。機械加工には仕上げ加工を含むものである。
得られたモータ回転子支持体は、比透磁率が１．００５未満、室温における０．２％耐力が６００ＭＰａ以上であり、優れた非磁性特性を有するとともに、高い強度を有しており、高速回転において磁性体を安定して支持することができる。また、当該モータ回転子支持体は、室温における伸びが１０％以上であるのが望ましい。
高回転で使用される回転子支持体は遠心力などにより変形が生じる。それに耐えうる延靭性も必要となるため、熱間加工材、冷間加工材を問わず、伸びが１０％以上であるのが望ましい。伸びを重視する場合、熱間加工材の方が冷間加工材よりも高い伸びを示し有利である。

また、機械加工には、部材同士を組み立てて溶接により製品形状を得る工程を有するものであってもよい。
図４は、外縁リング２０と軸受部２１との間に区画壁２２を配置して、ＴＩＧ溶接などにより接合した溶接過程の半製品を示している。２３は溶接部である。区画壁２２を必要個数、必要箇所に配置して溶接することで製品を得ることができる。なお、溶接における部材の個数や部材の形状等は適宜の選定が可能であり、本実施形態としては特に限定されるものではない。

本実施例に使用する１８Ｍｎ−１８Ｃｒ非磁性鋼として表１に示す組成（残部がＦｅと不可避不純物、Ｐは０．０２５％以下、Ｓは０．００５％以下）のものを用意した。

実施例１（熱間加工材から支持体形状材を製造するケース）
表１に示す１８Ｍｎ−１８Ｃｒ非磁性鋼５０ｋｇをＶＩＭ（真空誘導溶解）により溶解、金型鋳造し、５０ｋｇの試験鋼塊を得た。この試験鋼塊の押湯を切断した本体部分を１２００℃で熱間鍛造および表２に示す熱間圧延加工率によって熱間圧延し、４ｍｍ厚の試験材とした。比較材として、ＳＵＳ３０４系ステンレス鋼（鋼Ｎｏ．１５）、ＳＵＳ３１６系ステンレス鋼（鋼Ｎｏ．１４）の試験材も同様の方法で得た。
これらの試験材には１０５０℃×３時間、水冷の固溶化処理を施した。さらに、一部の試験材には９００℃×１時間の時効処理を施した。
これら試験材から冷間プレスで室温での冷間打ち抜き加工を行い、支持体形状材に相当する供試材を得た。この供試材から、室温において、ＪＩＳ Ｚ ２２０１記載のＪＩＳ１４Ａ号試験片を採取し、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に基づく引張試験を行い、磁気天秤法による比透磁率測定を行った。

実施例２（冷間圧延材から支持体形状材を製造するケース）
表１に示す１８Ｍｎ−１８Ｃｒ非磁性鋼５０ｋｇをＶＩＭ（真空誘導溶解）により溶解、金型鋳造し、５０ｋｇの試験鋼塊を得た。この試験鋼塊の押湯を切断した本体部分を１２００℃で熱間鍛造および表２に示す熱間圧延加工率によって熱間圧延し、４〜６ｍｍ厚の試験材とした。比較材として、ＳＵＳ３０４系ステンレス鋼（鋼Ｎｏ．１５）、ＳＵＳ３１６系ステンレス鋼（鋼Ｎｏ．１４）の試験材も同様の方法で得た。
これらの試験材には１０５０℃×３時間、水冷の固溶化処理を施した。さらに、一部の試験材には９００℃×１時間の時効処理を施した。
さらに、これらの試験材に表２に示す５〜４０％の冷間圧延を施して、２〜５ｍｍ厚の試験材を得た。これら試験材から冷間プレスにより室温で冷間打ち抜き加工を行い、支持体形状材に相当する供試材を得た。この供試材から実施例１と同様に試験片を採取し、室温において、引張試験、比透磁率測定を行った。

上記実施例１、２における供試材の製造条件および測定結果を表２、３にまとめて表示した。なお、冷間圧延を行わなかったものは、冷間圧延加工率を「−」で示した。

実施例３（熱間型打ちのケース）
実施例１に示す方法にて６ｍｍ厚の試験材を製作した。この試験材を１２００℃に加熱して熱間プレスにて熱間型打ちを行い、支持体形状を模擬した円盤状供試材を得た。これに１０５０℃×３時間、水冷の固溶化処理を施した。さらに、一部の試験材には９００℃×１時間の時効処理を施した。固溶化処理後または時効処理後の供試材から試験片を採取し、実施例１と同様に室温において、引張試験、比透磁率測定を行った。比較材としてＳＵＳ３０４系（鋼Ｎｏ．１５）、ＳＵＳ３１６系ステンレス鋼（鋼Ｎｏ．１４）の試験材も同様の方法で得た。
試験結果は表４に示した。

実施例４（溶接組み立てのケース）
表１に示す１８Ｍｎ−１８Ｃｒ非磁性鋼５０ｋｇをＶＩＭ（真空誘導溶解）により溶解、金型鋳造し、５０ｋｇの試験鋼塊を得た。この試験鋼塊の押湯を切断した本体部分を１２００℃で熱間鍛造および熱間圧延し、４ｍｍ厚×２００ｍｍ幅の試験材とした。この試験材には、冷間圧延加工率１０％で冷間圧延を行った。
この試験材からリング材と板材を冷間打ち抜き加工により製作し、溶接試験に供した。溶接にはＴＩＧ溶接を採用した。
本実施例ではＳＵＳ３０４系ステンレス鋼による比較材は製作していない。

試験結果より、実施例１では発明材は、０．２％耐力が５５０ＭＰａ以上を確保しており比透磁率も十分に低いことがわかる。一方、比較例の０．２％耐力は鋼Ｎｏ．１２を除き４００ＭＰａに満たないレベルであり、鋼Ｎｏ．１２は、０．２％耐力は高いものの比透磁率も高く非透磁特性に劣るため、比較例の材料はモータ回転子支持体には不向きと言える。
実施例２では発明材の比透磁率は冷間加工を実施しても変化は無く、加工誘起によるフェライトやマルテンサイトへの変態が無いことがわかる。一方、比較材では冷間圧延加工率が高くなるにつれて比透磁率は増加し、加工誘起変態が起こっていることが伺え、比較材は発明材よりも非透磁特性が劣ることがわかる。
実施例３は実施例１と比較すると、熱間型打ちと熱間圧延の違いはあるものの熱間加工の範疇にあり、ほぼ同じ結果が得られている。このことから、熱間型打ちでも十分な性能のモータ回転子支持体が得られることを確認できた。
実施例４では、冷間圧延材を使用して溶接組み立て試験を実施したが、溶接による割れなどは確認できず、特に問題となる結果は得られなかった。冷間圧延材は熱間圧延材や熱間型打ち材より伸びが少ないが十分に溶接組み立てが可能であり、そのため、冷間圧延材より高い伸びを有する熱間圧延材や熱間型打ち材でも溶接組み立てが可能なことは十分推察可能である。

また、上記供試材のうち、鋼Ｎｏ．２、８、１１、１４のデータに基づいて、冷間圧延加工率と、０．２％耐力、伸び、および比透磁率の関係を示すグラフを作成し、図５、６、７に示した。
図５に示されるように、いずれの供試材も冷間圧延加工率の増加に伴って０．２％耐力が大きくなっているが、本願発明例の供試材は、冷間圧延加工率に拘わらず比較材よりも大きな０．２％耐力を有しており、強度に優れることが分かる。
また、図６に示されるように、いずれの供試材も冷間圧延加工率の増加に伴って伸びが低下しているが、本願発明例の供試材は、比較鋼Ｎｏ．１１に比べて冷間圧延加工率４０％程度までは、より高い伸びを有している。
さらに、図７に示されるように、本願発明例の供試材は、冷間圧延加工率が増しても比透磁率の変化は殆どなく、安定した非磁性特性を有している。一方、比較例の供試材では、冷間圧延加工率が増すと、急激に比透磁率が増加しており、比透磁率に悪影響があることが分かる。
これらの点から、比較例の供試材では、非磁性特性を維持したままで冷間加工により強度を高めることは困難であり、本発明例の供試材では、非磁性特性を維持したままで冷間加工により強度を高めることができることが分かる。

１ モータ回転子支持体
２ 軸穴
３ 軸受部
４ リング状リブ
５ 外縁リング
６ 区画壁
７ 磁石収納部
１０ 永久磁石

Claims (17)

1. モータの回転子に配置される磁性体を支持する支持体であって、
   非磁性鋼で構成され、比透磁率が１．００５未満で、室温における０．２％耐力が５５０ＭＰａ以上であることを特徴とするモータ回転子支持体。
2. 前記非磁性鋼が熱間加工材であることを特徴とする請求項１記載のモータ回転子支持体。
3. 前記非磁性鋼が冷間加工材であり、比透磁率が１．００５未満で、室温における０．２％耐力が６００ＭＰａ以上であることを特徴とする請求項１記載のモータ回転子支持体。
4. 前記非磁性鋼が１８Ｍｎ−１８Ｃｒ系非磁性鋼であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のモータ回転子支持体。
5. 支持体形状材を単層で使用することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のモータ回転子支持体。
6. 前記磁性体として、希土類系磁石または非希土類系磁石を含むことを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のモータ回転子支持体。
7. 前記非希土類系磁石が、フェライト磁石であることを特徴とする請求項６記載のモータ回転子支持体。
8. 前記磁性体として、圧粉鉄心を含むことを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載のモータ回転子支持体。
9. モータの回転子に配置される磁性体を支持する支持体を製造する方法であって、
   非磁性鋼を熱間加工して熱間加工材を得、該熱間加工材を機械加工して室温における比透磁率が１．００５未満で、室温における０．２％耐力が５５０ＭＰａ以上の支持体形状材を得ることを特徴とするモータ回転子支持体の製造方法。
10. 前記熱間加工に、熱間圧延、熱間型打ち加工のいずれかの工程を含むことを特徴とする請求項９記載のモータ回転子支持体の製造方法。
11. 前記熱間加工後に１０００℃以上×５分以上の固溶化処理を行い、その後、６００〜１０００℃×０．５時間以上の時効処理を行うことを特徴とする請求項９または１０に記載のモータ回転子支持体の製造方法。
12. モータの回転子に配置される磁性体を支持する支持体を製造する方法であって、
    非磁性鋼を熱間加工した後、冷間加工して冷間加工材を得、該冷間加工材を機械加工して比透磁率が１．００５未満で、室温における０．２％耐力が６００ＭＰａ以上の支持体形状材を得ることを特徴とするモータ回転子支持体の製造方法。
13. 前記冷間加工に、冷間圧延工程を含むことを特徴とする請求項１２記載のモータ回転子支持体の製造方法。
14. 前記冷間加工の冷間加工率が５〜４０％であることを特徴とする請求項１２または１３に記載のモータ回転子支持体の製造方法。
15. 前記機械加工が、切り出し、冷間打ち抜き加工、切削加工、レーザー加工、放電加工、深絞り加工、溶接のいずれか１以上の工程を含むことを特徴とする請求項９〜１４のいずれかに記載のモータ回転子支持体の製造方法。
16. 前記熱間加工前の前記非磁性鋼が、連続鋳造により製造されたものであることを特徴とする請求項９〜１５のいずれかに記載のモータ回転子支持体の製造方法。
17. 前記非磁性鋼が、１８Ｍｎ−１８Ｃｒ系非磁性鋼であることを特徴とする請求項９〜１６のいずれかに記載のモータ回転子支持体の製造方法。

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