JP2013177656A - 耐異種金属接触腐食性に優れた鋼材および溶接継手 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】質量%で、C:0.01〜0.30%、Si:0.1〜1.0%、Mn:0.1〜2.0%、P:0.04%以下、S:0.03%以下、Al:0.010〜0.10%、Cu:0.3〜3.0%、Ni:0.3〜5.0%、Ti:0.010〜0.10%、Ca:0.0005〜0.0050%、N:0.0020〜0.0080%、O:0.0010%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、下記式1で定義されるN*が0.0001%以下である耐異種金属接触腐食性に優れた鋼材。
式1: N*=[N]−0.29×[Ti]
ただし、[ ]は各化学成分の含有量(質量%)である。
【選択図】なし
Description
質量%で(以下、化学成分について同じ。)、
C :0.01〜0.30%、
Si:0.1〜1.0%、
Mn:0.1〜2.0%、
P :0.04%以下、
S :0.03%以下、
Al:0.010〜0.10%、
Cu:0.3〜3.0%、
Ni:0.3〜5.0%、
Ti:0.010〜0.10%、
Ca:0.0005〜0.0050%、
N :0.0020〜0.0080%、
O :0.0010%以下、
を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼材であって、
下記式1で定義されるN*が0.0001%以下であることを特徴とする耐異種金属接触腐食性に優れた鋼材である。
式1: N*=[N]−0.29×[Ti]
ただし、[ ]は各化学成分の含有量(質量%)である。
さらに、
Cr:0.01〜1.0%、
Mo:0.01〜1.0%、
W :0.01〜1.0%の1種または2種以上
を含有する請求項1に記載の鋼材である。
さらに、
Nb:0.005〜0.05%、
V :0.01〜0.10%、
B :0.0001〜0.005%の1種または2種以上
を含有する請求項1または2に記載の鋼材である。
化学成分組成の異なる2種類の鋼材Aおよび鋼材Bを溶接して形成される溶接継手であって、前記鋼材Aおよび鋼材Bのいずれか一方または双方の鋼材が請求項1〜3のいずれか1項に記載の鋼材であることを特徴とする溶接継手である。
前記鋼材A、前記鋼材Bおよび溶接金属のCu+Ni合計含有量をそれぞれ、XA、XBおよびXWとした場合に、下記式2および式3の双方を満足する請求項4に記載の溶接継手である。
式2: |XA―XW|≦1.0%
式3: |XB―XW|≦1.0%
大気腐食環境で使用される構造物に用いられる請求項1〜3のいずれか1項に記載の鋼材である。
大気腐食環境で使用される構造物に用いられる請求項4または5に記載の溶接継手である。
前記大気腐食環境は、飛来塩分量が0.05mg−NaCl/dm2/day以下の大気環境である請求項6に記載の鋼材である。
前記大気腐食環境は、飛来塩分量が0.05mg−NaCl/dm2/day以下の大気環境である請求項7に記載の溶接継手である。
以下に本発明の鋼材におけるこれら基本含有元素の成分範囲の限定理由について説明する。
Cは材料の機械特性を向上させる効果があり、強度確保のために必要な元素である。このような効果を得るためには0.01%以上含有させる必要がある。しかし、Cを過剰に含有させると、カソードサイトとして作用するセメンタイトの生成量が多くなって、耐食性が劣化する。このようなCの悪影響を避けるためには、C含有量は0.30%以下とする必要がある。こうしたことから、C含有量の範囲は0.01〜0.30%とした。なお、C含有量の好ましい下限は0.02%であり、より好ましくは0.03%以上とするのがよい。また、C含有量の好ましい上限は0.29%であり、より好ましくは0.28%以下とするのがよい。
Siは脱酸と強度確保のため必要な元素であり、0.1%に満たないと量産時に必要なO含有量が達成できない場合が多くなり、構造部材としての最低強度も確保できない。しかし、1.0%を超えて過剰に含有させると溶接性が劣化する。なお、Si含有量のより好ましい下限は0.12%であり、さらに好ましい下限は0.15%である。また、Si含有量のより好ましい上限は0.95%であり、さらに好ましい上限は0.90%である。
MnもSiと同様に脱酸および強度確保のために必要な元素であり、0.1%に満たないと量産時に必要なO含有量が達成できない場合が多くなり、構造部材としての最低強度も確保できない。しかし、2.0%を超えて過剰に含有させると靱性が劣化する。なお、Mn含有量のより好ましい下限は0.15%であり、さらに好ましい下限は0.20%である。また、Mn含有量のより好ましい上限は1.9%であり、さらに好ましい上限は1.8%である。
Pは靭性や溶接性を劣化させる元素であり、可能な限り低減することが推奨されるが、許容されるP含有量の上限は0.04%である。P含有量はより好ましくは0.038%以下、さらに好ましくは0.035%以下とすることが推奨される。
SもPと同様に靭性や溶接性を劣化させる元素であり、可能な限り低減することが推奨されるが、許容されるS含有量の上限は0.03%である。S含有量はより好ましくは0.029%以下、さらに好ましくは0.028%以下とすることが推奨される。
AlもSi、Mnと同様に脱酸および強度確保のために必要な元素である。0.010%に満たないと量産時に必要なO含有量が達成できない場合が多くなり、構造部材としての最低強度も確保できない。しかし、0.10%を超えて添加すると溶接性を害するため、Al含有量の範囲は0.010〜0.10%とした。なお、Al含有量のより好ましい下限は0.011%であり、さらに好ましい下限は0.012%である。また、Al含有量のより好ましい上限は0.09%であり、さらに好ましい上限は0.08%である。
Cuは鋼材表面に緻密なさび皮膜を形成して腐食の進展を抑制する作用を有しており、母材自身の耐食性向上に必要な元素である。また、防食塗装を併用する場合には、塗膜傷部において緻密なさび皮膜を形成して腐食を抑制し、傷部劣化進展を抑制する作用も有する。このような効果を有効に発揮させるためには、0.3%以上含有させることが必要であるが、過剰に含有させると溶接性や熱間加工性が劣化することから、3.0%以下とする必要がある。Cu含有量の好ましい下限は0.32%であり、より好ましい下限は0.35%である。また、Cu含有量の好ましい上限は2.8%であり、より好ましい上限は2.6%である。
NiはCuと同様に鋼材表面に緻密なさび皮膜を形成して腐食の進展を抑制する作用を有しており、母材自身の耐食性向上に必要な元素である。また、Niは母材靱性を向上させるのにも有効であり、さらに、Cuによる赤熱脆性を防止するのにも必要な元素である。こうした効果を有効に発揮させるためにはNiは0.3%以上含有させることが必要である。しかしながら、添加量が過剰になると溶接性や熱間加工性が劣化することから、Niは5.0%以下とすることが必要である。Ni含有量の好ましい下限は0.32%であり、より好ましい下限は0.35%である。Ni含有量の好ましい上限は4.8%であり、より好ましい上限は4.6%である。
TiはNとの共存によりTiNを形成してカソード反応を抑制し、自身および接触する鋼材の異種金属接触による腐食促進を防止する作用を有する。また、微細で緻密なさび皮膜を形成する作用も有しており、耐食性向上に必要な元素である。こうした効果を有効に発揮させるためにはTiは0.010%以上含有させることが必要である。しかしながら、添加量が過剰になると溶接性や熱間加工性が劣化することから、Tiは0.10%以下とすることが必要である。Ti含有量の好ましい下限は0.011%であり、より好ましい下限は0.012%である。Ti含有量の好ましい上限は0.09%であり、より好ましい上限は0.08%である。
Caは腐食溶解時にpHを上昇させ、局所的な酸性化による腐食促進を抑制する作用を有しており、耐食性を向上するのに有効な元素である。こうした効果を有効に発揮させるためにはCaは0.0005%以上含有させることが必要である。しかしながら、添加量が過剰になると溶接性や加工性が劣化することから、Caは0.0050%以下とすることが必要である。Ca含有量の好ましい下限は0.0006%であり、より好ましい下限は0.0007%である。Ca含有量の好ましい上限は0.0045%であり、より好ましい上限は0.0040%である。
NはTiとの共存によりTiNを形成してカソード反応を抑制し、自身および接触する鋼材の異種金属接触による腐食促進を防止する作用を有する。こうした効果を有効に発揮させるためにはNは0.0020%以上含有させることが必要である。しかしながら、TiNを形成しないNはカソード反応を促進して、異種金属接触腐食を促進するため有害であり、Ti含有量とともに適正化が必要である。また、TiNとして固定したとしてもN添加量が過剰になると溶接性や加工性が劣化することから、Nは0.0080%以下とすることが必要である。N含有量の好ましい下限は0.0022%であり、より好ましい下限は0.0025%である。N含有量の好ましい上限は0.0075%であり、より好ましい上限は0.0070%である。
鋼中のOはカソード反応を促進して、接触する鋼材の異種金属接触腐食を増大させる作用があるため、耐食性に有害な元素であり、可能な限り低減することが推奨される。許容されるO含有量の上限は0.0010%であるが、O含有量はより好ましくは0.0009%以下、さらに好ましくは0.0008%以下とすることが推奨される。
N*はTiによりTiNとして固定されていない固溶NなどのNがどの程度存在するかを表す指標である。ここに、上記式中の「0.29」はN原子量/Ti原子量の比を有効数字2桁で表示したものである。固溶NなどのTiNとして固定されていないNは耐食性を劣化させる作用があるため、可能な限り低減することが推奨される。N*を0.0001%以下とすることにより、鋼中のNはほとんどTiNとして固定でき、必要な耐食性を満足させることができる。なお、N*はより好ましくは0.00008%以下、さらに好ましくは0.00005%以下とすることが推奨される。
Mo:0.01〜1.0%、
W :0.01〜1.0%の1種または2種以上
Cr、MoおよびWはさびの保護性を高める作用や腐食溶解時にインヒビターとなる化合物を生成する作用を有しており、耐食性向上に有効な元素である。これらの元素を含有させる場合の下限はそれぞれ0.01%である。しかし、過剰に含有させると溶接性や熱間加工性を劣化させるため、含有量はそれぞれ1.0%以下とする必要がある。Cr、Mo、Wを含有させる場合のより好ましい下限はそれぞれ0.015%であり、それぞれ0.02%を下限とすることがさらに好ましい。Cr、Mo、Wを含有させる場合のより好ましい上限はそれぞれ0.95%であり、それぞれ0.90%を上限とすることがさらに好ましい。
V :0.01〜0.10%、
B :0.0001〜0.005%の1種または2種以上
Nb、VおよびBは強度向上に有効な元素であり、必要に応じて添加することができる。しかし、過剰に含有させると母材靭性を劣化させる。Nbを含有させる場合の下限は、0.005%であり、さらに好ましい下限は0.006%であり、0.007%を下限とすることが最も好ましい。Nbを含有させる場合の上限は、0.05%であり、さらに好ましい上限は0.045%であり、0.040%を上限とすることが最も好ましい。Vを含有させる場合の下限は、0.01%であり、さらに好ましい下限は0.012%であり、0.014%を下限とすることが最も好ましい。Vを含有させる場合の上限は、0.10%であり、さらに好ましい上限は0.095%であり、0.090%を上限とすることが最も好ましい。Bを含有させる場合の下限は0.0001%、さらに好ましい下限は0.0002%であり、0.0003%を下限とすることが最も好ましい。Bを含有させる場合の上限は0.005%、さらに好ましい上限は0.0045%であり、0.004%を上限とすることが最も好ましい。
本発明の耐異種金属接触腐食性に優れた鋼材を確実に製造するには、例えば、以下に説明する方法により製造すればよい。
また、本発明の溶接継手(以下「異材溶接継手」ともいう。)は、化学成分組成の異なる2種類の鋼材Aおよび鋼材Bを溶接して形成される溶接継手であって、鋼材Aおよび鋼材Bのいずれか一方または双方の鋼材が上記本発明の鋼材であることを特徴とするものである。このように異種鋼材の少なくとも一方に上記本発明の鋼材を用いたことで、異種金属接触腐食の作用を抑制することができ、大気腐食環境(例えば、飛来塩分量が0.05mg−NaCl/dm2/day以下の大気環境)で使用される構造物にも好適に用いることができる、耐腐食性に優れた異材溶接継手が提供できるようになった。
式2: |XA―XW|≦1.0%
式3: |XB―XW|≦1.0%
このように、各鋼材と溶接金属の間のCu+Ni合計含有量の差異を1.0%以内とすることで、異種金属接触腐食の作用をさらに抑制できるようになり、大気腐食環境(例えば、飛来塩分量が0.05mg−NaCl/dm2/day以下の大気環境)で使用される構造物にも好適に用いることができる、より耐腐食性に優れた異材溶接継手が提供できるようになった。
本発明の異材溶接継手は、大気腐食環境で使用される構造物においても無塗装(裸仕様)で用いることを基本とするものであるが、例えば腐食性の厳しい環境で使用するような場合には、通常の防食塗装と併用することも可能である。防食塗膜としては、エポキシ樹脂系塗料、フタル酸樹脂系塗料、フェノール樹脂系塗料、塩化ゴム系塗料、ウレタン樹脂塗料、シリコン樹脂系塗料、フッ素樹脂系塗料、アクリル樹脂塗料、ブチラール樹脂系塗料などを用いた塗装が適用できる。また、種類の異なる複数の塗装を重ね塗りすることも可能である。
表1に示す種々の成分組成の鋼材を真空溶解炉により溶製し、50kgの鋼塊とした。得られた鋼塊を1150℃に加熱した後、熱間圧延を行って、寸法が600mm×80mm×12mmの溶接継手作製用素材を切り出した。表1の中から2種の溶接継手作製用素材を選定して、サブマージアーク溶接法により突合せ溶接し、異種鋼材の溶接継手(異種溶接継手)を作製した。鋼材の組み合わせは表2に示す通りである。なお、用いた溶接ワイヤは、0.05C−0.3Si−1.0Mn0.012P−0.005S鋼をベースにCuおよびNiを適宜添加したワイヤであり、溶接ワイヤ中のCuおよびNiの含有量は表2に示す通りである。このように溶接ワイヤ中のCuおよびNiの含有量を変化させて、表2に示す溶接金属のCu+Ni合計含有量(XW)を得た。このようにして得られた異種溶接継手から、溶接金属部が中心になるように寸法が70mm×30mm×5mmの腐食試験用テストピース(図1参照)を切り出した。テストピースの溶接金属の幅は10mmである。すべてのテストピースは、全面をエメリー紙で#600まで湿式研磨し、アセトン洗浄をしてから、以下の腐食試験に供した。
腐食試験として、塩水噴霧過程(30℃の5質量%NaCl水溶液を0.5時間噴霧)、湿潤過程(30℃、湿度95%RH、1.5時間)、乾燥過程(温度50℃、湿度50%RH、4時間)を繰り返す複合サイクル試験を実施した。試験期間は90日間である。供試したテストピースの数量は、表2に示すNo.1〜31の異種溶接継手について各々3枚ずつである。
表2に腐食試験による平均腐食量および母材と溶接金属との腐食量の差異(段差の高さ)DAおよびDBを併記する。なお、平均腐食量はNo.1の平均腐食量を100としたときの相対値で示している。DAおよびDBについては、腐食量が母材<溶接金属の場合を+、母材>溶接金属の場合を−として示している。
○ :平均腐食量が70以下であり、かつ、DAとDBの双方が±10μm以内であること
○〜◎:平均腐食量が50以下であり、かつ、DAとDBの双方が±10μm以内であること
◎ :平均腐食量が50以下であり、かつ、DAとDBの双方が±5μm以内であること
Claims (9)
- 質量%で(以下、化学成分について同じ。)、
C :0.01〜0.30%、
Si:0.1〜1.0%、
Mn:0.1〜2.0%、
P :0.04%以下、
S :0.03%以下、
Al:0.010〜0.10%、
Cu:0.3〜3.0%、
Ni:0.3〜5.0%、
Ti:0.010〜0.10%、
Ca:0.0005〜0.0050%、
N :0.0020〜0.0080%、
O :0.0010%以下、
を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼材であって、
下記式1で定義されるN*が0.0001%以下であることを特徴とする耐異種金属接触腐食性に優れた鋼材。
式1: N*=[N]−0.29×[Ti]
ただし、[ ]は各化学成分の含有量(質量%)である。 - さらに、
Cr:0.01〜1.0%、
Mo:0.01〜1.0%、
W :0.01〜1.0%の1種または2種以上
を含有する請求項1に記載の鋼材。 - さらに、
Nb:0.005〜0.05%、
V :0.01〜0.10%、
B :0.0001〜0.005%の1種または2種以上
を含有する請求項1または2に記載の鋼材。 - 化学成分組成の異なる2種類の鋼材Aおよび鋼材Bを溶接して形成される溶接継手であって、前記鋼材Aおよび鋼材Bのいずれか一方または双方の鋼材が請求項1〜3のいずれか1項に記載の鋼材であることを特徴とする溶接継手。
- 前記鋼材A、前記鋼材Bおよび溶接金属のCu+Ni合計含有量をそれぞれ、XA、XBおよびXWとした場合に、下記式2および式3の双方を満足する請求項4に記載の溶接継手。
式2: |XA―XW|≦1.0%
式3: |XB―XW|≦1.0% - 大気腐食環境で使用される構造物に用いられる請求項1〜3のいずれか1項に記載の鋼材。
- 大気腐食環境で使用される構造物に用いられる請求項4または5に記載の溶接継手。
- 前記大気腐食環境は、飛来塩分量が0.05mg−NaCl/dm2/day以下の大気環境である請求項6に記載の鋼材。
- 前記大気腐食環境は、飛来塩分量が0.05mg−NaCl/dm2/day以下の大気環境である請求項7に記載の溶接継手。
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