JP2013151968A - 流量制御弁 - Google Patents

Abstract

【課題】 流量制御弁の弁子の位置誤差に伴う流量制御の精度低下を補償する。
【解決手段】 入口ポート２３および出口ポート２４が形成された弁孔１２に摺動自在に嵌合する弁子１３の軸線方向位置をソレノイド１４で制御することで、オイルポンプ２７から入口ポート２３に供給されたオイルを弁子１３で流量制御して出口ポート２４からトランスミッションの油圧アクチュエータ２８に供給することができる。弁子１３の外周面には径方向の深さが軸線方向に階段状に変化する凹部２６が形成されるので、弁子１３を軸線方向に移動させると、入口ポート２３および出口ポート２４間の通油面積が凹部２６により階段状に変化する。弁子１３の軸線方向の位置が変化しても通油面積が変化しない部分でオイルの流量を制御することで、弁子１３の位置に誤差が存在してもオイルの流量を一定に保つことが可能になり、流量制御弁Ｖの弁子１３の位置誤差に伴う流量制御の精度低下を補償することができる。
【選択図】 図１

Description

本発明は、入口ポートおよび出口ポートが形成された弁孔と、前記弁孔に摺動自在に嵌合する弁子と、前記弁子の軸線方向位置を制御するソレノイドとを備え、オイルポンプから前記入口ポートに供給されたオイルを前記弁子で流量制御して前記出口ポートから油圧機器に供給する流量制御弁に関する。

ベルト式無段変速機のドライブプーリの油室およびドリブンプーリの油室に供給するオイルの流量を制御して変速比を変更すべく、弁孔に摺動自在に嵌合する弁子の位置をリニアソレノイドで制御することで、入口ポートおよび出口ポート間の通油面積を変更してオイルの流量を変化させる流量制御弁が、下記特許文献１により公知である。

特許第２６２５７４６号公報

ところで、かかる流量制御弁は、リニアソレノイドの電流値（即ち、弁子の位置）に対して、入口ポートおよび出口ポート間の通油面積がリニアに変化する特性を有するため、リニアソレノイドの電流値が変動して弁子の位置が不安定になると、通油面積が変化してオイルの流量が直ちに変化してしまい、流量制御の精度が低下する問題がある。

本発明は前述の事情に鑑みてなされたもので、流量制御弁の弁子の位置誤差に伴う流量制御の精度低下を補償することを目的とする。

上記目的を達成するために、請求項１に記載された発明によれば、入口ポートおよび出口ポートが形成された弁孔と、前記弁孔に摺動自在に嵌合する弁子と、前記弁子の軸線方向位置を制御するソレノイドとを備え、オイルポンプから前記入口ポートに供給されたオイルを前記弁子で流量制御して前記出口ポートから油圧機器に供給する流量制御弁において、前記弁子の外周面には径方向の深さが軸線方向に階段状に変化する凹部が形成され、前記弁子の軸線方向の移動に伴って、前記入口ポートおよび前記出口ポート間の通油面積が前記凹部により階段状に変化することを特徴とする流量制御弁が提案される。

また請求項２に記載された発明によれば、請求項１の構成に加えて、前記凹部は軸線方向に延びるノッチにより構成されることを特徴とする流量制御弁が提案される。

また請求項３に記載された発明によれば、請求項１または請求項２の構成に加えて、前記弁子の軸線方向の移動端において前記出口ポートは大気開放されることを特徴とする流量制御弁が提案される。

また請求項４に記載された発明によれば、請求項１〜請求項３の何れか１項構成に加えて、前記弁子の軸線方向一端側には前記ソレノイドが接続され、前記弁子の軸線方向他端側の前記弁孔には第１オイル溜まりが形成され、前記第１オイル溜まりは絞りを介して第２オイル溜まりに連通することを特徴とする流量制御弁が提案される。

また請求項５に記載された発明によれば、請求項４の構成に加えて、前記入口ポートと前記第１オイル溜まりとは、前記弁子および前記弁孔間に形成された環状の隙間を介して連通することを特徴とする流量制御弁が提案される。

また請求項６に記載された発明によれば、請求項１〜請求項５の何れか１項の構成に加えて、前記油圧機器は前記トランスミッションのシンクロ装置であり、前記シンクロ装置のスリーブがニュートラル位置から移動開始するときの前記通油面積は、移動開始後の前記通油面積よりも大きいことを特徴とする流量制御弁が提案される。

また請求項７に記載された発明によれば、請求項１〜請求項５の何れか１項の構成に加えて、前記油圧機器は前記トランスミッションのシンクロ装置であり、前記シンクロ装置のスリーブのチャンファがブロッキングリングのチャンファを掻き分け開始するときの前記通油面積は、掻き分け開始後の前記通油面積よりも大きいことを特徴とする流量制御弁が提案される。

また請求項８に記載された発明によれば、請求項１〜請求項５の何れか１項の構成に加えて、前記油圧機器は前記トランスミッションのシンクロ装置であり、前記シンクロ装置のスリーブのチャンファがギヤのドグ歯を掻き分け開始するときの前記通油面積は、掻き分け開始後の前記通油面積よりも大きいことを特徴とする流量制御弁が提案される。

尚、実施の形態のシンクロ装置Ｓは本発明の油圧機器に対応する。

請求項１の構成によれば、入口ポートおよび出口ポートが形成された弁孔に摺動自在に嵌合する弁子の軸線方向位置をレノイドで制御することで、オイルポンプから入口ポートに供給されたオイルを弁子で流量制御して出口ポートから油圧機器に供給することができる。弁子の外周面には径方向の深さが軸線方向に階段状に変化する凹部が形成されるので、弁子を軸線方向に移動させると、入口ポートおよび出口ポート間の通油面積が凹部により階段状に変化する。弁子の軸線方向の位置が変化しても通油面積が変化しない部分でオイルの流量を制御することで、弁子の位置に誤差が存在してもオイルの流量を一定に保つことが可能になり、流量制御弁の弁子の位置誤差に伴う流量制御の精度低下を補償することができる。

また請求項２の構成によれば、弁子の凹部を軸線方向に延びるノッチにより構成したので、通油面積の制御精度を高めることができる。

また請求項３の構成によれば、弁子の軸線方向の移動端において出口ポートが大気開放されるので、油圧機器に連通する油路を大気開放するための特別の弁を必要とせずに、その弁の機能を流量制御弁に発揮させることで部品点数およびコストを削減することができる。

また請求項４の構成によれば、弁子のソレノイドと反対側の端部に形成された第１オイル溜まりが、絞りを介して第２オイル溜まりに連通するので、弁子の軸線方向の振動を第１、第２オイル溜まりのオイルが絞りを介して行き来することで減衰させ、弁子の振動を抑制して流量制御の精度を更に高めることができる。

また請求項５の構成によれば、入口ポートと第１オイル溜まりとを、弁子および弁孔間に形成された環状の隙間を介して連通させたので、第１オイル溜まりにオイルを供給するための特別の油路が不要になって構造が簡素化される。

また請求項６の構成によれば、流量制御弁により作動するトランスミッションのシンクロ装置のスリーブがニュートラル位置から移動開始するときの通油面積は、移動開始後の通油面積よりも大きいので、スリーブの移動をスムーズに開始させて応答性を高めながら、スリーブのチャンファがブロッキングリングのチャンファに高速で衝突して騒音を発するのを防止することができる。

また請求項７の構成によれば、流量制御弁により作動するトランスミッションのシンクロ装置のスリーブのチャンファがブロッキングリングのチャンファを掻き分け開始するときの通油面積は、掻き分け開始後の通油面積よりも大きいので、ブロッキングリングのチャンファの掻き分け開始速度を高めて応答性を高めながら、スリーブのチャンファがギヤのドグ歯に高速で衝突して騒音を発するのを防止することができる。

また請求項８の構成によれば、流量制御弁により作動するトランスミッションのシンクロ装置スリーブのチャンファがギヤのドグ歯を掻き分け開始するときの通油面積は、掻き分け開始後の通油面積よりも大きいので、ギヤのドグ歯の掻き分け開始速度を高めて応答性を高めながら、スリーブが作動完了位置に高速で衝突して騒音を発するのを防止することができる。

流量制御弁の縦断面図。 図１の２−２線断面図。 流量制御弁の作用説明図の第１分図。 流量制御弁の作用説明図の第２分図。 流量制御弁の電流値と通油面積との関係を示すグラフ。 シンクロ装置の作用説明図。

以下、図１〜図６に基づいて本発明の実施の形態を説明する。

図１および図２に示すように、本実施の形態の流量制御弁Ｖは、ハウジング１１に形成した弁孔１２に摺動自在に嵌合する略円柱状の弁子１３を備えており、ハウジング１１の一端に固定したソレノイド１４の出力ロッド１５が弁子１３の一端に当接する。弁孔１２の他端側には第１オイル溜まり１６および第２オイル溜まり１７が形成されており、第１、第２オイル溜まり１６，１７は絞り１８を介して相互に連通する。第１オイル溜まり１６の内部にリターンスプリング１９が縮設されており、このリターンスプリング１９の弾発力で弁子１３がソレノイド１４の出力ロッド１５に当接する方向に付勢される。第２オイル溜まり１７の上部は大気に開放する。

弁孔１２の内周面には第１環状溝２０、第２環状溝２１および第３環状溝２２が形成されており、第１環状溝２０に入口ポート２３が連通し、第２環状溝２１に出口ポート２４が連通し、第３環状溝２２に大気開放ポート２５が連通する。弁子１３の外周面には軸線Ｌ方向に延びる２本の階段状の凹部２６が形成される。弁子１３の外周面に形成されたノッチである凹部２６は、径方向の深さが小さい第１溝ａと、径方向の深さが大きい第３溝ｃと、第１、第３溝ａ，ｃに挟まれた径方向の深さが中程度の第２溝ｂとで構成される。入口ポート２３はオイルポンプ２７に連通し、出口ポート２４はトランスミッションのシンクロ装置を作動させる油圧アクチュエータ２８に連通する。

ソレノイド１４の電流値を増加させると出力ロッド１５が突出し、弁子１３をリターンスプリング１９の弾発力に抗して図１の左方向に移動させる。弁子１３が図示位置から左方向に移動すると、入口ポート２３と出口ポート２４とが凹部２６を介して連通し、その通油面積（第１環状溝２０と凹部２６との軸線Ｌ方向のオーバーラップ量）が弁子１３の左動量の増加に応じて増加し、入口ポート２３から出口ポート２４に流れるオイルの流量が増加する。また弁子１３が図示位置から右方向に移動すると、出口ポート２４と大気開放ポート２５とが凹部２６を介して連通し、出口ポート２４は大気圧になる。

次に、図３〜図５に基づいて流量制御弁Ｖの作用を説明する。

図３（Ａ）に示すように、弁子１３の凹部２６の第１溝ａの左端が入口ポート２３に連なる第１環状溝２０の右端に一致しているとき、弁子１３の凹部２６の第３溝ｃの右端は大気開放ポート２５に連なる第３環状溝２２の左端に一致している。この状態では、入口ポート２３、出口ポート２４および大気開放ポート２５間の連通が全て遮断され、入口ポート２３から出口ポート２４への通油面積はゼロになる（図５の（Ａ）位置参照）。

この状態からソレノイド１４の電流を増加させて弁子１３が左動するとき、図３（Ｂ）に示すように、凹部２６の第１溝ａの左端が第１環状溝２０の左端に達するまでの間は、入口ポート２３および出口ポート２４が凹部２６の浅い第１溝ａを介して連通し、かつ大気開放ポート２５は入口ポート２３および出口ポート２４から遮断される。図３（Ａ）から図３（Ｂ）に至るまでの間、凹部２６の第１溝ａと第１環状溝２０とのオーバーラップ量がゼロからＴへと次第に増加することで、入口ポート２３から出口ポート２４への通油面積はゼロからＡ１へと次第に増加する（図５の（Ａ）〜（Ｂ）間の位置参照）。

ソレノイド１４の電流を増加させて弁子１３が更に左動するとき、図３（Ｃ）に示すように、凹部２６の第２溝ｂの左端が第１環状溝２０の右端に達するまでの間は、第１環状溝２０および第１溝ａのオーバーラップ量は一定値Ｔに維持されるため、入口ポート２３から出口ポート２４への通油面積は一定値Ａ１に維持される（図５の（Ｂ）〜（Ｃ）間の位置参照）。

この状態からソレノイド１４の電流を増加させて弁子１３が更に左動するとき、図３（Ｄ）に示すように、凹部２６の第２溝ｂの左端が第１環状溝２０の左端に達するまでの間は、入口ポート２３および出口ポート２４が凹部２６の中間の深さの第２溝ｂを介して連通する。図３（Ｃ）から図３（Ｄ）に至るまでの間、凹部２６の第２溝ｂと第１環状溝２０とのオーバーラップ量がゼロからＴへと次第に増加することで、入口ポート２３から出口ポート２４への通油面積はＡ１からＡ２へと次第に増加する（図５の（Ｃ）〜（Ｄ）間の位置参照）。

ソレノイド１４の電流を増加させて弁子１３が更に左動するとき、図４（Ｅ）に示すように、凹部２６の第３溝ｃの左端が第１環状溝２０の右端に達するまでの間は、第１環状溝２０および第２溝ｂのオーバーラップ量は一定値Ｔに維持されるため、入口ポート２３から出口ポート２４への通油面積は一定値Ａ２に維持される（図５の（Ｄ）〜（Ｅ）間の位置参照）。

この状態からソレノイド１４の電流を増加させて弁子１３が更に左動するとき、図４（Ｆ）に示すように、凹部２６の第３溝ｃの左端が第１環状溝２０の左端に達するまでの間は、入口ポート２３および出口ポート２４が凹部２６の深い第３溝ｃを介して連通する。図４（Ｅ）から図４（Ｆ）に至るまでの間、凹部２６の第３溝ｃと第１環状溝２０とのオーバーラップ量がゼロからＴへと次第に増加することで、入口ポート２３から出口ポート２４への通油面積はＡ２からＡ３へと次第に増加する（図５の（Ｅ）〜（Ｆ）間の位置参照）。

ソレノイド１４の電流を増加させて弁子１３が更に左動するとき、図４（Ｇ）に示すように、第１環状溝２０および第３溝ｃのオーバーラップ量は一定値Ｔに維持されるため、入口ポート２３から出口ポート２４への通油面積は一定値Ａ３に維持される（図５の（Ｆ）〜（Ｇ）間の位置参照）。

また図３（Ａ）の位置からソレノイド１４の電流値を減少させて弁子１３を右動すると、図４（Ｈ）に示すように、出口ポート２４が凹部２６を介して大気開放ポート２５に連通するとともに、入口ポート２３が出口ポート２４から隔絶される（図５の（Ｈ）位置参照）。図５の（Ａ）から（Ｈ）へのストローク変化は、排出量のコントロールを行うことができ、油圧アクチュエータ２８のピストン室からの排油をコントロールすることも可能となる。

以上のように、ソレノイド１４の電流値をリニアに増加させたとき、入口ポート２３および出口ポート２４間の通油面積はリニアに増加せず、一定値Ａ１，Ａ２，Ａ３を挟んで階段状に増加する。従って、流量制御弁Ｖを三つの通油面積Ａ１，Ａ２，Ａ３で制御する必要があるとき、ソレノイド１４の電流値と弁子１３の位置との関係に若干の誤差が存在しても、通油面積が一定値Ａ１，Ａ２，Ａ３になる範囲でソレノイド１４の電流値を制御することで、その電流値に若干の変動が生じても通油面積を安定させることができる。

またオイルが入口ポート２３および出口ポート２４間を流れるとき、弁子１３がオイルから受ける圧力で振動してしまい、通油面積が不安定になる可能性があるが、弁子１３の振動によって第１オイル溜まり１６の容積が増減すると、第１オイル溜まり１６および第２オイル溜まり１７のオイルが絞り１８を通って行き来することで、ダッシュポットの機能が発揮されて減衰力が発生するため、弁子１３の振動を抑制して通油面積を安定させることができる。

また弁孔１２と第１オイル溜まり１６とは、弁子１３の外周面および弁孔１２の内周面間の微小な環状隙間α（図１参照）を介して連通するため、第１オイル溜まり１６および第２オイル溜まり１７にオイルを補給する特別の油路を設けることなく、第１オイル溜まり１６および第２オイル溜まり１７にオイルを補給することができる。

しかもシンクロ装置の油圧アクチュエータ２８に連なる出口ポート２４を大気に開放するとき、大気開放用の特別の弁を必要とせず、流量制御弁Ｖのソレノイド１４の電流値を減少させるだけで済むため、部品点数およびコストの削減に寄与することができる。

また弁子１３の凹部２６を軸線Ｌ方向に延びるノッチにより構成したので、通油面積の制御精度を高めることができる。

次に、上述した流量制御弁Ｖの使用例を説明する。

図６はトランスミッションの変速時におけるシンクロ装置Ｓの作用を経時的に示すもので、図６（Ａ）の状態からシンクロ装置Ｓの油圧アクチュエータ２８を駆動すると、そのピストンに押圧されたシフトフォーク３１が前進し、回転軸に固定したハブ３２にスプライン嵌合するスリーブ３３が前進する。スリーブ３３が前進する荷重がシンクロナイザースプリング３４を介してブロッキングリング３５に伝達され、ブロッキングリング３５がギヤ３６に向けて付勢される（図６（Ｂ）参照）。

スリーブ３３が更に前進すると、スリーブ３３のチャンファ３３ａ…の歯先とブロッキングリング３５のチャンファ３５ａ…の歯先とが当接し、かつギヤ３６のコーン面とブロッキングリング３５のコーン面とが接触して摩擦力によるトルクが発生する（図６（Ｃ）参照）。スリーブ３３が更に前進すると、前記トルクによりギヤ３６の回転にスリーブ３３の回転（つまり回転軸の回転）が同期し、スリーブ３３のチャンファ３３ａ…がブロッキングリング３５のチャンファ３５ａ…を掻き分けることが可能になる（図６（Ｄ）参照）。

ギヤ３６の回転にスリーブ３３の回転が同期すると前記トルクが消滅するため、スリーブ３３が更に前進すると、スリーブ３３のチャンファ３３ａ…がブロッキングリング３５のチャンファ３５ａ…を掻き分けてスリーブ３３およびブロッキングリング３５が一体に結合され、更にスリーブ３３のチャンファ３３ａ…の歯先がギヤ３６のドグ歯３６ａ…の歯先に係合する（図６（Ｅ）参照）。スリーブ３３が更に前進すると、スリーブ３３のチャンファ３３ａ…がギヤ３６のドグ歯３６ａ…を掻き分け（図６（Ｆ）参照）、最終的にスリーブ３３のチャンファ３３ａ…がギヤ３６のドグ歯３６ａ…に係合して変速が完了する（図６（Ｇ）参照）。

図６（Ａ）のニュートラル状態から、流量制御弁Ｖを介してシンクロ装置Ｓの油圧アクチュエータ２８にオイルを供給してスリーブ３３の移動を開始するとき、静摩擦力に抗してスリーブ３３の移動を直ちに開始させて制御応答性を高めるべく、流量制御弁Ｖの通油面積は図５の最大面積Ａ３に設定される。スリーブ３３が移動を開始すると、流量制御弁Ｖの通油面積を図５の中間面積Ａ２に設定することで、スリーブ３３の移動速度が過大にならないように抑制し、図６（Ｃ）のボーク行程でスリーブ３３のチャンファ３３ａ…の歯先がブロッキングリング３５のチャンファ３５ａ…の歯先に当接したときに大きな騒音が発生するのを防止することができる。

続く図６（Ｄ）のブロッキングリング掻き分け行程の開始時には、スリーブ３３が大きな反力を受けて速度が大幅に低下する可能性があるため、流量制御弁Ｖの通油面積を最大面積Ａ３に設定することで、ブロッキングリング３５のチャンファ３５ａ…の掻き分けを速やかに開始して制御応答性を高めることができる。そしてブロッキングリング３５のチャンファ３５ａ…の掻き分けが開始すると、スリーブ３３の移動速度が過大にならないように流量制御弁Ｖの通油面積を中間面積Ａ２に設定することで、図６（Ｅ）のドグ歯接触行程でスリーブ３３のチャンファ３３ａ…の歯先がギヤ３６のドグ歯３６ａ…の歯先に当接したときに大きな騒音が発生するのを防止することができる。

続く図６（Ｆ）のドグ歯掻き分け行程の開始時には、スリーブ３３が大きな反力を受けて速度が大幅に低下する可能性があるため、流量制御弁Ｖの通油面積を最大面積Ａ３に設定することで、ギヤ３６ドグ歯３６ａ…の掻き分けを速やかに開始して制御応答性を高めることができる。そしてギヤ３６ドグ歯３６ａ…の掻き分けが開始すると、スリーブ３３の移動速度が過大にならないように流量制御弁Ｖの通油面積を中間面積Ａ２に設定することで、図６（Ｇ）のインギヤ行程の最終段階でスリーブ３３が移動端に達して大きな騒音が発生するのを防止することができる。

尚、流量制御弁Ｖの通油面積を中間面積Ａ２に設定するだけでは騒音の発生を充分に低減できない場合には、必要に応じて流量制御弁Ｖの通油面積を最小面積Ａ１に設定することができる。

以上、本発明の実施の形態を説明したが、本発明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行うことが可能である。

例えば、図５において、流量制御弁Ｖの通油面積の最大面積Ａ１、中間面積Ａ２および最小面積Ａ３は一定値になっているが、実際には電流値の増加に伴って僅かに増加する場合がある。この場合でも、その通油面積の増加率は小さいため、オイルの流量制御の精度は充分に高く確保される。

また実施の形態では弁子１３が２個の凹部２６を備えているが、凹部２６の個数は２個に限定されるものではない。

また弁子１３の凹部２６は必ずしもノッチ状である必要はなく、弁子１３の外周を取り巻く環状のものであっても良い。

また本発明の流量制御弁は、シンクロ装置Ｓ以外の任意の油圧機器に対して使用することができる。

１２ 弁孔
１３ 弁子
１４ ソレノイド
１６ 第１オイル溜まり
１７ 第２オイル溜まり
１８ 絞り
２３ 入口ポート
２４ 出口ポート
２６ 凹部
２７ オイルポンプ
３３ スリーブ
３３ａ スリーブのチャンファ
３５ ブロッキングリング
３５ａ ブロッキングリングのチャンファ
３６ ギヤ
３６ａ ギヤのドグ歯
Ｓ シンクロ装置（油圧機器）
α 隙間

Claims (8)

1. 入口ポート（２３）および出口ポート（２４）が形成された弁孔（１２）と、前記弁孔（１２）に摺動自在に嵌合する弁子（１３）と、前記弁子（１３）の軸線方向位置を制御するソレノイド（１４）とを備え、オイルポンプ（２７）から前記入口ポート（２３）に供給されたオイルを前記弁子（１３）で流量制御して前記出口ポート（２４）から油圧機器（Ｓ）に供給する流量制御弁において、
   前記弁子（１３）の外周面には径方向の深さが軸線方向に階段状に変化する凹部（２６）が形成され、前記弁子（１３）の軸線方向の移動に伴って、前記入口ポート（２３）および前記出口ポート（２４）間の通油面積が前記凹部（２６）により階段状に変化することを特徴とする流量制御弁。
2. 前記弁子（１３）の軸線方向の移動端において前記出口ポート（２４）は大気開放されることを特徴とする、請求項１に記載の流量制御弁。
3. 前記凹部（２６）は軸線方向に延びるノッチにより構成されることを特徴とする、請求項１または請求項２に記載の流量制御弁。
4. 前記弁子（１３）の軸線方向一端側には前記ソレノイド（１４）が接続され、前記弁子（１３）の軸線方向他端側の前記弁孔（１２）には第１オイル溜まり（１６）が形成され、前記第１オイル溜まり（１６）は絞り（１８）を介して第２オイル溜まり（１７）に連通することを特徴とする、請求項１〜請求項３の何れか１項に記載の流量制御弁。
5. 前記入口ポート（２３）と前記第１オイル溜まり（１６）とは、前記弁子（１３）および前記弁孔（１２）間に形成された環状の隙間（α）を介して連通することを特徴とする、請求項４に記載の流量制御弁。
6. 前記油圧機器は前記トランスミッションのシンクロ装置（Ｓ）であり、前記シンクロ装置（Ｓ）のスリーブ（３３）がニュートラル位置から移動開始するときの前記通油面積は、移動開始後の前記通油面積よりも大きいことを特徴とする、請求項１〜請求項５の何れか１項に記載の流量制御弁。
7. 前記油圧機器は前記トランスミッションのシンクロ装置（Ｓ）であり、前記シンクロ装置（Ｓ）のスリーブ（３３）のチャンファ（３３ａ）がブロッキングリング（３５）のチャンファ（３５ａ）を掻き分け開始するときの前記通油面積は、掻き分け開始後の前記通油面積よりも大きいことを特徴とする、請求項１〜請求項５の何れか１項に記載の流量制御弁。
8. 前記油圧機器は前記トランスミッションのシンクロ装置（Ｓ）であり、前記シンクロ装置（Ｓ）のスリーブ（３３）のチャンファ（３３ａ）がギヤ（３６）のドグ歯（３６ａ）を掻き分け開始するときの前記通油面積は、掻き分け開始後の前記通油面積よりも大きいことを特徴とする、請求項１〜請求項５の何れか１項に記載の流量制御弁。

Images