JP2012201686A - 近赤外線吸収粒子およびその製造方法、ならびに分散液、樹脂組成物、近赤外線吸収塗膜を有する物品および近赤外線吸収物品 - Google Patents
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Abstract
【課題】可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化し、耐湿性に優れる近赤外線吸収粒子、その製造方法、分散液、樹脂組成物、近赤外線吸収塗膜を有する物品および近赤外線吸収物品を提供する。
【解決手段】Ａ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子を、Ａｌ、Ｚｒ、ＴｉおよびＳｎからなる群から選ばれる金属Ｍのアルコキシドによって表面処理した近赤外線吸収粒子。ただし、Ａは、アルカリ金属（Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ）、アルカリ土類金属（Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）およびＮＨ４からなる群から選ばれる１種以上であり、ｎは、Ａがアルカリ金属またはＮＨ４の場合は１であり、Ａがアルカリ土類金属の場合は２である。
【選択図】なし
【解決手段】Ａ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子を、Ａｌ、Ｚｒ、ＴｉおよびＳｎからなる群から選ばれる金属Ｍのアルコキシドによって表面処理した近赤外線吸収粒子。ただし、Ａは、アルカリ金属（Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ）、アルカリ土類金属（Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）およびＮＨ４からなる群から選ばれる１種以上であり、ｎは、Ａがアルカリ金属またはＮＨ４の場合は１であり、Ａがアルカリ土類金属の場合は２である。
【選択図】なし
Description
本発明は、近赤外線領域の光を吸収する近赤外線吸収粒子およびその製造方法、ならびに近赤外線吸収粒子を含む分散液、樹脂組成物、近赤外線吸収塗膜を有する物品および近赤外線吸収物品に関する。
カメラ等の撮像素子（ＣＣＤ、ＣＭＯＳ等）、自動露出計等の受光素子等の感度は、可視光領域から近赤外線領域にわたっている。一方、人間の視感度は可視光領域のみである。そのため、たとえばカメラにおいては、レンズと撮像素子との間に、可視光領域（４２０〜６３０ｎｍ）の光を透過し、かつ近赤外線領域（７００〜１１００ｎｍ）の光を吸収または反射する近赤外線フィルタを設けることで、人間の視感度に近づくように撮像素子の感度を補正している。より人間の視感度に近づけるためには、近赤外線フィルタには波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化することが求められる。
近赤外線フィルタとしては、近赤外線吸収粒子を分散媒に分散させた分散液にバインダ樹脂等を加えた塗料を、ガラス基材の表面に塗布して形成された近赤外線吸収塗膜を有するものが知られている。
また、近赤外線吸収粒子として、銅およびリン酸を含むものがいくつか提案されている。
（１）銅をＣｕＯ、リン酸をＰ２Ｏ５に換算してＣｕＯ／Ｐ２Ｏ５のモル比が０．０５〜４である近赤外線吸収粒子の表面をアルミニウム化合物で処理した、波長７００〜１１００ｎｍの光を吸収する近赤外線吸収粒子（特許文献１）。
（２）リン酸銅を分散剤によって分散媒に分散させた分散液（特許文献２）。
また、近赤外線吸収粒子として、銅およびリン酸を含むものがいくつか提案されている。
（１）銅をＣｕＯ、リン酸をＰ２Ｏ５に換算してＣｕＯ／Ｐ２Ｏ５のモル比が０．０５〜４である近赤外線吸収粒子の表面をアルミニウム化合物で処理した、波長７００〜１１００ｎｍの光を吸収する近赤外線吸収粒子（特許文献１）。
（２）リン酸銅を分散剤によって分散媒に分散させた分散液（特許文献２）。
（１）の近赤外線吸収粒子および（２）の分散液は共に、これを用いて形成された近赤外線吸収塗膜は、波長８００ｎｍ以上の近赤外線を吸収することが確認されている。しかし、該近赤外線吸収塗膜は、波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化せず、近赤外線フィルタに要求される性能を充分に満足しない。
そこで、本発明者らは、下式（１）で表わされる化合物の結晶子からなる近赤外線吸収粒子が、可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、かつ波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化することを見出した（特願２００９−２２７５５４）。
Ａ１／ｎＣｕＰＯ４ ・・・（１）。
ただし、Ａは、アルカリ金属（Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ）、アルカリ土類金属（Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）およびＮＨ４からなる群から選ばれる１種以上であり、
ｎは、Ａがアルカリ金属またはＮＨ４の場合は１であり、Ａがアルカリ土類金属の場合は２である。
Ａ１／ｎＣｕＰＯ４ ・・・（１）。
ただし、Ａは、アルカリ金属（Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ）、アルカリ土類金属（Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）およびＮＨ４からなる群から選ばれる１種以上であり、
ｎは、Ａがアルカリ金属またはＮＨ４の場合は１であり、Ａがアルカリ土類金属の場合は２である。
しかし、該近赤外線吸収粒子は、水分を吸収すると、結晶子がＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶構造を維持できなくなり、可視光領域の透過率が低くなり、また、近赤外線領域の透過率が高くなるという問題を有する。
本発明は、可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化し、かつ耐湿性に優れる近赤外線吸収粒子、その製造方法、分散液、樹脂組成物、近赤外線吸収塗膜を有する物品および近赤外線吸収物品を提供する。
本発明の近赤外線吸収粒子は、下式（１）で表わされる化合物の結晶子からなる粒子を、Ａｌ、Ｚｒ、ＴｉおよびＳｎからなる群から選ばれる金属Ｍのアルコキシドによって表面処理したものであることを特徴とする。
また、本発明の近赤外線吸収粒子は、下式（１）で表わされる化合物の結晶子からなる粒子の表面に、Ａｌ、Ｚｒ、ＴｉおよびＳｎからなる群から選ばれる金属Ｍの元素が偏在した近赤外線吸収粒子であって、エネルギー分散型Ｘ線分析によって求めたＭ元素とＣｕ元素との原子数濃度比（Ｃｕ／Ｍ）が、２．０〜１０．６であることを特徴とする。
Ａ１／ｎＣｕＰＯ４ ・・・（１）。
ただし、Ａは、アルカリ金属（Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ）、アルカリ土類金属（Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）およびＮＨ４からなる群から選ばれる１種以上であり、
ｎは、Ａがアルカリ金属またはＮＨ４の場合は１であり、Ａがアルカリ土類金属の場合は２である。
また、本発明の近赤外線吸収粒子は、下式（１）で表わされる化合物の結晶子からなる粒子の表面に、Ａｌ、Ｚｒ、ＴｉおよびＳｎからなる群から選ばれる金属Ｍの元素が偏在した近赤外線吸収粒子であって、エネルギー分散型Ｘ線分析によって求めたＭ元素とＣｕ元素との原子数濃度比（Ｃｕ／Ｍ）が、２．０〜１０．６であることを特徴とする。
Ａ１／ｎＣｕＰＯ４ ・・・（１）。
ただし、Ａは、アルカリ金属（Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ）、アルカリ土類金属（Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）およびＮＨ４からなる群から選ばれる１種以上であり、
ｎは、Ａがアルカリ金属またはＮＨ４の場合は１であり、Ａがアルカリ土類金属の場合は２である。
本発明の近赤外線吸収粒子は、Ｘ線回折から求めた前記結晶子の大きさが、５〜５０ｎｍであり、前記近赤外線吸収粒子の数平均凝集粒子径が、２０〜２００ｎｍであり、前記近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトルにおける波長４５０ｎｍの反射率が、８０％以上が好ましい。
本発明の近赤外線吸収粒子は、下式（２）で表わされる反射率の変化量Ｄが、−０．４１以下が好ましい。
Ｄ（％／ｎｍ）＝［Ｒ７００（％）−Ｒ６００（％）］／［７００（ｎｍ）−６００（ｎｍ）］ ・・・（２）。
ただし、Ｒ７００は、近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトルにおける波長７００ｎｍの反射率であり、Ｒ６００は、近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトルにおける波長６００ｎｍの反射率である。
Ｄ（％／ｎｍ）＝［Ｒ７００（％）−Ｒ６００（％）］／［７００（ｎｍ）−６００（ｎｍ）］ ・・・（２）。
ただし、Ｒ７００は、近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトルにおける波長７００ｎｍの反射率であり、Ｒ６００は、近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトルにおける波長６００ｎｍの反射率である。
本発明の近赤外線吸収粒子は、前記近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトルにおける波長７１５ｎｍの反射率が、１９％以下であり、かつ波長５００ｎｍの反射率が、８５％以上が好ましい。
本発明の近赤外線吸収粒子の製造方法は、下記の工程（ｄ）を有することを特徴とする。
（ｄ）前記式（１）で表わされる化合物の結晶子からなる粒子を、Ａｌ、Ｚｒ、ＴｉおよびＳｎからなる群から選ばれる金属Ｍのアルコキシドによって表面処理する工程。
（ｄ）前記式（１）で表わされる化合物の結晶子からなる粒子を、Ａｌ、Ｚｒ、ＴｉおよびＳｎからなる群から選ばれる金属Ｍのアルコキシドによって表面処理する工程。
本発明の近赤外線吸収粒子の製造方法は、下記の工程（ａ）〜工程（ｃ）をさらに有することが好ましい。
（ａ）溶媒中にて、Ｃｕ２＋を含む塩と、ＰＯ４ ３−を含む塩または有機物とを、Ｃｕ２＋に対するＰＯ４ ３−のモル比（ＰＯ４ ３−／Ｃｕ２＋）が１０〜２０となるような割合で、かつＡｎ＋（ただし、Ａは、アルカリ金属（Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ）、アルカリ土類金属（Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）およびＮＨ４からなる群から選ばれる１種以上であり、ｎは、Ａがアルカリ金属またはＮＨ４の場合は１であり、Ａがアルカリ土類金属の場合は２である。）の存在下に混合して得られる原料粉末を、分散媒に分散させて原料スラリーを得る工程。
（ｂ）前記工程（ａ）で得られた原料スラリーを熱プラズマまたは火炎中に導入し、得られた生成物を冷却して粒子を得る工程。
（ｃ）前記工程（ｂ）で得られた粒子を、３００〜７００℃で熱処理して、前記式（１）で表わされる化合物の結晶子からなる粒子を得る工程。
（ａ）溶媒中にて、Ｃｕ２＋を含む塩と、ＰＯ４ ３−を含む塩または有機物とを、Ｃｕ２＋に対するＰＯ４ ３−のモル比（ＰＯ４ ３−／Ｃｕ２＋）が１０〜２０となるような割合で、かつＡｎ＋（ただし、Ａは、アルカリ金属（Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ）、アルカリ土類金属（Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）およびＮＨ４からなる群から選ばれる１種以上であり、ｎは、Ａがアルカリ金属またはＮＨ４の場合は１であり、Ａがアルカリ土類金属の場合は２である。）の存在下に混合して得られる原料粉末を、分散媒に分散させて原料スラリーを得る工程。
（ｂ）前記工程（ａ）で得られた原料スラリーを熱プラズマまたは火炎中に導入し、得られた生成物を冷却して粒子を得る工程。
（ｃ）前記工程（ｂ）で得られた粒子を、３００〜７００℃で熱処理して、前記式（１）で表わされる化合物の結晶子からなる粒子を得る工程。
本発明の分散液は、本発明の近赤外線吸収粒子を分散媒に分散させたものであることを特徴とする。
本発明の樹脂組成物は、本発明の近赤外線吸収粒子を樹脂に分散させたものであることを特徴とする。
本発明の近赤外線吸収塗膜を有する物品は、本発明の近赤外線吸収粒子を含む近赤外線吸収塗膜を、基材の表面に有するものであることを特徴とする。
本発明の近赤外線吸収物品は、本発明の近赤外線吸収粒子を含むものであることを特徴とする。
本発明の樹脂組成物は、本発明の近赤外線吸収粒子を樹脂に分散させたものであることを特徴とする。
本発明の近赤外線吸収塗膜を有する物品は、本発明の近赤外線吸収粒子を含む近赤外線吸収塗膜を、基材の表面に有するものであることを特徴とする。
本発明の近赤外線吸収物品は、本発明の近赤外線吸収粒子を含むものであることを特徴とする。
本発明の近赤外線吸収粒子は、可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化し、かつ耐湿性に優れる。
本発明の近赤外線吸収粒子の製造方法によれば、可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化し、かつ耐湿性に優れる近赤外線吸収粒子を製造できる。
本発明の分散液は、可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化し、かつ耐湿性に優れる近赤外線吸収塗膜の形成に有用である。
本発明の樹脂組成物は、可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化し、かつ耐湿性に優れる近赤外線吸収塗膜、近赤外線吸収物品の形成に有用である。
本発明の近赤外線吸収塗膜を有する物品は、可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化し、かつ塗膜の耐湿性に優れる。
本発明の近赤外線吸収物品は、可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化し、かつ耐湿性に優れる。
本発明の近赤外線吸収粒子の製造方法によれば、可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化し、かつ耐湿性に優れる近赤外線吸収粒子を製造できる。
本発明の分散液は、可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化し、かつ耐湿性に優れる近赤外線吸収塗膜の形成に有用である。
本発明の樹脂組成物は、可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化し、かつ耐湿性に優れる近赤外線吸収塗膜、近赤外線吸収物品の形成に有用である。
本発明の近赤外線吸収塗膜を有する物品は、可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化し、かつ塗膜の耐湿性に優れる。
本発明の近赤外線吸収物品は、可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化し、かつ耐湿性に優れる。
＜近赤外線吸収粒子＞
本発明の近赤外線吸収粒子は、下式（１）で表わされる化合物の結晶子からなる粒子を、Ａｌ、Ｚｒ、ＴｉおよびＳｎからなる群から選ばれる金属Ｍのアルコキシドによって表面処理したものである。
Ａ１／ｎＣｕＰＯ４ ・・・（１）。
ただし、Ａは、アルカリ金属（Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ）、アルカリ土類金属（Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）およびＮＨ４からなる群から選ばれる１種以上であり、
ｎは、Ａがアルカリ金属またはＮＨ４の場合は１であり、Ａがアルカリ土類金属の場合は２である。
本発明の近赤外線吸収粒子は、下式（１）で表わされる化合物の結晶子からなる粒子を、Ａｌ、Ｚｒ、ＴｉおよびＳｎからなる群から選ばれる金属Ｍのアルコキシドによって表面処理したものである。
Ａ１／ｎＣｕＰＯ４ ・・・（１）。
ただし、Ａは、アルカリ金属（Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ）、アルカリ土類金属（Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）およびＮＨ４からなる群から選ばれる１種以上であり、
ｎは、Ａがアルカリ金属またはＮＨ４の場合は１であり、Ａがアルカリ土類金属の場合は２である。
「結晶子」とは、単結晶とみなせる単位結晶を意味し、「粒子」は、複数の結晶子によって構成される。
「式（１）で表わされる化合物の結晶子からなる」とは、たとえば図１に示すように、Ｘ線回折によってＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶構造を確認でき、実質的にＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなることがＸ線回折によって同定されていることを意味し、「実質的にＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる」とは、結晶子がＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶構造を充分に維持できる、つまりＸ線回折によってＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶構造を確認できる範囲内で不純物を含んでいてもよいことを意味する。
Ｘ線回折は、粉末状態の近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折装置を用いて測定される。
「式（１）で表わされる化合物の結晶子からなる」とは、たとえば図１に示すように、Ｘ線回折によってＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶構造を確認でき、実質的にＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなることがＸ線回折によって同定されていることを意味し、「実質的にＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる」とは、結晶子がＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶構造を充分に維持できる、つまりＸ線回折によってＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶構造を確認できる範囲内で不純物を含んでいてもよいことを意味する。
Ｘ線回折は、粉末状態の近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折装置を用いて測定される。
本発明においてＡとして、アルカリ金属、アルカリ土類金属またはＮＨ４を採用する理由は、下記の（ｉ）〜（iii）の通りである。
（ｉ）本発明の近赤外線吸収粒子における結晶子の結晶構造は、ＰＯ４ ３−とＣｕ２＋との交互結合からなる網目状三次元骨格であり、骨格の内部に空間を有する。該空間のサイズが、アルカリ金属イオン（Ｌｉ＋：０．９０Å、Ｎａ＋：１．１６Å、Ｋ＋：１．５２Å、Ｒｂ＋：１．６６Å、Ｃｓ＋：１．８１Å）、アルカリ土類金属イオン（Ｍｇ２＋：０．８６Å、Ｃａ２＋：１．１４Å、Ｓｒ２＋：１．３２Å、Ｂａ２＋：１．４９Å）およびＮＨ４ ＋（１．６６Å）のイオン半径と適合するため、結晶構造を充分に維持できる。
（ｉ）本発明の近赤外線吸収粒子における結晶子の結晶構造は、ＰＯ４ ３−とＣｕ２＋との交互結合からなる網目状三次元骨格であり、骨格の内部に空間を有する。該空間のサイズが、アルカリ金属イオン（Ｌｉ＋：０．９０Å、Ｎａ＋：１．１６Å、Ｋ＋：１．５２Å、Ｒｂ＋：１．６６Å、Ｃｓ＋：１．８１Å）、アルカリ土類金属イオン（Ｍｇ２＋：０．８６Å、Ｃａ２＋：１．１４Å、Ｓｒ２＋：１．３２Å、Ｂａ２＋：１．４９Å）およびＮＨ４ ＋（１．６６Å）のイオン半径と適合するため、結晶構造を充分に維持できる。
（ii）アルカリ金属イオン、アルカリ土類金属イオンおよびＮＨ４ ＋は、溶液中で１価または２価のカチオンとして安定に存在できるため、近赤外線吸収粒子の製造過程において、前駆体が生成する際、結晶構造中にカチオンが取り込まれやすい。
（iii）ＰＯ４ ３−と配位結合性の強いカチオン、たとえば遷移金属イオン等では、充分な近赤外線吸収特性を発現する本発明における結晶構造とは異なる結晶構造を与える可能性がある。
Ａとしては、ＰＯ４ ３−とＣｕ２＋とからなる骨格内に取り込まれるイオンとして最もカチオンサイズが適し、熱力学的な安定構造をとる点から、Ｋが特に好ましい。
（iii）ＰＯ４ ３−と配位結合性の強いカチオン、たとえば遷移金属イオン等では、充分な近赤外線吸収特性を発現する本発明における結晶構造とは異なる結晶構造を与える可能性がある。
Ａとしては、ＰＯ４ ３−とＣｕ２＋とからなる骨格内に取り込まれるイオンとして最もカチオンサイズが適し、熱力学的な安定構造をとる点から、Ｋが特に好ましい。
本発明の近赤外線吸収粒子は、Ａ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子を特定の金属Ｍのアルコキシドによって表面処理することによって、該粒子の表面に特定の金属Ｍの元素が偏在したものとなる。
本発明の近赤外線吸収粒子が、Ａ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子を特定の金属Ｍのアルコキシドによって表面処理したものであることは、エネルギー分散型Ｘ線分析によってＭ元素の存在を確認することによって確認される。
本発明の近赤外線吸収粒子が、Ａ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子を特定の金属Ｍのアルコキシドによって表面処理したものであることは、エネルギー分散型Ｘ線分析によってＭ元素の存在を確認することによって確認される。
エネルギー分散型Ｘ線分析によって求めたＭ元素とＣｕ元素との原子数濃度比（Ｃｕ／Ｍ）は、２．０〜１０．６であり、２．９〜１０．６が好ましい。Ｃｕ／Ｍが１０．６以下であれば、Ａ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子の表面が特定の金属Ｍの化合物（酸化物等）によって充分に被覆されることになり、耐湿性が向上する。Ｃｕ／Ｍが２．０以上であれば、結晶子がＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶構造を充分に維持でき、その結果、充分な近赤外線吸収特性を発現できる。
特定の金属Ｍは、その化合物（酸化物等）が、耐湿性に優れ、かつ可視光領域の透過率に優れるものであり、Ａｌ、Ｚｒ、ＴｉおよびＳｎからなる群から選ばれる。特定の金属Ｍとしては、その化合物（酸化物等）の耐湿性、耐薬品性、可視光領域の透過率等に優れる点から、Ａｌが特に好ましい。
本発明の近赤外線吸収粒子における結晶子の大きさは、５〜５０ｎｍが好ましく、１０〜３０ｎｍがより好ましい。結晶子の大きさが５ｎｍ以上であれば、結晶子がＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶構造を充分に維持でき、その結果、充分な近赤外線吸収特性を発現できる。結晶子の大きさが５０ｎｍ以下であれば、近赤外線吸収粒子の数平均凝集粒子径を小さく抑えることができ、分散液、樹脂組成物およびこれらを用いて形成された近赤外線吸収塗膜のヘーズが低く抑えられる。
結晶子の大きさは、粉末状態の近赤外線吸収粒子についてＸ線回折を行い、シェラーの方法により計算によって求めた値である。
結晶子の大きさは、粉末状態の近赤外線吸収粒子についてＸ線回折を行い、シェラーの方法により計算によって求めた値である。
本発明の近赤外線吸収粒子の数平均凝集粒子径は、２０〜２００ｎｍが好ましく、２０〜１５０ｎｍがより好ましい。数平均凝集粒子径が２０ｎｍ以上であれば、結晶子がＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶構造を充分に維持でき、その結果、充分な近赤外線吸収特性を発現できる。数平均凝集粒子径が２００ｎｍ以下であれば、分散液、樹脂組成物およびこれらを用いて形成された近赤外線吸収塗膜のヘーズが低くなり、すなわち透過率が高くなり、たとえばカメラの近赤外線吸収フィルタの用途等に好適となる。
数平均凝集粒子径は、近赤外線吸収粒子を分散媒に分散させた粒子径測定用分散液について、動的光散乱式粒度分布測定装置を用いて測定した値である。
数平均凝集粒子径は、近赤外線吸収粒子を分散媒に分散させた粒子径測定用分散液について、動的光散乱式粒度分布測定装置を用いて測定した値である。
本発明の近赤外線吸収粒子の、拡散反射スペクトルにおける波長４５０ｎｍの反射率は、８０％以上が好ましく、８１％以上がより好ましい。
近赤外線吸収粒子の反射率が高いということは、近赤外線吸収粒子による光の吸収が少なく、近赤外線吸収粒子の反射率が低いということは、近赤外線吸収粒子による光の吸収が多いことを示している。波長４５０ｎｍの反射率は、粒子を含む膜の透過スペクトルでの可視光領域の短波長側の波長４２０ｎｍの透過率に対応するとみなすことができる。つまり、本発明では、拡散反射スペクトルの反射率の波長に対する変化量が大きな波長４２０ｎｍではなく、該変化量が比較的小さくなる波長４５０ｎｍの反射率を用いて近赤外吸収粒子の光の吸収が少ないことを判定している。すなわち、前記波長４５０ｎｍの反射率が８０％以上であれば、粒子を含む膜の透過スペクトルでの波長４２０ｎｍの透過率が充分に高くなり、近赤外線吸収粒子による可視光領域の光吸収が充分に抑えられ、例えばカメラの近赤外線吸収フィルタに好適となる。
近赤外線吸収粒子の反射率が高いということは、近赤外線吸収粒子による光の吸収が少なく、近赤外線吸収粒子の反射率が低いということは、近赤外線吸収粒子による光の吸収が多いことを示している。波長４５０ｎｍの反射率は、粒子を含む膜の透過スペクトルでの可視光領域の短波長側の波長４２０ｎｍの透過率に対応するとみなすことができる。つまり、本発明では、拡散反射スペクトルの反射率の波長に対する変化量が大きな波長４２０ｎｍではなく、該変化量が比較的小さくなる波長４５０ｎｍの反射率を用いて近赤外吸収粒子の光の吸収が少ないことを判定している。すなわち、前記波長４５０ｎｍの反射率が８０％以上であれば、粒子を含む膜の透過スペクトルでの波長４２０ｎｍの透過率が充分に高くなり、近赤外線吸収粒子による可視光領域の光吸収が充分に抑えられ、例えばカメラの近赤外線吸収フィルタに好適となる。
近赤外線吸収塗膜のヘーズを低く抑えるために、近赤外線吸収粒子の数平均凝集粒子径を小さくしようと、近赤外線吸収粒子に過度の粉砕処理を施すと、粒子を構成する結晶子がＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶構造を充分に維持できなくなり、拡散反射スペクトルにおける波長４５０ｎｍの反射率が小さくなる傾向にある。よって、波長４５０ｎｍの反射率が８０％以上であれば、近赤外線吸収粒子の数平均凝集径が２００ｎｍ以下であっても、結晶子がＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶構造を充分に維持していることの目安となる。また、結晶子がＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶構造を充分に維持するためには、過度の粉砕処理を施すことなく数平均凝集粒子径が充分に小さい近赤外線吸収粒子を得ることができる、後述する近赤外線吸収粒子の製造方法（工程（ａ）〜（ｃ））が好適である。
本発明の近赤外線吸収粒子の、下式（２）で表わされる反射率の変化量Ｄは、−０．４１以下が好ましく、−０．４５以下がより好ましい。
Ｄ（％／ｎｍ）＝［Ｒ７００（％）−Ｒ６００（％）］／［７００（ｎｍ）−６００（ｎｍ）］ ・・・（２）。
ただし、Ｒ７００は、近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトルにおける波長７００ｎｍの反射率であり、Ｒ６００は、近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトルにおける波長６００ｎｍの反射率である。
Ｄ（％／ｎｍ）＝［Ｒ７００（％）−Ｒ６００（％）］／［７００（ｎｍ）−６００（ｎｍ）］ ・・・（２）。
ただし、Ｒ７００は、近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトルにおける波長７００ｎｍの反射率であり、Ｒ６００は、近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトルにおける波長６００ｎｍの反射率である。
光吸収がある粒子の拡散反射スペクトル測定では、光吸収波長において光路長により光吸収の強度が異なるため、粒子を含む膜の透過スペクトルにおいて弱い吸収帯が、拡散反射スペクトルでは比較的強く観測される。そこで、本明細書中での反射率の変化率算出は、粒子を含む膜の透過スペクトルでの透過率変化と同等に反射率が変化する範囲である６００〜７００ｎｍの反射率の値を用いる。
前記反射率の変化量Ｄが−０．４１以下であれば、波長６３０〜７００ｎｍの間における透過率の変化が充分に急峻となり、これを用いて形成された近赤外線吸収塗膜は、例えばカメラの近赤外線吸収フィルタに好適となる。
前記反射率の変化量Ｄが−０．４１以下であれば、波長６３０〜７００ｎｍの間における透過率の変化が充分に急峻となり、これを用いて形成された近赤外線吸収塗膜は、例えばカメラの近赤外線吸収フィルタに好適となる。
本発明の近赤外線吸収粒子の、拡散反射スペクトルにおける波長７１５ｎｍの反射率は、１９％以下が好ましく、１８％以下がより好ましい。波長７１５ｎｍの反射率が１９％以下であれば、近赤外線領域の透過率が充分に低くなる。
本発明の近赤外線吸収粒子の、拡散反射スペクトルにおける波長５００ｎｍの反射率は、８５％以上が好ましく、８６％以上がより好ましい。波長５００ｎｍの反射率が８５％以上であれば、可視光領域の透過率が充分に高くなる。
拡散反射スペクトルは、粉末状態の近赤外線吸収粒子について、紫外可視分光光度計を用いて測定される。
本発明の近赤外線吸収粒子の、拡散反射スペクトルにおける波長５００ｎｍの反射率は、８５％以上が好ましく、８６％以上がより好ましい。波長５００ｎｍの反射率が８５％以上であれば、可視光領域の透過率が充分に高くなる。
拡散反射スペクトルは、粉末状態の近赤外線吸収粒子について、紫外可視分光光度計を用いて測定される。
本発明の近赤外線吸収粒子においては、Ａ１／ｎＣｕＰＯ４以外の結晶構造、たとえば、Ａ１／ｎＣｕ４（ＰＯ４）３が増えると、波長６３０〜７００ｎｍの間における透過率の変化が緩慢となり、これを用いて形成された近赤外線吸収塗膜は、カメラの近赤外線吸収フィルタに適さない。
よって、Ｘ線回折によって実質的にＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなることが同定されていることが必要である。
よって、Ｘ線回折によって実質的にＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなることが同定されていることが必要である。
（作用効果）
以上説明した本発明の近赤外線吸収粒子にあっては、Ａ１／ｎＣｕＰＯ４で表わされる化合物の結晶子からなる粒子を主とする近赤外線吸収粒子であるため、可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、かつ該近赤外線吸収粒子を含む膜は波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化する。
また、以上説明した本発明の近赤外線吸収粒子にあっては、Ａ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子を特定の金属Ｍのアルコキシドによって表面処理したものである、または、エネルギー分散型Ｘ線分析によって求めたＭ元素とＣｕ元素との原子数濃度比（Ｃｕ／Ｍ）が２．０〜１０．６であるため、耐湿性に優れる。
以上説明した本発明の近赤外線吸収粒子にあっては、Ａ１／ｎＣｕＰＯ４で表わされる化合物の結晶子からなる粒子を主とする近赤外線吸収粒子であるため、可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、かつ該近赤外線吸収粒子を含む膜は波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化する。
また、以上説明した本発明の近赤外線吸収粒子にあっては、Ａ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子を特定の金属Ｍのアルコキシドによって表面処理したものである、または、エネルギー分散型Ｘ線分析によって求めたＭ元素とＣｕ元素との原子数濃度比（Ｃｕ／Ｍ）が２．０〜１０．６であるため、耐湿性に優れる。
＜近赤外線吸収粒子の製造方法＞
本発明の近赤外線吸収粒子の製造方法は、下記の工程（ｄ）を有する方法であり、数平均凝集粒子径が充分に小さい近赤外線吸収粒子を得ることができる点から、下記の工程（ａ）〜（ｄ）を有する方法が好ましい。
（ａ）溶媒中にて、Ｃｕ２＋を含む塩と、ＰＯ４ ３−を含む塩または有機物とを、Ｃｕ２＋に対するＰＯ４ ３−のモル比（ＰＯ４ ３−／Ｃｕ２＋）が１０〜２０となるような割合で、かつＡｎ＋の存在下に混合して得られる原料粉末を、分散媒に分散させて原料スラリーを得る工程。
（ｂ）前記工程（ａ）で得られた原料スラリーを熱プラズマまたは火炎中に導入し、得られた生成物を冷却して粒子を得る工程。
（ｃ）前記工程（ｂ）で得られた粒子を、３００〜７００℃で熱処理し、Ａ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子を得る工程。
（ｄ）Ａ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子を、Ａｌ、Ｚｒ、ＴｉおよびＳｎからなる群から選ばれる金属Ｍのアルコキシドによって表面処理する工程。
本発明の近赤外線吸収粒子の製造方法は、下記の工程（ｄ）を有する方法であり、数平均凝集粒子径が充分に小さい近赤外線吸収粒子を得ることができる点から、下記の工程（ａ）〜（ｄ）を有する方法が好ましい。
（ａ）溶媒中にて、Ｃｕ２＋を含む塩と、ＰＯ４ ３−を含む塩または有機物とを、Ｃｕ２＋に対するＰＯ４ ３−のモル比（ＰＯ４ ３−／Ｃｕ２＋）が１０〜２０となるような割合で、かつＡｎ＋の存在下に混合して得られる原料粉末を、分散媒に分散させて原料スラリーを得る工程。
（ｂ）前記工程（ａ）で得られた原料スラリーを熱プラズマまたは火炎中に導入し、得られた生成物を冷却して粒子を得る工程。
（ｃ）前記工程（ｂ）で得られた粒子を、３００〜７００℃で熱処理し、Ａ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子を得る工程。
（ｄ）Ａ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子を、Ａｌ、Ｚｒ、ＴｉおよびＳｎからなる群から選ばれる金属Ｍのアルコキシドによって表面処理する工程。
（工程（ａ））
Ｃｕ２＋を含む塩としては、硫酸銅（II）五水和物、塩化銅（II）二水和物、酢酸銅（II）一水和物、臭化銅（II）、硝酸銅（II）三水和物等が挙げられる。
ＰＯ４ ３−を含む塩または有機物としては、アルカリ金属のリン酸塩、リン酸のアンモニウム塩、アルカリ土類金属のリン酸塩、リン酸等が挙げられる。
Ｃｕ２＋を含む塩としては、硫酸銅（II）五水和物、塩化銅（II）二水和物、酢酸銅（II）一水和物、臭化銅（II）、硝酸銅（II）三水和物等が挙げられる。
ＰＯ４ ３−を含む塩または有機物としては、アルカリ金属のリン酸塩、リン酸のアンモニウム塩、アルカリ土類金属のリン酸塩、リン酸等が挙げられる。
アルカリ金属のリン酸塩またはアルカリ土類金属のリン酸塩としては、リン酸水素二カリウム、リン酸二水素カリウム、リン酸カリウム、リン酸水素二ナトリウム十二水和物、リン酸二水素ナトリウム二水和物、リン酸三ナトリウム十二水和物、リン酸リチウム、リン酸水素カルシウム、リン酸水素マグネシウム三水和物、リン酸マグネシウム八水和物等が挙げられる。
リン酸のアンモニウム塩としては、リン酸水素二アンモニウム、リン酸二水素アンモニウム、リン酸水素アンモニウムナトリウム四水和物、リン酸アンモニウム三水和物等が挙げられる。
リン酸のアンモニウム塩としては、リン酸水素二アンモニウム、リン酸二水素アンモニウム、リン酸水素アンモニウムナトリウム四水和物、リン酸アンモニウム三水和物等が挙げられる。
Ａｎ＋を存在させる方法としては、ＰＯ４ ３−を含む塩としてアルカリ金属のリン酸塩、リン酸のアンモニウム塩、アルカリ土類金属のリン酸塩等を用いる方法；Ｃｕ２＋を含む塩とＰＯ４ ３−を含む塩または有機物とを混合する際に、Ａｎ＋を含む塩を添加する方法等が挙げられる。
Ａｎ＋を含む塩としては、アルカリ金属の水酸化物、アルカリ土類金属の水酸化物、アルカリ金属の塩化物、アルカリ土類金属の塩化物、アルカリ金属の臭化物、アルカリ土類金属の臭化物、アルカリ金属の硝酸塩、アルカリ土類金属の硝酸塩、アルカリ金属の炭酸塩、アルカリ土類金属の炭酸塩、アルカリ金属の硫酸塩、アルカリ土類金属の硫酸塩等が挙げられる。
Ａｎ＋を含む塩としては、アルカリ金属の水酸化物、アルカリ土類金属の水酸化物、アルカリ金属の塩化物、アルカリ土類金属の塩化物、アルカリ金属の臭化物、アルカリ土類金属の臭化物、アルカリ金属の硝酸塩、アルカリ土類金属の硝酸塩、アルカリ金属の炭酸塩、アルカリ土類金属の炭酸塩、アルカリ金属の硫酸塩、アルカリ土類金属の硫酸塩等が挙げられる。
Ｃｕ２＋を含む塩とＰＯ４ ３−を含む塩または有機物との混合は、溶媒中で行う。該溶媒としては、Ｃｕ２＋を含む塩、およびＰＯ４ ３−を含む塩または有機物を溶解し得る溶媒が好ましい。Ａｎ＋を含む塩を用いる場合、該溶媒としては、Ａｎ＋を含む塩も溶解し得る溶媒が好ましい。該溶媒としては、水が特に好ましい。
Ｃｕ２＋を含む塩とＰＯ４ ３−を含む塩または有機物との割合は、Ｃｕ２＋に対するＰＯ４ ３−のモル比（ＰＯ４ ３−／Ｃｕ２＋）が１０〜２０、好ましくは１２〜１８となるような割合とする。ＰＯ４ ３−／Ｃｕ２＋が１０以上であれば、工程（ｂ）においてＡ１／ｎＣｕ４（ＰＯ４）３が副生しない、または副生したとしてもその量が、結晶子がＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶構造を充分に維持できる程度であるため、波長６３０〜７００ｎｍの間における透過率の変化が充分に急峻となる近赤外線吸収粒子が得られる。ＰＯ４ ３−／Ｃｕ２＋が２０以下であれば、工程（ｂ）においてＡ１／ｎＣｕＰＯ４以外の不純物が副生しない、または副生したとしてもその量が、結晶子がＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶構造を充分に維持できる程度であるため、波長６３０〜７００ｎｍの間における透過率の変化が充分に急峻となる近赤外線吸収粒子が得られる。
Ｃｕ２＋を含む塩とＰＯ４ ３−を含む塩または有機物とを混合する際の温度は、１０〜９５℃が好ましく、１５〜４０℃がより好ましい。該温度が高すぎると、溶媒の蒸発による溶質の濃縮が生じ、目的とする生成物以外の不純物が混入するおそれがある。該温度が低すぎると、反応速度が遅くなり、反応時間が長くなるため、工程上好ましくない。
溶媒中にて、Ｃｕ２＋を含む塩と、ＰＯ４ ３−を含む塩または有機物とを、Ｃｕ２＋に対するＰＯ４ ３−のモル比（ＰＯ４ ３−／Ｃｕ２＋）が１０〜２０となるような割合で、かつＡｎ＋の存在下に混合して得られる原料粉末は、必要に応じて固液分離し乾燥させ、分散媒に分散させて原料スラリーとする。
原料スラリーの分散媒としては、水、アルコール、ケトン、エーテル、エステル、アルデヒド、アミン、脂肪族炭化水素、脂環族炭化水素、芳香族炭化水素等が挙げられる。分散媒は、１種を単独で用いてもよく、２種類以上を併用してもよい。分散媒としては、取扱いが容易で、かつ熱プラズマ通過時に酸素源となる酸素原子を含むものが好適である点から、メタノール、エタノール、イソプロパノール等のアルコールが好ましい。
原料スラリー中の固形分濃度により、工程（ｂ）で得られる近赤外線吸収粒子の粒子径が変化するため、必要に応じて原料スラリーの固形分濃度を調整する必要がある。すなわち、原料スラリー中の固形分濃度が高いほど、熱プラズマ通過時の結晶核濃度が高く、結晶成長が生じ、粒子径の大きい近赤外線吸収粒子が得られる。原料スラリー中の固形分濃度が低いほど、熱プラズマ通過時の結晶核濃度が低く、結晶成長が抑制され、粒子径が小さい近赤外線吸収粒子が得られる。分散媒の量は、分散液（１００質量％）のうち、５０〜９５質量％が好ましい。
原料スラリーは、原料粉末、分散媒、必要に応じてジルコニアビーズ等を混合し、自転・公転式ミキサー、ビーズミル、遊星ミル、超音波ホモジナイザ等によって撹拌することにより調製できる。粒子径が小さく、かつ均一な近赤外線吸収粒子を得るためには、原料スラリー中の原料粉末の粒子径も小さく、かつ均一である必要があるため、充分に撹拌する必要がある。撹拌は、連続的に行ってもよく、断続的に行ってもよい。
（工程（ｂ））
原料スラリーを熱プラズマまたは火炎中に導入し、得られた生成物を冷却して粒子を得る方法は、特開２００５−１７０７６０号公報、特許第４４２０６９０号公報等に記載されている。
よって、原料スラリーとして工程（ａ）で得られた原料スラリーを用いる以外は、特開２００５−１７０７６０号公報、特許第４４２０６９０号公報等に記載された装置を用い、特開２００５−１７０７６０号公報、特許第４４２０６９０号公報等に記載された条件を適宜変更して粒子を製造すればよい。
原料スラリーを熱プラズマまたは火炎中に導入し、得られた生成物を冷却して粒子を得る方法は、特開２００５−１７０７６０号公報、特許第４４２０６９０号公報等に記載されている。
よって、原料スラリーとして工程（ａ）で得られた原料スラリーを用いる以外は、特開２００５−１７０７６０号公報、特許第４４２０６９０号公報等に記載された装置を用い、特開２００５−１７０７６０号公報、特許第４４２０６９０号公報等に記載された条件を適宜変更して粒子を製造すればよい。
たとえば、プラズマガス（アルゴンガス等）をプラズマトーチ内に供給し、該プラズマトーチ内にて熱プラズマを発生させつつ、プラズマトーチに設けられたノズルから原料スラリーをキャリアガス（酸素ガス等）とともに噴霧することによって、原料スラリーの液滴を熱プラズマに導入する。熱プラズマ内にて原料スラリーの溶媒を蒸発させつつ、原料スラリーに含まれていた原料を反応させ、熱プラズマから発生する生成物をプラズマトーチの下方に隣接するチャンバに移動させる。チャンバ内で熱プラズマからの生成物を急冷することによって結晶化させ、粒子を生成させる。
（工程（ｃ））
前記工程（ｂ）で得られた粒子は、結晶構造中に酸素欠陥を有する場合がある。結晶構造中に酸素欠陥を有する粒子は、可視光領域の透過率が低下するため、熱処理を施し、結晶構造中の酸素欠陥を低減することが好ましい。
前記工程（ｂ）で得られた粒子は、結晶構造中に酸素欠陥を有する場合がある。結晶構造中に酸素欠陥を有する粒子は、可視光領域の透過率が低下するため、熱処理を施し、結晶構造中の酸素欠陥を低減することが好ましい。
熱処理温度は、３００〜７００℃であり、３００〜５００℃が好ましい。熱処理温度が３００℃以上であれば、結晶構造中の酸素欠陥を充分に低減できる。熱処理温度が７００℃以下であれば、熱による分解を抑制できる。
熱処理時間は、０．５〜３００分が好ましく、１〜１０分がより好ましい。熱処理時間が０．５分以上であれば、結晶構造中の酸素欠陥を充分に低減できる。熱処理時間が３００分以下であれば、熱処理による結晶成長を抑制できる。
赤外イメージ炉を用いると、急速加熱および急速冷却が可能であるため、結晶成長の抑制に有効である。また、粒子を流動させながら焼成可能なロータリーキルン炉も、結晶成長の抑制に効果がある。
熱処理時間は、０．５〜３００分が好ましく、１〜１０分がより好ましい。熱処理時間が０．５分以上であれば、結晶構造中の酸素欠陥を充分に低減できる。熱処理時間が３００分以下であれば、熱処理による結晶成長を抑制できる。
赤外イメージ炉を用いると、急速加熱および急速冷却が可能であるため、結晶成長の抑制に有効である。また、粒子を流動させながら焼成可能なロータリーキルン炉も、結晶成長の抑制に効果がある。
（工程（ｄ））
Ａ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子を特定の金属Ｍのアルコキシドによって表面処理する方法としては、マイクロ波等を必要とせず、簡易な装置で簡便に、かつ低コストで本発明の近赤外線吸収粒子を製造できる点から、下記の方法が好ましい。
Ａ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子を分散媒に分散させた分散液に特定の金属Ｍのアルコキシドを加え、所定時間撹拌した後、分散媒を除去し、必要に応じて未反応の特定の金属Ｍのアルコキシドを除去した後、粒子を加熱乾燥し、必要に応じて焼成する方法。
Ａ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子を特定の金属Ｍのアルコキシドによって表面処理する方法としては、マイクロ波等を必要とせず、簡易な装置で簡便に、かつ低コストで本発明の近赤外線吸収粒子を製造できる点から、下記の方法が好ましい。
Ａ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子を分散媒に分散させた分散液に特定の金属Ｍのアルコキシドを加え、所定時間撹拌した後、分散媒を除去し、必要に応じて未反応の特定の金属Ｍのアルコキシドを除去した後、粒子を加熱乾燥し、必要に応じて焼成する方法。
分散媒としては、水、アルコール（メタノール、エタノール、イソプロパノール等）、ケトン（アセトン、メチルエチルケトン等）、エーテル（テトラヒドロフラン、１，４−ジオキサン等）、エステル（酢酸エチル、酢酸メチル等）、グリコールエーテル（エチレングリコールモノアルキルエーテル等）、含窒素化合物（Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド等）、含硫黄化合物（ジメチルスルホキシド等）等が挙げられる。
分散液中におけるＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子の濃度は、分散液（１００質量％）中、０．１〜４０質量％が好ましく、０．５〜２０質量％がより好ましい。粒子の濃度が０．１質量％以上であれば、近赤外線吸収粒子の製造効率が良好となる。粒子の濃度が４０質量％以下であれば、粒子が凝集しにくい。
特定の金属Ｍのアルコキシドとしては、アルミニウムトリメトキシド、アルミニウムトリエトキシド、アルミニウムトリイソプロポキシド、アルミニウムトリ−ｎ−ブトキシド、アルミニウムトリ−ｓｅｃ−ブトキシド、アルミニウムトリ−ｔｅｒｔ−ブトキシド、モノブトキシアルミニウムジイソプピレート、アルミニウムフェノキシド等のアルミニウムアルコキシド；チタニウムテトラメトキシド、チタニウムテトラエトキシド、チタニウムテトライソプロポキシド、チタニウムテトラ−ｎ−ブトキシド、チタニウムテトラ−ｔｅｒｔ−ブトキシド、チタニウムテトラ−ｓｅｃ−ブトキシド、チタニウムテトライソブトキシド、チタニウムテトラ−２−エチルヘキソキシド、チタニウムラクテート、チタニウムテトラ（メトキシプロポキシド）、チタニウムテトラ（メチルフェノキシド）、チタニウムテトラ−ｎ−ノニロキシド、チタニウムテトラステアリロキシド、チタニウムビス（トリエタノールアミン）−ジイソプロポキシド等のチタニウムアルコキシド；ジルコニウムテトラメトキシド、ジルコニウムテトラエトキシド、ジルコニウムテトライソプロポキシド、ジルコニウムテトラ−ｎ−プロポキシド、ジルコニウムテトラ−ｎ−ブトキシド、ジルコニウムテトラ−ｓｅｃ−ブトキシド、ジルコニウムテトラ−ｔｅｒｔ−ブトキシド、ジルコニウムテトライソブトキシド、ジルコニウムテトラ−２−エチルヘキソキシド、ジルコニウムテトラ（２‐メチル−２−ブトキシド）などのジルコニウムアルコキシド；アンチモンテトラエトキシド、アンチモンテトライソプロポキシド、アンチモンテトラ−ｎ−ブトキシド等のアンチモンアルコキシド等が挙げられる。
特定の金属Ｍのアルコキシドの量は、Ａ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子１００質量部に対して、５０〜１０００質量部が好ましく、１００〜４００質量部がより好ましい。特定の金属Ｍのアルコキシドの量が５０質量部以上であれば、Ａ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子の表面が特定の金属Ｍの化合物（酸化物等）によって充分に被覆されることになり、耐湿性が向上する。特定の金属Ｍのアルコキシドの量が１０００質量部以下であれば、結晶子がＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶構造を充分に維持でき、その結果、充分な近赤外線吸収特性を発現できる。
撹拌時間は、１〜７２時間が好ましく、５〜４８時間がより好ましい。
撹拌時の温度は、常温〜８０℃が好ましく、常温〜５０℃がより好ましい。
撹拌時の温度は、常温〜８０℃が好ましく、常温〜５０℃がより好ましい。
分散媒の除去方法としては、遠心分離による方法、ろ過による方法等が挙げられる。
未反応の特定の金属Ｍのアルコキシドの除去方法としては、粒子を分散媒に再度分散させ、超音波処理した後、未反応の特定の金属Ｍのアルコキシドとともに分散媒を除去する方法が挙げられる。
未反応の特定の金属Ｍのアルコキシドの除去方法としては、粒子を分散媒に再度分散させ、超音波処理した後、未反応の特定の金属Ｍのアルコキシドとともに分散媒を除去する方法が挙げられる。
乾燥時間は、０．５〜２４時間が好ましく、１〜５時間がより好ましい。
乾燥温度は、８０〜２００℃が好ましく、１００〜１５０℃がより好ましい。
乾燥温度は、８０〜２００℃が好ましく、１００〜１５０℃がより好ましい。
焼成を行うことによって、近赤外線吸収粒子の耐湿性がさらに向上する。
焼成時間は、０．５〜３００分が好ましく、０．５〜１０分がより好ましい。
焼成温度は、２００〜７００℃が好ましく、３００〜５００℃がより好ましい。
焼成時間は、０．５〜３００分が好ましく、０．５〜１０分がより好ましい。
焼成温度は、２００〜７００℃が好ましく、３００〜５００℃がより好ましい。
（他の表面処理）
以上のようにして得られた近赤外線吸収粒子は、耐候性、耐酸性、耐水性等の向上や表面改質によるバインダ樹脂との相溶性の向上を目的に、公知の方法にてさらに表面処理されてもよい。
表面処理の方法としては、近赤外線吸収粒子を含む分散液中に、表面処理剤または溶媒で希釈した表面処理剤を添加し、撹拌して処理した後、溶媒を除去し乾燥させる方法（湿式法）；近赤外線吸収粒子を撹拌しながら、表面処理剤または溶媒で希釈した表面処理剤を、乾燥空気または窒素ガスで噴射させて処理した後、乾燥させる方法（乾式法）が挙げられる。
表面処理剤としては、界面活性剤、カップリング剤等が挙げられる。
以上のようにして得られた近赤外線吸収粒子は、耐候性、耐酸性、耐水性等の向上や表面改質によるバインダ樹脂との相溶性の向上を目的に、公知の方法にてさらに表面処理されてもよい。
表面処理の方法としては、近赤外線吸収粒子を含む分散液中に、表面処理剤または溶媒で希釈した表面処理剤を添加し、撹拌して処理した後、溶媒を除去し乾燥させる方法（湿式法）；近赤外線吸収粒子を撹拌しながら、表面処理剤または溶媒で希釈した表面処理剤を、乾燥空気または窒素ガスで噴射させて処理した後、乾燥させる方法（乾式法）が挙げられる。
表面処理剤としては、界面活性剤、カップリング剤等が挙げられる。
（作用効果）
以上説明した本発明の近赤外線吸収粒子の製造方法にあっては、工程（ｄ）においてＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子を特定の金属Ｍのアルコキシドによって表面処理しているため、可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化し、かつ耐湿性に優れる近赤外線吸収粒子を製造できる。
以上説明した本発明の近赤外線吸収粒子の製造方法にあっては、工程（ｄ）においてＡ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子を特定の金属Ｍのアルコキシドによって表面処理しているため、可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化し、かつ耐湿性に優れる近赤外線吸収粒子を製造できる。
また、工程（ｂ）において原料スラリーが熱プラズマまたは火炎中を通過することで、原料スラリー中に含まれる原料粒子が急速加熱され原子状態まで気化した後、急速に冷却される。そのため、近接する結晶核同士の結合による粒子成長が抑制され、Ｘ線回折から求めた結晶子の大きさが５〜５０ｎｍの生成物を容易に得ることができる。また、該生成物に対し、工程（ｃ）において熱処理を施すことによって、熱処理による粒子成長が抑制され、かつ構造欠陥が少なく可視光領域の透過率が高い粒子が得られる。すなわち、過度の粉砕処理を施すことなく粒子の数平均凝集粒子径が２０〜２００ｎｍとなる。
一方、工程（ａ）〜（ｃ）を有する方法を用いない場合、近赤外線吸収粒子の数平均凝集粒子径を２０〜２００ｎｍとするためには、湿式粉砕等の処理が必要である。しかし、過度の粉砕処理を行うことで粒子の結晶構造が部分的に崩壊し、可視光領域の透過率が減少することがある。すなわち、工程（ａ）〜（ｃ）を有する方法を用いない場合、過度の粉砕処理を必要とするため、数平均凝集粒子径が小さいが、可視光領域の透過率が低い近赤外線吸収粒子となる場合がある。また、長時間の粉砕は生産性の効率を下げるので、できるだけ短時間の粉砕処理が好ましい。
以上から、工程（ａ）〜（ｃ）を有する方法にあっては、過度の粉砕処理を施すことなく、Ｘ線回折から求めた結晶子の大きさが５〜５０ｎｍであり、数平均凝集粒子径が２０〜２００ｎｍである、Ａ１／ｎＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子を製造できる。
＜用途＞
本発明の近赤外線吸収粒子は、分散媒に分散させて分散液として用いてもよく、樹脂に分散させて樹脂組成物として用いてもよい。
本発明の近赤外線吸収粒子は、分散媒に分散させて分散液として用いてもよく、樹脂に分散させて樹脂組成物として用いてもよい。
＜分散液＞
本発明の分散液は、分散媒と、該分散媒に分散された本発明の近赤外線吸収粒子とを含み、必要に応じて分散剤、バインダ樹脂、他の光吸収材を含む。
近赤外線吸収粒子の量は、分散液（１００質量％）のうち、５〜５０質量％が好ましい。近赤外線吸収粒子の量が５質量％以上であれば、充分な近赤外線吸収特性を発現できる。近赤外線吸収粒子の量が５０質量％以下であれば、可視光領域の透過率を高く維持できる。
本発明の分散液は、分散媒と、該分散媒に分散された本発明の近赤外線吸収粒子とを含み、必要に応じて分散剤、バインダ樹脂、他の光吸収材を含む。
近赤外線吸収粒子の量は、分散液（１００質量％）のうち、５〜５０質量％が好ましい。近赤外線吸収粒子の量が５質量％以上であれば、充分な近赤外線吸収特性を発現できる。近赤外線吸収粒子の量が５０質量％以下であれば、可視光領域の透過率を高く維持できる。
（分散媒）
分散媒としては、水、アルコール、ケトン、エーテル、エステル、アルデヒド、アミン、脂肪族炭化水素、脂環族炭化水素、芳香族炭化水素等が挙げられる。分散媒は、１種を単独で用いてもよく、２種類以上を併用してもよい。分散媒の量は、近赤外線吸収粒子の分散性を維持する点から、分散液（１００質量％）のうち、５０〜９５質量％が好ましい。
分散媒としては、水、アルコール、ケトン、エーテル、エステル、アルデヒド、アミン、脂肪族炭化水素、脂環族炭化水素、芳香族炭化水素等が挙げられる。分散媒は、１種を単独で用いてもよく、２種類以上を併用してもよい。分散媒の量は、近赤外線吸収粒子の分散性を維持する点から、分散液（１００質量％）のうち、５０〜９５質量％が好ましい。
（分散剤）
分散剤としては、近赤外線吸収粒子の表面に対して改質効果を示すもの、たとえば、界面活性剤、シラン、シリコーンレジン、チタネート系カップリング剤、アルミニウム系カップリング剤、ジルコアルミネート系カップリング剤等が挙げられる。
分散剤としては、近赤外線吸収粒子の表面に対して改質効果を示すもの、たとえば、界面活性剤、シラン、シリコーンレジン、チタネート系カップリング剤、アルミニウム系カップリング剤、ジルコアルミネート系カップリング剤等が挙げられる。
界面活性剤としては、アニオン系界面活性剤（特殊ポリカルボン酸型高分子界面活性剤、アルキルリン酸エステル等）、ノニオン系界面活性剤（ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルキルフェノールエーテル、ポリオキシエチレンカルボン酸エステル、ソルビタン高級カルボン酸エステル等）、カチオン系界面活性剤（ポリオキシエチレンアルキルアミンカルボン酸エステル、アルキルアミン、アルキルアンモニウム塩等）、両性界面活性剤（高級アルキルベタイン等）が挙げられる。
シランとしては、シランカップリング剤、クロロシラン、アルコキシシラン、シラザンが挙げられる。シランカップリング剤としては、官能基（グリシドキシ基、ビニル基、アミノ基、アルケニル基、エポキシ基、メルカプト基、クロロ基、アンモニウム基、アクリロキシ基、メタクリロキシ基等）を有するアルコキシシラン等が挙げられる。
シリコーンレジンとしては、メチルシリコーンレジン、メチルフェニルシリコーンレジン等が挙げられる。
シリコーンレジンとしては、メチルシリコーンレジン、メチルフェニルシリコーンレジン等が挙げられる。
チタネート系カップリング剤としては、アシロキシ基、ホスホキシ基、ピロホスホキシ基、スルホキシ基、アリーロキシ基等を有するものが挙げられる。
アルミニウム系カップリング剤としては、アセトアルコキシアルミニウムジイソプロピレートが挙げられる。
ジルコアルミネート系カップリング剤としては、アミノ基、メルカプト基、アルキル基、アルケニル基等を有するものが挙げられる。
アルミニウム系カップリング剤としては、アセトアルコキシアルミニウムジイソプロピレートが挙げられる。
ジルコアルミネート系カップリング剤としては、アミノ基、メルカプト基、アルキル基、アルケニル基等を有するものが挙げられる。
分散剤の量は、分散剤の種類にもよるが、分散液（１００質量％）のうち、０．５〜１０質量％が好ましい。分散剤の量が該範囲内であれば、近赤外線吸収粒子の分散性が良好となり、透明性が損なわれず、また、経時的に近赤外線吸収粒子が沈降することが抑えられる。
（バインダ樹脂）
バインダ樹脂としては、熱可塑性樹脂（ポリエステル系樹脂、アクリル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリアミド系樹脂、アルキド系樹脂等）、熱硬化性樹脂（エポキシ系樹脂、熱硬化型アクリル系樹脂、シルセスキオキサン系樹脂等）が挙げられる。近赤外線吸収塗膜に透明性が必要となる場合、バインダ樹脂としては、アクリル系樹脂またはポリエステル系樹脂が好ましい。バインダ樹脂の量は、分散液の固形分（１００質量％）のうち、１０〜９０質量％が好ましい。
バインダ樹脂としては、熱可塑性樹脂（ポリエステル系樹脂、アクリル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリアミド系樹脂、アルキド系樹脂等）、熱硬化性樹脂（エポキシ系樹脂、熱硬化型アクリル系樹脂、シルセスキオキサン系樹脂等）が挙げられる。近赤外線吸収塗膜に透明性が必要となる場合、バインダ樹脂としては、アクリル系樹脂またはポリエステル系樹脂が好ましい。バインダ樹脂の量は、分散液の固形分（１００質量％）のうち、１０〜９０質量％が好ましい。
（他の光吸収材）
他の光吸収材としては、紫外線吸収材、他の赤外線吸収材等が挙げられる。
紫外線吸収材としては、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化セリウム、酸化ジルコニウム、マイカ、カオリン、セリサイト等が挙げられる。
他の赤外線吸収材料としては、ＩＴＯ（Ｉｎｄｉｕｍ Ｔｉｎ Ｏｘｉｄｅ）、ＡＴＯ（Ａｎｔｉｍｏｎｙ ｄｏｐｅｄ Ｔｉｎ Ｏｘｉｄｅ）等が挙げられる。ＩＴＯは、可視光領域の透過率が高く、かつ１１００ｎｍを超える電波領域も含めた広範囲の電磁波吸収性を有するため、電波遮蔽性を必要とする場合に特に好ましい。
他の光吸収材の数平均凝集粒子径は、透明性の点から、１００ｎｍ以下が好ましい。
他の光吸収材としては、紫外線吸収材、他の赤外線吸収材等が挙げられる。
紫外線吸収材としては、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化セリウム、酸化ジルコニウム、マイカ、カオリン、セリサイト等が挙げられる。
他の赤外線吸収材料としては、ＩＴＯ（Ｉｎｄｉｕｍ Ｔｉｎ Ｏｘｉｄｅ）、ＡＴＯ（Ａｎｔｉｍｏｎｙ ｄｏｐｅｄ Ｔｉｎ Ｏｘｉｄｅ）等が挙げられる。ＩＴＯは、可視光領域の透過率が高く、かつ１１００ｎｍを超える電波領域も含めた広範囲の電磁波吸収性を有するため、電波遮蔽性を必要とする場合に特に好ましい。
他の光吸収材の数平均凝集粒子径は、透明性の点から、１００ｎｍ以下が好ましい。
（分散液の調製）
本発明の分散液は、本発明の近赤外線吸収粒子、分散媒、必要に応じて分散剤、バインダ樹脂等を混合し、自転・公転式ミキサー、ビーズミル、遊星ミル、超音波ホモジナイザ等によって撹拌することにより調製できる。高い透明性を確保するためには、充分に撹拌する必要がある。撹拌は、連続的に行ってもよく、断続的に行ってもよい。
本発明の分散液は、本発明の近赤外線吸収粒子、分散媒、必要に応じて分散剤、バインダ樹脂等を混合し、自転・公転式ミキサー、ビーズミル、遊星ミル、超音波ホモジナイザ等によって撹拌することにより調製できる。高い透明性を確保するためには、充分に撹拌する必要がある。撹拌は、連続的に行ってもよく、断続的に行ってもよい。
（作用効果）
以上説明した本発明の分散液にあっては、本発明の近赤外線吸収粒子を分散媒に分散させたものであるため、可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化し、かつ耐湿性に優れる近赤外線吸収塗膜の形成に有用である。
以上説明した本発明の分散液にあっては、本発明の近赤外線吸収粒子を分散媒に分散させたものであるため、可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化し、かつ耐湿性に優れる近赤外線吸収塗膜の形成に有用である。
＜樹脂組成物＞
本発明の樹脂組成物は、樹脂と、該樹脂に分散された本発明の近赤外線吸収粒子とを含み、必要に応じて分散剤、他の光吸収材を含む。
近赤外線吸収粒子の量は、樹脂組成物（１００質量％）のうち、１０〜６０質量％が好ましい。近赤外線吸収粒子の量が１０質量％以上であれば、充分な近赤外線吸収特性を発現できる。近赤外線吸収粒子の量が６０質量％以下であれば、可視光領域の透過率を高く維持できる。
本発明の樹脂組成物は、樹脂と、該樹脂に分散された本発明の近赤外線吸収粒子とを含み、必要に応じて分散剤、他の光吸収材を含む。
近赤外線吸収粒子の量は、樹脂組成物（１００質量％）のうち、１０〜６０質量％が好ましい。近赤外線吸収粒子の量が１０質量％以上であれば、充分な近赤外線吸収特性を発現できる。近赤外線吸収粒子の量が６０質量％以下であれば、可視光領域の透過率を高く維持できる。
（樹脂）
樹脂としては、熱可塑性樹脂（ポリエステル系樹脂、アクリル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリアミド系樹脂、アルキド系樹脂等）、熱硬化性樹脂（エポキシ系樹脂、熱硬化型アクリル系樹脂、シルセスキオキサン系樹脂等）が挙げられる。近赤外線吸収塗膜に透明性が必要となる場合、樹脂としては、アクリル系樹脂またはポリエステル系樹脂が好ましい。樹脂の量は、樹脂組成物（１００質量％）のうち、４０〜９０質量％が好ましい。
樹脂としては、熱可塑性樹脂（ポリエステル系樹脂、アクリル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリアミド系樹脂、アルキド系樹脂等）、熱硬化性樹脂（エポキシ系樹脂、熱硬化型アクリル系樹脂、シルセスキオキサン系樹脂等）が挙げられる。近赤外線吸収塗膜に透明性が必要となる場合、樹脂としては、アクリル系樹脂またはポリエステル系樹脂が好ましい。樹脂の量は、樹脂組成物（１００質量％）のうち、４０〜９０質量％が好ましい。
（分散剤）
分散剤としては、近赤外線吸収粒子の表面に対して改質効果を示すもの、たとえば、上述した界面活性剤、シラン、シリコーンレジン、チタネート系カップリング剤、アルミニウム系カップリング剤、ジルコアルミネート系カップリング剤等が挙げられる。
分散剤としては、近赤外線吸収粒子の表面に対して改質効果を示すもの、たとえば、上述した界面活性剤、シラン、シリコーンレジン、チタネート系カップリング剤、アルミニウム系カップリング剤、ジルコアルミネート系カップリング剤等が挙げられる。
（他の光吸収材）
他の光吸収材としては、上述した紫外線吸収材、他の赤外線吸収材等が挙げられる。
他の光吸収材としては、上述した紫外線吸収材、他の赤外線吸収材等が挙げられる。
（樹脂組成物の調製）
本発明の樹脂組成物は、本発明の近赤外線吸収粒子、樹脂、必要に応じて溶媒や分散剤等を混合し、自転・公転式ミキサー、ビーズミル、遊星ミル、ミキサー型混練機、３本ロール等によって混練することにより調製できる。高い透明性を確保するためには、充分に混練する必要がある。混練は、連続的に行ってもよく、断続的に行ってもよい。
本発明の樹脂組成物は、本発明の近赤外線吸収粒子、樹脂、必要に応じて溶媒や分散剤等を混合し、自転・公転式ミキサー、ビーズミル、遊星ミル、ミキサー型混練機、３本ロール等によって混練することにより調製できる。高い透明性を確保するためには、充分に混練する必要がある。混練は、連続的に行ってもよく、断続的に行ってもよい。
（作用効果）
以上説明した本発明の樹脂組成物にあっては、本発明の近赤外線吸収粒子を樹脂に分散させたものであるため、可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化し、かつ耐湿性に優れる近赤外線吸収塗膜、近赤外線吸収物品の形成に有用である。
以上説明した本発明の樹脂組成物にあっては、本発明の近赤外線吸収粒子を樹脂に分散させたものであるため、可視光領域の透過率が高く、近赤外線領域の透過率が低く、波長６３０〜７００ｎｍの間で急峻に透過率が変化し、かつ耐湿性に優れる近赤外線吸収塗膜、近赤外線吸収物品の形成に有用である。
＜近赤外線吸収塗膜を有する物品＞
本発明の近赤外線吸収塗膜を有する物品は、本発明の近赤外線吸収粒子を含む近赤外線吸収塗膜を、基材の表面に有する。
本発明の近赤外線吸収塗膜を有する物品は、本発明の分散液を、基材の表面に塗布し、乾燥させる、または、本発明の樹脂組成物を、基材の表面に塗布し、必要に応じて硬化させることによって製造できる。
本発明の近赤外線吸収塗膜を有する物品は、本発明の近赤外線吸収粒子を含む近赤外線吸収塗膜を、基材の表面に有する。
本発明の近赤外線吸収塗膜を有する物品は、本発明の分散液を、基材の表面に塗布し、乾燥させる、または、本発明の樹脂組成物を、基材の表面に塗布し、必要に応じて硬化させることによって製造できる。
近赤外線吸収塗膜を有する物品としては、カメラ用の近赤外線フィルタ、プラズマディスプレイ用の光学フィルタ、車両（自動車等）用のガラス窓、ランプ等が挙げられる。
基材の形状は、フィルム状であってもよく、板状であってもよい。基材の材料としては、ガラス、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、アクリル樹脂、ウレタン樹脂、ポリカーボネート、ポリエチレン、エチレン酢酸ビニル共重合体、塩化ビニル、フッ素樹脂等が挙げられ、透明性および耐熱性の点から、ガラスが好ましい。
基材の形状は、フィルム状であってもよく、板状であってもよい。基材の材料としては、ガラス、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、アクリル樹脂、ウレタン樹脂、ポリカーボネート、ポリエチレン、エチレン酢酸ビニル共重合体、塩化ビニル、フッ素樹脂等が挙げられ、透明性および耐熱性の点から、ガラスが好ましい。
近赤外線吸収塗膜の、下式（３）で表わされる透過率の変化量Ｄ’は、−０．３６以下が好ましく、−０．３７以下がより好ましい。
Ｄ’（％／ｎｍ）＝［Ｔ７００（％）−Ｔ６３０（％）］／［７００（ｎｍ）−６３０（ｎｍ）］ ・・・（３）。
ただし、Ｔ７００は、近赤外線吸収塗膜の波長７００ｎｍの透過率であり、Ｔ６３０は、近赤外線吸収塗膜の波長６３０ｎｍの透過率である。
Ｄ’（％／ｎｍ）＝［Ｔ７００（％）−Ｔ６３０（％）］／［７００（ｎｍ）−６３０（ｎｍ）］ ・・・（３）。
ただし、Ｔ７００は、近赤外線吸収塗膜の波長７００ｎｍの透過率であり、Ｔ６３０は、近赤外線吸収塗膜の波長６３０ｎｍの透過率である。
透過率の変化量Ｄ’が−０．３６以下であれば、波長６３０〜７００ｎｍの間における透過率の変化が充分に急峻となり、カメラの近赤外線吸収フィルタに好適となる。
近赤外線吸収塗膜の波長６００ｎｍの透過率は、７０％以上が好ましく、７５％以上がより好ましい。波長６００ｎｍの透過率が７０％以上であれば、赤色光の吸収が充分に抑えられ、カメラの近赤外線吸収フィルタに好適となる。
近赤外線吸収塗膜の波長４５０ｎｍの透過率は、７５％以上が好ましく、８０％以上がより好ましい。波長４５０ｎｍの透過率が７５％以上であれば、可視光領域の光吸収が少なく、カメラの近赤外線吸収フィルタに好適となる。
近赤外線吸収塗膜の波長６００ｎｍの透過率は、７０％以上が好ましく、７５％以上がより好ましい。波長６００ｎｍの透過率が７０％以上であれば、赤色光の吸収が充分に抑えられ、カメラの近赤外線吸収フィルタに好適となる。
近赤外線吸収塗膜の波長４５０ｎｍの透過率は、７５％以上が好ましく、８０％以上がより好ましい。波長４５０ｎｍの透過率が７５％以上であれば、可視光領域の光吸収が少なく、カメラの近赤外線吸収フィルタに好適となる。
近赤外線吸収塗膜の波長７１５ｎｍの透過率は、１０％以下が好ましく、５％以下がより好ましい。
近赤外線吸収塗膜の波長５００ｎｍの透過率は、８０％以上が好ましく、８５％以上がより好ましい。
近赤外線吸収塗膜の透過率は、下記のようにして測定する。
樹脂がポリエステル系樹脂の場合、固形分として近赤外線吸収粒子の３１質量％および樹脂の６９質量％を含む分散液をガラス基材に塗布し、厚さ７０μｍの近赤外線吸収塗膜を形成する。樹脂がアクリル系樹脂の場合、固形分として近赤外線吸収粒子の５０質量％および樹脂の５０質量％を含む分散液をガラス基材に塗布し、厚さ２０μｍの近赤外線吸収塗膜を形成する。該近赤外線吸収塗膜について、紫外可視分光光度計を用いて透過率を測定する。
近赤外線吸収塗膜の波長５００ｎｍの透過率は、８０％以上が好ましく、８５％以上がより好ましい。
近赤外線吸収塗膜の透過率は、下記のようにして測定する。
樹脂がポリエステル系樹脂の場合、固形分として近赤外線吸収粒子の３１質量％および樹脂の６９質量％を含む分散液をガラス基材に塗布し、厚さ７０μｍの近赤外線吸収塗膜を形成する。樹脂がアクリル系樹脂の場合、固形分として近赤外線吸収粒子の５０質量％および樹脂の５０質量％を含む分散液をガラス基材に塗布し、厚さ２０μｍの近赤外線吸収塗膜を形成する。該近赤外線吸収塗膜について、紫外可視分光光度計を用いて透過率を測定する。
＜近赤外線吸収物品＞
本発明の近赤外線吸収物品は、本発明の近赤外線吸収粒子を含む。
本発明の近赤外線吸収物品は、本発明の樹脂組成物を、公知の成形法で成形することによって製造できる。
成形法としては、押出成形法、射出成形法、カレンダー法、キャスティング法等が挙げられる。
物品の形状としては、フィルム状、板状、基材に対するコート膜等が挙げられる。
本発明の近赤外線吸収物品は、本発明の近赤外線吸収粒子を含む。
本発明の近赤外線吸収物品は、本発明の樹脂組成物を、公知の成形法で成形することによって製造できる。
成形法としては、押出成形法、射出成形法、カレンダー法、キャスティング法等が挙げられる。
物品の形状としては、フィルム状、板状、基材に対するコート膜等が挙げられる。
以下、本発明の実施例を示すが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
例１〜８は、実施例であり、例９は、比較例である。
例１〜８は、実施例であり、例９は、比較例である。
（エネルギー分散型Ｘ線分析）
粉末状態の近赤外線吸収粒子について、エネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＨＯＲＩＢＡ社製、ＥＭＡＸ ＥＮＥＲＧＹ ＥＸ−２５０）を用いて元素分析を行った。
粉末状態の近赤外線吸収粒子について、エネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＨＯＲＩＢＡ社製、ＥＭＡＸ ＥＮＥＲＧＹ ＥＸ−２５０）を用いて元素分析を行った。
（Ｘ線回折）
粉末状態の近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折装置（ＲＩＧＡＫＵ社製、ＲＩＮＴ−ＴＴＲ−ＩＩＩ）を用いてＸ線回折の測定を行い、結晶構造の同定を行った。また、結晶子の大きさを、２θ＝１４°の反射についてシェラーの方法により計算によって求めた。
粉末状態の近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折装置（ＲＩＧＡＫＵ社製、ＲＩＮＴ−ＴＴＲ−ＩＩＩ）を用いてＸ線回折の測定を行い、結晶構造の同定を行った。また、結晶子の大きさを、２θ＝１４°の反射についてシェラーの方法により計算によって求めた。
（数平均凝集粒子径）
近赤外線吸収粒子を水に分散させた粒子径測定用分散液（固形分濃度：５質量％）について、動的光散乱式粒度分布測定装置（日機装社製、マイクロトラック超微粒子粒度分析計ＵＰＡ−１５０）を用いて数平均凝集粒子径を測定した。
近赤外線吸収粒子を水に分散させた粒子径測定用分散液（固形分濃度：５質量％）について、動的光散乱式粒度分布測定装置（日機装社製、マイクロトラック超微粒子粒度分析計ＵＰＡ−１５０）を用いて数平均凝集粒子径を測定した。
（反射率）
粉末状態の近赤外線吸収粒子について、紫外可視分光光度計（日立ハイテクノロジーズ社製、Ｕ−４１００形）を用いて拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。ベースラインとして、硫酸バリウムを用いた。
粉末状態の近赤外線吸収粒子について、紫外可視分光光度計（日立ハイテクノロジーズ社製、Ｕ−４１００形）を用いて拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。ベースラインとして、硫酸バリウムを用いた。
（透過率）
近赤外線吸収塗膜について紫外可視分光光度計（日立ハイテクノロジーズ社製、Ｕ−４１００形）を用いて透過スペクトル（透過率）を測定した。
近赤外線吸収塗膜について紫外可視分光光度計（日立ハイテクノロジーズ社製、Ｕ−４１００形）を用いて透過スペクトル（透過率）を測定した。
（ヘーズ）
透過率の測定に用いた近赤外線吸収塗膜についてヘーズメーター（ＢＹＫ Ｇａｒｄｎｅｒ社製、ｈａｚｅ−ｇａｒｄ ｐｌｕｓ）を用いてヘーズを測定した。
透過率の測定に用いた近赤外線吸収塗膜についてヘーズメーター（ＢＹＫ Ｇａｒｄｎｅｒ社製、ｈａｚｅ−ｇａｒｄ ｐｌｕｓ）を用いてヘーズを測定した。
〔例１〕
工程（ａ）：
５２質量％リン酸水素二カリウム（純正化学製）水溶液の５００ｇに、撹拌しながら、５質量％硫酸銅・五水和物（純正化学製）水溶液の５００ｇを加え、５時間以上室温にて撹拌し、水色反応液を得た。反応時のＰＯ４ ３−／Ｃｕ２＋（モル比）を表２に示す。水色反応液を、卓上遠心分離機を用いて固液分離し、水色沈降物を得た。水色沈降物をアセトン中に分散させ、超音波処理を行った後、卓上遠心分離機を用いて固液分離した。得られた沈降物を１５０℃で２時間乾燥した後、エタノールに分散させて、原料スラリーを得た。
工程（ａ）：
５２質量％リン酸水素二カリウム（純正化学製）水溶液の５００ｇに、撹拌しながら、５質量％硫酸銅・五水和物（純正化学製）水溶液の５００ｇを加え、５時間以上室温にて撹拌し、水色反応液を得た。反応時のＰＯ４ ３−／Ｃｕ２＋（モル比）を表２に示す。水色反応液を、卓上遠心分離機を用いて固液分離し、水色沈降物を得た。水色沈降物をアセトン中に分散させ、超音波処理を行った後、卓上遠心分離機を用いて固液分離した。得られた沈降物を１５０℃で２時間乾燥した後、エタノールに分散させて、原料スラリーを得た。
工程（ｂ）：
特開２００５−１７０７６０号公報に記載された装置を用い、工程（ａ）で得られた原料スラリーをプラズマトーチ内の熱プラズマに導入し、得られた生成物をチャンバ内で冷却して暗緑色の粒子を得た。
特開２００５−１７０７６０号公報に記載された装置を用い、工程（ａ）で得られた原料スラリーをプラズマトーチ内の熱プラズマに導入し、得られた生成物をチャンバ内で冷却して暗緑色の粒子を得た。
工程（ｃ）：
工程（ｂ）で得られた粒子を、平皿に移し、大気中で、５００℃で５分間熱処理し、薄青緑色の粒子を得た。熱処理には赤外線イメージ炉を用いた。
工程（ｂ）で得られた粒子を、平皿に移し、大気中で、５００℃で５分間熱処理し、薄青緑色の粒子を得た。熱処理には赤外線イメージ炉を用いた。
表面処理前の近赤外線吸収粒子：
例１の工程（ｃ）により得られた表面処理前の近赤外線吸収粒子についてＸ線回折を測定した。結果を図１に示す。Ｘ線回折の結果から、ＫＣｕＰＯ４の結晶構造を確認でき、該粒子は、実質的にＫＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子であることが同定された。
例１の工程（ｃ）により得られた表面処理前の近赤外線吸収粒子についてＸ線回折を測定した。結果を図１に示す。Ｘ線回折の結果から、ＫＣｕＰＯ４の結晶構造を確認でき、該粒子は、実質的にＫＣｕＰＯ４の結晶子からなる粒子であることが同定された。
工程（ｄ）：
工程（ｃ）で得られた表面処理前の近赤外線吸収粒子の３ｇを、２−プロパノールの４０ｇと混合し、超音波処理により分散液を調製した。該分散液に、アルミニウムトリエトキシドの３ｇを加え、室温にて２４時間撹拌した後、遠心分離により溶媒を除去した。得られた沈降物に、２−プロパノールを加え、超音波処理を行い、沈降物中に含まれる未反応のアルミニウムエトキシドを溶解させた後、遠心分離により溶媒を除去した。得られた沈降物をるつぼに入れ、１５０℃の恒温槽で２時間加熱乾燥し、表面処理された近赤外線吸収粒子を得た。
工程（ｃ）で得られた表面処理前の近赤外線吸収粒子の３ｇを、２−プロパノールの４０ｇと混合し、超音波処理により分散液を調製した。該分散液に、アルミニウムトリエトキシドの３ｇを加え、室温にて２４時間撹拌した後、遠心分離により溶媒を除去した。得られた沈降物に、２−プロパノールを加え、超音波処理を行い、沈降物中に含まれる未反応のアルミニウムエトキシドを溶解させた後、遠心分離により溶媒を除去した。得られた沈降物をるつぼに入れ、１５０℃の恒温槽で２時間加熱乾燥し、表面処理された近赤外線吸収粒子を得た。
表面処理後の近赤外線吸収粒子：
表面処理後の近赤外線吸収粒子についてエネルギー分散型Ｘ線分析を行った。結果を表１に示す。ＥＤＸの結果から、Ｃｕ／Ａｌの原子数濃度比は８．５であり、アルミニウム元素が検出され、工程（ｄ）によるアルミニウム元素の添加が示された。
表面処理後の近赤外線吸収粒子についてエネルギー分散型Ｘ線分析を行った。結果を表１に示す。ＥＤＸの結果から、Ｃｕ／Ａｌの原子数濃度比は８．５であり、アルミニウム元素が検出され、工程（ｄ）によるアルミニウム元素の添加が示された。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子についてＸ線回折を測定した。結果を図２に示す。Ｘ線回折の結果から、ＫＣｕＰＯ４の結晶構造を確認でき、該粒子は、工程（ｄ）を経た後も、実質的にＫＣｕＰＯ４の結晶子からなる近赤外線吸収粒子であることが同定された。すなわち、工程（ｄ）を経た近赤外線吸収粒子は、中央部分がＫＣｕＰＯ４の結晶子からなる近赤外線吸収粒子であり、表面にアルミニウム元素が偏在するという、コアシェル構造に近い結晶構造を有すると推察される。また、結晶子の大きさを表２に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の粒子径測定用分散液を調製し、数平均凝集粒子径を測定した。結果を表２に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。結果を表２に示す。また、拡散反射スペクトルを図４に実線にて示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の粒子径測定用分散液を調製し、数平均凝集粒子径を測定した。結果を表２に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。結果を表２に示す。また、拡散反射スペクトルを図４に実線にて示す。
耐湿熱試験：
表面処理後の近赤外線吸収粒子を、るつぼに入れ、耐湿熱試験を行った。試験機としては、恒温恒湿器（エスペック社製、小型環境試験機ＬＨ−１１３）を用い、試験条件は８５℃、相対湿度８５％と設定し、１０００時間暴露した。該試験後の近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折を測定した。結果を図３に示す。Ｘ線回折の結果から、図２に示す該試験前の近赤外線吸収粒子のＸ線回折と一致することから、該試験後もＫＣｕＰＯ４の結晶構造を保持することが示された。
また、該試験後の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。結果を図４に破線にて示す。拡散反射スペクトルの結果から、図４に実線で示す該試験前の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトルと一致することから、該試験後も近赤外線吸収特性を保持することが示された。
表面処理後の近赤外線吸収粒子を、るつぼに入れ、耐湿熱試験を行った。試験機としては、恒温恒湿器（エスペック社製、小型環境試験機ＬＨ−１１３）を用い、試験条件は８５℃、相対湿度８５％と設定し、１０００時間暴露した。該試験後の近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折を測定した。結果を図３に示す。Ｘ線回折の結果から、図２に示す該試験前の近赤外線吸収粒子のＸ線回折と一致することから、該試験後もＫＣｕＰＯ４の結晶構造を保持することが示された。
また、該試験後の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。結果を図４に破線にて示す。拡散反射スペクトルの結果から、図４に実線で示す該試験前の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトルと一致することから、該試験後も近赤外線吸収特性を保持することが示された。
分散液、塗膜：
表面処理後の近赤外線吸収粒子と、ポリエステル系樹脂（大阪ガスケミカル社製、ＯＫＰ４ＨＴ）の２５質量％シクロヘキサノン溶液とを、固形分が近赤外線吸収粒子の３１質量％およびポリエステル系樹脂の６９質量％となるような割合で混合し、自転・公転式ミキサーで撹拌し、分散液を得た。該分散液をガラス基材に塗布し、窒素置換デシケータにて１５分以上乾燥させ、１５０℃で１０分間加熱し、厚さ７０μｍの近赤外線吸収塗膜を形成した。
表面処理後の近赤外線吸収粒子と、ポリエステル系樹脂（大阪ガスケミカル社製、ＯＫＰ４ＨＴ）の２５質量％シクロヘキサノン溶液とを、固形分が近赤外線吸収粒子の３１質量％およびポリエステル系樹脂の６９質量％となるような割合で混合し、自転・公転式ミキサーで撹拌し、分散液を得た。該分散液をガラス基材に塗布し、窒素置換デシケータにて１５分以上乾燥させ、１５０℃で１０分間加熱し、厚さ７０μｍの近赤外線吸収塗膜を形成した。
該近赤外線吸収塗膜について、透過率およびヘーズを測定した。また、耐湿熱試験を行った。試験機として、恒温恒湿器（エスペック社製、小型環境試験機ＬＨ−１１３）を用い、試験条件は８５℃、相対湿度８５％とし、１００時間暴露した。該試験後の近赤外線吸収塗膜の透過率およびヘーズを測定し、試験前と比較評価した。結果を表２に示す。なお、比較評価方法としては、下記を採用した。
耐湿熱試験１００時間経過後の、近赤外線吸収塗膜の透過率スペクトルについては、（１００−（試験後の近赤外線吸収塗膜の８００ｎｍの透過率（％））を（１００−（試験前の近赤外線吸収塗膜の８００ｎｍの透過率（％））で割った値が０．９５以上である場合、○とした。上記値が０．９０以上、かつ、０．９５未満である場合、△とした。上記値が０．９０未満である場合、×とした。
耐湿熱試験１００時間経過後の、近赤外線吸収塗膜のヘーズについては、（１００−（試験後の近赤外線吸収塗膜のヘーズ（％））を（１００−（試験前の近赤外線吸収塗膜のヘーズ（％））で割った値が０．９５以上である場合、○とした。上記値が０．９０以上、かつ、０．９５未満である場合、△とした。上記値が０．９０未満である場合、×とした。
耐湿熱試験１００時間経過後の、近赤外線吸収塗膜のヘーズについては、（１００−（試験後の近赤外線吸収塗膜のヘーズ（％））を（１００−（試験前の近赤外線吸収塗膜のヘーズ（％））で割った値が０．９５以上である場合、○とした。上記値が０．９０以上、かつ、０．９５未満である場合、△とした。上記値が０．９０未満である場合、×とした。
〔例２〕
例１の工程（ｄ）で得られた近赤外線吸収粒子を、さらに５００℃にて１分間焼成した以外は、例１と同様にして表面処理された近赤外線吸収粒子を得た。得られた近赤外線吸収粒子についてエネルギー分散型Ｘ線分析を行った。Ｃｕ／Ａｌを表２に示す。
また、表面処理後の粒子についてＸ線回折を測定した。Ｘ線回折の結果から、ＫＣｕＰＯ４の結晶構造を確認でき、該粒子は、工程（ｄ）を経た後も、実質的にＫＣｕＰＯ４の結晶子からなる近赤外線吸収粒子であることが同定された。また、結晶子の大きさを表２に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の粒子径測定用分散液を調製し、数平均凝集粒子径を測定した。結果を表２に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。結果を表２に示す。
例１の工程（ｄ）で得られた近赤外線吸収粒子を、さらに５００℃にて１分間焼成した以外は、例１と同様にして表面処理された近赤外線吸収粒子を得た。得られた近赤外線吸収粒子についてエネルギー分散型Ｘ線分析を行った。Ｃｕ／Ａｌを表２に示す。
また、表面処理後の粒子についてＸ線回折を測定した。Ｘ線回折の結果から、ＫＣｕＰＯ４の結晶構造を確認でき、該粒子は、工程（ｄ）を経た後も、実質的にＫＣｕＰＯ４の結晶子からなる近赤外線吸収粒子であることが同定された。また、結晶子の大きさを表２に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の粒子径測定用分散液を調製し、数平均凝集粒子径を測定した。結果を表２に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。結果を表２に示す。
耐湿熱試験：
表面処理後の近赤外線吸収粒子を、るつぼに入れ、例１と同様に耐湿熱試験を行った。該試験後の近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折および拡散反射スペクトル（反射率）を測定し、耐湿熱試験後も近赤外線吸収特性を保持することを確認した。
表面処理後の近赤外線吸収粒子を、るつぼに入れ、例１と同様に耐湿熱試験を行った。該試験後の近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折および拡散反射スペクトル（反射率）を測定し、耐湿熱試験後も近赤外線吸収特性を保持することを確認した。
分散液、塗膜：
表面処理後の近赤外線吸収粒子を用いて、例１と同様にして近赤外線吸収塗膜を形成した。該近赤外線吸収塗膜について、例１と同様に耐湿熱試験を行い、試験前後の透過率およびヘーズの変化について比較評価した。結果を表２に示す。
表面処理後の近赤外線吸収粒子を用いて、例１と同様にして近赤外線吸収塗膜を形成した。該近赤外線吸収塗膜について、例１と同様に耐湿熱試験を行い、試験前後の透過率およびヘーズの変化について比較評価した。結果を表２に示す。
〔例３〕
工程（ｄ）における撹拌時間を５時間とした以外は、例１と同様にして表面処理された近赤外線吸収粒子を得た。得られた近赤外線吸収粒子についてエネルギー分散型Ｘ線分析を行った。Ｃｕ／Ａｌを表２に示す。
また、表面処理後の粒子についてＸ線回折を測定した。Ｘ線回折の結果から、ＫＣｕＰＯ４の結晶構造を確認でき、該粒子は、工程（ｄ）を経た後も、実質的にＫＣｕＰＯ４の結晶子からなる近赤外線吸収粒子であることが同定された。また、結晶子の大きさを表２に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の粒子径測定用分散液を調製し、数平均凝集粒子径を測定した。結果を表２に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。結果を表２に示す。
工程（ｄ）における撹拌時間を５時間とした以外は、例１と同様にして表面処理された近赤外線吸収粒子を得た。得られた近赤外線吸収粒子についてエネルギー分散型Ｘ線分析を行った。Ｃｕ／Ａｌを表２に示す。
また、表面処理後の粒子についてＸ線回折を測定した。Ｘ線回折の結果から、ＫＣｕＰＯ４の結晶構造を確認でき、該粒子は、工程（ｄ）を経た後も、実質的にＫＣｕＰＯ４の結晶子からなる近赤外線吸収粒子であることが同定された。また、結晶子の大きさを表２に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の粒子径測定用分散液を調製し、数平均凝集粒子径を測定した。結果を表２に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。結果を表２に示す。
耐湿熱試験：
表面処理後の近赤外線吸収粒子を、るつぼに入れ、例１と同様に耐湿熱試験を行った。該試験後の近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折および拡散反射スペクトル（反射率）を測定し、耐湿熱試験後も近赤外線吸収特性を保持することを確認した。
表面処理後の近赤外線吸収粒子を、るつぼに入れ、例１と同様に耐湿熱試験を行った。該試験後の近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折および拡散反射スペクトル（反射率）を測定し、耐湿熱試験後も近赤外線吸収特性を保持することを確認した。
分散液、塗膜：
表面処理後の近赤外線吸収粒子を用いて、例１と同様にして近赤外線吸収塗膜を形成した。該近赤外線吸収塗膜について、例１と同様に耐湿熱試験を行い、試験前後の透過率およびヘーズの変化について比較評価した。結果を表２に示す。
表面処理後の近赤外線吸収粒子を用いて、例１と同様にして近赤外線吸収塗膜を形成した。該近赤外線吸収塗膜について、例１と同様に耐湿熱試験を行い、試験前後の透過率およびヘーズの変化について比較評価した。結果を表２に示す。
〔例４〕
工程（ｄ）における撹拌時間を１時間とした以外は、例１と同様にして表面処理された近赤外線吸収粒子を得た。得られた近赤外線吸収粒子についてエネルギー分散型Ｘ線分析を行った。Ｃｕ／Ａｌを表３に示す。
また、表面処理後の粒子についてＸ線回折を測定した。Ｘ線回折の結果から、ＫＣｕＰＯ４の結晶構造を確認でき、該粒子は、工程（ｄ）を経た後も、実質的にＫＣｕＰＯ４の結晶子からなる近赤外線吸収粒子であることが同定された。また、結晶子の大きさを表３に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の粒子径測定用分散液を調製し、数平均凝集粒子径を測定した。結果を表３に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。結果を表３に示す。
工程（ｄ）における撹拌時間を１時間とした以外は、例１と同様にして表面処理された近赤外線吸収粒子を得た。得られた近赤外線吸収粒子についてエネルギー分散型Ｘ線分析を行った。Ｃｕ／Ａｌを表３に示す。
また、表面処理後の粒子についてＸ線回折を測定した。Ｘ線回折の結果から、ＫＣｕＰＯ４の結晶構造を確認でき、該粒子は、工程（ｄ）を経た後も、実質的にＫＣｕＰＯ４の結晶子からなる近赤外線吸収粒子であることが同定された。また、結晶子の大きさを表３に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の粒子径測定用分散液を調製し、数平均凝集粒子径を測定した。結果を表３に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。結果を表３に示す。
耐湿熱試験：
表面処理後の近赤外線吸収粒子を、るつぼに入れ、例１と同様に耐湿熱試験を行った。該試験後の近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折および拡散反射スペクトル（反射率）を測定し、耐湿熱試験後も近赤外線吸収特性を保持することを確認した。
表面処理後の近赤外線吸収粒子を、るつぼに入れ、例１と同様に耐湿熱試験を行った。該試験後の近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折および拡散反射スペクトル（反射率）を測定し、耐湿熱試験後も近赤外線吸収特性を保持することを確認した。
分散液、塗膜：
表面処理後の近赤外線吸収粒子を用いて、例１と同様にして近赤外線吸収塗膜を形成した。該近赤外線吸収塗膜について、例１と同様に耐湿熱試験を行い、試験前後の透過率およびヘーズの変化について比較評価した。結果を表３に示す。
表面処理後の近赤外線吸収粒子を用いて、例１と同様にして近赤外線吸収塗膜を形成した。該近赤外線吸収塗膜について、例１と同様に耐湿熱試験を行い、試験前後の透過率およびヘーズの変化について比較評価した。結果を表３に示す。
〔例５〕
工程（ｄ）における撹拌時間を７２時間撹拌とした以外は、例１と同様にして表面処理された近赤外線吸収粒子を得た。得られた近赤外線吸収粒子についてエネルギー分散型Ｘ線分析を行った。Ｃｕ／Ａｌを表３に示す。
また、表面処理後の粒子についてＸ線回折を測定した。Ｘ線回折の結果から、ＫＣｕＰＯ４の結晶構造を確認でき、該粒子は、工程（ｄ）を経た後も、実質的にＫＣｕＰＯ４の結晶子からなる近赤外線吸収粒子であることが同定された。また、結晶子の大きさを表３に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の粒子径測定用分散液を調製し、数平均凝集粒子径を測定した。結果を表３に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。結果を表３に示す。
工程（ｄ）における撹拌時間を７２時間撹拌とした以外は、例１と同様にして表面処理された近赤外線吸収粒子を得た。得られた近赤外線吸収粒子についてエネルギー分散型Ｘ線分析を行った。Ｃｕ／Ａｌを表３に示す。
また、表面処理後の粒子についてＸ線回折を測定した。Ｘ線回折の結果から、ＫＣｕＰＯ４の結晶構造を確認でき、該粒子は、工程（ｄ）を経た後も、実質的にＫＣｕＰＯ４の結晶子からなる近赤外線吸収粒子であることが同定された。また、結晶子の大きさを表３に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の粒子径測定用分散液を調製し、数平均凝集粒子径を測定した。結果を表３に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。結果を表３に示す。
耐湿熱試験：
表面処理後の近赤外線吸収粒子を、るつぼに入れ、例１と同様に耐湿熱試験を行った。該試験後の近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折および拡散反射スペクトル（反射率）を測定し、耐湿熱試験後も近赤外線吸収特性を保持することを確認した。
表面処理後の近赤外線吸収粒子を、るつぼに入れ、例１と同様に耐湿熱試験を行った。該試験後の近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折および拡散反射スペクトル（反射率）を測定し、耐湿熱試験後も近赤外線吸収特性を保持することを確認した。
分散液、塗膜：
表面処理後の近赤外線吸収粒子を用いて、例１と同様にして近赤外線吸収塗膜を形成した。該近赤外線吸収塗膜について、例１と同様に耐湿熱試験を行い、試験前後の透過率およびヘーズの変化について比較評価した。結果を表３に示す。
表面処理後の近赤外線吸収粒子を用いて、例１と同様にして近赤外線吸収塗膜を形成した。該近赤外線吸収塗膜について、例１と同様に耐湿熱試験を行い、試験前後の透過率およびヘーズの変化について比較評価した。結果を表３に示す。
〔例６〕
工程（ｄ）におけるアルミニウムトリエトキシドを、アルミニウムトリ−ｓｅｃ−ブトキシドに変更した以外は、例１と同様にして表面処理された近赤外線吸収粒子を得た。得られた近赤外線吸収粒子についてエネルギー分散型Ｘ線分析を行った。Ｃｕ／Ａｌを表３に示す。
また、表面処理後の粒子についてＸ線回折を測定した。Ｘ線回折の結果から、ＫＣｕＰＯ４の結晶構造を確認でき、該粒子は、工程（ｄ）を経た後も、実質的にＫＣｕＰＯ４の結晶子からなる近赤外線吸収粒子であることが同定された。また、結晶子の大きさを表３に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の粒子径測定用分散液を調製し、数平均凝集粒子径を測定した。結果を表３に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。結果を表３に示す。
工程（ｄ）におけるアルミニウムトリエトキシドを、アルミニウムトリ−ｓｅｃ−ブトキシドに変更した以外は、例１と同様にして表面処理された近赤外線吸収粒子を得た。得られた近赤外線吸収粒子についてエネルギー分散型Ｘ線分析を行った。Ｃｕ／Ａｌを表３に示す。
また、表面処理後の粒子についてＸ線回折を測定した。Ｘ線回折の結果から、ＫＣｕＰＯ４の結晶構造を確認でき、該粒子は、工程（ｄ）を経た後も、実質的にＫＣｕＰＯ４の結晶子からなる近赤外線吸収粒子であることが同定された。また、結晶子の大きさを表３に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の粒子径測定用分散液を調製し、数平均凝集粒子径を測定した。結果を表３に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。結果を表３に示す。
耐湿熱試験：
表面処理後の近赤外線吸収粒子を、るつぼに入れ、例１と同様に耐湿熱試験を行った。該試験後の近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折および拡散反射スペクトル（反射率）を測定し、耐湿熱試験後も近赤外線吸収特性を保持することを確認した。
表面処理後の近赤外線吸収粒子を、るつぼに入れ、例１と同様に耐湿熱試験を行った。該試験後の近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折および拡散反射スペクトル（反射率）を測定し、耐湿熱試験後も近赤外線吸収特性を保持することを確認した。
分散液、塗膜：
表面処理後の近赤外線吸収粒子を用いて、例１と同様にして近赤外線吸収塗膜を形成した。該近赤外線吸収塗膜について、例１と同様に耐湿熱試験を行い、試験前後の透過率およびヘーズの変化について比較評価した。結果を表３に示す。
表面処理後の近赤外線吸収粒子を用いて、例１と同様にして近赤外線吸収塗膜を形成した。該近赤外線吸収塗膜について、例１と同様に耐湿熱試験を行い、試験前後の透過率およびヘーズの変化について比較評価した。結果を表３に示す。
〔例７〕
工程（ｄ）におけるアルミニウムトリエトキシドを、アルミニウムトリイソプロポキシドに変更した以外は、例１と同様にして表面処理された近赤外線吸収粒子を得た。得られた近赤外線吸収粒子についてエネルギー分散型Ｘ線分析を行った。Ｃｕ／Ａｌを表４に示す。
また、表面処理後の粒子についてＸ線回折を測定した。Ｘ線回折の結果から、ＫＣｕＰＯ４の結晶構造を確認でき、該粒子は、工程（ｄ）を経た後も、実質的にＫＣｕＰＯ４の結晶子からなる近赤外線吸収粒子であることが同定された。また、結晶子の大きさを表４に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の粒子径測定用分散液を調製し、数平均凝集粒子径を測定した。結果を表４に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。結果を表４に示す。
工程（ｄ）におけるアルミニウムトリエトキシドを、アルミニウムトリイソプロポキシドに変更した以外は、例１と同様にして表面処理された近赤外線吸収粒子を得た。得られた近赤外線吸収粒子についてエネルギー分散型Ｘ線分析を行った。Ｃｕ／Ａｌを表４に示す。
また、表面処理後の粒子についてＸ線回折を測定した。Ｘ線回折の結果から、ＫＣｕＰＯ４の結晶構造を確認でき、該粒子は、工程（ｄ）を経た後も、実質的にＫＣｕＰＯ４の結晶子からなる近赤外線吸収粒子であることが同定された。また、結晶子の大きさを表４に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の粒子径測定用分散液を調製し、数平均凝集粒子径を測定した。結果を表４に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。結果を表４に示す。
耐湿熱試験：
表面処理後の近赤外線吸収粒子を、るつぼに入れ、例１と同様に耐湿熱試験を行った。該試験後の近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折および拡散反射スペクトル（反射率）を測定し、耐湿熱試験後も近赤外線吸収特性を保持することを確認した。
表面処理後の近赤外線吸収粒子を、るつぼに入れ、例１と同様に耐湿熱試験を行った。該試験後の近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折および拡散反射スペクトル（反射率）を測定し、耐湿熱試験後も近赤外線吸収特性を保持することを確認した。
分散液、塗膜：
表面処理後の近赤外線吸収粒子を用いて、例１と同様にして近赤外線吸収塗膜を形成した。該近赤外線吸収塗膜について、例１と同様に耐湿熱試験を行い、試験前後の透過率およびヘーズの変化について比較評価した。結果を表４に示す。
表面処理後の近赤外線吸収粒子を用いて、例１と同様にして近赤外線吸収塗膜を形成した。該近赤外線吸収塗膜について、例１と同様に耐湿熱試験を行い、試験前後の透過率およびヘーズの変化について比較評価した。結果を表４に示す。
〔例８〕
工程（ｄ）におけるアルミニウムトリエトキシドを、ジルコニウムテトラ−ｎ−ブトキシドに変更した以外は、例１と同様にして表面処理された近赤外線吸収粒子を得た。得られた近赤外線吸収粒子についてエネルギー分散型Ｘ線分析を行った。Ｃｕ／Ｚｒを表４に示す。
また、表面処理後の粒子についてＸ線回折を測定した。Ｘ線回折の結果から、ＫＣｕＰＯ４の結晶構造を確認でき、該粒子は、工程（ｄ）を経た後も、実質的にＫＣｕＰＯ４の結晶子からなる近赤外線吸収粒子であることが同定された。また、結晶子の大きさを表４に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の粒子径測定用分散液を調製し、数平均凝集粒子径を測定した。結果を表４に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。結果を表４に示す。
工程（ｄ）におけるアルミニウムトリエトキシドを、ジルコニウムテトラ−ｎ−ブトキシドに変更した以外は、例１と同様にして表面処理された近赤外線吸収粒子を得た。得られた近赤外線吸収粒子についてエネルギー分散型Ｘ線分析を行った。Ｃｕ／Ｚｒを表４に示す。
また、表面処理後の粒子についてＸ線回折を測定した。Ｘ線回折の結果から、ＫＣｕＰＯ４の結晶構造を確認でき、該粒子は、工程（ｄ）を経た後も、実質的にＫＣｕＰＯ４の結晶子からなる近赤外線吸収粒子であることが同定された。また、結晶子の大きさを表４に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の粒子径測定用分散液を調製し、数平均凝集粒子径を測定した。結果を表４に示す。
また、表面処理後の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。結果を表４に示す。
耐湿熱試験：
アルミニウムを含有する近赤外線吸収粒子を、るつぼに入れ、例１と同様に耐湿熱試験を行った。該試験後のアルミニウムを含有する近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折および拡散反射スペクトル（反射率）を測定し、耐湿熱試験後も近赤外線吸収特性を保持することを確認した。
アルミニウムを含有する近赤外線吸収粒子を、るつぼに入れ、例１と同様に耐湿熱試験を行った。該試験後のアルミニウムを含有する近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折および拡散反射スペクトル（反射率）を測定し、耐湿熱試験後も近赤外線吸収特性を保持することを確認した。
分散液、塗膜：
表面処理後の近赤外線吸収粒子を用いて、例１と同様にして近赤外線吸収塗膜を形成した。該近赤外線吸収塗膜について、例１と同様に耐湿熱試験を行い、試験前後の透過率およびヘーズの変化について比較評価した。結果を表４に示す。
表面処理後の近赤外線吸収粒子を用いて、例１と同様にして近赤外線吸収塗膜を形成した。該近赤外線吸収塗膜について、例１と同様に耐湿熱試験を行い、試験前後の透過率およびヘーズの変化について比較評価した。結果を表４に示す。
〔例９〕
表面処理前の近赤外線吸収粒子：
例１の工程（ｃ）により得られた表面処理前の近赤外線吸収粒子について、エネルギー分散型Ｘ線分析を行ったところ、Ａｌ元素は検出されなかった。
また、表面処理前の近赤外線吸収粒子についてＸ線回折を測定した。結晶子の大きさを表４に示す。
また、表面処理前の近赤外線吸収粒子の粒子径測定用分散液を調製し、数平均凝集粒子径を測定した。結果を表４に示す。
また、表面処理前の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。結果を表４に示す。また、拡散反射スペクトルを図６に実線にて示す。
表面処理前の近赤外線吸収粒子：
例１の工程（ｃ）により得られた表面処理前の近赤外線吸収粒子について、エネルギー分散型Ｘ線分析を行ったところ、Ａｌ元素は検出されなかった。
また、表面処理前の近赤外線吸収粒子についてＸ線回折を測定した。結晶子の大きさを表４に示す。
また、表面処理前の近赤外線吸収粒子の粒子径測定用分散液を調製し、数平均凝集粒子径を測定した。結果を表４に示す。
また、表面処理前の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。結果を表４に示す。また、拡散反射スペクトルを図６に実線にて示す。
耐湿熱試験：
例１の工程（ｃ）により得られた表面処理前の近赤外線吸収粒子を、るつぼに入れ、耐湿熱試験を行った。試験機は、例１と同様のものを用い、試験条件は８５℃、相対湿度８５％と設定し、６６時間暴露した。該試験後の近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折を測定した。結果を図５に示す。Ｘ線回折の結果から、図１に示す該試験前の近赤外線吸収粒子のＸ線回折と異なることから、該試験後にＫＣｕＰＯ４の結晶構造が崩壊していることが示された。
例１の工程（ｃ）により得られた表面処理前の近赤外線吸収粒子を、るつぼに入れ、耐湿熱試験を行った。試験機は、例１と同様のものを用い、試験条件は８５℃、相対湿度８５％と設定し、６６時間暴露した。該試験後の近赤外線吸収粒子について、Ｘ線回折を測定した。結果を図５に示す。Ｘ線回折の結果から、図１に示す該試験前の近赤外線吸収粒子のＸ線回折と異なることから、該試験後にＫＣｕＰＯ４の結晶構造が崩壊していることが示された。
また、該試験後の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトル（反射率）を測定した。結果を図６に破線にて示す。拡散反射スペクトルの結果から、図６に実線で示す該試験前の近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトルと異なり、該試験後は可視光波長範囲の長波長側の反射率が減少し、近赤外線波長領域の反射率が上昇した。すなわち、該試験により、近赤外線吸収粒子の近赤外線吸収特性が損なわれることが示された。
分散液、塗膜：
例１の工程（ｃ）により得られた表面処理前の近赤外線吸収粒子を用いて、例１と同様にして近赤外線吸収塗膜を形成した。該近赤外線吸収塗膜について、例１と同様に耐湿熱試験を行い、試験前後の透過率およびヘーズの変化について比較評価した。結果を表４に示す。
例１の工程（ｃ）により得られた表面処理前の近赤外線吸収粒子を用いて、例１と同様にして近赤外線吸収塗膜を形成した。該近赤外線吸収塗膜について、例１と同様に耐湿熱試験を行い、試験前後の透過率およびヘーズの変化について比較評価した。結果を表４に示す。
本発明の近赤外線吸収粒子は、カメラ用の近赤外線フィルタ、プラズマディスプレイ用の光学フィルタ、車両（自動車等）用のガラス窓、ランプ等の近赤外線吸収塗膜に含まれる近赤外線吸収材として有用である。
Claims (11)
- 下式（１）で表わされる化合物の結晶子からなる粒子を、
Ａｌ、Ｚｒ、ＴｉおよびＳｎからなる群から選ばれる金属Ｍのアルコキシドによって表面処理した、近赤外線吸収粒子。
Ａ１／ｎＣｕＰＯ４ ・・・（１）。
ただし、Ａは、アルカリ金属（Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ）、アルカリ土類金属（Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）およびＮＨ４からなる群から選ばれる１種以上であり、
ｎは、Ａがアルカリ金属またはＮＨ４の場合は１であり、Ａがアルカリ土類金属の場合は２である。 - 下式（１）で表わされる化合物の結晶子からなる粒子の表面に、Ａｌ、Ｚｒ、ＴｉおよびＳｎからなる群から選ばれる金属Ｍの元素が偏在した近赤外線吸収粒子であって、
エネルギー分散型Ｘ線分析によって求めたＭ元素とＣｕ元素との原子数濃度比（Ｃｕ／Ｍ）が、２．０〜１０．６である、近赤外線吸収粒子。
Ａ１／ｎＣｕＰＯ４ ・・・（１）。
ただし、Ａは、アルカリ金属（Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ）、アルカリ土類金属（Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）およびＮＨ４からなる群から選ばれる１種以上であり、
ｎは、Ａがアルカリ金属またはＮＨ４の場合は１であり、Ａがアルカリ土類金属の場合は２である。 - Ｘ線回折から求めた前記結晶子の大きさが、５〜５０ｎｍであり、
前記近赤外線吸収粒子の数平均凝集粒子径が、２０〜２００ｎｍであり、
前記近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトルにおける波長４５０ｎｍの反射率が、８０％以上である、請求項１または２に記載の近赤外線吸収粒子。 - 下式（２）で表わされる反射率の変化量Ｄが、−０．４１以下である、請求項１〜３のいずれか一項に記載の近赤外線吸収粒子。
Ｄ（％／ｎｍ）＝［Ｒ７００（％）−Ｒ６００（％）］／［７００（ｎｍ）−６００（ｎｍ）］ ・・・（２）。
ただし、Ｒ７００は、近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトルにおける波長７００ｎｍの反射率であり、Ｒ６００は、近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトルにおける波長６００ｎｍの反射率である。 - 前記近赤外線吸収粒子の拡散反射スペクトルにおける波長７１５ｎｍの反射率が、１９％以下であり、かつ波長５００ｎｍの反射率が、８５％以上である、請求項１〜４のいずれか一項に記載の近赤外線吸収粒子。
- 請求項１〜５のいずれかに記載の近赤外線吸収粒子を製造する方法であって、
下記の工程（ｄ）を有する、近赤外線吸収粒子の製造方法。
（ｄ）前記式（１）で表わされる化合物の結晶子からなる粒子を、Ａｌ、Ｚｒ、ＴｉおよびＳｎからなる群から選ばれる金属Ｍのアルコキシドによって表面処理する工程。 - 下記の工程（ａ）〜工程（ｃ）をさらに有する、請求項６に記載の近赤外線吸収粒子の製造方法。
（ａ）溶媒中にて、Ｃｕ２＋を含む塩と、ＰＯ４ ３−を含む塩または有機物とを、Ｃｕ２＋に対するＰＯ４ ３−のモル比（ＰＯ４ ３−／Ｃｕ２＋）が１０〜２０となるような割合で、かつＡｎ＋（ただし、Ａは、アルカリ金属（Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ）、アルカリ土類金属（Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）およびＮＨ４からなる群から選ばれる１種以上であり、ｎは、Ａがアルカリ金属またはＮＨ４の場合は１であり、Ａがアルカリ土類金属の場合は２である。）の存在下に混合して得られる原料粉末を、分散媒に分散させて原料スラリーを得る工程。
（ｂ）前記工程（ａ）で得られた原料スラリーを熱プラズマまたは火炎中に導入し、得られた生成物を冷却して粒子を得る工程。
（ｃ）前記工程（ｂ）で得られた粒子を、３００〜７００℃で熱処理して、前記式（１）で表わされる化合物の結晶子からなる粒子を得る工程。 - 請求項１〜５のいずれかに記載の近赤外線吸収粒子を分散媒に分散させた、分散液。
- 請求項１〜５のいずれかに記載の近赤外線吸収粒子を樹脂に分散させた、樹脂組成物。
- 請求項１〜５のいずれかに記載の近赤外線吸収粒子を含む近赤外線吸収塗膜を、基材の表面に有する、近赤外線吸収塗膜を有する物品。
- 請求項１〜５のいずれかに記載の近赤外線吸収粒子を含む、近赤外線吸収物品。
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