JP2012062558A - 曲げ加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents

曲げ加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 Download PDF

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Abstract

【課題】引張強さを780MPa以上まで高強度化した場合であっても、優れた曲げ加工性を有する高強度熱延鋼板を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.05〜0.15％、Si：0.2〜1.2％、Mn：1.0〜2.0％、Ｐ：0.04％以下、Ｓ：0.0030％以下、Al：0.005〜0.10％、Ｎ：0.005％以下およびTi：0.03〜0.13％を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成とし、鋼板の両表面より、それぞれ全板厚の1.5〜3.0％深さまでの表層領域は、ベイナイト面積率：80％未満で、かつ粒径が２〜15μｍのフェライト相の面積率：10％以上とし、該表層領域以外の内部領域は、ベイナイト相の面積率：95％超とし、さらに引張強さを780MPa以上とする。
【選択図】なし

Description

本発明は、自動車の構造部品やトラックのフレーム等に供して好適な引張強さが780MPa以上で、しかも曲げ加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法に関するものである。
近年、地球環境保護の観点から、自動車の燃費向上が重要な課題となっており、さらに衝突安全性との両立のため、使用する材料を高強度化しつつも、部材を薄肉化して、車体自体の軽量化を図る動きが活発化している。これまで、自動車部品として、引張強さが440MPa級や590MPa級の熱延鋼板が使用されているが、最近では、780MPa級以上の高強度熱延鋼板の要望が高くなっている。
しかしながら、一般的には、鋼板の高強度化に伴い、成形性は低下する。そのため、自動車部品などで要求される曲げ加工性などの成形性の向上を図るべく様々の試みがなされている。
例えば、特許文献１には、鋼組成が質量％で、Ｃ：0.055％超0.15％未満、Si：1.2％未満、Mn：0.5％超2.5％未満、Al：0.5％未満、Ｐ：0.1％未満、Ｓ：0.01％未満、Ｎ：0.008％未満、ならびにＶ：0.03％超0.5％未満、Ti：0.003％超0.2％未満、Nb：0.003％超0.1％未満、およびMo：0.03％超0.2％未満の群から選ばれる１種または２種以上を以下の（１）式の範囲で含有し、残部がFeおよび不純物からなり、鋼組織が、以下の（２）式で規定されるビッカース硬度Ｈｖαを備える等軸フェライトを70体積％以上含有し、マルテンサイトの含有量が０〜５体積％であり、残部が前記等軸フェライトを除くフェライト、ベイナイト、セメンタイトおよびパーライトの１種または２種以上からなる熱延鋼板が記載されている。
−0.04＜C−(Ti−3.43N)×0.25−Nb×0.129−V×0.235−Mo×0.125＜0.05
・・・（１）
Ｈｖα≧0.3×TS＋10 ・・・（２）
特許文献1に記載された技術によれば、硬質な等軸フェライトを70％以上含有させることにより、引張強さ850MPa以上で、板厚１mmのときの限界曲げ半径が0.5mm以下という曲げ性に優れた熱延鋼板が得られるとしている。
特許文献２には、鋼組成が質量％で、Ｃ：0.04〜0.15％、Si：0.05〜1.5％、Mn：0.5〜2.0％、Ｐ：0.06％以下、Ｓ：0.005％以下、Al：0.10％以下、Ti：0.05〜0.20％を含む鋼片を、800〜1000℃の仕上げ温度で熱間圧延したのち、55℃/ｓ以上の冷却速度で冷却し、引続き500℃以下の温度域を120℃/ｓ以上の冷却速度で核沸騰冷却となる条件で冷却し、350〜500℃で巻き取ることにより、780MPa以上の引張強さを有する高強度熱延鋼板の製造方法が記載されている。
特許文献２に記載された技術によれば、95％超のベイナイトと不可逆的に生じる５％未満の他の相からなる組織を有し、加工後の伸びフランジ性に優れ、鋼板内材質変動が小さく安定した780MPa以上の引張強さを有する高強度熱延鋼板が得られるとしている。
特開2006-161111号公報 特開2009-280900号公報
しかしながら、特許文献１に記載された技術では、硬質な等軸フェライトの比率を70％以上とするために、熱延後の冷却過程において、フェライト変態温度と7秒以上の空冷とを同時に制御する必要があることから、安定して製造することが困難であった。
また、特許文献２に記載された技術では、引張強さ：780MPa以上という高強度は確保できるものの、ベイナイトの組織制御が不十分であるため、自動車用部品として十分な曲げ加工性を備えるには至っていない。
このように、上述したような引張強さが780MPa以上の高強度熱延鋼板では、十分な曲げ加工性を得るのが難しい。特に、せん断にて所定の形状にブランキング加工した後に、曲げ加工などの成形を行うと、せん断端面からワレが発生して所定の形状を得られないという問題があった。
本発明は、上記した問題を有利に解決するもので、引張強さを780MPa以上まで高強度化した場合であっても、優れた曲げ加工性を有する高強度熱延鋼板を、その有利な製造方法と共に提案することを目的とする
さて、発明者らは、引張強さ（ＴＳ）が780MPa以上の鋼板において、曲げ加工性を改善すべく鋭意検討を重ねた結果、以下の知見を得た。
鋼板内部においては、主相をベイナイト、具体的には、ベイナイト単相、またはベイナイトを分率で95％超とする一方、鋼板表層部の組織をベイナイト相の分率が80％未満でかつ、加工性に富むフェライトの分率を10％以上とすることで、引張強さが780MPa以上の高強度熱延鋼板が、例え、せん断端面を有している場合あっても、曲げ加工性が良好で、かつワレの発生を抑制できることを見出した。
本発明は、上記の知見に基づき、さらに検討を重ねた末に、完成されたものである。
すなわち、本発明の要旨構成は次のとおりである。
１．質量％で、Ｃ：0.05〜0.15％、Si：0.2〜1.2％、Mn：1.0〜2.0％、Ｐ：0.04％以下、Ｓ：0.0030％以下、Al：0.005〜0.10％、Ｎ：0.005％以下およびTi：0.03〜0.13％を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成からなり、鋼板の表裏面より、それぞれ全板厚の1.5〜3.0％深さまでの表層領域が、ベイナイト面積率：80％未満で、かつ粒径が２〜15μｍのフェライト相の面積率：10％以上であり、該表層領域以外の内部領域は、ベイナイト相の面積率：95％超であり、引張強さが780MPa以上であることを特徴とする曲げ加工性に優れた高強度熱延鋼板。
２．前記鋼板が、質量％でさらに、Cu：0.01〜0.20％、Ni：0.01〜0.50％、Nb：0.005〜0.10％、Ｖ：0.002〜0.50％、Mo：0.02〜0.50％、Cr：0.03〜0.50％およびＢ：0.0002〜0.0050％のうちから選んだ１種または２種以上を含有する組成からなることを特徴とする前記１に記載の曲げ加工性に優れた高強度熱延鋼板。
３．前記鋼板が、質量％でさらに、Ca：0.0003〜0.005％およびREM：0.0003〜0.0100％のうちから選んだ１種または２種を含有する組成からなることを特徴とする前記１または２に記載の曲げ加工性に優れた高強度熱延鋼板。
４．前記１乃至３のいずれかに記載の成分組成からなる鋼素材を、1200〜1350℃に加熱し、1200秒以上保持した後、粗圧延の終了温度を1050℃以上とし、かつ仕上げ圧延の終了温度を830〜930℃として、熱間圧延を終了後、平均冷却速度：35℃/ｓ以上の速度で巻取り温度：350〜550℃まで冷却することを特徴とする曲げ加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法。
本発明によれば、引張強さ：780MPa以上という高強度を維持したまま、曲げ加工性を向上させた熱延鋼板を安定して得ることができ、産業上極めて有用である。
また、本発明の高強度熱延鋼板を自動車の構造部品やトラックのフレームに適用すれば、自動車の安全性を確保しつつ、車体重量を軽減することができ、ひいては環境負荷を低減することが可能となる。
以下、本発明を具体的に説明する。
まず、本発明の高強度熱延鋼板において、鋼板の成分組成を前記の範囲に限定した理由について説明する。なお、各成分元素の含有量を表す「％」は、特に断らない限り「質量％」を意味するものとする。
Ｃ：0.05〜0.15％
Ｃは、高強度化に有効な元素であり、ベイナイトの形成を促進する。また、Ｃを添加することでベイナイト変態点が低下して、ベイナイト組織が微細になるため、曲げ加工性の向上に有効である。そのため本発明では、Ｃ量を0.05％以上とする必要がある。一方、Ｃ量が0.15％を超えると曲げ加工性が著しく低下し、溶接性も低下するため、上限を0.15％とする。したがって、Ｃ量は0.05〜0.15％、好ましくは、0.07〜0.12％の範囲とする。
Si：0.2〜1.2％
Siは、粗大なセメンタイトの生成を抑制することで曲げ加工性の向上に寄与するだけではなく、固溶強化にも寄与する元素であり、これらの効果を得るためには0.2％以上の添加が必要である。一方、添加量が1.2％を超えると鋼板の表面性状が著しく劣化し、曲げ加工性を低下させるのみならず、化成処理性や耐食性の低下を招くので、Siの上限を1.2％とする。なお、好ましくは0.3〜0.9％の範囲である。
Mn：1.0〜2.0％
Mnは、高強度化に有効な元素であり、固溶強化により高強度化に寄与するのみならず、焼入れ性を向上し、ベイナイトの生成を促進することで曲げ加工性の向上にも寄与する元素である。このような効果を得るためには1.0％以上の添加が必要である。一方、添加量が2.0％を超えると、中心偏析が顕著になり、曲げ加工性が低下する。したがって、Mn量は1.0〜2.0％の範囲に限定した。なお、好ましくは1.2％〜1.8％の範囲である。
Ｐ：0.04％以下
Ｐは、固溶して鋼の強度を増加させる作用を有するが、粒界、特に旧オーステナイト粒界に偏析し、曲げ加工性の低下を招く。そのため、本発明において、Ｐは極力低減することが好ましいが、0.04％までの含有は許容できる。なお、好ましくは0.02％以下である。
Ｓ：0.0030％以下
Ｓは、TiやMnと結合して硫化物を形成し、鋼板の曲げ加工性を低下させる。そのため、Ｓ量は極力低下することが望ましいが、0.0030％までは許容できる。なお、好ましくは0.0020％以下、さらに好ましくは0.0010％以下である。
Al：0.005〜0.10％
Alは、鋼の脱酸剤として作用し、鋼板の清浄度を向上させるのに有効な元素である。このような効果を得るためには0.005％以上の添加が必要である。一方、含有量が0.10％を超えると酸化物系の介在物が著しく増加し、曲げ加工性を低下させるだけでなく、鋼板の疵の原因になる。このため、Al量は0.005〜0.10％の範囲に限定した。なお、好ましくは0.005〜0.04％であり、さらに好ましくは0.005〜0.02％の範囲である。
Ｎ：0.005％以下
Ｎは、高温でTi等の窒化物形成元素と結合し、窒化物として析出するが、特にTiとは高温で結合して、粗大な窒化物となりやすく、曲げ加工時にクラックの基点となって特性を低下させるため、できるだけ低減することが好ましい。そのため上限を0.005％とする。なお、好ましくは0.003％以下である。
Ti：0.03〜0.13％
Tiは、オーステナイト粒の微細化に寄与し、最終的に得られる鋼板組織を微細化して、曲げ加工性の向上に寄与する。このような効果を得るためには0.03％以上の含有を必要とする。一方、0.13％を超える過剰な含有は、粗大な析出物の増加を招いて曲げ加工性を低下させる。そのため、Tiは0.03〜0.13％の範囲に限定した。なお、好ましくは0.04〜0.11％の範囲である。
以上、基本成分について説明したが、本発明ではその他にも、曲げ加工性の向上や鋼板強度の改善元素として、さらに、Cu、Ni、Nb、Ｖ、Mo、CrおよびＢのうちから選んだ１種又は２種以上を、以下の範囲で含有させることもできる。
Cu：0.01〜0.20％
Cuは、固溶元素として、鋼の強度を増加させるとともに、焼入れ性を向上させることでベイナイト相を形成しやすくし、高強度化および曲げ加工性の向上に寄与する。この効果を得るためには、0.01％以上の添加が必要である。一方、0.20％を超える含有は表面性状の低下を招く。そのためCuを含有する場合には0.01〜0.20％の範囲とすることが好ましい。
Ni：0.01〜0.50％
Niは、固溶強化として鋼の強度を増加させると共に、焼入れ性を向上させることでベイナイト相を形成しやすくし、高強度化や曲げ加工性の向上に寄与する。この効果を得るためには0.01％以上の添加が必要である。一方、0.50％を超える含有はマルテンサイト相が生成し、曲げ加工性が低下する。このため、Ｎｉを含有する場合には、0.01〜0.50％の範囲とすることが好ましい。
Nb：0.005〜0.10％
Nbは、オーステナイト粒の微細化に寄与し、最終的に得られる鋼板組織を微細化することによって、曲げ加工性の向上と高強度化に寄与する。このような効果を得るためには、0.005％以上の含有を必要とする。一方、0.10％を超える含有は、粗大な析出物が生成しやすくなり、延性や曲げ加工性を低下させる。そのため、Nbを含有する場合には0.005〜0.10％の範囲とすることが好ましい。
Ｖ：0.002〜0.50％
Ｖは、焼入れ性の向上を通じてベイナイト相を形成しやすくし、曲げ加工性の向上と高強度化に寄与する。このような効果を得るためには、0.002％以上の含有を必要とする。一方、0.50％を超える過剰な含有は、粗大な析出物の増加を招いて曲げ加工性を低下させる。そのため、Ｖを含有する場合には0.002〜0.50％の範囲とすることが好ましい。より好ましくは0.05〜0.40％の範囲である。
Mo：0.02〜0.50％
Moは、焼入れ性を向上させてベイナイト相を形成しやすくし、曲げ加工性の向上と高強度化に寄与する。この効果を得るためには、0.02％以上の含有を必要とするが、0.50％を超えて含有するとマルテンサイト相が生成しやすくなり、曲げ加工性の低下を招く。そのため、Moを含有する場合には0.02〜0.50％の範囲とすることが好ましい。
Cr：0.03〜0.50％
Crは、焼入れ性の向上を通じてベイナイト相を生成しやすくし、曲げ加工性の向上や高強度化に寄与する。これらの効果を得るためには、0.03％以上の添加が必要であるが、0.50％を超えて含有されるとマルテンサイト相が生成しやすくなり、曲げ加工性の低下を招く。そのため、Crを含有する場合には0.03〜0.50％の範囲とすることが好ましい。
Ｂ：0.0002〜0.0050％
Ｂは、オーステナイト粒界からのフェライトの生成・成長を抑制し、また焼入れ性の向上を通じてベイナイト相を生成しやすくし、曲げ加工性の向上や高強度化に寄与する。その効果は、0.0002％以上で得られるが、0.0050％を超えると加工性が低下する。したがって、Ｂを含有する場合には0.0002〜0.0050％の範囲とすることが好ましい。
また、本発明では、CaおよびREMを、硫化物の形態を球状に制御して、曲げ加工性を向上させる作用を有する有用な元素として、適宜含有することができる。
Ca：0.0003〜0.005％
Caは、硫化物の形状を球状化し、曲げ加工性に対する硫化物の悪影響を改善するために有効な元素である。その効果は0.0003％以上で得られるが、0.005％を超える含有は、介在物等の増加を招き、曲げ加工性を低下させるのみならず、表面欠陥も引き起こす。したがって、Caを含有する場合には0.0003〜0.005％の範囲とすることが好ましい。
REM：0.0003〜0.0100％
希土類元素(REM)は、Caと同様、硫化物の形状を球状化し、曲げ加工性に対する硫化物の悪影響を改善するために有効な元素である。その効果は0.0003％以上で得られるが、0.0100％以上の含有は、介在物の増加を招き、曲げ加工性を低下させるのみならず、表面欠陥が生じやすくなる。このため、REMを含有する場合には0.0003〜0.0100％の範囲とすることが好ましい。
上記した元素以外の残部は、Feおよび不可避的不純物である。
次に、本発明の高強度鋼板の組織について説明する。
本発明の鋼板の組織は、鋼板の表裏面の表層部（以下単に、表層領域という）が、それ以外の鋼板内部（以下、内部領域という）の組織を、鋼板の表裏から挟む形となる。
また、本発明では、全板厚の1.5〜3.0％深さまでを上記の各表層領域とし、それ以外の鋼板内部を上記の内部領域とする。ここに、表層領域を、全板厚の1.5〜3.0％深さまでと定めたのは、1.5％未満の場合、軟質な表層領域が少なく、曲げ加工性が低下してしまい、曲げ加工時にワレが発生してしまう。一方、軟質な表層領域が3.0％を超えて過剰に存在すると鋼板全体の強度が低下してしまい、780MPaという所望の引張強さが得られない。このため、表層領域は全板厚の1.5〜3.0％深さまでとする。
上記の表層領域の組織については、ベイナイトが面積率で80％未満で、かつ粒径が２〜15μｍのフェライトが面積率で10％以上とする必要がある。ここに、ベイナイト面積率が80％以上あるいはフェライト面積率が10％未満では、表層領域が十分に軟質とはならずに、所望の曲げ加工性が得られない。
また、フェライトの粒径が15μｍ超では、フェライト粒界からクラックが発生しやすくなって曲げ加工性が低下する。一方、フェライトの粒径が２μｍ未満では、表層領域が十分な加工性を有さずに、やはり十分な曲げ加工性が得られない。
他方、前記した内部領域は、内部領域の組織全体に対する面積率で95％超のベイナイト相を主相とする必要がある。ベイナイト相が95％以下の場合、所望の高強度と良好な曲げ加工性が安定して確保できないからである。好ましくはベイナイト相98％以上、さらに好ましくはベイナイト単相である。
ここに、上記主相であるベイナイト相の平均粒径が３μｍを超えて大きくなると、優れた曲げ加工性を発現できなくなるおそれがあるため、平均粒径を３μｍ以下にすることが好ましい。より好ましくは平均粒径は２μｍ以下である。
なお、主相であるベイナイト以外に、第二相として、フェライト、マルテンサイト、パーライト、残留オーステナイトおよびセメンタイト等が混入する場合があるが、かような第二相の平均粒径が３μｍを超えて大きくなった場合、主相と第二相との界面からクラックが発生しやすくなり、曲げ加工性が低下するため、第二相の平均粒径は３μｍ以下にすることが好ましい。
本発明における鋼板は、上述した組織を有することにより、引張強さ：780MPa以上の高強度と、優れた曲げ加工性と兼備する熱延鋼板にすることができる。
次に、本発明の高強度熱延鋼板の製造方法について説明する。
なお、鋼素材の製造方法については、特に限定されることはなく、前記した組成の溶鋼を転炉や電気炉で溶製し、好ましくは真空脱ガス炉にて二次精錬を行ったのち、連続鋳造等でスラブなどの鋼素材とする常用の方法がいずれも適用可能である。
素材加熱温度：1200〜1350℃、1200秒以上保持
スラブ等の鋼素材中では、Tiなどの炭窒化物形成元素は、ほとんどが粗大な炭窒化物として存在している。この粗大な析出物は曲げ加工性を低下させるので、熱間圧延前に固溶させることが肝要であり、そのために、1200℃以上で加熱する必要がある。一方、1350℃を超えて加熱すると、スケール発生量が多くなり、スケール噛み込み等により表面品質が劣化する。したがって、鋼素材の加熱温度は1200〜1350℃の範囲に限定した。好ましくは1250〜1350℃の範囲である。
また、素材加熱温度での保持時間が1200秒未満であると、十分に炭化物や窒化物が鋼材中に溶解しないため、曲げ加工性が低下する。このため、本発明では、上記の素材加熱温度での保持時間を1200秒以上とする。
なお、保持時間の上限は、特に規定する必要は無いが、6000sを超えて保持されると、スケール発生量が多くなって、スケール噛み込み等により表面品質が劣化するため、保持時間は6000ｓ以下とすることが好ましい。
粗圧延終了温度 1050℃以上
粗圧延の終了温度が1050℃未満では、前記した表層領域からの脱炭が少なくなり、表層領域の組織を軟質化することができないため、十分な曲げ加工性が得られない。したがって、粗圧延の終了温度を1050℃以上とする。好ましくは、1070℃以上である。
仕上げ圧延の終了温度：830〜930℃
仕上げ圧延の終了温度（仕上げ温度）が830℃未満の場合、フェライト＋オーステナイトの二相域が生じて圧延に供されるため、圧延後に加工組織が残存し、曲げ加工性が低下する。また、930℃を超えると、オーステナイト粒径が粗大になり、冷却後に得られる組織が粗大化して曲げ加工性が低下するため、上限を930℃とする。なお、仕上げ温度は低いほうが最終的に得られる組織が微細化し、曲げ加工性が向上するので、好ましくは880℃以下である。
仕上げ温度から巻取り温度までの平均冷却速度：35℃/ｓ以上
巻取り温度までの平均冷却速度が35℃/s未満では、鋼板内部にてフェライトの生成が著しく進行したり、パーライトが生成したりして曲げ加工性が低下するだけでなく鋼板の強度も低下する。そのため、仕上げ圧延温度から巻取り温度までは、平均冷却速度を35℃/s以上とした。なお、平均冷却速度が55℃/s以上になると、表層領域の組織が所望のフェライト分率にならないおそれが生じる。このため、平均冷却速度は、55℃/s未満とすることが好ましい。
巻取り温度：350〜550℃
巻取り温度が350℃未満では、鋼中に、硬質なマルテンサイトや残留オーステナイトが著しく増加して曲げ加工性が低下する。したがって、巻取り温度の下限は350℃とする。好ましくは380℃以上である。一方、550℃超では、鋼板内部の組織にパーライトが増加するために、曲げ加工性が著しく低下する。このため、巻取り温度は550℃以下とする。なお、低温ほどベイナイト組織が微細になりやすいため、好ましくは480℃以下である。
なお、巻取り後、熱延板には、常法により調質圧延を施してもよく、また、酸洗を施してスケールを除去してもよい。あるいはさらに、溶融亜鉛めっき、電気亜鉛めっき等のめっき処理や化成処理を施してもよい。
表１に示す組成の鋼を転炉で溶製し、連続鋳造法によりスラブ（鋼素材）とした。ついで、これらの鋼素材に対して、表２に示す条件で加熱、熱間圧延、冷却、巻取り等を施し、熱延鋼板とした。なお、一部熱延鋼板は酸洗を行い、表層のスケールを除去した。
得られた熱延鋼板から試験片を採取し、以下に示す方法で、組織分率、粒径を求めた。また、引張試験により、降伏強度（ＹＰ）、引張強さ（ＴＳ）、伸び（ＥＬ）を求め、さらに，曲げ試験により，曲げ加工性の評価としてＲ／ｔを評価した。
・組織分率
組織分率は、圧延方向に平行な板厚断面について、３％ナイタール溶液で組織を現出させ、1000〜2000倍の比較的低倍率で表層近傍を観察し、表層領域を特定した。表層領域は、フェライトが観察されるとともに、内部領域に比べ、ベイナイトの粒径が大きくなることから、表層領域と内部領域を識別できる。なお、比較例において、識別困難な場合は、板厚の2.5％深さまでを表層領域とした。
表層領域特定後、3000倍で３視野観察して画像処理により各相の面積率を定量した。また、内部領域は、板厚1/4位置にて走査電子顕微鏡(SEM)を用い、3000倍で３視野撮影して画像処理により各相の面積率を定量化した。
・各相の粒径
上記の組織分率用のSEM写真を用いて、板厚方向に対して45°の傾きを有する長さ：80mmの直線を直交するように２本引き、これらの直線がベイナイト相またはフェライト相の各粒と交差する線分の長さをそれぞれ測定して、得られた線分の長さの平均値を求め、フェライト相の平均粒径およびベイナイト相の平均粒径とした。
・引張試験
引張方向が、圧延方向と直角となるようにJIS5号試験片(ＧＬ：50mm)を採取し、JIS Z 2241に準拠した方法で引張試験を行ない、降伏強度(ＹＰ)、引張強さ (ＴＳ)および伸び(ＥＬ)を求めた。
・曲げ試験
得られた熱延板から、20mm×150mmの曲げ試験片を、試験片の長手が圧延方向と直角になるようにせん断し、せん断端面を有するサンプルを用いて、JIS Z 2248に記載の押し曲げ法に準拠し、180°の曲げ試験を行った。この時、ｎ＝３個で、ワレが発生しない最小の曲げ半径を限界曲げ半径Ｒ(mm)として板厚ｔ(mm)で除したＲ／ｔ値を求め、鋼板の曲げ加工性を評価した。なお、本発明では、Ｒ／ｔの値が0.5以下であれば曲げ加工性に優れているといえる。
得られた結果を表３に示す。
Figure 2012062558
Figure 2012062558
Figure 2012062558
表３に示したとおり、発明例はいずれも、引張強さ（ＴＳ）が780MPa以上で、かつＲ／ｔが0.5以下と、優れた強度と曲げ加工性を兼ね備えている。
これに対し、比較例は、引張強さ（ＴＳ）が780MPa未満であるか、またはＲ／ｔが0.5超えであるかして、所望の高強度および曲げ加工性を兼ね備えるまでに至っていない。

Claims (4)

  1. 質量％で、Ｃ：0.05〜0.15％、Si：0.2〜1.2％、Mn：1.0〜2.0％、Ｐ：0.04％以下、Ｓ：0.0030％以下、Al：0.005〜0.10％、Ｎ：0.005％以下およびTi：0.03〜0.13％を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成からなり、鋼板の表裏面より、それぞれ全板厚の1.5〜3.0％深さまでの表層領域が、ベイナイト面積率：80％未満で、かつ粒径が２〜15μｍのフェライト相の面積率：10％以上であり、該表層領域以外の内部領域は、ベイナイト相の面積率：95％超であり、引張強さが780MPa以上であることを特徴とする曲げ加工性に優れた高強度熱延鋼板。
  2. 前記鋼板が、質量％でさらに、Cu：0.01〜0.20％、Ni：0.01〜0.50％、Nb：0.005〜0.10％、Ｖ：0.002〜0.50％、Mo：0.02〜0.50％、Cr：0.03〜0.50％およびＢ：0.0002〜0.0050％のうちから選んだ１種または２種以上を含有する組成からなることを特徴とする請求項１に記載の曲げ加工性に優れた高強度熱延鋼板。
  3. 前記鋼板が、質量％でさらに、Ca：0.0003〜0.005％およびREM：0.0003〜0.0100％のうちから選んだ１種または２種を含有する組成からなることを特徴とする請求項１または２に記載の曲げ加工性に優れた高強度熱延鋼板。
  4. 請求項１乃至３のいずれかに記載の成分組成からなる鋼素材を、1200〜1350℃に加熱し、1200秒以上保持した後、粗圧延の終了温度を1050℃以上とし、かつ仕上げ圧延の終了温度を830〜930℃として、熱間圧延を終了後、平均冷却速度：35℃/ｓ以上の速度で巻取り温度：350〜550℃まで冷却することを特徴とする曲げ加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法。
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