JP2011111489A - タイヤトレッド用ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ - Google Patents
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Abstract
【解決手段】Tgが−35〜0℃のスチレン−ブタジエン共重合体ゴム60〜90質量部および天然ゴム10〜40質量部からなるジエン系ゴム100質量部に対し、数平均分子量が2000〜10000である低分子量スチレン−ブタジエン共重合体を10〜80質量部、軟化点が125〜170℃のテルペンフェノール樹脂を10〜50質量部、カーボンブラックを70〜130質量部、および軟化剤および/または可塑剤を15〜80質量部配合してなることを特徴とするタイヤトレッド用ゴム組成物と、該ゴム組成物をトレッド(3)に使用した空気入りタイヤ。
【選択図】図1
Description
グリップ性能を高めるために、高Tgのスチレン−ブタジエン共重合体ゴム(SBR)に高軟化点の粘着性付与樹脂を配合したり、低分子量のスチレン−ブタジエン共重合体を配合する技術が知られている。しかしながら、走行初期のグリップ性能は今だ不充分である。また、耐摩耗性も劣り、充分なグリップ性能および操縦安定性の持続性が得られないという問題点があった。
すなわち本発明は以下のとおりである。
1.Tgが−35〜0℃のスチレン−ブタジエン共重合体ゴム60〜90質量部および天然ゴム10〜40質量部からなるジエン系ゴム100質量部に対し、
数平均分子量が2000〜10000である低分子量スチレン−ブタジエン共重合体を10〜80質量部、
軟化点が125〜170℃のテルペンフェノール樹脂を10〜50質量部、
カーボンブラックを70〜130質量部、および
軟化剤および/または可塑剤を15〜80質量部
配合してなることを特徴とするタイヤトレッド用ゴム組成物。
2.前記1に記載のタイヤトレッド用ゴム組成物をトレッドに使用した空気入りタイヤ。
図1において、空気入りタイヤは左右一対のビード部1およびサイドウォール2と、両サイドウォール2に連なるトレッド3からなり、ビード部1、1間に繊維コードが埋設されたカーカス層4が装架され、カーカス層4の端部がビードコア5およびビードフィラー6の廻りにタイヤ内側から外側に折り返されて巻き上げられている。また、トレッド3においては、カーカス層4の外側に、ベルト層7がタイヤ1周に亘って配置されている。
以下に説明する本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物は、とくにトレッド3に有用である。
本発明で使用されるジエン系ゴム成分は、ガラス転移温度Tgが−35〜0℃のスチレン−ブタジエン共重合体ゴム(SBR)60〜90質量部および天然ゴム(NR)10〜40質量部から構成される。
SBRのTgが−35℃未満であると、トレッドが発熱した後、充分なグリップ性能が得られない。逆に0℃を超えると、走行初期のグリップ性能が悪化し、好ましくない。
NRの配合量が10質量部未満であると、走行初期のグリップ性能および耐摩耗性が悪化する。逆にNRの配合量が40質量部を超えると、トレッドが発熱した後のグリップ性能が悪化する。
なお、SBRおよびNRのさらに好ましい配合量は、SBR65〜85質量部、NR15〜35質量部である。
本発明で使用される低分子量スチレン−ブタジエン共重合体は、数平均分子量(Mn)が2000〜10000である。低分子量スチレン−ブタジエン共重合体のMnが2000未満であると、耐摩耗性が悪化する。逆に10000を超えると、グリップ性能が悪化する。さらに好ましいMnは、3000〜9000である。
なお本発明におけるMnは、GPC法により測定された値である。
また、低分子量スチレン−ブタジエン共重合体のスチレン含有量は、10〜50重量%が好ましい。
本発明で使用されるテルペンフェノール樹脂は、テルペン化合物とフェノール類とを反応させて得られるものであり、公知のものから適宜選択することができる。また本発明において、テルペンフェノール樹脂の軟化点は125〜170℃である必要がある。軟化点が125℃未満では走行初期、ならびに連続走行時において充分なグリップ性能が得られず、また耐摩耗性が悪化する。逆に170℃を超えると、走行初期のグリップ性能が悪化する。
さらに好ましい軟化点は、130〜165℃である。
本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物は、各種充填剤を配合することができる。充填剤としてはとくに制限されず、用途により適宜選択すればよいが、例えばカーボンブラック、無機充填剤等が挙げられる。無機充填剤としては、例えばシリカ、クレー、タルク、炭酸カルシウム等を挙げることができる。本発明では充填剤としてカーボンブラックを必須成分とする。なお、本発明の効果の点から、カーボンブラックの窒素吸着比表面積(N2SA)(注:JIS K6217−2に準拠して測定)は、120〜400m2/gであるのが好ましい。
本発明で使用される軟化剤としては、タイヤ用ゴム組成物に一般的に使用されているものであればよい。例えば、石油系軟化剤、コールタール系軟化剤、脂肪油系軟化剤等が挙げられる。また、本発明で使用される可塑剤においても、タイヤ用ゴム組成物に一般的に使用されているものであればよく、例えばエステル系可塑剤等が挙げられる。なお、ジエン系ゴム成分が油展されている場合は、そこに含まれる伸展油は、本発明における軟化剤および/または可塑剤に含まれるものとする。
本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物は、Tgが−35〜0℃のSBR60〜90質量部およびNR10〜40質量部からなるジエン系ゴム100質量部に対し、
数平均分子量が2000〜10000である低分子量スチレン−ブタジエン共重合体を10〜80質量部、
軟化点が125〜170℃のテルペンフェノール樹脂を10〜50質量部、
カーボンブラックを70〜130質量部、および
軟化剤および/または可塑剤を15〜80質量部
配合してなることを特徴とする。
テルペンフェノール樹脂の配合量が10質量部未満であると、グリップ性能の向上効果が得られない。逆に50質量部を超えると、混合機等への密着のため、混合加工性が悪化し、また走行初期のグリップ性能が悪化するので好ましくない。
カーボンブラックの配合量が70質量部未満であると、発熱性が低下し、グリップ性能が悪化するので好ましくない。逆に130質量部を超えると、走行初期のグリップ性能および耐摩耗性が悪化する。
軟化剤および/または可塑剤が15質量部未満であると、走行初期およびトレッドが発熱した後のグリップ性能が悪化する。逆に80質量部を超えると、走行初期およびトレッドが発熱した後のグリップ性能と耐摩耗性がいずれも悪化する。
テルペンフェノール樹脂のさらに好ましい上記配合量は、15〜45質量部である。
カーボンブラックのさらに好ましい上記配合量は、80〜120質量部である。
軟化剤および/または可塑剤のさらに好ましい上記配合量は、20〜75質量部である。
サンプルの調製
表1および2に示す配合(質量部)において、加硫促進剤および硫黄を除く成分を55リットルのニーダーで15分間混練した後、ミキサー外に放出させて室温冷却した。続いて、該組成物を同ニーダーに再度入れ、加硫促進剤および硫黄を加えて混練し、タイヤトレッド用ゴム組成物を得た。
上記のように調製された各種ゴム組成物をトレッドに用いた195/55R15サイズの試験タイヤを作製した。次に、試験タイヤを4輪車両の4輪に装着し、1周2.2kmのサーキットを可能限界スピードで10周連続走行した。
前半グリップ性:高速走行の際の走行初期のグリップ性能を評価するため、最初の1〜3周の周回タイムの平均値を求め、比較例1のゴム組成物をトレッドに使用したタイヤで得られた最初の1〜3周の周回タイムの平均値を対照基準とした場合に、以下のように5段階で評価した:
5:対照基準に対して0.5秒以上速い場合、
4:対照基準に対して0.2秒以上0.5秒未満速い場合、
3:対照基準に対して±0.2秒未満である場合、
2:対照基準に対して0.2秒以上0.5秒未満遅い場合、
1:対照基準に対して0.5秒以上遅い場合。
後半グリップ性:高速走行の際のグリップ性能の変化を評価するため、上記の10周の走行のうちの最後の8〜10周の周回タイムの平均値を求め、比較例1のゴム組成物をトレッドに使用したタイヤで得られた最後の8〜10周の周回タイムの平均値を対照基準とした場合に、以下のように5段階で評価した:
5:対照基準に対して0.5秒以上速い場合、
4:対照基準に対して0.2秒以上0.5秒未満速い場合、
3:対照基準に対して±0.2秒未満である場合、
2:対照基準に対して0.2秒以上0.5秒未満遅い場合、
1:対照基準に対して0.5秒以上遅い場合。
結果を表1および2に併せて示す。
*2:SBR−1(旭化成ケミカルズ(株)製タフデン2330、Tg=−46℃、油展量=SBR100質量部に対し37.5質量部)
*3:SBR−2(旭化成ケミカルズ(株)製タフデン3335、Tg=−28℃、油展量=SBR100質量部に対し37.5質量部)
*4:SBR−3(日本ゼオン(株)製Nipol NS116、Tg=−22℃、非油展)
*5:カーボンブラック(三菱化学(株)製ダイヤブラックA、窒素吸着比表面積(N2SA)=142m2/g)
*6:低分子量スチレン−ブタジエン共重合体(サートマー社製RICON100、Mn=4500、スチレン含有量25質量%)
*7:芳香族変性テルペン樹脂(ヤスハラケミカル(株)製YSレジンTO115、軟化点=115±5℃)
*8:テルペンフェノール樹脂−1(ヤスハラケミカル(株)製YSポリスターT115、軟化点=115±5℃)
*9:テルペンフェノール樹脂−2(ヤスハラケミカル(株)製YSポリスターT130、軟化点=130±5℃)
*10:テルペンフェノール樹脂−3(ヤスハラケミカル(株)製YSポリスターT160、軟化点=160±5℃)
*11:オイル(昭和シェル石油(株)製エキストラクト4号S)
*12:可塑剤(フェロ社製サンチサイザー261A、フタル酸アルキル(C7−9)ベンジル)
*13:老化防止剤(フレキシス製サントフレックス6PPD)
*14:酸化亜鉛(正同化学工業(株)製酸化亜鉛3種)
*15:ステアリン酸(日油(株)製ビーズステアリン酸)
*16:加硫促進剤(大内新興化学工業(株)製ノクセラーCZ−G)
*17:硫黄(鶴見化学工業(株)製金華印油入微粉硫黄)
これに対し、比較例2は、NR、テルペンフェノール樹脂および低分子量スチレン−ブタジエン共重合体を配合せず、軟化剤および/または可塑剤の配合量も本発明で規定する上限を超えているので、走行初期のグリップ性能が悪化し、耐摩耗性も悪化する結果となった。
比較例3は、NRおよびテルペンフェノール樹脂を配合していないので、走行初期のグリップ性能が悪化し、耐摩耗性も悪化する結果となった。
比較例4は、NRを配合せず、テルペンフェノール樹脂の替わりに芳香族変性テルペン樹脂を配合しているので、走行初期のグリップ性能が悪化し、耐摩耗性も悪化する結果となった。
比較例5は、NRを配合せず、軟化点が115℃のテルペンフェノール樹脂を配合しているので、走行初期のグリップ性能が悪化し、耐摩耗性も悪化する結果となった。
比較例6は、NRを配合していないので、走行初期のグリップ性能が悪化し、耐摩耗性の改善も見られなかった。
比較例7は、低分子量スチレン−ブタジエン共重合体の配合量が本発明で規定する上限を超えているので、走行初期のグリップ性能および耐摩耗性が悪化した。
比較例8は、軟化剤および/または可塑剤の配合量が本発明で規定する下限未満であるので、走行初期およびトレッドが発熱した後のグリップ性能が悪化した。
比較例9は、カーボンブラックの配合量が本発明で規定する上限を超えているので、走行初期のグリップ性能が悪化し、耐摩耗性も悪化する結果となった。
比較例10は、軟化剤および/または可塑剤の配合量が本発明で規定する上限を超えているので、トレッドが発熱した後のグリップ性能が悪化し、耐摩耗性も悪化する結果となった。
比較例11は、NRの配合量が本発明の規定する上限を超えているので、トレッドが発熱した後のグリップ性能が悪化した。
比較例12は、低分子量スチレン−ブタジエン共重合体を配合していないので、走行初期のグリップ性能およびトレッドが発熱した後のグリップ性能が悪化した。
2 サイドウォール
3 トレッド
4 カーカス層
5 ビードコア
6 ビードフィラー
7 ベルト層
Claims (2)
- ガラス転移点Tgが−35〜0℃のスチレン−ブタジエン共重合体ゴム60〜90質量部および天然ゴム10〜40質量部からなるジエン系ゴム100質量部に対し、
数平均分子量が2000〜10000である低分子量スチレン−ブタジエン共重合体を10〜80質量部、
軟化点が125〜170℃のテルペンフェノール樹脂を10〜50質量部、
カーボンブラックを70〜130質量部、および
軟化剤および/または可塑剤を15〜80質量部
配合してなることを特徴とするタイヤトレッド用ゴム組成物。 - 請求項1に記載のタイヤトレッド用ゴム組成物をトレッドに使用した空気入りタイヤ。
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