JP5499769B2 - タイヤトレッド用ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ - Google Patents
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Description
グリップ性能を高めるために、高いガラス転移温度(Tg)のスチレン−ブタジエン共重合体ゴム(SBR)を配合する技術がある。しかし、この技術ではウェット条件下のグリップ性能は向上するものの、走行初期のグリップ性能は低下する。また、シリカを多量に配合する、あるいは高い軟化点の粘着性付与樹脂を配合する、などの技術も知られている。しかし、これら技術はグリップ性能の向上にある程度の効果はあるものの、前者はグリップ性能が持続せず、後者は走行初期グリップ性能が犠牲になるという問題点がある。
すなわち本発明は以下のとおりである。
1.天然ゴムおよび/またはイソプレンゴム40〜70質量部およびジエン系ゴム(但し前記天然ゴムおよびイソプレンゴムを除く)30〜60質量部からなるゴム成分100質量部に対し、シリカを50〜150質量部、窒素吸着比表面積が100〜200m2/gのカーボンブラックを10〜50質量部および樹脂を30〜80質量部配合し、前記シリカおよびカーボンブラックの配合量の合計が60〜160質量部であり、
前記樹脂が、軟化点80〜170℃のテルペン系樹脂であることを特徴とするタイヤトレッド用ゴム組成物。
2.前記ジエン系ゴムが、ガラス転移温度−35〜0℃のスチレン−ブタジエン共重合体ゴムであることを特徴とする前記1に記載のタイヤトレッド用ゴム組成物。
3.前記1または2に記載のタイヤトレッド用ゴム組成物をトレッドに使用した空気入りタイヤ。
図1において、空気入りタイヤは左右一対のビード部1およびサイドウォール2と、両サイドウォール2に連なるトレッド3からなり、ビード部1、1間に繊維コードが埋設されたカーカス層4が装架され、カーカス層4の端部がビードコア5およびビードフィラー6の廻りにタイヤ内側から外側に折り返されて巻き上げられている。トレッド3においては、カーカス層4の外側に、ベルト層7がタイヤ1周に亘って配置されている。また、ビード部1においてはリムに接する部分にリムクッション8が配置されている。
以下に説明する本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物は、とくにトレッド3に有用である。
本発明で使用されるゴム成分は、天然ゴムおよび/またはイソプレンゴム40〜70質量部およびジエン系ゴム(但し前記天然ゴムおよびイソプレンゴムを除く)30〜60質量部から構成される。なお、前記天然ゴムおよび/またはイソプレンゴムと、ジエン系ゴムとの合計量は100質量部とする。
前記ジエン系ゴムとしては、ブタジエンゴム(BR)、スチレン−ブタジエン共重合体ゴム(SBR)、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体ゴム(NBR)等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。
天然ゴム(NR)および/またはイソプレンゴム(IR)の配合量が40質量部未満では、ウェット条件下での走行初期のグリップ性能および耐摩耗性が悪化する。逆に70質量部を超えると、ウェット条件下でトレッドが発熱した後のグリップ性能の持続性(以下、グリップ持続性という)が悪化するので好ましくない。
さらに好ましい配合量は、天然ゴムおよび/またはイソプレンゴム45〜65質量部およびジエン系ゴム(但し前記天然ゴムおよびイソプレンゴムを除く)35〜55質量部である。
SBRのTgが−35℃以上であることにより、充分なグリップ持続性が提供される。また、SBRのTgが0℃以下であることにより、ウェット条件下での走行初期のグリップ性能がさらに向上する。
本発明で使用されるシリカは、特に限定されるものではなく、通常ゴム組成物に配合されるものを使用することができ、例えば湿式法シリカ、乾式法シリカ、表面処理シリカなどからゴム組成物用として使用されている任意のシリカを用いることができる。シリカのBET比表面積(JIS K6430付属書Eに準拠して測定)は、好ましくは100〜300m2/gであり、より好ましくは100〜200m2/gにするとよい。
本発明で使用されるカーボンブラックは、窒素吸着比表面積(N2SA)が100〜200m2/gである必要がある。上記範囲を外れると本発明の効果を奏することができない。なお、窒素吸着比表面積(N2SA)はJIS K6217−2に準拠して求めた値である。さらに好ましい窒素吸着比表面積(N2SA)は、120〜180m2/gである。
本発明で使用される樹脂は、例えば、テルペン系樹脂、ロジン系樹脂等の天然樹脂、石油系樹脂、石炭系樹脂、フェノール系樹脂、キシレン系樹脂等の合成樹脂が挙げられる。中でもテルペン系樹脂が好ましく、テルペン系樹脂としては、α−ピネン樹脂、β−ピネン樹脂、リモネン樹脂、水添リモネン樹脂、ジペンテン樹脂、テルペンフェノール樹脂、テルペンスチレン樹脂、芳香族変性テルペン樹脂、水素添加テルペン樹脂等が挙げられる。また本発明において、テルペン系樹脂の軟化点は80〜170℃であることが望ましい。軟化点が80℃以上であることにより、ウェット条件下での走行初期のグリップ性能およびグリップ持続性が充分に高まり、また耐摩耗性も向上する。また軟化点が170℃以下であることにより、ウェット条件下での走行初期のグリップ性能が向上する。
本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物は、各種充填剤を配合することができる。充填剤としてはとくに制限されず、用途により適宜選択すればよいが、例えば無機充填剤等が挙げられる。無機充填剤としては、例えばクレー、タルク、炭酸カルシウム等を挙げることができる。
本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物は、天然ゴムおよび/またはイソプレンゴム40〜70質量部およびジエン系ゴム(但し前記天然ゴムおよびイソプレンゴムを除く)30〜60質量部からなるゴム成分100質量部に対し、シリカを50〜150質量部、窒素吸着比表面積が100〜200m2/gのカーボンブラックを10〜50質量部および樹脂を30〜80質量部配合し、前記シリカおよびカーボンブラックの配合量の合計が60〜160質量部であることを特徴とする。
カーボンブラックの配合量が10質量部未満であると、グリップ持続性が悪化する。逆に50質量部を超えると、特に低温時のウェット条件下での走行初期のグリップ性能およびグリップ持続性が悪化する。
樹脂の配合量が30質量部未満であると、特にグリップ持続性が悪化するので好ましくない。逆に80質量部を超えると、特に低温時のウェット条件下での走行初期のグリップ性能が悪化するので好ましくない。
シリカおよびカーボンブラックの配合量の合計が60質量部未満では、発熱性が低下し充分なグリップ性能が得られず、また充分な補強効果が得られないため耐摩耗性が悪化するので好ましくない。逆に160質量部を超えると、混練時において分散が悪化し耐摩耗性が低下するので好ましくない。
カーボンブラックのさらに好ましい上記配合量は、20〜40質量部である。
樹脂のさらに好ましい上記配合量は、40〜70質量部である。
シリカおよびカーボンブラックの配合量の合計は、85〜135質量部であるのがさらに好ましい。
サンプルの調製
表1に示す配合(質量部)において、加硫促進剤および硫黄を除く成分を55リットルのニーダーで15分間混練した後、ニーダー外に放出させて室温冷却した。続いて、該組成物を同ニーダーに再度入れ、加硫促進剤および硫黄を加えて混練し、タイヤトレッド用ゴム組成物を得た。
上記のように調製された各種ゴム組成物をトレッドに用いた195/55R15サイズの試験タイヤを作製した。次に、試験タイヤを4輪車両の4輪に装着し、1周2.2kmのサーキットをウェット条件下、可能限界スピードで3もしくは10周連続走行した。
低温グリップ性能:低温かつウェット条件下(水温10℃の水をサーキットの路面に一様に濡らした条件下)、高速走行の際の走行初期のグリップ性能を評価するため、1〜3周の周回タイムの平均値を求め、比較例1のゴム組成物をトレッドに使用したタイヤで得られた1〜3周の周回タイムの平均値を対照基準とした場合に、以下のように5段階で評価した:
5:対照基準に対して0.5秒以上速い場合、
4:対照基準に対して0.2秒以上0.5秒未満速い場合、
3:対照基準に対して±0.2秒未満である場合、
2:対照基準に対して0.2秒以上0.5秒未満遅い場合、
1:対照基準に対して0.5秒以上遅い場合。
走行初期グリップ性能:上記の低温グリップの試験において、ウェット条件を、20℃のウェット条件下(水温20℃の水をサーキットの路面に一様に濡らした条件下)に変更し、可能限界スピードで10周連続走行し、そのうち1〜3周の周回タイムの平均値を求め、比較例1のゴム組成物をトレッドに使用したタイヤで得られた1〜3周の周回タイムの平均値を対照基準とした場合、上記の低温グリップの試験と同様に5段階で評価した。
グリップ持続性能:20℃のウェット条件下(水温20℃の水をサーキットの路面に一様に濡らした条件下)、高速走行の際のグリップ性能の変化を評価するため、上記の10周の走行のうちの8〜10周の周回タイムの平均値を求め、比較例1のゴム組成物をトレッドに使用したタイヤで得られた8〜10周の周回タイムの平均値を対照基準とした場合に、以下のように5段階で評価した:
5:対照基準に対して0.5秒以上速い場合、
4:対照基準に対して0.2秒以上0.5秒未満速い場合、
3:対照基準に対して±0.2秒未満である場合、
2:対照基準に対して0.2秒以上0.5秒未満遅い場合、
1:対照基準に対して0.5秒以上遅い場合。
結果を表1に併せて示す。
*2:SBR−1(旭化成ケミカルズ(株)製タフデン2330、Tg=−50℃、油展量=SBR100質量部に対し37.5質量部)
*3:SBR−2(旭化成ケミカルズ(株)製タフデン4350、Tg=−22℃、油展量=SBR100質量部に対し50質量部)
*4:SBR−3(日本ゼオン(株)製Nipol NS412、Tg=−6℃、油展量=SBR100質量部に対し50質量部)
*5:シリカ(エボニックデグッサ社製ULTRASIL 7000GR)
*6:シランカップリング剤(エボニックデグッサ社製Si69)
*7:カーボンブラック−1(三菱化学(株)製ダイアブラックA、窒素吸着比表面積(N2SA)=142m2/g)
*8:カーボンブラック−2(キャボットジャパン(株)製キャボットBLACKPEALS880、窒素吸着比表面積(N2SA)=220m2/g)
*9:芳香族変性テルペン樹脂−1(ヤスハラケミカル(株)製YSレジンTO85、軟化点=85±5℃)
*10:芳香族変性テルペン樹脂−2(ヤスハラケミカル(株)製YSレジンTO125、軟化点=125±5℃)
*11:テルペンフェノール樹脂(ヤスハラケミカル(株)製YSポリスターT160、軟化点=160±5℃)
*12:オイル(昭和シェル石油(株)製エキストラクト4号S)
*13:老化防止剤(フレキシス製サントフレックス6PPD)
*14:亜鉛華(正同化学工業(株)製酸化亜鉛3種)
*15:ステアリン酸(日油(株)製ステアリン酸YR)
*16:加硫促進剤(フレキシス製PERKACIT DPG)
*17:加硫促進剤(大内新興化学工業(株)製ノクセラーCZ−G)
*18:硫黄(鶴見化学工業(株)製金華印油入微粉硫黄)
これに対し、比較例2は、NRを配合していないので、低温グリップ性能および走行初期のグリップ性能が悪化し、耐摩耗性も悪化する結果となった。
比較例3は、NRの配合量が本発明で規定する下限未満であるので、走行初期のグリップ性能、グリップ持続性能、耐摩耗性が改善されない結果となった。
比較例4は、樹脂の配合量が本発明で規定する上限を超えているので、低温グリップ性能が悪化する結果となった。
比較例5は、カーボンブラックの窒素吸着比表面積(N2SA)が本発明で規定する上限を超えているので、低温グリップ性能、耐摩耗性が悪化する結果となった。
2 サイドウォール
3 トレッド
4 カーカス層
5 ビードコア
6 ビードフィラー
7 ベルト層
8 リムクッション
Claims (3)
- 天然ゴムおよび/またはイソプレンゴム40〜70質量部およびジエン系ゴム(但し前記天然ゴムおよびイソプレンゴムを除く)30〜60質量部からなるゴム成分100質量部に対し、シリカを50〜150質量部、窒素吸着比表面積が100〜200m2/gのカーボンブラックを10〜50質量部および樹脂を30〜80質量部配合し、前記シリカおよびカーボンブラックの配合量の合計が60〜160質量部であり、
前記樹脂が、軟化点80〜170℃のテルペン系樹脂であることを特徴とするタイヤトレッド用ゴム組成物。 - 前記ジエン系ゴムが、ガラス転移温度−35〜0℃のスチレン−ブタジエン共重合体ゴムであることを特徴とする請求項1に記載のタイヤトレッド用ゴム組成物。
- 請求項1または2に記載のタイヤトレッド用ゴム組成物をトレッドに使用した空気入りタイヤ。
Priority Applications (1)
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