JP2013147561A - タイヤ用ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ - Google Patents
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Abstract
【課題】近年の安全意識の高まりに伴い、タイヤの特性として操縦安定性能、湿潤状態の路面における制動性（ウェット制動性）を向上させ、なおかつ耐摩耗性も両立させることが課題となっている。本発明の課題は、非石油資源由来の成分を有効に利用し、操縦安定性能、ウェット制動性および耐摩耗性に優れたタイヤ用ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤを提供することである。
【解決手段】ジエン系ゴム１００質量部に対し、繊維長が０．５ｍｍ〜５ｍｍのバサルト短繊維を０．５〜１０質量部配合してなることを特徴とするタイヤ用ゴム組成物と、該タイヤ用ゴム組成物を使用した空気入りタイヤ。
【選択図】図１
【解決手段】ジエン系ゴム１００質量部に対し、繊維長が０．５ｍｍ〜５ｍｍのバサルト短繊維を０．５〜１０質量部配合してなることを特徴とするタイヤ用ゴム組成物と、該タイヤ用ゴム組成物を使用した空気入りタイヤ。
【選択図】図１
Description
本発明は、タイヤ用ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤに関するものであり、詳しくは、操縦安定性能、湿潤状態の路面における制動性（ウェット制動性）および耐摩耗性に優れたタイヤ用ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤに関するものである。
近年の安全意識の高まりに伴い、タイヤの特性として操縦安定性能、湿潤状態の路面における制動性（ウェット制動性）を向上させ、なおかつ耐摩耗性も両立させることが課題となっている。
そこで上記課題を解決するために、タイヤ用ゴム組成物のフィラーや硫黄を増量させ、硬度およびモジュラスを高める試みがなされているが、破断伸びが悪化するという問題点があった。
一方、環境上の観点からタイヤ用ゴム組成物には、非石油資源由来の成分を採用することが望まれている。
そこで上記課題を解決するために、タイヤ用ゴム組成物のフィラーや硫黄を増量させ、硬度およびモジュラスを高める試みがなされているが、破断伸びが悪化するという問題点があった。
一方、環境上の観点からタイヤ用ゴム組成物には、非石油資源由来の成分を採用することが望まれている。
下記特許文献１は、耐摩耗性および氷雪上性能を向上させることを目的として、天然ゴムおよびブタジエンゴムからなるゴム成分１００重量部に対して、ロックウールを０．１〜２０重量部、ならびにヨウ素吸着量が１００〜３００ｍｇ／ｇであるカーボンブラックを５〜２００重量部含有するゴム組成物を開示している。しかしながら特許文献１に開示された技術では、当業界で要求されている操縦安定性能、ウェット制動性および耐摩耗性を十分に満足することができない。
したがって本発明の目的は、非石油資源由来の成分を有効に利用し、操縦安定性能、ウェット制動性および耐摩耗性に優れたタイヤ用ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤを提供することにある。
本発明者らは鋭意研究を重ねた結果、ジエン系ゴムに特定の繊維長を有するバサルト短繊維を特定量配合することにより、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成することができた。
すなわち本発明は以下のとおりである。
１．ジエン系ゴム１００質量部に対し、繊維長が０．５ｍｍ〜５ｍｍのバサルト短繊維を０．５〜１０質量部配合してなることを特徴とするタイヤ用ゴム組成物。
２．ジエン系ゴム１００質量部に対し、さらにシリカを１０〜１００質量部およびシランカップリング剤を０．５〜１０質量部配合してなることを特徴とする前記１に記載のタイヤ用ゴム組成物。
３．前記バサルト繊維の平均繊維長／平均繊維径（Ｌ／Ｄ）が、５０〜５００の範囲にあることを特徴とする前記１または２に記載のタイヤ用ゴム組成物。
４．前記１〜３のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物を使用した空気入りタイヤ。
すなわち本発明は以下のとおりである。
１．ジエン系ゴム１００質量部に対し、繊維長が０．５ｍｍ〜５ｍｍのバサルト短繊維を０．５〜１０質量部配合してなることを特徴とするタイヤ用ゴム組成物。
２．ジエン系ゴム１００質量部に対し、さらにシリカを１０〜１００質量部およびシランカップリング剤を０．５〜１０質量部配合してなることを特徴とする前記１に記載のタイヤ用ゴム組成物。
３．前記バサルト繊維の平均繊維長／平均繊維径（Ｌ／Ｄ）が、５０〜５００の範囲にあることを特徴とする前記１または２に記載のタイヤ用ゴム組成物。
４．前記１〜３のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物を使用した空気入りタイヤ。
本発明によれば、ジエン系ゴムに特定の繊維長を有するバサルト短繊維を特定量配合することにより、非石油資源由来の成分を有効に利用し、操縦安定性能、ウェット制動性および耐摩耗性に優れたタイヤ用ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤを提供することができる。
以下、本発明をさらに詳細に説明する。
図１は、乗用車用の空気入りタイヤの一例の部分断面図である。
図１において、空気入りタイヤは左右一対のビード部１およびサイドウォール２と、両サイドウォール２に連なるトレッド３からなり、ビード部１、１間に繊維コードが埋設されたカーカス層４が装架され、カーカス層４の端部がビードコア５およびビードフィラー６の廻りにタイヤ内側から外側に折り返されて巻き上げられている。また、トレッド３においては、カーカス層４の外側に、ベルト層７がタイヤ１周に亘って配置されている。
以下に説明する本発明のタイヤ用ゴム組成物は、上記のようなタイヤ用の各種部材に有用であり、とくにトレッド３に有用である。
図１において、空気入りタイヤは左右一対のビード部１およびサイドウォール２と、両サイドウォール２に連なるトレッド３からなり、ビード部１、１間に繊維コードが埋設されたカーカス層４が装架され、カーカス層４の端部がビードコア５およびビードフィラー６の廻りにタイヤ内側から外側に折り返されて巻き上げられている。また、トレッド３においては、カーカス層４の外側に、ベルト層７がタイヤ１周に亘って配置されている。
以下に説明する本発明のタイヤ用ゴム組成物は、上記のようなタイヤ用の各種部材に有用であり、とくにトレッド３に有用である。
（ジエン系ゴム）
本発明で使用されるジエン系ゴム成分は、タイヤ用ゴム組成物に配合することができる任意のジエン系ゴムを用いることができ、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン−ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体ゴム（ＮＢＲ）等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。また、その分子量やミクロ構造はとくに制限されず、アミン、アミド、シリル、アルコキシシリル、カルボキシル、ヒドロキシル基等で末端変性されていても、エポキシ化されていてもよい。
これらのジエン系ゴムの中でも、本発明の効果が向上するという点からジエン系ゴムはＳＢＲが好ましい。
本発明で使用されるジエン系ゴム成分は、タイヤ用ゴム組成物に配合することができる任意のジエン系ゴムを用いることができ、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン−ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体ゴム（ＮＢＲ）等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。また、その分子量やミクロ構造はとくに制限されず、アミン、アミド、シリル、アルコキシシリル、カルボキシル、ヒドロキシル基等で末端変性されていても、エポキシ化されていてもよい。
これらのジエン系ゴムの中でも、本発明の効果が向上するという点からジエン系ゴムはＳＢＲが好ましい。
（バサルト短繊維）
本発明で使用されるバサルト短繊維は、玄武岩を高温にて溶融紡糸して製造することができ、公知である。また、バサルト短繊維は、非石油資源由来の成分であり、強硬でじん性があり、有害物質を排出することがない。
本発明で使用されるバサルト短繊維は、その繊維長が効果の発現に大きく影響を及ぼす。すなわちバサルト短繊維の繊維長は、０．５ｍｍ〜５ｍｍであることが必要である。繊維長が０．５ｍｍ未満であると、補強性が悪化し、逆に５ｍｍを超えるとウェット制動性、破断伸びが悪化する。さらに好ましいバサルト短繊維の繊維長は、１ｍｍ〜５ｍｍである。
また、本発明で使用されるバサルト短繊維は、本発明の効果が向上するという点から、その平均繊維長／平均繊維径（Ｌ／Ｄ）が、５０〜５００の範囲にあることが好ましい。さらに好ましいＬ／Ｄは、１００〜５００の範囲である。前記平均繊維長および平均繊維径は、電子顕微鏡観察することにより容易に算出することができる。
なお、ロックウールは、前記特許文献１に記載のように、高炉スラグ、玄武岩、石灰、その他の天然岩石等を主原料として、１５００〜１６００℃の高温で溶融した後に繊維状として形成したものであり、玄武岩のみを原料として調製されたバサルト短繊維とは構成が明らかに異なる。
本発明で使用されるバサルト短繊維は、玄武岩を高温にて溶融紡糸して製造することができ、公知である。また、バサルト短繊維は、非石油資源由来の成分であり、強硬でじん性があり、有害物質を排出することがない。
本発明で使用されるバサルト短繊維は、その繊維長が効果の発現に大きく影響を及ぼす。すなわちバサルト短繊維の繊維長は、０．５ｍｍ〜５ｍｍであることが必要である。繊維長が０．５ｍｍ未満であると、補強性が悪化し、逆に５ｍｍを超えるとウェット制動性、破断伸びが悪化する。さらに好ましいバサルト短繊維の繊維長は、１ｍｍ〜５ｍｍである。
また、本発明で使用されるバサルト短繊維は、本発明の効果が向上するという点から、その平均繊維長／平均繊維径（Ｌ／Ｄ）が、５０〜５００の範囲にあることが好ましい。さらに好ましいＬ／Ｄは、１００〜５００の範囲である。前記平均繊維長および平均繊維径は、電子顕微鏡観察することにより容易に算出することができる。
なお、ロックウールは、前記特許文献１に記載のように、高炉スラグ、玄武岩、石灰、その他の天然岩石等を主原料として、１５００〜１６００℃の高温で溶融した後に繊維状として形成したものであり、玄武岩のみを原料として調製されたバサルト短繊維とは構成が明らかに異なる。
（充填剤）
本発明のタイヤ用ゴム組成物は、各種充填剤を配合することができる。充填剤としてはとくに制限されず、用途により適宜選択すればよいが、例えばカーボンブラック、無機充填剤等が挙げられる。無機充填剤としては、例えばシリカ、クレー、タルク、炭酸カルシウム等を挙げることができる。中でもカーボンブラック、シリカが好ましく、シリカが特に好ましい。
本発明の効果が向上するという点から、カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）（ＪＩＳ Ｋ６２１７−２に準拠して測定）は、好ましくは３０〜１５０ｍ２／ｇであり、また、シリカのＢＥＴ比表面積（ＩＳＯ５７９４／１に準拠して測定）は、好ましくは８０〜２５０ｍ２／ｇである。
また、カーボンブラックおよび／またはシリカを使用する場合、シランカップリング剤を併用するのが好ましい。シランカップリング剤としては、硫黄含有シランカップリング剤が好ましく、例えばビス−（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾールテトラスルフィド、γ−メルカプトプロピルトリエトキシシラン、３−オクタノイルチオプロピルトリエトキシシラン等を例示することができる。
本発明のタイヤ用ゴム組成物は、各種充填剤を配合することができる。充填剤としてはとくに制限されず、用途により適宜選択すればよいが、例えばカーボンブラック、無機充填剤等が挙げられる。無機充填剤としては、例えばシリカ、クレー、タルク、炭酸カルシウム等を挙げることができる。中でもカーボンブラック、シリカが好ましく、シリカが特に好ましい。
本発明の効果が向上するという点から、カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）（ＪＩＳ Ｋ６２１７−２に準拠して測定）は、好ましくは３０〜１５０ｍ２／ｇであり、また、シリカのＢＥＴ比表面積（ＩＳＯ５７９４／１に準拠して測定）は、好ましくは８０〜２５０ｍ２／ｇである。
また、カーボンブラックおよび／またはシリカを使用する場合、シランカップリング剤を併用するのが好ましい。シランカップリング剤としては、硫黄含有シランカップリング剤が好ましく、例えばビス−（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾールテトラスルフィド、γ−メルカプトプロピルトリエトキシシラン、３−オクタノイルチオプロピルトリエトキシシラン等を例示することができる。
（タイヤ用ゴム組成物の配合割合）
本発明のタイヤ用ゴム組成物は、ジエン系ゴム１００質量部に対し、繊維長が０．５ｍｍ〜５ｍｍのバサルト短繊維を０．５〜１０質量部配合してなる。
バサルト短繊維の配合割合が０．５質量部未満であると、添加量が少なすぎて本発明の効果を達成することができない。逆に１０質量部を超えると、破断強度および耐摩耗性が悪化する。
さらに好ましいバサルト短繊維の配合割合は、ジエン系ゴム１００質量部に対し１〜５質量部である。
また、充填剤としてシリカを使用する場合、その配合量はジエン系ゴム１００質量部に対し好ましくは１０〜１００質量部、さらに好ましくは１０〜５０質量部配合するのが好ましい。また、シランカップリング剤の配合量はジエン系ゴム１００質量部に対し好ましくは０．５〜１０質量部、さらに好ましくは０．５〜５質量部配合するのがよい。シリカおよびシランカップリング剤の配合量が上記範囲を満たすことにより、ウェット制動性を高めることができる。
本発明のタイヤ用ゴム組成物は、ジエン系ゴム１００質量部に対し、繊維長が０．５ｍｍ〜５ｍｍのバサルト短繊維を０．５〜１０質量部配合してなる。
バサルト短繊維の配合割合が０．５質量部未満であると、添加量が少なすぎて本発明の効果を達成することができない。逆に１０質量部を超えると、破断強度および耐摩耗性が悪化する。
さらに好ましいバサルト短繊維の配合割合は、ジエン系ゴム１００質量部に対し１〜５質量部である。
また、充填剤としてシリカを使用する場合、その配合量はジエン系ゴム１００質量部に対し好ましくは１０〜１００質量部、さらに好ましくは１０〜５０質量部配合するのが好ましい。また、シランカップリング剤の配合量はジエン系ゴム１００質量部に対し好ましくは０．５〜１０質量部、さらに好ましくは０．５〜５質量部配合するのがよい。シリカおよびシランカップリング剤の配合量が上記範囲を満たすことにより、ウェット制動性を高めることができる。
本発明のタイヤ用ゴム組成物には、前記した成分に加えて、加硫又は架橋剤、加硫又は架橋促進剤、各種オイル、老化防止剤、可塑剤、加硫助剤、加工助剤などのタイヤ用ゴム組成物に一般的に配合されている各種添加剤を配合することができ、かかる添加剤は一般的な方法で混練して組成物とし、加硫又は架橋するのに使用することができる。これらの添加剤の配合量も、本発明の目的に反しない限り、従来の一般的な配合量とすることができる。
また本発明のタイヤ用ゴム組成物は従来の空気入りタイヤの製造方法に従って空気入りタイヤを製造するのに使用することができる。
以下、本発明を実施例および比較例によりさらに説明するが、本発明は下記例に制限されるものではない。
実施例１〜４および比較例１
（カーボンブラック配合系のゴム組成物および加硫ゴム試験片の調製
表１に示す配合（質量部）において、加硫系（加硫促進剤、硫黄）を除く成分を１．７リットルの密閉式バンバリーミキサーで５分間混練した後、ミキサー外に放出させて室温冷却した。続いて、該組成物に加硫系を加えてロールミルで混練し、タイヤ用ゴム組成物を得た。次に得られたタイヤ用ゴム組成物を所定の金型中で１６０℃で１５分間プレス加硫して加硫ゴム試験片を調製した。得られたタイヤ用ゴム組成物および加硫ゴム試験片について以下に示す試験法で物性を測定した。
（カーボンブラック配合系のゴム組成物および加硫ゴム試験片の調製
表１に示す配合（質量部）において、加硫系（加硫促進剤、硫黄）を除く成分を１．７リットルの密閉式バンバリーミキサーで５分間混練した後、ミキサー外に放出させて室温冷却した。続いて、該組成物に加硫系を加えてロールミルで混練し、タイヤ用ゴム組成物を得た。次に得られたタイヤ用ゴム組成物を所定の金型中で１６０℃で１５分間プレス加硫して加硫ゴム試験片を調製した。得られたタイヤ用ゴム組成物および加硫ゴム試験片について以下に示す試験法で物性を測定した。
硬度：ＪＩＳ Ｋ６２５３に基づき、２０℃および６０℃にて測定した。結果は、比較例１の値を１００として指数で示した。指数が大きいほど硬度が高く、操縦安定性および耐摩耗性に優れることを示す。
１００％モジュラス（Ｍ１００）：ＪＩＳ Ｋ６２５１に従い、２３℃にて引張試験を実施し、伸び１００％時の引張応力を測定した。結果は、比較例１の値を１００として指数で示した。指数が大きいほど剛性が高く、操縦安定性および耐摩耗性に優れることを示す。
ウェット制動性：上記ゴム組成物をトレッド部に使用して、当該技術分野において知られている従来の成形・加硫方法によって、１９５／６５Ｒ１５サイズの乗用車用タイヤを製造し、試験タイヤとした。この試験タイヤを、それぞれ、正規空気圧で、正規リムに組み込み、２５００ｃｃの乗用車に装着し、水深３ｍｍの路面（ウェット環境）において、初速１００ｋｍ／ｈからＡＢＳを作動させて急制動し、ブレーキを踏んでから停止するまでの距離［ｍ］を測定した。結果は、比較例１の値を１００として指数で示した。指数が大きいほど、制動距離が短く、ウェット制動性が良好であることを意味する。
耐摩耗性：ＪＩＳ Ｋ６２６４に準拠して、ランボーン摩耗試験機（岩本製作所（株）製）を使用して、荷重４９Ｎ、スリップ率２５％、時間４分、室温において測定した。結果は、比較例１の値を１００として指数で示した。指数が大きいほど、耐摩耗性が良好であることを意味する。
結果を表１に併せて示す。
１００％モジュラス（Ｍ１００）：ＪＩＳ Ｋ６２５１に従い、２３℃にて引張試験を実施し、伸び１００％時の引張応力を測定した。結果は、比較例１の値を１００として指数で示した。指数が大きいほど剛性が高く、操縦安定性および耐摩耗性に優れることを示す。
ウェット制動性：上記ゴム組成物をトレッド部に使用して、当該技術分野において知られている従来の成形・加硫方法によって、１９５／６５Ｒ１５サイズの乗用車用タイヤを製造し、試験タイヤとした。この試験タイヤを、それぞれ、正規空気圧で、正規リムに組み込み、２５００ｃｃの乗用車に装着し、水深３ｍｍの路面（ウェット環境）において、初速１００ｋｍ／ｈからＡＢＳを作動させて急制動し、ブレーキを踏んでから停止するまでの距離［ｍ］を測定した。結果は、比較例１の値を１００として指数で示した。指数が大きいほど、制動距離が短く、ウェット制動性が良好であることを意味する。
耐摩耗性：ＪＩＳ Ｋ６２６４に準拠して、ランボーン摩耗試験機（岩本製作所（株）製）を使用して、荷重４９Ｎ、スリップ率２５％、時間４分、室温において測定した。結果は、比較例１の値を１００として指数で示した。指数が大きいほど、耐摩耗性が良好であることを意味する。
結果を表１に併せて示す。
＊１：ＳＢＲ（日本ゼオン社製商品名ＮＩＰＯＬ１５０２）
＊２：カーボンブラック（キャボットジャパン（株）製ショウブラックＮ３３０、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）＝７２ｍ２／ｇ）
＊３：酸化亜鉛（正同化学工業（株）製酸化亜鉛３種）
＊４：ステアリン酸（日油(株)製ビーズステアリン酸）
＊５：オイル（昭和シェル石油（株）製エキストラクト４号Ｓ）
＊６：硫黄（細井化学工業（株）製油処理硫黄）
＊７：加硫促進剤（大内新興化学工業（株）製ノクセラーＮＳ−Ｐ）
＊８：バサルト短繊維（巴工業（株）製バサルトチョップドファイバー、平均繊維長＝３ｍｍ、平均繊維径＝１３μｍ、２０００テックス）
＊２：カーボンブラック（キャボットジャパン（株）製ショウブラックＮ３３０、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）＝７２ｍ２／ｇ）
＊３：酸化亜鉛（正同化学工業（株）製酸化亜鉛３種）
＊４：ステアリン酸（日油(株)製ビーズステアリン酸）
＊５：オイル（昭和シェル石油（株）製エキストラクト４号Ｓ）
＊６：硫黄（細井化学工業（株）製油処理硫黄）
＊７：加硫促進剤（大内新興化学工業（株）製ノクセラーＮＳ−Ｐ）
＊８：バサルト短繊維（巴工業（株）製バサルトチョップドファイバー、平均繊維長＝３ｍｍ、平均繊維径＝１３μｍ、２０００テックス）
上記の表１から明らかなように、実施例１〜４で調製されたタイヤ用ゴム組成物は、ジエン系ゴムに特定の繊維長を有するバサルト短繊維を特定量配合しているので、カーボンブラック配合系の従来の代表的な比較例１に対し、２０℃および６０℃の硬度がいずれも上昇し、Ｍ１００（列理方向のモジュラス）も上昇し、ウェット制動性および耐摩耗性も共に優れた結果となった。
実施例５〜７および比較例２
（シリカ配合系のゴム組成物および加硫ゴム試験片の調製
表２に示す配合（質量部）において、加硫系（加硫促進剤、硫黄）を除く成分を１．７リットルの密閉式バンバリーミキサーで５分間混練した後、ミキサー外に放出させて室温冷却した。続いて、該組成物に加硫系を加えてロールミルで混練し、タイヤ用ゴム組成物を得た。次に得られたタイヤ用ゴム組成物を所定の金型中で１６０℃で２０分間プレス加硫して加硫ゴム試験片を調製した。得られたタイヤ用ゴム組成物および加硫ゴム試験片について、上記実施例１〜４と同様に各種物性を測定した。なお、試験結果は、比較例２の値を１００として指数で示した。
結果を表２に併せて示す。
（シリカ配合系のゴム組成物および加硫ゴム試験片の調製
表２に示す配合（質量部）において、加硫系（加硫促進剤、硫黄）を除く成分を１．７リットルの密閉式バンバリーミキサーで５分間混練した後、ミキサー外に放出させて室温冷却した。続いて、該組成物に加硫系を加えてロールミルで混練し、タイヤ用ゴム組成物を得た。次に得られたタイヤ用ゴム組成物を所定の金型中で１６０℃で２０分間プレス加硫して加硫ゴム試験片を調製した。得られたタイヤ用ゴム組成物および加硫ゴム試験片について、上記実施例１〜４と同様に各種物性を測定した。なお、試験結果は、比較例２の値を１００として指数で示した。
結果を表２に併せて示す。
＊９：シリカ（東ソー・シリカ（株）製ニップシールＡＱ、ＢＥＴ比表面積＝２１０ｍ２／ｇ）
＊１０：シランカップリング剤（エボニックデグッサジャパン（株）製Ｓｉ６９、化合物名＝ビス−トリエトキシシリルプロピルテトラスルフィド）
＊１０：シランカップリング剤（エボニックデグッサジャパン（株）製Ｓｉ６９、化合物名＝ビス−トリエトキシシリルプロピルテトラスルフィド）
上記の表２から明らかなように、実施例５〜７で調製されたタイヤ用ゴム組成物は、ジエン系ゴムに特定の繊維長を有するバサルト短繊維を特定量配合しているので、２０℃および６０℃の硬度がいずれも上昇し、Ｍ１００も上昇し、ウェット制動性および耐摩耗性も共に優れた結果となった。
比較例３〜４
上記実施例２において、バサルト短繊維に替えて、ロックウール（比較例３）またはガラス短繊維（比較例４）を使用したこと以外は、実施例２を繰り返した。結果を表３に示す。なお表３においては実施例２の結果も併せて示した。
上記実施例２において、バサルト短繊維に替えて、ロックウール（比較例３）またはガラス短繊維（比較例４）を使用したこと以外は、実施例２を繰り返した。結果を表３に示す。なお表３においては実施例２の結果も併せて示した。
＊１１：ロックウール（日本ロックウール（株）製エスファイバーＦＦ、平均繊維長＝１２０μｍ、平均繊維径＝４μｍ）
＊１２：ガラス短繊維（日東紡（株）製ＣＳ ３ Ｅ−２２７、平均繊維長＝３ｍｍ、平均繊維径＝１０μｍ）
＊１２：ガラス短繊維（日東紡（株）製ＣＳ ３ Ｅ−２２７、平均繊維長＝３ｍｍ、平均繊維径＝１０μｍ）
表３の結果から、バサルト短繊維以外の繊維を用いた場合、実施例２の結果と比較すると、硬度、Ｍ１００、ウェット制動性および耐摩耗性がいずれも悪化した。
比較例５
上記実施例２において、バサルト短繊維の平均繊維長＝１０ｍｍ、平均繊維径＝１３μｍに変更したこと以外は、実施例２を繰り返した。その結果、
硬度（２０℃）＝１０５
硬度（６０℃）＝１０６
１００％モジュラス（Ｍ１００）＝１１０
ウェット制動性＝９９
耐摩耗性＝１０２
となった。
上記実施例２において、バサルト短繊維の平均繊維長＝１０ｍｍ、平均繊維径＝１３μｍに変更したこと以外は、実施例２を繰り返した。その結果、
硬度（２０℃）＝１０５
硬度（６０℃）＝１０６
１００％モジュラス（Ｍ１００）＝１１０
ウェット制動性＝９９
耐摩耗性＝１０２
となった。
１ ビード部
２ サイドウォール
３ トレッド
４ カーカス層
５ ビードコア
６ ビードフィラー
７ ベルト層
２ サイドウォール
３ トレッド
４ カーカス層
５ ビードコア
６ ビードフィラー
７ ベルト層
Claims (4)
- ジエン系ゴム１００質量部に対し、繊維長が０．５ｍｍ〜５ｍｍのバサルト短繊維を０．５〜１０質量部配合してなることを特徴とするタイヤ用ゴム組成物。
- ジエン系ゴム１００質量部に対し、さらにシリカを１０〜１００質量部およびシランカップリング剤を０．５〜１０質量部配合してなることを特徴とする請求項１に記載のタイヤ用ゴム組成物。
- 前記バサルト繊維の平均繊維長／平均繊維径（Ｌ／Ｄ）が、５０〜５００の範囲にあることを特徴とする請求項１または２に記載のタイヤ用ゴム組成物。
- 請求項１〜３のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物を使用した空気入りタイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012008643A JP2013147561A (ja) | 2012-01-19 | 2012-01-19 | タイヤ用ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP2012008643A JP2013147561A (ja) | 2012-01-19 | 2012-01-19 | タイヤ用ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ |
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