JP2011037164A - ポリカーボネート樹脂成形材料の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】 粉粒体形状のポリカーボネート樹脂の連続的な溶融混練を可能としながら、酸化劣化を効率的に抑制可能な製造方法を提供する。
【解決手段】 比表面積が０．０１ｍｍ^２／ｇ以上で、５０ｗｔ％以上が２００〜２０００μｍの粒径を有する粉粒体形状のポリカーボネート樹脂を、酸素濃度が３％以下の不活性ガス雰囲気中を５０ｃｍ以上落下させてから押出機に供給する。
【選択図】 なし

Description

本発明は、ポリカーボネート樹脂成形材料の製造方法に関し、特には、製造時の酸化によるポリカーボネート樹脂の劣化を抑制可能なポリカーボネート樹脂成形材料の製造方法に関する。

ポリカーボネート樹脂は優れた機械的性質に加え、透明性にも優れるため、光学材料を始めとして広く用いられている。しかしながら、溶融混練時に高温での酸化劣化により、色相が悪化（黄変）する場合がある。そのため、バレル内あるいはホッパー内に不活性ガスを送入し、溶融混練時の酸素濃度を下げることにより酸化劣化を抑制する技術が知られている（特許文献１、２）。

特開平８−１３２４３６号公報 特開平８−１３２４３７号公報 特開平１１−１６５３４２号公報

しかしながら、特許文献１，２に記載される方法では、ポリカーボネート樹脂材料がフレークやグラニュールと呼ばれるような粉粒体形状である場合、材料中に包含された酸素が不活性ガスで十分置換されず、酸化劣化の抑制効果が小さかった。

一方、特定の組成を有するポリカーボネート樹脂材料を貯蔵容器に収納し、容器内のガスを吸引除去した後、不活性ガスを封入する方法も知られている（特許文献３）。このほうによれば、粉粒体形状のポリカーボネート樹脂材料中に包含された酸素を不活性ガスで置換する効果が高いと思われるが、専用の設備が必要なうえ手間がかかること、また、樹脂材料を連続して処理することが困難であり、大型押出機での連続生産には不向きである。

本発明は、このような従来技術の課題に鑑みなされたものであり、粉粒体形状のポリカーボネート樹脂材料を押出機で溶融混練する場合に、連続的な溶融混練を可能としながら、効率的に押出時の酸化劣化を抑制可能なポリカーボネート樹脂成形材料の製造方法を提供する。

本発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、粉粒体形状のポリカーボネート樹脂が分散した状態で不活性ガス雰囲気中を通過してから押出機へ供給されるようにすることにより、連続的な溶融混練を可能としながら酸化劣化による色相悪化の抑制効果を得ることが可能であることを見出し、本発明に到達した。

本発明によるポリカーボネート樹脂成形材料の製造方法は、比表面積が０．０１ｍｍ^２／ｇ以上で、５０ｗｔ％以上が２００〜２０００μｍの粒径を有する粉粒体形状のポリカーボネート樹脂を、酸素濃度が３％以下の不活性ガス雰囲気中で５０ｃｍ以上落下させてから前記押出機に供給することを特徴とする。

本発明の製造方法によれば、粉粒体形状のポリカーボネート樹脂を、連続的に溶融混練を可能としながら効率的に押出時の酸化劣化による色相悪化を抑制することが可能となる。

本発明の製造方法を適用可能な製造装置の構成例を示す図である。 （ａ）及び（ｂ）は本発明における落下距離の定義を説明する図、（ｃ）はポリカーボネート樹脂を段階的に落下させるためにホッパーシュート内に設ける部材の例を示す図である。

以下、本発明の好適かつ例示的な実施形態について具体的に説明する。
本発明におけるポリカーボネート樹脂は、芳香族ヒドロキシ化合物（または芳香族ヒドロキシ化合物と少量のポリヒドロキシ化合物）を、ホスゲンまたは炭酸のジエステルと反応させることによって得られる、分岐していてもよい熱可塑性ポリカーボネート重合体または共重合体である。ポリカーボネート樹脂の製造方法は、特に限定されるものではなく、ホスゲン法（界面重合法）または溶融法（エステル交換法）などの従来法によることができる。また、溶融法で製造され、末端基のＯＨ基量を調整して製造されたポリカーボネート樹脂であってもよい。

本発明において使用可能な芳香族ジヒドロキシ化合物としては、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（＝ビスフェノールＡ）、テトラメチルビスフェノールＡ、ビス（４−ヒドロキシフェニル）−Ｐ−ジイソプロピルベンゼン、ハイドロキノン、レゾルシノール、４，４−ジヒドロキシジフェニルなどが挙げられ、好ましくはビスフェノールＡである。

分岐したポリカーボネート樹脂を得るには、上記芳香族ジヒドロキシ化合物の一部に代えて、次に挙げる化合物を使用すればよい。化合物の具体例としては、フロログルシン、４，６−ジメチル−２，４，６−トリ（４−ヒドロキシフェニル）ヘプテン−２、４，６−ジメチル−２，４，６−トリ（４−ヒドロキシフェニル）ヘプタン、２，６−ジメチル−２，４，６−トリ（４−ヒドロキシフェニルヘプテン−３、１，３，５−トリ（４−ヒドロキシフェニル）ベンゼン、１，１，１−トリ（４−ヒドロキシフェニル）エタンなどで示されるポリヒドロキシ化合物、あるいは３，３−ビス（４−ヒドロキシアリール）オキシインドール（＝イサチンビスフェノール）、５−クロルイサチン、５，７−ジクロルイサチン、５−ブロムイサチンなどが挙げられる。これら化合物の使用量は、０．０１〜１０モル％の範囲であり、好ましくは０．１〜２モル％である。

ポリカーボネート樹脂の分子量は、溶媒としてメチレンクロライドを用い、２５℃の温度で測定した溶液粘度より換算した粘度平均分子量で、１０，０００〜５０，０００の範囲のものが好適であり、１５，０００〜３０，０００の範囲のものがさらに好適であり、１７，５００〜２７，０００の範囲のものが最も好適である。粘度平均分子量が１０，０００未満では機械的強度に劣り、５０，０００を越えると成形加工性に劣るので好ましくない。

本発明において、ポリカーボネート樹脂はフレーク状、グラニュール状などの粉粒体形状を有する。
具体的には、ポリカーボネート樹脂は、その５０ｗｔ％以上が、ＪＩＳ Ｋ００６９（ふるい分け試験方法）に準拠した方法で測定した粒径分布で２００〜２０００μｍ、好ましくは２００〜１５００μｍ、さらに好ましくは２００〜１２００μｍの範囲内である粉粒体である。２００μｍ未満や２０００μｍを超える粒径を有する樹脂が５０ｗｔ％以上含まれると、２００μｍ未満の粒径を有する成分が舞い上がりやすく、フィーダーから押出機に定量的に供給することが困難になる。また、２０００μｍを超える粒径を有する成分については、粒子の体積に対する粒子が包含する空気の割合が小さいため、本発明を使用せずとも不活性ガスの置換が比較的容易に達成できる。

また、本発明におけるポリカーボネート樹脂は、さらに、BET多点法により求めた比表面積が０．０１ｍ^２／ｇ以上であり、好ましくは０．１ｍ^２／ｇ以上、更に好ましくは０．５ｍ^２／ｇ以上である。比表面積が０．０１ｍ^２／ｇ未満の場合、粒子の体積に対する粒子が包含する空気の割合が小さいため、本発明を使用せずとも不活性ガスの置換が比較的容易に達成できる。

本発明において製造するポリカーボネート樹脂成形材料には、ポリカーボネート樹脂以外の熱可塑性樹脂成が含まれていても良い。このような熱可塑性樹脂としては、例えばポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリ（メタ）アクリレート系樹脂、アクリル系樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、液晶性ポリエステル等のポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリイミド樹脂、熱可塑性エラストマー等の公知の熱可塑性樹脂がいずれも使用できる。これらの樹脂は単独で使用することも、２種以上を併用することも可能である。これらの樹脂を用いる場合、ポリカーボネート樹脂１００質量部に対して１０〜１５０質量部の割合で用いることが好ましい。

また、本発明においては、ポリカーボネート樹脂の外に、熱安定剤、酸化防止剤、離型剤、紫外線吸収剤、蛍光増白剤、顔料、染料、他のポリマー、難燃剤、耐衝撃改良剤、帯電防止剤、可塑剤、相溶化剤などの添加剤を含有することができる。これらの添加剤は一種または二種以上を配合してもよい。これらのうち、特に、熱安定剤と酸化防止剤を用いることが好ましい。

熱安定剤としては特に制限はないが、リン系安定剤が好適に用いられる。熱安定剤の含有量は、ポリカーボネート樹脂１００質量部に対して０．００１〜１質量部、好ましくは０．０１〜０．５質量部配合する。配合量が０．００１質量部未満の場合は熱安定剤としての効果が不十分であり、１質量部を超えると耐加水分解性が悪化する場合がある。

また、酸化防止剤に特に制限はないが、ヒンダードフェノール系化合物が好適に用いられる。酸化防止剤の含有量は、ポリカーボネート樹脂１００質量部に対して０．０１〜１質量部であり、０．０２〜０．５質量部が好ましい。配合量が０．０１質量部より少ない場合には、酸化防止剤としての効果が不十分であり、１質量部を超えて添加しても酸化防止剤としての効果は上昇しない。

上述の成分を押出機で溶融混練してポリカーボネート樹脂成形材料を製造する際、各成分の混合は押出機に投入される前の任意の段階で配合することができる。例えば、タンブラー、ヘンシェルミキサー、ブレンダーによって全成分を配合したのち、必要に応じてフィーダーを介してホッパーシュートに投入し、押出機に供給してもよい。押出機には一軸押出機、二軸押出機などが使用出来る。

ただし、本発明は、ポリカーボネート樹脂以外の材料を用いる場合でも、ポリカーボネート樹脂については、分散した状態で不活性ガス雰囲気中を通過させてから押出機に供給することを特徴とする。具体的には、内部雰囲気が不活性ガスで置換されたホッパーシュート内を落下させて押出機に供給する。

以下、本発明における、ポリカーボネート樹脂の供給方法について詳細に説明する。
図１は、本発明によるポリカーボネート樹脂成形材料の製造方法を適用可能な製造装置の構成例を示す図である。粉粒体形状のポリカーボネート樹脂は、原料供給機に貯蔵され、そこからフィーダーによってホッパーシュートに供給される。ホッパーシュートの底部は押出機の供給口に接続されており、ポリカーボネート樹脂はホッパーシュートを介して押出機に順次供給され、溶融混練されてペレットなどの樹脂成形材料となる。上述したようにポリカーボネート樹脂以外の材料を同時に用いる場合、原料供給機で混合しておくことも可能であるし、ポリカーボネート樹脂とは別経路でホッパーシュートに供給してもよい。

まず、本発明においては、押出機に材料を供給するホッパーシュート内部の雰囲気を、不活性ガスで置換する。本発明において、不活性ガスとは、希ガスに限らず、使用するポリカーボネート樹脂の粉粒体に対して不活性なガスを意味する。不活性ガスとしては例えば窒素ガス、炭酸ガス、希ガス等が用いられ、特に窒素ガスが好ましく用いられる。

本発明において、ホッパーシュート内の雰囲気を置換するためにホッパーシュートへ供給される不活性ガスは乾燥状態で、純度は９９％以上であることが好ましい。また、図１に点線で示すように、不活性ガスはホッパーシュートの押出機の供給口近くから、あるいはホッパーシュートの上部から供給することが可能であるが、供給口近く（最下部）から供給することが好ましい。これは、ポリカーボネート樹脂を落下させながら樹脂中の空気を雰囲気の不活性ガスと置換する上で、ホッパーシュート下部の雰囲気中に占める不活性ガス濃度が高く維持されることが望ましいからである。

ホッパーシュートは、その内部雰囲気の不活性ガス濃度を高く維持しつつ、置換された空気を外部に排出できる程度の気密性を有することが好ましい。不活性ガスは、ホッパーシュート内で置換された空気を排出させつつ、内部雰囲気の酸素濃度が低い状態が維持されるような流量で継続的に供給させる。具体的な流量は、ホッパーシュートの大きさや気密性に応じて適宜決定することができる。

本発明においては、ホッパーシュート内雰囲気における酸素濃度は３％以下、より好ましくは１％以下、さらに好ましくは０．５％以下、最も好ましくは０．１％以下となるように不活性ガスを供給することが好ましい。酸素濃度は、例えばホッパーシュート下部、押出機の供給口近傍で測定することができる。酸素濃度が３％を超えると、酸化劣化の抑制効果が十分得られない。
なお、不活性ガスは、ホッパーシュート内のみならず、押出機のバレル内にも供給することができる。

上述のように、本発明では、粉粒体形状のポリカーボネート樹脂を、ホッパーシュート内を落下するように供給する。ここで、「分散した状態」とは、個々の樹脂粒子の表面が十分に雰囲気と接することが可能な状態を意味するが、特別な供給方法は不要であり、粉粒体形状のポリカーボネート樹脂を、ホッパー上部から供給すればよい。

ただし、樹脂が表面のくぼみなどに抱える空気を不活性ガスで十分に置換するため、粉粒体形状のポリカーボネート樹脂が、不活性ガス雰囲気中を鉛直距離で５０ｃｍ以上、好ましくは８０ｃｍ以上落下してから押出機の供給口に達するように供給する。例えば、図１に示すように、フィーダーを用いてポリカーボネート樹脂をホッパーシュートに供給する場合、図２（ａ）に示すように、フィーダー出口の高さと、押出機の材料供給口（ホッパーシュート底部）との鉛直距離ｈを５０ｃｍ以上とする。ただし、図２（ｂ）に示すように、溶融混練する材料がホッパーシュート内に堆積する場合には、フィーダー出口の高さと、堆積した材料の頂点との鉛直距離ｈを５０ｃｍ以上とする。

例えば、押出機として二軸押出機を用いる場合など、飢餓供給（飢餓フィード）を行う場合には、図２（ａ）の状態となる。また、単軸押出機を用いる場合など、飢餓供給を行わない場合には、図２（ｂ）の状態となる。従って、粉粒体形状のポリカーボネート樹脂がホッパーシュート内で５０ｃｍ以上落下するように、押出機の種類や飢餓フィードの採用有無、押出速度、材料の供給量を決定する。

なお、本発明において、粉粒体形状のポリカーボネート樹脂は、不活性ガス雰囲気中を鉛直距離で５０ｃｍ以上落下すればよく、落下の過程は特に限定されない。具体的には、１回で５０ｃｍ以上落下しなくてもよく、例えば図２（ｃ）に示すように、粉粒体形状のポリカーボネート樹脂が段階的に落下して押出機の材料供給口に到達するよう、ホッパーシュートの内面に、先端が下方へ傾斜した板状の部材（調整板）を１つ以上設けても良い。ホッパーシュート内に調整板が設けられている場合など、複数回段階的に落下した合計距離が５０ｃｍ以上であってもよい。なお、落下とは自由落下に限定されず、鉛直下方への移動であればよい。従って、調整板の上を滑りながら下降した距離も落下距離に含まれる。

粉粒体が堆積した状態ではなく、分散した状態で雰囲気（不活性ガス）と接する時間が長い方が、樹脂が含む空気と不活性ガスとの置換が進行するものと考えられるため、調整板を設けた場合、１回の自由落下で５０ｃｍ以上落下する場合よりもゆっくりとホッパーシュート内を落下するため、空気の置換効率が高くなる。

しかし、本発明が対象とするポリカーボネート樹脂は粒径の小さい粉粒体形状であるため、ペレットのような形状と比較すると空気抵抗が大きく、自由落下のスピードが小さいため、自由落下のみによっても空気が不活性ガスと置換される。

以下、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明は、その要旨を超えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。
以下の材料及び機器を用い、実施例及び比較例を実施した。
材料：フレーク形状ポリカーボネート樹脂（三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製、ユーピロン（登録商標）Ｅ−２０００Ｆ（比表面積１．２４ｍｍ^２／ｇ）
ペレット形状ポリカーボネート樹脂（三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製、ユーピロン（登録商標）Ｅ−２０００Ｆを下記実施例１に記載の方法で押し出してペレット状にしたもの（比表面積０．００３ｍｍ^２／ｇ）
なお、実施例及び比較例における試料の比表面積は、試料を１１０℃、真空下（約１．３Ｐａ以下）で3時間減圧加熱処理を行った後、カンタークローム社製・オートソーブ1MPにて、液体窒素温度下で吸着等温線（吸着ガス：クリプトン）を測定し、得られた吸着等温線を用いてBET多点法にて求めた。
二軸押出機：東芝機械（株）製 37mm二軸押出機 TEM-37BS
単軸押出機：田辺プラスチックス（株）製 40mm単軸押出機VS-40-32
定量フィーダー：（株）クボタ製 ベルトウェイングフィーダ ワイドレンジ Ｂ−ＷＦ
酸素濃度計：東レ（株）製 ジルコニア式酸素濃度計 LC-750L
射出成形機：（株）ソディックプラステック製TR100EH 試験片：L=100mmの棒状成形品
日本電色工業（株）製 長光路透過色計 ASA-I： 光路長１００mmの透過率およびＪＩＳ Ｋ７１０５に準拠した、ＹＩ（黄色指数）値測定 （光源：Ｃ／２）

（実施例１）
図１に示した構成において、定量フィーダーの材料供給口から二軸押出機の材料供給口までの距離（高さ）を８５ｃｍに設定した。略気密性を有するホッパーシュートを用い、二軸押出機の材料供給口近傍から上向きに不活性ガス（窒素ガス 純度９９．９％）を３５リットル／ｍｉｎの流量で供給した。二軸押出機の材料供給口近傍で、窒素ガスの供給口と対応する位置に設けた酸素濃度計により、ホッパーシュート内の酸素濃度を測定し、酸素濃度が０．１％未満であることを確認した。
フレーク形状のポリカーボネート樹脂を定量フィーダーにより、窒素置換されたホッパーシュートに供給した。ポリカーボネート樹脂は、押出機に飢餓供給されるようにした。押出機のバレル設定温度を３２０℃、吐出量を５０ｋｇ／時間、スクリュー回転数を４００ｒｐｍとして押し出し、ペレット状の成型材料を製造した。

（実施例２）
ホッパーシュート内の酸素濃度が１．０％となる様に窒素ガス置換を行った以外は実施例１と同様にしてペレットを製造した。
（実施例３）
ホッパーシュート内の酸素濃度が２．０％となる様に窒素ガス置換を行った以外は実施例１と同様にしてペレットを製造した。
（実施例４）
フィーダーの材料供給口から押出機の材料供給口までの距離（高さ）を６５ｃｍに設定したこと以外は実施例１と同様にしてペレットを製造した。
（実施例５）
窒素ガスの供給をホッパーシュートの上部から行ったこと以外は実施例１と同様にしてペレットを製造した。
（実施例６）
図１に示した構成において、定量フィーダーの材料供給口から単軸押出機の材料供給口までの距離（高さ）を８０ｃｍに設定した。略気密性を有するホッパーシュートを用い、単軸押出機の材料供給口近傍から上向きに不活性ガス（窒素ガス 純度９９．９％）を３５リットル／ｍｉｎの流量で供給した。単軸押出機の材料供給口近傍で、窒素ガスの供給口と対応する位置に設けた酸素濃度計により、ホッパーシュート内の酸素濃度を測定し、酸素濃度が０．１％未満であることを確認した。
フレーク形状のポリカーボネート樹脂を定量フィーダーにより、窒素置換されたホッパーシュートに供給した。押出機のバレル設定温度を３２０℃、吐出量を１５ｋｇ／時間、スクリュー回転数を６０ｒｐｍとして押し出し、ペレット状の成型材料を製造した。

（比較例１）
ホッパーシュート内の雰囲気を窒素置換しないこと以外は、実施例１と同様にしてペレットを製造した。ホッパーシュート内の酸素濃度は２１％であった。
（比較例２）
ホッパーシュート内の雰囲気中の酸素濃度が５．０％となるように窒素置換したこと以外は、実施例１と同様にしてペレットを製造した。
（比較例３）
ホッパーシュート内の鉛直落下距離を２５ｃｍとしたこと以外は、実施例１と同様にしてペレットを製造した。
（比較例４）
ペレット形状の材料を用いたこと以外は、比較例１と同様にしてペレットを製造した。ホッパーシュート内の酸素濃度は２１％であった。
（比較例５）
ペレット形状の材料を用いたこと以外は、実施例１と同様にしてペレットを製造した。
（比較例６）
ペレット形状の材料を用いたこと以外は、比較例３と同様にしてペレットを製造した。
（比較例７）
ホッパーシュート内の雰囲気を窒素置換しないこと以外は、実施例６と同様にしてペレットを製造した。ホッパーシュート内の酸素濃度は２１％であった。

（評価）
得られたペレットから、射出成型機により長さ１００ｍｍの棒状試験片を成形し、一端面を光源（Ｃ／２）で照射し、対向する端面からの出射光を用いて、長光路透過色計により、ＪＩＳ Ｋ７１０５に準拠したＹＩ（黄色指数）値と、光路長１００ｍｍの透過率（波長４６０ｎｍ）とを測定した。

評価結果を表１に示す。

表１から明らかなように、本発明の製造方法によれば、簡単な構成で、粉粒体状のポリカーボネート樹脂の酸化劣化を効果的に抑制することが可能である。特に、酸素濃度が２．０％程度あっても、酸化劣化を十分に抑制することが可能であり、ホッパーシュート内の不活性ガス供給制御も容易である。

Claims (7)

1. 比表面積が０．０１ｍｍ^２／ｇ以上で、５０ｗｔ％以上が２００〜２０００μｍの粒径を有する粉粒体形状のポリカーボネート樹脂から押出機で樹脂成形材料を製造するポリカーボネート樹脂成形材料の製造方法であって、
   前記粉粒体形状のポリカーボネート樹脂を、酸素濃度が３％以下の不活性ガス雰囲気中で５０ｃｍ以上落下させてから前記押出機に供給することを特徴とする、ポリカーボネート樹脂成形材料の製造方法。
2. 前記押出機の材料供給口に接続されたホッパーシュート内を酸素濃度が３％以下の不活性ガス雰囲気とし、前記粉粒体形状のポリカーボネート樹脂を、前記ホッパーシュート内を５０ｃｍ以上落下する位置から前記ホッパーシュートへ供給することを特徴とする請求項１記載のポリカーボネート樹脂成形材料の製造方法。
3. 前記粉粒体形状のポリカーボネート樹脂が前記ホッパーシュート内を段階的に落下して前記材料供給口に到達するように、前記ホッパーシュートの内面に、先端が下方へ傾斜した板状の部材を設けることを特徴とする請求項２記載のポリカーボネート樹脂成形材料の製造方法。
4. 前記不活性ガスを、前記ホッパーシュートの下部から供給することを特徴とする請求項２又は請求項３に記載のポリカーボネート樹脂成形材料の製造方法。
5. 前記押出機が二軸押出機であり、前記粉粒体形状のポリカーボネート樹脂を前記押出機に飢餓供給することを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のポリカーボネート樹脂成形材料の製造方法。
6. 請求項１乃至請求項５のいずれか１項に記載の製造方法で得られるポリカーボネート樹脂成型材料。
7. 請求項６に記載のポリカーボネート樹脂成形材料を成形してなるポリカーボネート樹脂成形品。

Images