JP2010523749A - 熱架橋性ポリアクリレート及びそれの製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】 溶融物から加工可能なポリアクリレートを熱で架橋させることを可能とする架橋剤−促進剤系の提供であり、その際に該系は溶融物からの加工のために、特に相応するポリマーホットメルトのための公知の熱で架橋する系の場合のポットライフに比較して十分に長いポットライフを有しているべきである。
【解決手段】 エポキシ基との連結反応に入るのに適する官能基を持つポリアクリレートを熱により架橋するための架橋剤−促進剤系において、少なくとも１種類のエポキシ基含有物質（架橋剤）及びポリアクリレートの溶融温度より下方の温度で連結反応の促進作用する少なくとも１種類の物質（促進剤）を含有することを特徴とする、上記架橋剤−促進剤系。

Description

本発明はポリアクリレートを熱架橋させる方法、この種類の架橋のための架橋剤−促進剤系並びに相応して製造された熱架橋性或いは架橋したポリアクリレートに関する。

ポリアクリレートは高い価値の工業用途、特に接着剤、感圧接着剤又はヒートシール性組成物の用途分野において増大する要求に良好に適合することが判っているので、これらの用途のために中でもポリアクリレートが使用されている。

例えば感圧接着剤は良好な粘着性を有しているが、剪断強度の領域での高度の要求にも適合しなければならない。同時に良好な加工性、特に該接着剤を支持体材料に塗布するための高い適合性も良好でなければならない。これは特に高分子量、比較的に高い極性及びその結果生じる効果的な架橋性を持つポリアクリレートによって達成される。さらにポリアクリレートは透明でそして耐候性に製造される。

例えば感圧接着剤、粘弾性支持体又はヒートシール組成物として使用できるポリアクリレート組成物を溶液から又は分散物として被覆加工する場合、従来から熱による架橋が行われてきた。一般に熱架橋剤、例えば多官能性イソシアネート、金属キレート又は多官能性エポキシドが官能性基を持ったポリアクリレートの溶液に添加され、そしてこの組成物が基体の上にドクターブレード又はコーティングバーによって平らに塗布されそしてポリアクリレートが次に乾燥される。これによって分散物の場合には希釈剤、要するに有機溶剤又は水が蒸発されそしてそれに応じてポリアクリレートが架橋される。この架橋は被覆物にとって非常に重要である。何故ならばそれによって十分な凝集性及び熱剪断強度が得られる。架橋なしでは被覆物は柔らか過ぎ、僅かな負荷でも流れ出してしまう。良好な被覆結果にとって重要なのは、架橋系次第で著しく変動し得るポットライフ（系が加工可能な状態で存在している加工時間）を遵守することである。この時間が短過ぎる場合には架橋剤が既にポリアクリレート溶液中で反応しており、溶液が既に架橋初めており（ゲル化始めるか或いはゲル化しており）そしてもはや一様に被覆することができない。

特に環境保護の理由から感圧接着剤を製造する技術的プロセスは依然として常に改善されている。さらに制限されて来ている環境保護規制の結果として及び溶剤の価格が上昇する結果としてポリマーの製造から溶剤をできる限り排除する試みがされている。それ故に工業界においては、ポリマー、特に感圧接着剤の製造のために、溶融法（熱溶融法又はホットメルト法とも言う。）を溶剤不使用の被覆技術と関連付けることが重要になっている。この場合には溶融性ポリマー組成物、要するに高めた温度で分解することなく流動状態に転化するポリマー組成物が加工される。この種類の組成物はこの溶融状態から有利に加工される。この方法の更なる発展においては、少ない溶剤で又は溶剤なしで製造することも実施することができる。

ホットメルト技術を導入することは接着剤に増大する要求を課すことである。特に前述の溶融性ポリアクリレート組成物（“ポリアクリレートホットメルト”とも称する）は改善のために非常に詳しく検討されている。溶融物からポリアクリレート組成物を被覆する場合には、熱による架橋は有利であるにも係わらず従来には全く普及していない。

従来にはアクリレートホットメルトは中でも放射線化学法（紫外線照射、電子線照射［ＥＳＨ］）によって架橋されている。しかしながらこの方法には種々の欠点を伴っている:
・ 紫外線による架橋の場合には紫外線透過層だけしか架橋しない；
・ 電子線による架橋（電子線架橋或いは電子線硬化、またはＥＳＨ）の場合には、照射される材料の厚さ及び加速装置電圧に依存して制限された電子線侵入深さしかないことである。
・ 上述の両方の方法では層が架橋後に架橋プロフィールを有しており、感圧接着剤が均一に架橋しない。

感圧接着剤は、良好に架橋した層を得るためには比較的に薄くなければならない。密度、加速装置電圧（ＥＢＣ）及び活性な波長（ＵＶ）に依存して、放射線が透過できる厚さは確かに変動するが、常に著しく制限されており、任意の厚さの層を架橋することができずそして確実に不均一である。

従来技術においてはアクリレートホットメルトを熱により架橋させる若干の方法も公知である。この場合にはその都度、アクリレート溶融物に塗布前に架橋剤が添加され、成形されそしてロール状に巻かれる。

ＮＣＯ反応性基を含有するアクリレートホットメルト接着剤を直接的に熱により架橋させることはヨーロッパ特許出願公開第０，７５２，４３５ Ａ１明細書に開示されている。使用されるブロッキング剤不含のイソシアネート、特に立体障害の及び二量体のイソシアネートは非常に激しい架橋条件を必要とし、合理的な工業的反応には問題がある。ヨーロッパ特許出願公開第０，７５２，４３５ Ａ１明細書に開示された方法は、溶融物から加工する場合に支配的であるような条件のもとでは迅速で比較的に激しい架橋がもたらされ、該材料の加工、特に支持体材料の被覆に関連しての加工が困難である。接着テープの多くの工業的用途にとって必要とされる様な特に非常に均一な接着剤層を得ることができない。

さらにブロックされたイソシアネートを用いることも従来技術にある。このコンセプトの欠点はブロック基からの開放或いは接着特性にマイナスの影響を及ぼす残留物質を分離することにある。一つの例は米国特許第４，５２４，１０４ Ａ号明細書がある。該明細書には、ブロックされたポリイソシアネートで触媒としてのシクロアミジン類又はそれの塩と一緒に架橋することができるアクリレートホットメルト接着剤が開示されている。この系の場合には第一に、必要とされる触媒、中でも発生するＨＣＮ，フェノール、カプロラクタム等が製品の性質に著しく悪影響を及ぼし得る。さらに、このコンセプトの場合にも反応性基を放出するためにしばしば激しい条件が必要とされる。挙げる価値のある製品の使用例は従来には知られておらず、興味の持てるものはない。

ドイツ特許出願公開第１０ ２００４ ０４４ ０８６ Ａ１号明細書には、アクリレートホットメルトを熱によって架橋させる方法を開示している。この方法の場合には、熱反応性架橋剤の添加後に配合、運搬及び被覆にとって十分な長さの加工寿命を持つ、溶剤不含の官能性化アクリレートコポリマーが、好ましくはロール法によって他の材料のウエブ様層の上に、特にテープ状支持体材料又は接着剤層の上に塗布されそして塗布後に、感圧接着テープにとって十分である凝集が達成されるまで穏やかな条件のもとで架橋させている。

この方法の欠点は、架橋剤（イソシアネート）の反応性によって自由加工寿命及び架橋度が予めに決められることである。イソシアネートを使用する場合には、その一部が添加したときに既に反応してしまい、それによって系次第ではゲル化しない時間が非常に短くなり得る。比較的に多い割合で官能性基、例えば水酸基又はカルボン酸基を持つ組成物は被覆加工においてもはや十分に被覆することができない。結果としてゲル粒子が散らばった斑のある均一でない塗膜が得られる。

さらに達成可能な架橋度が制限されるという問題がある。多量の架橋剤の添加によって比較的に高い架橋度を望む場合には、多官能性イソシアネートを使用したときにこれが欠点である。この組成物は早過ぎて反応しそして、そうであるから、非常に短い加工寿命しか有してらずそしてそれ故に非常に早い被覆速度で被覆することができる。このことは均一でない被覆品質の問題を増加させる。

ドイツ特許出願公開第１００ ０８ ８４１ Ａ１号明細書には、第三ブトキシカルボニル（ＢＯＣ−）保護基、カチオン性光開始剤及び二官能性イソシアネート及び／又は二官能性エポキシドを含有するポリマー混合物を熱で架橋させることによって容易に入手できるポリアクリレートが開示されている。さらに、架橋すべきポリマーに最初に第三ブトキシカルボニル基の導入によって保護しそして脱保護後に脱保護されたポリアクリレートを熱処理することによって初めて架橋する、架橋したポリアクリレートの製造方法が開示されている。この場合、保護基の導入が、後になって初めて望まれる架橋反応を、時期尚早の加工の過程で既に高い加工温度が例えばホットメルト法の場合にそうであるように存在する場合に防止するのに役立ち得る。この保護は特にこの時点までの架橋反応に有効であるが、加工すべきポリマーの保護されていない官能基、特に水酸基を攻撃するその他のあらゆる競合反応にも有効である。

ここに記載した方法の欠点は、被覆後に紫外線照射によって初めて反応性基を開放しなければならないことである。したがってここでは熱による架橋のために、紫外線照射で誘発される架橋のために既に上述したのと同じ欠点がある。さらに燃焼可能なイソブテンが放出される。

ヨーロッパ特許出願公開第１，３１７，４９９ Ａ号明細書には紫外線で開始されるエポキシド架橋によりポリアクリレートを架橋する方法が開示されており、この場合にはポリアクリレートが重合の間に相応する基で官能化される。この方法は、慣用の架橋メカニズムと比較して、特に電子線照射架橋に比較して架橋されたポリアクリレートの剪断強度に関して長所をもたらす。このヨーロッパ特許出願公開明細書には、二官能性又は多官能性酸素含有化合物、特に二官能性又は多官能性エポキシド又はアルコールを官能化ポリアクリレート、特に官能化アクリレートホットメルトのための架橋剤として使用することが開示されている。

架橋は紫外線照射により開始されるので、ここでも既に前述したのと同じ欠点がある。

ポリアクリレート組成物、特にポリアクリレートホットメルト接着剤は、多官能性エポキシドでの架橋によって従来には良好に架橋することができなかったし、それ故にこの種の架橋は製造方法について工業的には使用できなかった。

本発明の課題は、溶融物から加工可能なポリアクリレート組成物（“ポリマーホットメルト”）を熱で架橋させることを可能とすることであり、その際に溶融物からの加工のために、特に相応するポリアクリレートホットメルトのための公知の熱で架橋する系の場合のポットライフに比較して十分に長い加工寿命（“ポットライフ”）を有しているべきである。この場合、化学線又は他の方法によって場合によっては再び除去しなければならない保護基を使用しないですむべきである。さらに、ポリアクリレート組成物の架橋度はプロセス形態の長所にマイナスの影響を及ぼすことなく、所望の水準に調整できるべきである。

以下においてポリアクリレート組成物を同意語として“ポリアクリレート”とも略して記載する。架橋していないポリアクリレート組成物については“付加重合体”という言葉も使用し、架橋した又は架橋始めたポリアクリレート組成物については“ポリマー”とも称する。

驚くべきことに本発明者は、架橋剤として少なくとも１種類のエポキシ基含有物質及び架橋すべきポリアクリレートの溶融温度より下方の温度でエポキシ基含有化合物による架橋反応を促進する作用する促進剤としての物質を含有する架橋剤−促進剤系（“架橋剤系”）が上述の課題を卓越的に解決することを見出した。

は本発明の方法の配合行程を概略的に図示している。 は架橋度へのエポキシ基濃度の影響を概略的にグラフに示している。 は架橋時間への促進剤の影響を概略的にグラフに示している。 は本発明の方法の被覆行程を概略的に図示している。 は本発明の方法の三層複合体の被覆工程の概略図を図示している。 は壁貼り付け試験の構造を図示している。

促進作用する物質は、該物質が本発明に従う十分な反応速度を保証することによって架橋反応をサポートし、他方、架橋反応は促進剤の不存在下では、選択された反応パラメータ、特にポリアクリレートの溶融温度より下にある温度のもとで全く進行しないか又は不十分にしか遅々としてしか進行しない。要するに、促進剤は架橋反応の反応速度論を本質的に改善することを保証する。このことは本発明によれば接触的に行ってもよいが、反応に組み入れることによって行ってもよい。

架橋すべきポリアクリレートは、エポキシ基との連結反応、特に付加反応又は置換反応に参加するのに適する官能基を含有している。

エポキシドは促進剤に熱の影響のもとでだけでも、確かに特に長期間の熱エネルギーの供給後に初めて反応する。公知の促進剤物質、例えばＺｎＣｌ_２は溶融物の温度範囲での反応製を改善し、また外部からの熱エネルギーを更に供給しなくとも（要するに例えば室温でも）エポキシドの反応性は促進剤の存在下でも失われ、その結果、エポキシドの架橋反応は終了する（要するに、促進剤は所定の温度ではもはや前述の意味での促進作用がない。）。このことは、ホットメルトとして加工されるポリアクリレートを比較的に短期間（数分）の間、促進しそして次に更なる熱供給がなく室温或いは保存温度にまで速やかに冷やされる場合に特に問題になる。更なる架橋反応を開始しないと、高い架橋度が達成でき、このことが特にポリアクリレートの多くの用途分野、例えば特に感圧接着剤として用いる場合に組成物の適切な凝集をもたらさない。

加熱状態でのみ機能する促進剤、例えばエポキシド架橋剤を含む架橋剤系をＺｎＣｌ_２の存在下にポリアクリレート系に（十分な架橋度を達成するために）時期尚早に添加した場合には、組成物はもはや均一に加工できず、特に配合及び被覆することができない。何故ならば該組成物が早過ぎて過度に架橋するか又は完全にゲル化する（“無制御状態で”架橋する）からである。

それ故にホットメルト系への切換は当業者にとって自明なことではない。上述の成分の本発明に従う組合せによって初めて、ポリアクリレートホットメルト組成物を溶融状態で加工するときに無制御状態の反応（組成物のゲル化）を生じさせずそして十分に長い加工寿命（“ポットライフ”）を有しているので、支持体の上に層として塗布又は載せるときに均一で気泡のない塗膜を生じさせることができる。さらに、架橋剤−被覆剤系は、ポリアクリレートを加工後に、特に支持体の上に層として塗布又は載せた後に、溶融物を得るためよりも著しく少ない熱エネルギーの供給で、要するに冷ました後に、化学線照射を必要とすることなしに更に架橋させることができる。

特にポリアクリレートは架橋剤−促進剤系によって、更なる活性化、要するに方法技術的な意味で供給される熱エネルギー（加熱）なしに、特に室温（ＲＴ、２０℃）又は室温近い温度に冷ました後に更に架橋させることができる。特に架橋のこの段階では加熱を省くことができ、またそれが架橋反応の中止の原因になることがない。

それ故に特定の請求項は、少なくとも１種類のエポキシ基含有物質（架橋剤）及びポリアクリレートポリアクリレートの溶融温度より下方の温度で促進作用のある少なくとも１種類の物質（“促進剤”）、特に多官能性アミンを含むポリアクリレートを熱的に架橋するための架橋剤−促進剤系に関する。この場合、架橋剤−促進剤系は連結反応、特に付加反応又は置換反応の状態でエポキシ基と反応し得る官能基の存在下で使用される。要するに、官能基を持つ構成単位を（特に官能基を持つ相応するポリマー構成単位の架橋の意味で連結ブリッジとして）連結するのが有利である。

本発明の他の態様は、本発明の架橋剤−促進剤系によって実施することができるポリアクリレートのための架橋法、特に、上述の架橋剤−促進剤系を使用する溶融物から加工可能なポリアクリレート感圧接着剤の熱架橋法に関する。

以下において本発明の方法との関係で使用する架橋剤−促進剤系の有利な実施態様、すなわち例えば有利な組成等を詳述するとき、それは本発明の架橋剤−促進剤系そのもの（方法の説明及び方法の請求項に直接的に関係することなく）に関する。

エポキシ基含有物質とは特に多官能性エポキシド、少なくとも２つのエポキシ基を持つものであり、これは全体としては、官能基を持つ構成単位の直接的連結をもたらす。

本発明の方法は、架橋度及び反応性（反応速度論）の十分な結節点によって架橋像に関して優れた制御可能性のある、ポリアクリレートのための安定な架橋法を有利にも予期できないことに、提供している。

本発明の方法は有利にもポリアクリレートを熱的に架橋するのに役立つ。ポリアクリレート組成物（以下、“ポリアクリレート”と称する）、特にアクリル酸エステル及び／又はメタクリル酸エステルをベースとするポリアクリレートコポリマーから出発し、アクリル酸エステル及び／又はメタクリル酸エステルの少なくとも一部がエポキシ基と前述の様に特に反応して共有結合を形成する官能基を含有している。

架橋したポリアクリレートは、組成物にある程度の凝集が望まれる可能なあらゆる用途分野で使用することができる。特にこの方法はポリアクリレートをベースとする粘弾性材料に有利である。本発明の方法の特別な用途分野は、ホットメルト組成物、特にホットメルト接着剤の熱による架橋である。

本発明の方法の場合には、架橋をポリアクリレートの溶融物中で開始しそしてその後にこれを、ポリマーは未だ有利に加工することができ、例えば均一に塗布し及び／又は有利に成形することができる時点まで冷却するように行うのが有利である。特に接着テープのためには均一で一様な塗膜が必要であり、接着剤層には塊、小粒状物等が存在するべきでない。相応する均一なポリマーが他の用途でも必要とされている。

成形性あるいは被覆性は、ポリアクリレートが未だ架橋していないか又は僅かな程度しか架橋していない場合に得られる。すなわち、冷却開始時の架橋度は１０％より多くなく、特に３％より多くなく、中でも１％より多くないのが有利である。架橋反応は冷却後でも、最終的な架橋度が達成されるまで進行する。

“冷却”という言葉はここでも及び後記でも加熱を排除することによる受動的な冷却も包含する。

本発明の方法は、ポリマーの溶融物中の架橋を架橋剤、特に架橋剤−促進剤系の存在下に、特に更に加工、特に成形又は被覆する僅か前の時点に（熱によっても）開始するように実施するのが有利である。これは一般に加工用反応器（配合器、例えば押出機）で行う。次いで組成物を配合器から取り出しそして所望の通り加工し及び／又は成形する。加工あるいは成形の際に又はその後に、積極的に冷却し及び／又は温度が室温にまで下がっていない場合には、熱を調節し又はポリアクリレートを加工温度より下方の温度に（場合によってはここでも予めの積極的冷却の後に）加熱することによってポリアクリレートを冷す。

更なる加工あるいは成形には特に永久的又は一時的支持体の上に被覆することも有利に包含される。

本発明の非常に有利な一つの態様においてはポリアクリレートを加工用反応器から除くとき又は除いた後に永久的な又は一時的な支持体の上に塗布しそして塗布のとき又は塗布後にポリアクリレートを室温（又は室温付近の温度）に特に被覆直後に冷却する。

更なる加工の“僅か前”の反応開始は、架橋に必要な成分の少なくとも１種類（特にエポキシ基含有物質及び／又は促進剤）を出来るだけ遅れてホットメルト（溶融物）中に添加する（未だ僅かな架橋度であるために均一な加工性がある）が、ポリマー組成物との良好な均一化を出来るだけ早く行うのが必要がある。

架橋剤−促進剤系は、架橋反応がポリアクリレート組成物の溶融温度より下方の温度、特に室温で進行するように選択する。室温での架橋は追加的なエネルギーを供給する必要がなく、それ故に費用の節約ができる点で有利である。

“室温での架橋”という言葉は接着テープ、粘弾性の非粘着性材料等の通例の保存温度での架橋を意味し、そして２０℃に限界を設けるべきでない。もちろん、保存温度が気候的又はその他の温度変動のために２０℃からずれる場合にも（又は室温は局所的な事情のために２０℃と異なる場合）、架橋が特に別にエネルギーを供給することなく進行する場合も本発明にとって有利である。

エポキシ基含有物質としては、特に多官能性エポキシド、分子当たり少なくとも２つのエポキシ単位を持つ（要するに少なくとも二官能性である）ものも使用される。このものは芳香族化合物でも脂肪族化合物でもよい。

優れて適する多官能性エポキシドにはエピクロルヒドリンのオリゴマー、多価アルコール［エチレングリコール、プロピレングリコール及びブチレングリコール、ポリグリコール、チオヂグリコール、グリセリン、ペンタエリスチット、ソルビット、ポリビニルアルコール、ポリアリルアルコール及びそれらの類似物］のエポキシエーテル、多価フェノール［特にレゾルシン、ヒドロキノン、ビス−（４−ヒドロキシフェニル）−メタン、ビスー（４−ヒドロキシ−３−メチルフェニル）−メタン、ビスー（４−ヒドロキシ−３，５−ジブロモフェニル）−メタン、ビスー（４−ヒドロキシ−３，５−ジフルオロフェニル）−メタン、１，１−ビスー（４−ヒドロキシフェニル）−エタン、２，２−ビスー（４−ヒドロキシ−３−メチルフェニル）−プロパン、２，２−ビスー（４−ヒドロキシ−３−クロロフェニル）−プロパン、２，２−ビスー（４−ヒドロキシ−３，５−ジクロロフェニル）−プロパン、ビス−（４−ヒドロキシフェニル）−フェニルメタン、ビス−（４−ヒドロキシフェニル）−フェニルメタン、ビス−（４−ヒドロキシフェニル）−フェニルメタン、ビス−（４−ヒドロキシフェニル）−ジフェニルメタン、ビス−（４−ヒドロキシフェニル）−４’−メチルフェニルメタン、１，１−ビスー（４−ヒドロキシフェニル）−２，２，２−トリクロロエタン、ビス−（４−ヒドロキシフェニル）−（４−クロロフェニル）−メタン、１，１−ビスー（４−ヒドロキシフェニル）−シクロヘキサン、ビス−（４−ヒドロキシフェニル）−シクロヘキシルメタン、４，４’−ジヒドロキシジフェニル、２，２’−ジヒドロキシジフェニル、４，４’−ジヒドロキシジフェニルスルホン並びにそれのヒドロキシエチルエーテル、フェノール−ホルムアルデヒド縮合生成物、例えばフェノールアルコール、フェノールアルデヒド樹脂及び類似のＳ−及びＮ−含有エポキシド（例えばＮ，Ｎ’−ジグリシジルアニリン、Ｎ，Ｎ’−ジメチルジグリシジル−４，４−ジアミノジフェニルメタン）並びに通例の方法に従って多重不飽和カルボン酸又は不飽和アルコールの単一不飽和カルボン酸エステルから製造されるエポキシド、グリシジルエステル、不飽和酸のグリシジルエステルの重合又は共重合によって製造できるか又は他の酸性化合物（シアヌル酸、ジグリシジルスルフィド、環状トリメチレントリスルホン或いはそれの誘導体等）から得られるポリグリシジルエステルがある。

非常に適するエーテルには例えば１，４−ブタンジオールジグリシドエーテル、ポリグリセロール−３−グリシドエーテル、シクロヘキサン−ジメタノールジグリシドエーテル、グリセリントリグリシドエーテル、ネオペンチルグリコールージグリシドエーテル、ペンタエリスリットテトラグリシドエーテル、１，６−ヘキサンジオールジグリシドエーテル、ポリプロピレンーグリコールジグリシドエーテル、トリメチロールプロパントリグシドエーテル、ビスフェノール−Ａ−ジグリシドエーテル及びビスフェノール−Ｆ−ジグリシドエーテルがある。

促進剤としては特に有利にはアミン類（一般にアンモニアの置換生成物として以下の式で説明される。式中、それらの置換機は“Ｒ”であり、特にアルキル−及び／又はアリール基及び／又は他の有機残基を包含する）、特にポリアクリレートの構成単位と反応しないか又は殆ど反応しないアミンを使用するのが有利である。

原則として促進剤としては第一アミン（ＮＲＨ_２）、第二アミン（ＮＲ_２Ｈ）並びに第三アミン（ＮＲ_３）が選択できるが、勿論、複数の第一及び／又は第二及び／又は第三アミン基を持つものも選択できる。しかしながら特に有利な促進剤は上述の理由との関係で例えばトリエチルアミン、トリエチレンジアミン、ベンジルジメチルアミン、ジメチルアミノメチルフェノール、２，４，６−トリスー（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノーメチル）−フェノール、Ｎ，Ｎ’−ビス（３−（ジメチル−アミノ）プロピル）尿素である。

促進剤としては多官能性アミン類、例えばジアミン、トリアミン及び／又はテトラミンも使用することができる。

卓越的に適するのは例えばジエチレントリアミン、トリエチレンテトラミン、トリメチルヘキサメチレンジアミンがある。

さらに卓越的に適する促進剤は、ピリジン、イミダゾール（例えば２−メチルイミダゾール）、１，８−ジアザビシクロ（５．４．０）ウンデセン−７である。脂環式ポリアミン類も促進剤として有利に使用することができる。

ホスフェートをベースとする促進剤、例えばホスフィン及び／又はホスホニウム化合物、例えばトリフェニルホスフィン又はテトラフェニルホスホニウム−テトラフェニルボラートも適する。

本発明に従って架橋すべきポリマーは少なくとも１種類のポリアクリレートを有する。この場合、アクリルモノマー（その中ではメチルアクリレートモノマーも意味する）及び場合によっては他の共重合性モノマーのラジカル重合によって得られる重合体が該当する。

エポキシ基で架橋可能なポリアクリレートが適する。相応してモノマー又はコモノマーとしては官能性で、エポキシ基と架橋反応し得るモノマーを使用する。ここでは特に酸基（特にカルボン酸基、スルホン酸又はホスホン酸基）及び／又はヒドロキシル基及び／又は酸無水物基及び／又はエポキシ基及び／又はアミン基を持つモノマーを使用する。すなわち、カルボン酸基含有モノマーが特に有利である。ポリアクリレートが重合組み入れられたアクリル酸及び／又はメタクリル酸を持つ場合が特に有利である。

ポリアクリレートのためのコモノマーとして使用することができる他のモノマーには例えば３０個までの炭素原子を持つアクリル酸及び／又はメタクリル酸エステル、２０個までの炭素原子を持つビニル芳香族化合物、エチレン性不飽和ニトリル、ビニルハロゲン化物、炭素原子数１〜１０のアルコールのビニルエーテル、炭素原子数２〜８及び１つ又は２つの二重結合を持つ脂肪族炭化水素又はこれらのモノマーの混合物がある。

本発明の方法にとって、特別な軟質化モノマー、更にエポキシ基と反応、特に付加反応及び／又は置換反応することができる官能基を持つモノマー並びに場合によっては他の重合組み入れ可能なコモノマー、特に硬質化モノマーを含有する反応混合物をベースとするポリアクリレートも有利に使用される。製造すべきポリアクリレート（感圧接着剤、ヒートシール性組成物、粘弾性の非粘着性材料等）の性質は個々のモノマーの色々な重量割合によってポリマーのガラス転移温度を変更することによって影響される。

純粋結晶質の系のためには溶融点Ｔｓの所に結晶と液体との間の熱的平衡が在る。これに対して非晶質又は部分結晶質の系は多かれ少なかれ硬質の非晶質あるいは部分結晶質の層を軟質（ゴム様乃至粘性）の相に転化することに特徴がある。ガラス点の所に、特にポリマー系の場合に、比較的に長い鎖セグメントのブラウン分子運動の“解凍”（冷却した場合には“凍結”）がもたらされる。

それ故に、融点Ｔｓ（“溶融温度”：純粋結晶質の系についてのみ規定される“ポリマー結晶”）からガラス転移温度Ｔｇへの変換は測定される試料の部分結晶質の割合次第で流動性と見なすことができる。

この明細書において、上述の意味において、ガラス点との記載は融点も包含し、ガラス転移点（又はガラス転移温度、“ガラス温度”と同じ意味）は“溶融性”系の溶融点も包含する。ガラス転移温度という記載は動的機械的分析（ＤＭＡ）によって僅かな振動数で示す。

所望のガラス転位温度を有するポリマー、例えば感圧接着剤又はヒートシーリング剤を得るために、ポリマーの所望の値のガラス転移温度Ｔｇが、Ｆｏｘによって表された式（Ｇ１）（T. G. Fox, Bull. Am. Phys. Soc. 1 (1956) 123参照）に従って得られるように、モノマー混合物の量組成を有利に選択する。

式中、ｎは使用するモノマーについての順番の番号であり、Ｗ_ｎはそれぞれのモノマーの質量割合（重量％）でありそしてＴ_Ｇ，ｎはそれぞれのモノマーｎよりなるホモポリマーのそれぞれのガラス転移温度（Ｋ）である。

以下のモノマー組成に基づくことのできるポリアクリレートを使用する：
ａ）以下の式
ＣＨ_２＝Ｃ（Ｒ^Ｉ）（ＣＯＯＲ^ＩＩ）
［式中、Ｒ^ＩはＨ及びＣＨ_３を含む群から選択され、Ｒ^ＩＩは炭素原子数４〜１４のアルキル基である。］
で表されるアクリル酸エステル及び／又はメタクリル酸エステル；
ｂ）ｂ）オキサゾリン基との反応性のために既に規定した種類の官能基を持つオレフィン性不飽和モノマー；
ｃ）任意の別のアクリレート及び／又はメタクリレート及び／又は成分ａ）と共重合可能なオレフィン性不飽和モノマー。

感圧接着剤としてポリアクリレートを使用するためには、相応する成分ａ），ｂ）及びｃ）の割合を、重合生成物がガラス転位温度≦１５℃（低い振動数でのＤＭＡ）を有するように選択する。

感圧接着剤を製造するためには４５〜９９重量％の割合の成分ａ）のモノマー、１〜１５重量％の割合の成分ｂ）のモノマー及び０〜４０重量％の割合の成分ｃ）のモノマーを選択するのが有利である（これらの重量％表示は、完成ポリマーに如何なる添加物、例えば樹脂等を添加せずに“ベースポリマー”のためのモノマー混合物を基準としている）。

ホットメルト接着剤、要するに加熱によって初めて粘着性になる材料を使用するためには、相応する成分ａ）、ｂ）及びｃ）の割合を、コポリマーが１５℃〜１００℃、特に３０℃〜８０℃、中でも４０℃〜６０℃のガラス転位温度（Ｔ_Ｇ）を有するように選択する。

粘弾性材料（これには例えば一般的に両面に粘着性層が積層されていてもよい）は特に−５０℃〜＋１００℃、殊に−２０℃〜＋６０℃、特に０℃〜４０℃のガラス転位温度（Ｔ_Ｇ）を有している。成分ａ）、ｂ）及びｃ）の割合もこれに相応して選択することができる。

成分ａ）のモノマーは特に軟質化性及び／又は無極性モノマーである。

モノマーａ）のためには、４〜１４の炭素原子数、特に４〜９の炭素原子数のアルキル基を持つアクリル酸エステル及びメタクリル酸エステルを包含するアクリルモノマーを使用するのが有利である。この種類のモノマーの例にはｎ−ブチルアクリレート、ｎ−ブチルメタクリレート、ｎ−ペンチルアクリレート、ｎ−ペンチルメタクリレート、ｎ−アミルアクリレート、ｎ−ヘキシルアクリレート、ヘキシルメタクリレート、ｎ−ヘプチルアクリレート、ｎ−オクチルアクリレート、ｎ−オクチルメタクリレート、ｎ−ノニルアクリレート、イソブチルアクリレート、イソオクチルアクリレート、イソオクチルメタクリレート及びそれらの分岐した異性体、例えば２−エチルヘキシルアクリレート、２−エチルヘキシルメタクリレートがある。

成分ｂ）のモノマーは官能基、特にエポキシ基と反応し得る官能基を持つオレフィン性不飽和モノマーｂ）であるのが好ましい。

成分ｂ）のためには、以下の例示から選択される官能基を持つモノマーを使用するのが特に有利である：ヒドロキシル基、カルボキシル基、スルホン酸基又はホスホン酸基、酸無水物、エポキシド、アミン。成分ｂ）のモノマーの特に有利な例にはアクリル酸、メタクリル酸、イタコン酸、マレイン酸、フマル酸、クロトン酸、アコニット酸、ジメチルアクリル酸、β−アクリロイルオキシプロピオン酸、トリクロルアクリル酸、ビニル酢酸、ビニルホスホン酸、イタスコン酸、無水マレイン酸、ヒドロキシエチルアクリレート、ヒドロキシプロピルアクリレート、ヒドロキシエチルメタクリレート、ヒドロキシプロピルメタクリレート、６−ヒドロキシヘキシルメタクリレート、アリルアルコール、グリシジルアクリレート、グリシジルメタクリレートがある。

原則として成分ｃ）の意味では、成分ａ）及び／又は成分ｂ）と共重合することができそして得られる感圧接着剤の性質を調整するのに役立つ、あらゆるビニル官能化された化合物を使用することができる。

成分ｃ）のための例示するモノマーには以下のものがある：
メチルアクリレート、エチルアクリレート、プロピルアクリレート、メチルメタクリレート、エチルメタクリレート、ベンジルアクリレート、ベンジルメタクリレート、第二ブチルアクリレート、第三ブチルアクリレート、フェニルアクリレート、フェニルメタクリレート、イソボルニルアクリレート、イソボルニルメタクリレート、第三ブチルフェニルアクリレート、第三ブチルフェニルメタクリレート、ドデシルメタクリレート、イソデシルアクリレート、ラウリルアクリレート、ｎ−ウンデシルアクリレート、ステアリルアクリレート、トリデシルアクリレート、ベヘニルアクリレート、シクロヘキシルメタクリレート、シクロペンチルメタクリレート、フェノキシエチルアクリレート、フェノキシエチルメタクリレート、２−ブトキシエチルメタクリレート、２−ブトキシエチルアクリレート、３，５，５−トリメチルシクロヘキシルアクリレート、３，５−ジメチルアダマンチルアクリレート、１４−クミルフェニルメタクリレート、シアノエチルアクリレート、シアノエチルメタクリレート、４−ビフェニルアクリレート、４−ビフェニルメタクリレート、２−ナフチルアクリレート、２−ナフチルメタクリレート、テトラヒドロフルフリルアクリレート、ジエチルアミノエチルアクリレート、ジエチルアミノエチルメタクリレート、ジメチルアミノエチルアクリレート、ジメチルアミノエチルメタクリレート、２−ブトキシエチルアクリレート、２−ブトキシエチルメタクリレート、３−メトキシアクリル酸メチルエステル、２−メトキシブチルアクリレート、フェノキシエチルアクリレート、フェノキシエチルメタクリレート、２−フェノキシエチルメタクリレート、ブチルジグリコールメタクリレート、エチレングリコールアクリレート、エチレングリコールモノメチルアクリレート、メトキシ−ポリエチレングリコールメタクリレート３５０、メトキシ−ポリエチレングリコールメタクリレート５００、プロピレングリコールモノメタクリレート、ブトキシジエチレングリコールメタクリレート、エトキシトリエチレングリコールメタクリレート、オクタフルオロペンチルアクリレート、オクタフルオロペンチルメタクリレート、２，２，２−トリフルオロエチルメタクリレート、１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロイソプロピルアクリレート、１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロイソプロピルメタクリレート、２，２，３，３，３−ペンタフルオロプロピルメタクリレート、２，２，３，４，４，４−ヘキサフルオロブチルメタクリレート、２，２，３，３，４，４，４−ヘプラフルオロブチルアクリレート、２，２，３，３，４，４，４−ヘプラフルオロブチルメタクリレート、２，２，３，３，４，４，５，５，６，６，７，７，８，８，８−ペンタデカフルオロオクチルメタクリレート、ジメチルアミノプロピルアクリルアミド、ジメチルアミノプロピルメタクリルアミド、Ｎ−（１−メチルウンデシル）アクリルアミド、Ｎ−（ｎ−ブトキシメチル）アクリルアミド、Ｎ−（ブトキシメチル）メタクリルアミド、Ｎ−（エトキシメチル）アクリルアミド、Ｎ−（ｎ−オクタデシル）アクリルアミド、更にＮ，Ｎ−ジアルキル置換アミド、例えばＮ，Ｎ−ジメチルアクリルアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルメタクリルアミド、Ｎ−ベンジルアクリルアミド、Ｎ−イソプロピルアクリルアミド、Ｎ−第三ブチルアクリルアミド、Ｎ−第三オクチルアクリルアミド、Ｎ−メチロールアクリルアミド、Ｎ−メチロールアクリルアミド、アクリルニトリル、メタクリルニトリル、ビニルエーテル、例えばビニルメチルエーテル、エチルビニルエーテル、ビニルイソブチルエーテル、ビニルエステル、例えば酢酸ビニル、塩化ビニル、ハロゲン化ビニル、ビニリデンクロールイド、ビニリデンハロゲニド、ビニルピリジン、４−ビニルピリジン、Ｎ−ビニルフタルイミド、Ｎ−ビニルラクタム、Ｎ−ビニルピロリドン、スチレン、α−及びｐ−メチルスチレン、α−ブチルスチレン、４−ｎ−ブチルスチレン、４−ｎ−デシルスチレン、３，４−ジメトキシスチレン、巨大分子モノマー、例えば２−ポリスチレンエチルメタクリレート（４０００〜１３０００ｇ／ｍｏｌの分子量Ｍ_Ｗ）、ポリ（メチルメタクリレート）エチルメタクリレート（２０００〜８０００ｇ／ｍｏｌの分子量Ｍ_Ｗ）がある。

成分Ｃ）のモノマーは、後で（例えば電子線、ＵＶによる）放射線化学的架橋に役立つ官能基を有するように有利に選択することができる。適する共重合可能な光開始剤には例えばベンゾインアクリレートモノマー及びアクリレート官能化されたベンゾフェノン誘導体がある。電子線照射での架橋に役立つモノマーには、例えばテトラヒドロフルフリルアクリレート、Ｎ−第三ブチルアクリルアミド、アリルアクリレートがある。ただしここに挙げたものに限定されない。

重合体の製造：
ポリアクリレートの製造は当業者の熟知する方法に従って、有利には慣用のラジカル重合又は制御されたラジカル重合によって行うことができる。ポリアクリレートは、通例の重合開始剤並びに場合によっては分子量調整剤の使用下にモノマー成分を共重合することによって製造することができ、その際に通例の温度のもとで塊状で、エマルジョンで、例えば水又は液状炭化水素中のエマルジョンで、又は溶液状態で重合される。ポリアクリレートは溶剤中で、好ましくは５０〜１５０℃、好ましくは６０〜１２０℃の沸点範囲の溶剤中で通常の量、一般に（モノマーの総重量を基準として）０．０１〜５重量％、特に０．１〜２重量％の重合開始剤の使用下に製造するのが有利である。原則としてアクリレートのためには、当業者に熟知される通例のあらゆる開始剤が適している。ラジカル源の例にはペルオキシド、ヒドロキシペルオキシド及びアゾ化合物、例えばジベンゾイルペルオキシド、クモールヒドロペルオキシド、シクロヘキサノンペルオキシド、ジ−第三ブチルペルオキシド、シクロヘキシル−スルホニルアセチルペルオキシド、ジイソプロピルペルカルボナート、第三ブチルペルオクトエート、ベンズピナコールがある。非常に有利な一つの実施態様においてはラジカル開始剤として２，２’−アゾビス（２−メチルブチロニトリル）（ DUPONT社のVazo^（Ｒ）67^TM ）又は２，２’−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）（２，２’−アゾビスイソブチロニトリル:ＡＩＢＮ :DUPONT社のVazo^（Ｒ）64^TM ）を使用する。

溶剤としてはアルコール、例えばメタノール、エタノール、ｎ−及びイソプロパノール、ｎ−及びイソブタノール、好ましくはイソプロパノール及び／又はイソブタノール；並びに炭化水素、例えばトルエン及び特に６０〜１２０℃の沸点範囲を持つベンジンが適する。特にケトン類、例えば好ましくはアセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン及びエステル、例えば酢酸エチルエステル並びに上述の種類の溶剤の混合物も使用することができる。その際に、イソプロパノールを使用する溶剤混合物を基準として殊に２〜１５重量％、特に３〜１０重量％含有する混合物を使用するのが有利である。

ポリアクリレートの重量平均分子量Ｍ_ｗは有利には２０，０００〜２，０００，０００ｇ／ｍｏｌの範囲内にあり、非常に有利には１００，０００〜１，０００，０００ｇ／ｍｏｌ、なかでも有利には１５０，０００〜５００，０００ｇ／ｍｏｌの範囲内にある［この明細書における平均分子量Ｍ_ｗ及び多分散性ＰＤの表示はゲルパーミッションクロマトグラフィー（測定法Ａ３、実験部分を参照）によって測定したものに関する］。この目的のために、所望の平均分子量に調整するために、重合を適当な重合調整剤、例えばチオール類、ハロゲン化合物及び／又はアルコールの存在したで実施するのが有利である。

ポリアクリレートは好ましくは３０〜９０、特に好ましくは４０〜７０のＫ−値（トルエン中１％溶液で２１℃で測定）を有しているのが有利である。ＦＩＫＥＮＴＳＣＨＥＲによるＫ−値は架橋していないポリマーの分子量及び粘度の目安である。

本発明の方法にとって、狭い分子量分布（多分散性ＰＤ＜４）を有するポリアクリレートが特に適している。この組成物は比較的に低い分子量であるにも係わらず架橋後に特に良好な剪断強度を有している。さらにこの低い分子量が、広く分布するポリアクリレートに比べて十分に同等の用途特性の他に流動粘度が小さいので、溶融物からの加工を容易にする。狭い分布のポリアクリレートはアニオン重合によって又は制御されたラジカル重合法によって有利に製造することができ、その際に後者の場合が特に良好に適している。ＲＡＦＴ法にしたが手製造されるこの種類のポリアクリレートの例は米国特許第６，７６５，０７８ Ｂ２号明細書及び同第６，７２０，３９９ Ｂ２号明細書に開示されている。Ｎ−オキシルによっても、例えばヨーロッパ特許第１，３１１，５５５ Ｂ１号明細書に記載されている様に相応するポリアクリレートが製造される。原子移動ラジカル重合（ＡＴＲＰ）も狭い分布のポリアクリレートを合成するために有利に使用され、その際に開始剤として有利には単官能性又は二官能性の第二又は第三ハロゲン化物が使用されそしてハロゲン化物の除去のためにＣｕ−、Ｎｉ−、Ｆｅ−、Ｐｄ−、Ｐｔ−、Ｒｕ−、Ｏｓ−、Ｒｈ−、Ｃｏ−、Ｉｒ−、Ａｇ−又はＡｕ−錯塩が使用される（例えばヨーロッパ特許出願公開第０，８２４，１１１ Ａ１号明細書；同第８２６，６９８ Ａ１号明細書；同第８２４，１１０ Ａ１号明細書；同第８４１，３４６ Ａ１号明細書、同第８５０，９５７ Ａ１号明細書参照）。さらにＡＴＲＰの種々の可能な方法が米国特許第５，９４５，４９１ Ａ号明細書、同第５，８５４，３６４ Ａ号明細書、及び同第５，７８９，４８７ Ａ号明細書に記載されている。

本発明の方法によって得られるポリアクリレートには、熱による架橋の前に少なくとも１種類の粘着性付与樹脂を混入してもよい。添加する粘着性付与樹脂としては既に公知の及び文献に記載の粘着性付与剤を使用することができる。特にあらゆる脂肪族、芳香族、アルキル芳香族炭化水素樹脂、純粋モノマーをベースとする炭化水素樹脂、水素化炭化水素樹脂、官能性炭化水素樹脂並びに天然樹脂が言及されている。ピネン樹脂、インデン樹脂及びコロホニウム樹脂、それらの不均化、水素化、重合した、エステル化した誘導体及び塩、テルペン樹脂及びテルペンフェノール樹脂並びにＣ_５−、Ｃ_９−並びに他の炭化水素樹脂が特に有利である。これらの樹脂及び他の樹脂は、得られる接着剤の性質を所望に従って調整するために、組み合わせても使用することができる。特に有利なのは、相応するポリアクリレートと相容性のある（溶解する）あらゆる樹脂が使用される。特に有利な一つの実施態様においてはテルペンフェノール樹脂及び／又はコロホニウムエステルが添加される。

粉末状及び顆粒状充填剤、染料及び顔料、特に研磨剤及び補強剤、例えばチョーク（ＣａＣＯ_３）、二酸化チタン、酸化亜鉛及びカーボンブラックを多量に、すなわち、処方全体の１〜５０重量％の割合でポリアクリレート溶融物中に配量供給し、均一に混入しそして２本ロール塗装装置で塗布する。ここではしばしば、配合物全体の粘度が非常に高いので連続法は機能しない。

充填剤として色々な状態のチョークを使用するのが非常に有利であり得る。そのときにミクロゾル（Mikrosohl）チョークを使用するのが特に有利である。３０重量％までの有利な割合では粘着性（室温での剪断強度、鋼鉄及びＰＥへの瞬間接着力）が充填剤の添加によって実質的に変化しない。

さらに難燃性充填剤、例えばポリリン酸アンモニウム、更に導電性充填剤（例えば導電性カーボンブラック、炭素繊維及び／又は銀被覆したビーズ）、更に熱伝導性材料（窒化硼素、酸化アルミニウム、炭化珪素）、更に強磁性添加物（例えば酸化鉄(III)），更に容積増加用添加物、特に発泡した総を製造するためのそれ（例えば発泡剤、中実のガラス粒子、中空のガラス粒子、他の材料よりなる微細粒子、膨張性ミクロバルーン、珪酸、珪酸塩、有機系再生原料、例えば木材粉、有機及び／又は無機ナノ粒子、繊維）、更に無機及び／又は有機着色剤（ペースト、配合物又は顔料の状態のもの）、老化防止剤、光安定剤、オゾン安定剤、配合剤及び／又は発泡剤をポリアクリレートの濃縮前又は後に添加又は配合してもよい。老化防止剤としては第一老化防止剤の例えば４−メトキシフェノールと第二老化防止剤としての例えばCIBA GEIGY社のIrgafos^（Ｒ）TNPPを互いに組み合わせて使用するのが有利であり得る。ここでは CIBA GEIGY社の別の適当なIrgafos^（Ｒ）タイプ或いはCLARIANT 社のHostano^（Ｒ）も挙げることができる。実証されている。老化に対する他の優れた剤としては、フェノチアジン（Ｃ−遊離基捕捉剤）並びにヒドロキノンメチルエーテルを酸素の存在下で使用しても並びに酸素自体を使用してもよい。

場合によっては、通例の軟化剤（可塑剤）を特に５重量％までの濃度で使用することができる。可塑剤としては例えば低分子量のポリアクリレート、フタレート、水溶性可塑剤、軟質樹脂、リン酸塩、ポリリン酸塩及び／又はクエン酸塩を配量添加することができる。

さらに場合によっては、熱で架橋し得るアクリレートホットメルトを他のポリマーとブレンドして或いは混合してもよい。この目的のためには天然ゴム、合成ゴム、ＥＶＡ，
シリコーンゴム、アクリレートゴム、ポリビニルエーテルをベースとするポリマーが適している。この場合には、これらのポリマーを顆粒化した状態で又は他の粉砕した状態でアクリレート溶融物に、熱架橋剤の添加前に添加するのが合目的的であることが判っている。ポリマーブレンドの製造は押出機において、好ましくはマルチ軸式押出機中で又は遊星ロールミキサーにおいて行われる。熱で架橋するアクリレートホットメルト、特に熱で架橋するアクリレートホットメルトと他のポリマーとのポリマーブレンドを安定化するために、成形された材料に僅かな照射量で電子線照射するのが有意義であり得る。場合によってはこの目的のためにポリアクリレートに架橋促進剤、例えば二官能性−、三官能性−又は多官能性アクリレート、ポリエステル及び／又はウレタンアクリレートを添加してもよい。

別の操作：
重合体の濃縮を架橋剤及び促進剤物質の存在下で行うことができる。しかしながらこれらの化合物の種類の一方を重合体に濃縮前に既に添加し、次いで濃縮をこの物質の存在下に行うことも可能である。

この重合体を配合装置に移す。本発明の方法の特に有利な実施態様においては濃縮及び配合を同じ反応器で行ってもよい。

特に配合器としては押出機を有利に使用することができる。重合体は、既に溶融した状態で導入するか又は配合器中で溶融するまで加熱されて配合器中に溶融した状態で存在している。配合器中において重合体は加熱によって溶融状態を維持される。

架橋剤（エポキシド）も促進剤も重合体中に存在しない限り、溶融物中の可能な温度は重合体の分解温度によって制限される。配合器中のプロセス温度は一般に８０〜１５０℃、特に１００〜１２０℃である。

エポキシ基含有物質を重合体に促進剤の添加前又は一緒に添加する。

エポキシ基含有物質は、これが十分に安定している場合には、モノマーに既に重合段階の前に又は重合段階の間に添加する。エポキシ基含有物質を重合体に配合器中に添加する前か又は配合器中に添加するときに、要するに未架橋の重合体と一緒に配合器中に添加するのが有利である。

非常に有利な実施態様においては、促進剤物質を重合体に、ポリマーの更なる加工、特に被覆又は他の価値ある加工の僅か前に添加する。被覆前の添加の時間窓は、得られる生成物の性質にマイナスの変化をもたらすことなく、特に使用できるポットライフ、要するに溶融状態での加工寿命によって導かれている。本発明の方法では（実験パラメータの選択次第で）数分から数十分のポットライフを得ることができ、その結果促進剤は被覆前のこの時間内に添加するべきである。促進剤は、できる限り遅れてホットメルト状態で添加するのが有利であるが、必要な程度に早く、ポリマー組成物と良好に均一化を行う。

１１０〜１２０℃のプロセス温度では２〜１０分、特に５分より長い時間内が非常に有利であると判っている。

架橋剤（エポキシド）及び促進剤の両方をポリマーの更なる加工の僅か前に、換言すれば、促進剤のために上述のように準備された段階に添加するのが有利である。この目的のためには、架橋剤−促進剤系を、エポキシド−促進剤混合物の状態も含めて、一つの場所で及び同じ場所でプロセスに同時に導入するのが有利である。

原則として、上記の実施態様での架橋剤及び促進剤の添加時点或いは添加場所を、促進剤をエポキシ基含有物質の前に添加するように切り換えることも可能である。

配合行程では重合体の温度は架橋剤及び／又は促進剤の添加時に５０〜１５０℃、殊に７０〜１３０℃、特に８０〜１２０℃である。

原則として架橋剤、要するのエポキシ基含有物質を添加物不含のポリマーを基準として０．１〜５重量％添加するのが非常に有利であることが判っている。

促進剤は添加物不含のポリマーを基準として０．０５〜５重量％添加するのが有利である。

架橋剤の割合は少なくとも２０％の架橋したポリアクリレートのエラストマー成分が得られるように選択する場合が有利である。特にエラストマー成分が少なくとも４０％、更に好ましくは少なくとも６０％であるのが有利である（それぞれ、測定方法Ｈ３に従って測定される。実験部分参照）。

原則として官能基の数、要するにカルボン酸基の数は、オキサゾリン基に関して過剰に存在するように、所望の架橋を得るために十分に沢山の官能基、要するにポリマーの潜在的架橋場所又は連結場所がポリマー中にもたらされるように選択することができる。

本発明の架橋剤−促進剤系の作用のためには、変法も含めた本発明の方法の関係では、促進剤及び架橋剤（エポキシ基含有物質）の量を互いに及び場合によってはポリアクリレート中の、架橋反応で反応する官能性基の量に場合によっては互いに調和しそして所望の架橋結果にとって最適とするのが特に有利である（この目的のためには相応する関係に関して及び方法の制御機能に関しての説明参照）。

架橋剤−促進剤系の成分相互の比を特定するために、特に、架橋剤中のエポキシ基の数とポリマー中の反応性官能基の数との比を使用することができる。原則としてこの比は、過剰の官能基、数的に相互に同程度の基又は過剰のエポキシ基が存在するように自由に選択することができる。

この比は、エポキシ基が（最高で数的に相互に同等までの）過剰に存在するように選択するのが有利である。すなわち、架橋剤中のエポキシ基の総数とポリマー中の官能基の数との比が０．１：１〜１：１の範囲内であるのが特に有利である。

別のパラメータには、促進剤中の促進作用する基の数と架橋剤中のエポキシ基の数との比がある。促進作用する基としては、特に第二アミン基及び第三アミン基が考えられる。この比も原則として、過剰の促進作用基、数的に互いに同程度の基又は過剰のエポキシ基が存在するように自由に選択できる。

促進剤中の促進作用する基の数と架橋剤中のエポキシ基の数との比が０．２：１〜４：１であるのが特に有利である。

組成物の配合後にポリマーの更なる加工、特に永久的支持体又は一時的支持体の上への塗布を行う（該永久的支持体は使用するときに接着剤層と一緒に結合したままであり、他方、一時的支持体は別の加工行程で、例えば接着テープの改変の際に又は接着剤層を使用するときに除去される。）。

粘着剤の被覆は当業者に知られたホットメルト被覆用ノズルを用いて又は特にロール式アプリケーター、例えばカレンダー式コーティング装置を用いて行うことができる。カレンダー式コーティング装置は好ましくは２つ、３つ、４つ又は更に多い数のロールで構成されていてもよい。

特に、ロールの少なくとも１つは非接着性のロール表面を有しており、なかでもポリアクリレートと接触する全てのロールがそうであるのが有利である。特に有利な実施態様においてはカレンダー装置の全てのロールが非接着性に作製されている。

非接着性のロール表面としてはスチール−セラミック−シリコーン複合材料を使用するのが特に有利である。この種類のロール表面は熱的及び機械的付加に対しても耐久性がある。

当業者にとって、表面が加工すべきポリマー層に全面では接触せず、接触面が滑らかなロールに比較して少ない構造化表面を持つロール表面を使用した場合に、驚くべきことに特に有利であることが判った。網目模様金属製ロール（例えば網目模様鋼鉄製ロール）のような構造化ロールが特に有利である。

被覆は、国際特許出願公開第２００６／０２７３８７ Ａ１号明細書、第１２頁第５行〜２０頁第１３行、特に“変法Ａ”（第１２頁）、“変法Ｂ”（第１３頁）、“変法Ｃ”（第１５頁）、“変法Ｄ”（第１７頁）、“変法Ｅ”（第１９頁）並びに図１〜６に記載されているような被覆法に相応して行うのが特に有利である。それ故に国際特許出願公開第２００６／０２７３８７ Ａ１号明細書の前述の開示場所はこの明細書に正確に記入したものとする。

特に有利な結果は、二本ロール及び三本ロール式カレンダー装置（特に国際特許出願公開第２００６／０２７３８７ Ａ１号明細書の変法Ｂ、図３；変法Ｃ、図４；及び変法Ｄ、図４参照）の場合には、非粘着性の表面に作製されているカレンダーロールか又は表面改変されたロール、特に有利に挙げられるのは網目模様金属製ロールを用いることによって達成される。この網目模様金属製ロール、好ましくは網目模様鋼鉄製ロールは規則的な幾何学的断続表面構造を有している。これは特に運搬用ロール（ＵＷ）にとって特に有利である。この表面は、非接着性で構造化された表面がポリアクリレート組成物自体を非接着的に仕上げ加工された支持体表面の上に運搬することを可能とするので、被覆プロセスを成功させるのに特に有利に寄与する。色々な種類の非接着性表面被覆をカレンダーロールのために使用することができる。ここでは例えば既に述べた金属−セラミック−シリコーン複合材料（PALLAS OBERFLACHENTECHNIK GMBH社、ドイツ国のPALLAS SK-B-012/5並びにADVANCED SURFACE TECHNOLOGIES社、ドイツ国のAST 9984-B が特に適することが判っている。この場合、特に運搬用ロールが網目模様鋼鉄製ロールとして形成されていてもよい（国際特許出願公開第２００６／０２７３８７ Ａ１号明細書の変法Ｂ，図３；変法Ｃ、図４；及び変法Ｄ、図４参照）。特に運搬用ロールとして例えば１４０Ｌ／ｃｍの記号表示（designation）及び１０μｍのフライト幅（flight width ）を有する網目模様鋼鉄製ロール、例えばSaueressig社、ドイツ国のものを使用するのが特に有利である。

被覆するときに特にマルチロールカレンダー装置を用いる場合３００ｍ／分までの被覆速度を実現することができる。

本願明細書の図１では、配合行程及び被覆行程を連続法をベースとして説明しているが、本願発明はこれに限定されるべきでない。ポリマーは配合器（１．３）（ここでは例えば押出機）中への第一の供給場所（１．１）に導入する。この導入は既に溶融した状態で行うか又はポリマーを配合器中で溶融するまで加熱する。有利には第一の供給場所でポリマーと一緒にオキサゾリン含有化合物を配合器中に導入するのが有利である。

被覆する僅か前に、必要な場合には第二の供給場所（１．２）で促進剤を添加する。これは、促進剤をエポキシ含有ポリマーに被覆の僅か前に初めて添加しそして溶融物中での反応時間を少なくすることに成功させる。

反応形態は不連続的にも行うことができる。適当な配合器、例えばタンク型反応器にポリマー、架橋剤及び促進剤の添加を時間を変えて、及びそうでなく、図１に説明したように異なった場所に行うことができる。

被覆直後に、特にローラー塗装によって又は押出機ノズルによっての被覆直後に、ポリマーは僅かだけ架橋初めているが、未だ十分には架橋していない。架橋反応は支持体の上で有利に進行する。

被覆後にポリマー組成物を比較的速やかに、しかも貯蔵温度（一般に室温）まで冷却する。本発明の架橋剤−促進剤系は、別に熱エネルギーの供給することなしに架橋反応を続けるのに適する。

本発明の架橋剤−促進剤系によるポリアクリレートの官能基とエポキシドとの間の架橋反応は熱を供給することなく標準条件（室温）でも完全に進行する。一般に５〜１４日の保存時間の後に架橋は、官能性生成物（特にポリアクリレートをベースとする接着テープ又は官能性支持体層）が存在する限り完結する。極限状態及びそれ故のポリマーの最終的凝集が、ポリマー及び架橋剤−促進剤系の選択次第で特に室温で１４〜１００日の保存後に、好ましくは１４〜５０日の保存期間の後に達成され、更に高い保存温度では予想通り早まる。

架橋によってポリマーの凝集及びそれ故の剪断強度も高められる。結合は非常に安定している。これは非常に老化安定性で耐熱性の生成物、例えば接着テープ、粘弾性支持体材料又は成形体を可能とする。

最終生成物の物理的性質、特に粘性、接着力及び粘着性は架橋の程度によって影響され、反応条件を適当に選択することによって最終生成物が最適化される。種々のファクターは方法の操作窓（operational window ）を決定する。最も重要な影響要素は架橋剤及び促進剤の量（濃度及び相互の割合）及び化学的性質、プロセス温度及び被覆温度、配合器（特に押出機）及び被覆装置中の滞留時間、未架橋ポリマー中の官能基（特に酸基及び／又は水酸基）の割合並びにポリアクリレートの平均分子量がある。

以下において本発明の架橋した感圧接着剤の製造に関係する、本発明の詳細な特徴を示すが本発明の思想を限定するものでない沢山の関連事項を説明する。

本発明の方法は、ポリアクリレートについて安定的な架橋法を、しかも架橋像に関しても架橋度と反応性（反応速度論）とを十分に結び付けることによって卓越的な制御をもって提供することができるという予期できなかった優れた長所をもたらした。この場合、添加される架橋剤の量（エポキシドの量）が生成物の架橋度に十分に影響し、促進剤は反応性を十分に制御する。

驚くべきことに添加されるエポキシ含有物質の量によって架橋度が前もって選択され、しかもそれ以外の選択された方法パラメーターの温度及び場合によって添加される促進剤の量に全く無関係であることが判った
同じ任意の促進剤量及び温度のもとでの架橋度へのエポキシ基濃度の影響を図２に概略的に図示する。この場合、促進剤濃度は濃度Ａ（上側の曲線：低い濃度）から濃度Ｂ（中間濃度）及びＣ（二番目に高い濃度）をへて濃度Ｄ（下側の曲線：最も高い濃度）に上昇する。図示するとおり、架橋度の末端値（小さく成るミクロ剪断値によって示される）がエポキシ濃度の増加に連れて上昇し、一方、反応速度論は殆ど影響されないままである。

さらに、添加される促進剤の量が最終架橋度に到達する時点を含めて架橋速度に直接的に影響するが、完全に影響するわけではない。この場合、架橋反応の反応性は、架橋が完成生成物の保存の際にもそこの通例の条件（室温）のもとで数週間の間に、熱エネルギーを更に供給する必要なしに又は生成物を更に処理する必要なしに所望の架橋度になるように選択することができる。

同じ任意の温度（ここでは室温）及び一定のエポキシ量のもとでの架橋時間への依存性を図３に概略的に示してある。この場合、促進剤濃度は濃度１（上側の曲線：低い濃度）から濃度２（２番目の低い濃度）及び３（二番目に高い濃度）をへて濃度４（下側の曲線：最も高い濃度）に上昇する。ここでは、架橋度の最終値がほぼ一定したままである（この値は最も少ない反応量の場合には未だ達成されない）が、高い促進剤濃度でのこの値は低い促進剤濃度の場合よりも速やかに達成される。

上記のパラメータに加えて架橋反応の反応性は、所望する場合には、特に通例の条件のもとで保存する間の“本来の架橋”の利点が役立つ場合には、温度の変化によっても影響され得る。同じ任意の架橋濃度の場合には、プロセス温度を高めることが低下した粘度をもたらし、このことが組成物の被覆性を改善するが、加工時間を短縮する。

加工寿命の増加は、促進剤の濃度を減少させることによって、分子量を小さくすることによって、重合体中の官能基の濃度を下げることによって、重合体中の酸の割合を低下させることによって、低い反応性の架橋剤（エポキシド）を使用することによって、低い反応性の架橋剤−促進剤系を使用することによって及びプロセス温度を下げることによって達成する。

組成物の凝集性の改善は色々なやり方によって達成できる。一つは促進剤濃度を増加させる。これは加工時間を短縮させる。同じ任意の促進剤濃度でもポリアクリレートの分子量も増やすことができる。これは恐らく効率的である。本発明においては、架橋剤（エポキシ基含有物質）濃度を高めるのがいずれの場合にも有利である。組成物或いは生成物の所望の要求像次第で上記のパラメータを適当に適合させなければならない。

有利な用途：
本発明に従って製造できるポリマーは広範な用途に使用できる。以下に特に有利な若干の用途を例示する。

本発明の方法に従って製造されるポリアクリレートは感圧接着剤として、特に接着テープの感圧接着剤として卓越的に使用でき、その際に該感圧接着剤は支持体フィルムの片面又は両面塗膜として存在する。このポリアクリレートは、この被覆方法では殆ど任意の比較的に多い塗布量、好ましくは１００ｇ／ｍ^２より多い、特に好ましくは２００ｇ／ｍ^２より多い塗布量が可能であり、しかも特に同時に層を通して架橋が均一であるので、層中の接着剤塗布量を多く要求される場合に特に適している。特許請求するわけではないが、有利な用途には例えば工業用接着テープ、特に建造物中で使用されるもの、例えば絶縁テープ、腐食防止用テープ、アルミニウム接着テープ、織物で強化されたフィルム接着テープ（ダクトテープ）、特殊な目的の構造物用接着テープ、例えば蒸気遮断材、接着複合テープ、ケーブル包装テープ、粘着シート及び／又は紙ラベルがある。

本発明に従って製造されるポリアクリレートは支持体の無い接着テープの粘着剤として、要するにいわゆる接着剤転写テープとして非常に容易に製造できる。ここでも特に有利にも、層に亙っての均一な架橋と同時に殆ど任意に調整可能な多量の塗布量である。特に有利な面積重量は１０ｇ／ｍ^２より多く５，０００ｇ／ｍ^２までであり、特に１００ｇ／ｍ^２〜３０００ｇ／ｍ^２が有利である。

本発明に従って製造されるポリアクリレートは転写接着テープ又は片面又は両面接着テープのヒートシール接着剤として存在してもよい。ここでも支持体を持つ感圧接着テープにとって、該支持体は本発明に従って得られる粘弾性ポリアクリレートでもよい。

相応して得られた接着テープの有利な一つの実施態様は、有利にはストリップ状接着テープとして使用でき、特に引っ張ることによって実質的に接着面に残留物なく剥がすことができる接着テープとして使用することができる。

本発明の方法は三次元の粘着性の又は非粘着性の成形品を製造するのに特に良好に適している。この方法の特別な長所は、架橋すべきで成形すべきポリアクリレートの層厚限界が紫外線及び電子線照射で硬化する方法と違って存在しないことである。被覆装置又は成形装置の選択に相応して、穏やかな条件のもとで所望の強度にまで後架橋させることができる任意の成形構造物が製造される。

この方法は厚い層、特に８０μｍ以上の感圧接着剤層又はアクリレート粘弾性層を製造するのに特に適している。この種類の層は溶剤技術では容易に製造できない（気泡の発生、非常に遅い被覆速度、薄い層相互の積層に費用が掛かり、かつ弱い場所が生じる）。厚い感圧接着剤層は例えば充填剤なしで純粋な系（例えば純粋アクリレート）として又は樹脂を混入していないか又は有機又は無機充填剤が充填されて存在していてもよい。公知の方法によっても開放セル又は密封セルの発泡体層も可能である。発泡のための方法としては発泡を圧縮ガス、例えば窒素又はＣＯ_２によっても可能であるし、又は発泡剤、例えばヒドラジン又は発泡性マイクロバルーンによっても可能である。発泡性マイクロバルーンを用いる場合には、組成物或いは成形された層を有利には適当に熱の導入によって活性化する。発泡は押出機中で又は被覆後に行うことができる。発泡した層を適当なローラー又は剥離フィルムによって滑らかにするのが合目的的であり得る。発泡体様層を製造するためには粘着性の熱により架橋したアクリレートホットメルト接着剤にガラス中空球状物又は既に膨張したポリマーミクロバルーンも添加してもよい。

この方法では、感圧接着剤が塗布された両面接着テープのための支持体層として使用することができる厚い層も、特に発泡体様接着テープのための支持体として利用できる充填剤含有の及び発泡された層も製造することができる。この層の場合にも、ポリアクリレートを架橋剤、促進剤又は架橋剤−促進剤系の添加前にガラス中空球状物、ガラス中実球状物又は膨張性マイクロバルーンを添加することが有意義である。膨張性マイクロバルーンを使用する場合には、組成物或いは成形された層を熱の導入によって適当に活性化する。発泡は押出機中で又は被覆後に行うことができる。発泡した層は適当なローラーによって又は剥離フィルムによって又は剥離材料の上に被覆された感圧接着剤を積層することによって滑らかにするのが合目的的である。この様な発泡した粘弾性層に少なくとも片面に感圧接着剤層を積層してもよい。コロナ放電前処理したポリアクリレート層を両面に積層するのが有利である。代わりに他の前処理された接着剤層、要するにアクリレート以外の他のポリマーをベースとする感圧接着剤層及び／又は熱活性化可能な層を粘弾性層の上に積層してもよい。適するベースポリマーとしては天然ゴム、合成ゴム、アクリレートブロックコポリマー、スチレンブロックコポリマー、ＥＶＡ、特定のポリオレフィン、特別なポリウレタン、ポリビニルエーテル及びシリコーンをベースとする接着剤がある。しかしながらアクリレート層中にかなりな量で拡散しそしてそこの性質を変える程にポリアクリレートと良好な相容性のある移動性成分を言うに値する量で有していない組成物が特に有利である。

感圧接着剤を両面に積層する代わりに、少なくとも片面にホットメルト接着剤層又は熱により活性化し得る接着剤層を使用してもよい。この種類の非対照接着テープは比較的に高い接着強度を持つ重要な基体の接着を可能とする。この種類の接着テープは例えば自動車のＥＰＤＭ−ゴム−プロフィールを固定するのに使用することができる。

熱的に架橋したポリアクリレートの特別な長所は、粘弾性支持体として、感圧接着剤として又はヒートシール性組成物として利用するにもかかわらず、この層が同じ表面品質で、紫外線及び電子線架橋した層と相違して、層（或いはポリマーから製造される成形体）を亙っての架橋プロフィールがないことにある。これによって粘着性と凝集性との間の平衡が架橋によって全層について理想的に制御されそして調整される。これに対して、放射線化学的に架橋した層の場合には、必ず片面又は層の一部が過剰に架橋し又は架橋不足がある。

実験部分：
以下の例示の実験は本発明を更に詳細に説明するが、本発明は選択された記載の実施例に限定されない。

測定法（一般的説明）：
固形分含有量（測定法Ａ１）：
固形分含有量はポリマー溶液中の揮発できない成分の割合の目安である。これは、溶液を秤量し、次いで乾燥室で１２０℃で２時間の間揮発性成分を蒸発させそして残留物を再秤量することによって、重量で測定されている。

ｋ−値［フィケンチャー（FIKENTSCHER）に従う］（測定法Ａ２）：
ｋ−値は高分子ポリマー物質の平均分子量の目安である。測定するために、ポリマーの１％トルエン溶液（１ｇ／１００ｍＬ）を製造しそしてVOGEL-OSSAG-粘度計によってその動的粘度を測定した。トルエンの粘度に標準化した後に、相対粘度を得、それからフィケンチャーに従ってｋ−値を算出した（Polymer 8/1967、第381頁移行）。

ゲルパーミッションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）（試験法Ａ３）：
この明細書における重量平均分子量Ｍ_ｗ及び多分散度Ｄの数字は、ゲルパーミッションクロマトグラフィーでの測定による。測定は１００μＬの澄明に濾過した試料（試料濃度４ｇ／Ｌ）について行った。溶離液として０．１質量％のトリフルオロ酢酸を含有するＴＨＦ（テトラヒドロフラン）を使用する。測定は２５℃で行った。プレカラムとしてＰＳＳ−ＳＤＶ、５μｍ、１０^３A並びに１０^５A及び１０^６Aで、それぞれＩＤ８．０ｍｍ×５０ｍｍを使用する（Polymer Standards Service社のカラム：示差屈折計Shodex RI71によって検出）。流速は１．０ｍＬ／分である。補正はＰＭＭＡ−標準（ポリメチルメタクリレート補正）に対して行った。

測定法（特に感圧接着剤）：
１８０°接着力試験（測定法Ｈ１）
ポリエステル上に層として塗布されたアクリレート感圧接着剤の２０ｍｍ幅のストリップを、予めにアセトンで２度そしてイソプロパノールで１度洗浄した鋼鉄性板に貼り付ける。この感圧接着剤ストリップを２ｋｇの重量に相当する押し圧で基体に２度押し付ける。この接着テープを次いで３００ｍｍ／分の速度及び１８０°の角度で基体からただちに剥離する。全ての測定は室温で実施した。

測定結果はＮ／ｃｍで表示しそして３度の測定で平均をとる。ポリエチレン（ＰＥ）への接着力も同様に測定した。

保持力（測定法Ｈ２）：
接着テープの１３ｍｍの幅で２０ｍｍより長い（例えば３０ｍｍ）の長さのストリップを、アセトンで３度そしてイソプロパノールで１度浄化した滑らかな鋼鉄表面に貼り付ける。接着面積は２０ｍｍ×１３ｍｍ（長さ×幅）であり、この場合、接着テープは試験板の縁から飛び出している（接着テープは例えば１０ｍｍだけ飛び出して、３０ｍｍの所定の長さを有している）。次にその接着テープを鋼鉄製支持体の上に２ｋｇの重量に相当する押し圧力で四度押し付ける。この試験体を垂直に吊り下げ、結果として接着テープの飛び出した末端は下方に向いている。

室温で１ｋｇの重りを接着テープの飛び出した末端に固定する。測定は標準状態（２３℃、５５％の相対湿度）及び乾燥室で７０℃で実施する。

測定された保持力（基体から接着テープが完全に剥がれるまでの時間：１０，０００分で測定を中止）を分で示しそして３度の測定の平均値を取った。

微細剪断試験(microshear test :（測定法Ｈ３ ）
この試験は温度負荷のもとでの接着テープの剪断強度を、早めて試験するのに役立つ。

微細剪断試験のための測定用試験体の製造：
それぞれの試料から切断した接着テープ（長さ約５０ｍｍ、幅１０ｍｍ）を、アセトンで浄化した鋼鉄製試験用板に貼り付ける。その際に、鋼鉄製板は接着テープの右及び左に飛び出しておりそして接着テープは試験用板の上部縁から２ｍｍだけ飛び出している。試験体の接着面積は高さ×幅＝１３ｍｍ×１０ｍｍである。接着場所の上を次に２ｋｇの鋼鉄製ローラーで１０ｍ／分の速度で６回転がす。接着テープは、移動センサーのための支持体として役立つ安定な接着ストリップにて同一平面上で補強する。この試料を試験用板によって垂直に吊り下げる。

微細剪断試験：
測定すべき試験体に下端の所で１００ｇの重りで負荷を掛ける。試験温度は４０℃であり、試験時間は３０分（１５分間負荷を掛けそして１５分間負荷を掛けない）である。所定の温度での上記の試験時間の後の剪断移動距離を結果として、しかも最大値［“最大（ｍａｘ）”：１５分の負荷の結果としての最大剪断移動］及び最少値［“最少（ｍｉｎ）”：負荷除去後１５分の剪断移動(“残留デフレクション”)負荷を除いたときに緩和の結果として元の方に移動がある］の両方としてμｍで示す。同様に弾性分割合の百分率で示す［“弾性分”弾性分割合＝（ｍａｘ−ｍｉｎ）×１００／ｍａｘ］。

測定方法（特に三層構造）：
鋼鉄への９０°接着力（開放側及び被覆側：測定法Ｖ１）：
鋼鉄への接着力の測定を２３℃±１℃の温度及び５０％±５％の相対湿度の気候条件のもとで行う。試験体を２０ｍｍの幅に切断しそして鋼鉄製板に貼り付ける。該鋼鉄製板を測定前に浄化しそして調整する。この目的のために該板を最初にアセトンを用いて拭きそしてその後に５分間空気に曝し、それによって溶剤を蒸発させることができる。三層複合体の試験用基体に隣接する側を次いで５０μｍのアルミニウムフォイルで覆い、それによって試験体が測定時に伸びるのを防止する。その後に試験体を鋼鉄製基体に巻き付ける。この目的のためにテープに２ｋｇのロールを、１０ｍ／分の転がし速度で五度往復させる。転がし直後にスチール製板を、試験体を９０°の角度で垂直に上方に引っ張ることを可能とする特別なマウント中に挿入する。接着力の測定はZwick引張り試験装置を用いて行った。鋼鉄製板上に被覆される側を適用するとき、三層複合体の開放側を最初に５０μｍのアルミニウムフィルムに対して積層し、剥離材料を除きそして鋼鉄製板に貼り付け、同様に転がしそして測定する。

両側、要するに開放側及び被覆側の測定結果をＮ／ｃｍで記載しそして三度の測定の平均を取る。

保持力（開放側及び被覆側：測定法Ｖ２）：
試験体の製造を２３℃±１℃の温度及び５０％±５％の相対湿度の気候条件のもとで行った。試験体を１３ｍｍに切断しそして鋼鉄板に貼り付ける。接着面積は２０ｍｍ×１３ｍｍ（長さ×幅）である。測定の前に鋼鉄板を洗浄しそして状態調整した。この目的のために、最初にアセトンを用いて拭き、その後に５分間空気に曝し、それによって溶剤を蒸発させることができる。貼り付けた後に開放側を５０μｍのアルミニウムフォイルで補強しそして２ｋｇのロールを用いて２往復転がす。次いで三層複合体の飛び出した末端の所でテープ通しに取り付ける。次いで全体の系を適当な装置から吊り下げそして１０Ｎの負荷を掛ける。吊り下げ装置は、重りが試料に１７９°±１°の角度で負荷が掛かるようにする。これによって、三層複合体が板の底部端から剥離することができないようにされている。測定した保持力、すなわち試験体が吊り下げ状態から落下までの時間を分で表示しそして三度の測定の平均値に相当する。被覆された側を測定するために開放側を最初に５０μｍのアルミニウムフォイルで補強し、剥離材料を除きそして試験用板に前述の通り貼り付ける。測定は標準気候条件（２３℃、５５％の相対湿度）で実施する。

壁貼り付け試験（測定法Ｖ３）：
図６はこの試験法の構造を図示している。２つの研磨した鋼鉄板（３．２）の間に固定された３０ｍｍ×１０ｍｍの大きさの試験体（３．１）を１分間、０．９ｋＮで押し付ける（力Ｐ）。その後に９ｃｍの長さのレバーアーム(３．３)を最も上の鋼鉄製板中にねじ込み、次いで１０００ｇの重り（３．４）で負荷を掛ける。押し付けと負荷との間の時間が最早２分より多くならないことを保証する（ｔ≦２分）。

保持力、即ち試験体が吊り下げ状態から落下までの時間を測定する。結果として保持力は三度の測定の平均値として分で示す。気候条件は２３℃±１℃及び５０％±５％の相対湿度である。

開放側及び被覆側を測定した。

感圧接着剤の例：
実施例ＰＳＡ Ｂ１〜Ｂ８のための原料ポリマーの製造：
以下に原料ポリマーの製造を説明する。実験したポリマーは遊離ラジカル重合によって溶液中で慣用の方法で製造する。

ベースポリマーＰ１：
ラジカル重合用の慣用の反応器に、４５ｋｇの２−エチルヘキシルアクリレート、４５ｋｇのｎ−ブチルアクリレート、５ｋｇのメチルアクリレート、５ｋｇのアクリル酸及び６６ｋｇのアセトン／イソプロパノール（９２．５：７．５）を装填する。４５分間、窒素ガスを攪拌下に通した後に、反応器を５８℃に加熱しそして５０ｇのＡＩＢＮを添加する。次いで外部の加熱浴を７５℃に加温しそして反応をこの外部温度のもとで一定のまま実施する。１時間後に再度５０ｇのＡＩＢＮを添加し、４時間後に２０ｋｇのアセトン／イソプロパノール混合物で希釈する。

５時間並びに７時間後に、それぞれ１５０ｇのビス−（４−第三ブチルシクロヘキシル）−ペルオキシジカルボナートで再度反応を開始する。２２時間の反応時間の後に重合を中断しそして室温に冷やす。このポリアクリレートは９９．６％の転化率、５９のＫ−値、５４％の固形分含有量、５５７，０００ｇ／ｍｏｌの重量平均分子量Ｍ_ｗ、７．６の多分散性ＰＤ（Ｍ_ｗ／Ｍ_ｎ）を有している。

ベースポリマーＰ２：
ラジカル重合用の慣用の反応器に、４７．５ｋｇの２−エチルヘキシルアクリレート、４７．５ｋｇのｎ−ブチルアクリレート、５ｋｇのアクリル酸、１５０ｇのジベンゾイルトリチオカルボナート及び６６ｋｇのアセトンを装填する。４５分間、窒素ガスを攪拌下に通した後に、反応器を５８℃に加熱しそして５０ｇのＡＩＢＮを添加する。次いで外部の加熱浴を７５℃に加温しそして反応をこの外部温度のもとで一定のまま実施する。１時間後に再度５０ｇのＡＩＢＮを添加する。４時間後に１０ｋｇのアセトンで希釈する。５時間並びに７時間後に、それぞれ１５０ｇのビス−（４−第三ブチルシクロヘキシル）−ペルオキシジカルボナートで再度反応を開始する。２２時間の反応時間の後に重合を中断しそして室温に冷やす。

このポリアクリレートは９９．５％の転化率、４１．９のＫ−値、５６．５％の固形分含有量、３６７，０００ｇ／ｍｏｌの重量平均分子量Ｍ_ｗ、２．８の多分散性ＰＤ（Ｍ_ｗ／Ｍ_ｎ）を有している。

ベースポリマーＰ３：
実施例Ｐ１と同様に、４１．５ｋｇの２−エチルヘキシルアクリレート、４１．５ｋｇのｎ−ブチルアクリレート、１５ｋｇのメチルアクリレート、１ｋｇのアクリル酸及び１ｋｇのヒドロキシエチルメタクリレート（ＨＥＭＡ）を、６６ｋｇのアセトン／イソプロパノール（９２．５：７．５）中で重合する。それぞれ５０ｇのＡＩＢＮで２度、それぞれ１５０ｇのビス−（４−第三ブチルシクロヘキシル）−ペルオキシジカルボナートで２度重合を開始し、２０ｋｇのアセトン／イソプロパノール（９２．５：７．５）で希釈する。２２時間の反応時間の後に重合を中断しそして室温に冷やす。

このポリアクリレートは９９．６％の転化率、６９．５のＫ−値、５３．３％の固形分含有量、６８９，０００ｇ／ｍｏｌの重量平均分子量Ｍ_ｗ、７．８の多分散性ＰＤ（Ｍ_ｗ／Ｍ_ｎ）を有している。

ベースポリマーＰ４：
実施例Ｐ１と同様に、６８ｋｇの２−エチルヘキシルアクリレート、２５ｋｇのメチルアクリレート及び７ｋｇのアクリル酸を６６ｋｇのアセトン／イソプロパノール（９２．５：７．５）中で重合する。

このポリアクリレートは９９．７％の転化率、５１のＫ−値、５５．０％の固形分含有量、６５７，０００ｇ／ｍｏｌの重量平均分子量Ｍ_ｗ、８．２の多分散性ＰＤ（Ｍ_ｗ／Ｍ_ｎ）を有している。

方法１：濃縮／ホットメルト感圧接着剤の製造：
アクリレートコポリマー（ベースポリマーＰ１〜Ｐ４）を一軸スクリュー式押出機（濃縮用押出機、製造元：BERSTORFF GmbH、ドイツ国）によって溶剤を十分に除く（残留溶剤含有量≦０．３重量％：個々の実施例参照）。ベースポリマーＰ１の濃縮のパラメータを例示的にここに記載する。スクリューの回転数は１５０回転／分であり、モーター電流は１５アンペアーであり、５８．０ｋｇ（液体）／時間の生産量が実現された。濃縮するために異なる３つの領域を減圧した。減圧はそれぞれ２０ｍｂａｒ〜３００ｍｂａｒの間である。濃縮されたホットメルトの出口温度は約１１５℃である。濃縮段階後の固形分含有量は９９．８％である。

方法２：変性したホットメルト接着剤及び粘弾性支持体の製造：
上述の方法１に従って製造されたアクリレートホットメルト接着剤を、下流のWELDING-二本スクリュー押出機（WELDING Engineers、米国、Orlando；Model 30 MM DWD; スクリュー直径３０ｍｍ、スクリュー１の長さ＝１２５８ｍｍ；スクリュー２の長さ＝１０８１ｍｍ；３領域）に搬送する。固体配量供給システムを経て樹脂Dertophene^（Ｒ）T110を領域１に配量供給しそして均一に混入する。例ＭＴ１及びＭＴ２のための組成物の場合には樹脂を配量供給しない。例ＭＴ３、ＭＴ４及びＭＴ５の場合には固体配量供給システムを経て相応する助剤を配量供給しそして均一に混入 する。ベースポリマーＰ１と樹脂配合するために例示的にパラメーターを記載する。回転数は４５１回転／分であり、モーター電流は４２アンペアーであり、３０．１ｋｇ／時の生産量が実現される。領域１及び２の温度はそれぞれ１０５℃であり、領域１の溶融温度は１１７℃でそして出口（領域３）の組成物温度は１００℃である。

方法３：本発明の接着テープの製造、熱的架橋のための架橋剤−促進剤系との混合及び被覆
方法１、２に従って製造されたアクリレートホットメルト感圧接着剤を、搬送用押出機（ドイツ国のTROESTER GmbH & Co KG社の１軸スクリュー搬送用押出機）で溶融しそしてこれでポリマー溶融物として二軸スクリュー式押出機に搬送する（ドイツ国の LEISTRITZ社、Bez. LSM 30/34）。この装置は外部から電気的に加熱されそして沢山の送風機によって空気冷却されそして架橋剤−促進剤系をポリマーマトリックス中に良好に分布させながら同時に押出機中における接着剤の短い滞留時間を保証するように設計されている。この目的のために２軸スクリュー式押出機の混合軸は、搬送要素と混合要素とが交換可能に配置されている。それぞれの架橋剤及び促進剤の添加は適当な配量供給装置を用いて場合によっては複数の場所で（図１：配量供給場所１．１及び１．２）そして場合によっては配量供給補助手段の使用下に二軸スクリュー押出機中の無加圧領域に行う。

二軸スクリュー式押出機からの既に配合された、すなわち架橋剤−促進剤系と混合された接着剤の出口（出口：円筒状ダイス、５ｍｍの直径）の後で、被覆を図１に従ってウエブ状支持体材料上に行う。架橋剤−促進剤系の配量供給から成形或いは被覆までの時間を加工寿命と記載する。加工寿命は架橋剤−促進剤系と混合された、視覚的に良好な外観（ゲルがなく、斑点のない外観）の接着剤或いは粘弾性支持体層を被覆することができる時間である。被覆物は１ｍ／分〜２０ｍ／分のウエブ速度で行われ、２本ロール塗装装置のドクターロールは駆動されない。

以下の実施例及び表１〜表３において、使用される処方、製造パラメータ及び得られる性質をそれぞれ詳細に説明する。

実施例Ｂ１：
ベースポリマーＰ１を上述の重合法に従って重合し、方法１に従って濃縮し（固形分含有量９９．８％）そして方法２に従って樹脂Dertophene^（Ｒ） T110と混合する。樹脂変性されたアクリレートホットメルト組成物を次いで方法３に従って以下の成分よりなる架橋剤−促進剤系と連続的に配合する：
− ペンタエリスリットテトラグリシドエーテル、ここではドイツ国のUPPC AG社のPolypox(R) R16（エポキシド）、
− トリエチレンアミン、ここではドイツ国のHEXION社のEpikure(R) 3234 （アミン系促進剤）。

詳細な説明： 方法３に記載した２軸スクリュー式押出機中に、７０部のポリマーＰ１及び３０部の樹脂Dertophene^（Ｒ） T110よりなる５３３．３ｇ／分の全体の物質流（１分当たりの純粋ポリマー３７３ｇに相当する）を１．１４ｇ／分のエポキシド架橋剤のペンタエリスリットテトラグリシドエーテル（ポリマーを基準として０．３１重量％に相当する）及び１．８９ｇ／分のアミン系促進剤のトリエチレンテトラミン（ポリマーを基準として０．５１重量％に相当する）と混合する。アミンのエポキシドの配量供給は２つの蠕動ポンプを通して配量供給場所１．１（図１参照）で行う。配量供給及び達成可能な混合品質を向上させるために、使用される架橋剤系を液状リン酸塩エステル（イソプロピル化トリアリールリン酸塩：Reofos 65; 製造元：GREAT LAKES、米国）で希釈する（架橋剤との比：０．５：１）。方法パラメータは表２に総括掲載した。完成配合物の加工寿命は、LEISTRITZ二軸スクリュー式押出機を離れた後１２５℃の平均物質温度で７分より長い。被覆は図１に従う２本ロール式被覆装置でそれぞれ１００℃のロール表面温度及び８６ｇ／ｍ^２の塗布量で２３μｍのＰＥＴフィルムの上に行った。こうして製造された接着テープから鋼鉄への接着力を室温及び、保存期間の関数として４０℃での微細剪断移動（microshear travel ）を測定した。２５日間室温保存後に最大微細剪断移動を７９％の弾性分割合で１６０μｍで測定した。実施例Ｂ１の別の接着性データは表３に総括掲載する。この実施例では、中でも極性及び非極性の基体（鋼鉄及びポリエチレン）への良好な接着力及び温度の影響下での良好な凝集性に特徴のある非常に高い性能の接着テープが製造できたことを示している。

実施例Ｂ２：
方法１に従って濃縮しそして方法２によって樹脂Dertophene^（Ｒ） T110と混合したベースポリマーＰ２（残留溶剤割合：０．１重量％）を実施例Ｂ１と同様に方法３に従って二軸スクリュー式押出機で架橋剤−促進剤系と配合しそして被覆した。

架橋剤−促進剤系は
− トリメチロールプロパントリグリシドエーテル、ここではドイツ国のUPPC AG社のPolypox(R) R20（エポキシド）、及び
− ジエチレントリアミン、ここではドイツ国のHEXION社のEpikure(R) 3223 （アミン系促進剤）
よりなる。

実施例Ｂ１と同様に０．８７重量％の多官能性エポキシドのトリメチロールプロパントリグリシドエーテル及び０．４８重量％のアミンのジエチレントリアミン（それぞれアクリレートコポリマーを基準とする）を方法３に従って添加する。LEISTRITZ二軸スクリュー式押出機の押出機回転数は１２５回転／分であり、物質生産量は１６．４ｋｇ／時である。加工寿命は二軸スクリュー式押出機を離れた後１０８℃の有効物質温度で５分より長い。図１に従うロール式被覆装置によって１０１ｇ／ｍ^２の塗布量で２３μｍのＰＥＴフィルムの上に被覆した。

こうして製造された接着テープから接着力、保持力及び微細剪断移動を室温での試験体の保存時間を関数として測定した。２５日間室温保存後に室温で１０，０００分より長い保持力が測定された。この接着テープ試験体は高度に架橋し、７０μｍだけの非常に僅かな最大剪断移動及び測定法Ｈ３に従う“微細剪断移動”に従って９０％の高い弾性分割合が確認できる。ポリエチレン（ＰＥ）への接着力は所望通りに２．５Ｎ／ｃｍと僅かである。他の接着技術的データは表３の実施例Ｂ２の所に記載されている。

実施例Ｂ３：
使用したポリマーＰ３の重合、濃縮、樹脂配合及び架橋剤−促進剤系の混入及び被覆を、実質的に実施例１に記載のとおり行う。

ここで使用した架橋剤系は
− ペンタエリスリットテトラグリシドエーテル、ここではドイツ国のUPPC AG社のPolypox(R) R16（エポキシド）、及び
− トリメチルヘキサメチレンジアミン、ここではドイツ国のHEXION社のEpikure(R) 940 （アミン系促進剤）。

実施例Ｂ１と同様に０．３５重量％の多官能性エポキシドのペンタエリスリットテトラグリシドエーテル及び０．３０重量％のアミンのトリメチルヘキサメチレンジアミン（それぞれアクリレートコポリマーを基準とする）を添加する。実施例Ｂ１及びＢ２の関係で使用したポリマー系はアクリル酸の含有量が少なく、６９．５のｋ−値を有しそして凝集性の関係で２３℃及び７０℃での保持力が穏やかな程度に調整されている。２３℃での保持力は２３℃で１，６００分である。他の詳細な数値データは表１に記載してある。

実施例Ｂ４：
使用したポリマーＰ３の重合、濃縮、樹脂配合及び架橋剤−促進剤系の混入及び被覆を、実質的に実施例１に記載のとおり行う。方法２において追加的に充填剤のチョークMikrosohl^（Ｒ）40 を混入するが、この目的に、使用する二軸スクリュー式押出機の混合用スクリュー形状を相応して適合させる。ここで使用した架橋剤系は実施例Ｂ３におけるのと同様に選択した。０．４５重量％の多官能性エポキシドのペンタエリスリットテトラグリシドエーテル及び０．４０重量％のアミンのトリメチルヘキサメチレンジアミン（アクリレートポリマーを基準とする）を添加した。

配合用押出成形機から出た物質の平均温度は、実施例Ｂ３の物質系に比較して１１０℃から１１７℃に上昇した。９．４の測定された接着力だけでなく３，８００分の保持力も実施例Ｂ３に比べて改善されている。

組成物を特定する数値的な他の詳細は表１にあり、調整された方法パラメータは表２にありそして接着技術的結果は表３にそれぞれＢ４の行にある。

実施例Ｂ５：
方法１に従って濃縮したベースポリマーＰ３（残留溶剤割合０．１５重量％）を実施例Ｂ１と同様に方法３に従って二軸スクリュー式押出機で架橋剤−促進剤系と配合しそして被覆した。

架橋剤−促進剤系は
− トリメチロールプロパントリグリシドエーテル、ここではドイツ国のUPPC AG社のPolypox(R) R20（エポキシド）、及び
− ジエチレントリアミン、ここではドイツ国のHEXION社のEpikure(R) 3223 （アミン系促進剤）
よりなる。

実施例Ｂ１と同様に０．７８重量％の多官能性エポキシドのトリメチロールプロパントリグリシドエーテル及び０．４８重量％のアミンのジエチレントリアミン（それぞれアクリレートコポリマーを基準とする）を方法３に従って添加する。
LEISTRITZ二軸スクリュー式押出機の押出機回転数は１００回転／分であり、物質生産量は１０ｋｇ／時である。加工寿命は二軸スクリュー式押出機を離れた後１１４℃の有効物質温度で５分より長い。図１に従うロール式被覆装置によって１２５ｇ／ｍ^２の塗布量で２３μｍのＰＥＴフィルムの上に被覆した。

例Ｂ６（比較例）：
使用したポリマーＰ１の重合、濃縮、樹脂配合及び架橋剤成分の混入及び被覆を、実質的に実施例１に記載のとおり行うが、次のとおり変更する。

ここで使用した架橋剤系は
− ペンタエリスリットテトラグリシドエーテル、ここではドイツ国のUPPC AG社のPolypox(R) R16（エポキシド）、及び
− 塩化亜鉛
よりなる。

０．７９重量％の多官能性エポキシドのペンタエリスリットテトラグリシドエーテル及び０．４３重量％の酸化亜鉛を添加する。

方法Ｈ３に従う微細剪断移動に従って測定された剪断移動は、室温で２５日保存した後に２０００μｍより大きく測定され、弾性分割合は０％である。これは架橋がないか又は言うに値する架橋が生じていないことを意味している。

温度依存保存後の繰り返し測定：
接着テープ試料を６０℃で６日間保存した後も更に加熱室で１４０℃で１時間保存した後も架橋していない。この接着テープ試料をこの保存条件に従って再び方法Ｈ３“微細剪断移動”で測定し、剪断移動が２０００μｍより大きく測定された。

架橋が存在しないために他の接着技術的試験は行っていない。

他の詳細な数値データは表１に記載してありそして調整された方法パラメータは表２のＢ６の行に記載してある。

例Ｂ７（比較例）：
使用したポリマーＰ１の重合、濃縮、樹脂配合及び架橋剤成分の混入及び被覆を、実質的に実施例１に記載のとおり行うが、次のとおり変更する。

ここで使用した架橋剤系は
− トリエチレンアミン、ここではドイツ国のHEXION社のEpikure(R) 3234 （アミン系促進剤）
である。

この例ではエポキシドを使用しない。

０．５０重量％の多官能性アミンのトリエチレンテトラミンを添加する。方法Ｈ３の微細剪断移動に従って測定された剪断移動は、室温で２５日保存した後に２０００μｍより大きく測定され、弾性分割合は０％である。これは架橋がないか又は言うに値する架橋が生じていないことを意味している。

温度依存保存後の繰り返し測定：
接着テープ試料を７０℃で３日間保存した後も更に加熱室で１４０℃で１時間保存した後も架橋していない。この接着テープ試料をこの保存条件に従って再び方法Ｈ３“微細剪断移動”で測定し、剪断移動が２０００μｍより大きく測定された。

架橋が存在しないために他の接着技術的試験は行っていない。

他の詳細な数値データは表１に記載してありそして調整された方法パラメータは表２のＢ７の行に記載してある。

例Ｂ８（比較例）：
使用したポリマーＰ１の重合、濃縮、樹脂配合及び架橋剤成分の混入及び被覆を、実質的に実施例１に記載のとおり行うが、次のとおり変更する。

ここで使用した架橋剤系は
− ペンタエリスリットテトラグリシドエーテル、ここではドイツ国のUPPC AG社のPolypox(R) R16（エポキシド）、及び
よりなる。

０．３１重量％の多官能性エポキシドのペンタエリスリットテトラグリシドエーテルを添加する。

この例ではアミンを使用していない。

方法Ｈ３の微細剪断移動に従って測定された剪断移動は、室温で２５日保存した後に２０００μｍより大きく測定され、弾性分割合は０％である。これは架橋がないか又は言うに値する架橋が生じていないことを意味している。

温度依存保存後の繰り返し測定：
接着テープ試料を７０℃で３日間保存した後も更に加熱室で１４０℃で１時間保存した後も架橋していない。この接着テープ試料をこの保存条件に従って再び方法Ｈ３“微細剪断移動”で測定し、剪断移動が２０００μｍより大きく測定された。

架橋が存在しないために他の接着技術的試験は行っていない。他の詳細な数値データは表１に記載してありそして調整された方法パラメータは表２のＢ８の行に記載してある。

本発明に従う架橋剤−促進剤系を用いた場合には、熱を供給することなく標準条件（室温）のもとで架橋反応がポリアクリレートの官能基によって完全に進行する。架橋反応は、一般に５日〜１４日の保存時間の後に、機能性接着テープ或いは機能性支持体層が存在する程度に十分に完結する。極限架橋状態及びそれ故の組成物の最終的凝集が、組成物−架橋剤系の選択次第で特に室温で１４〜１００日の保存後に、好ましくは１４〜５０日の保存期間の後に達成され、更に高い保存温度では予想通り早まる。

架橋によって接着剤凝集が高まり、それ故に剪断強度も高まる。これらの群は公知の通り非常に安定している。このことは非常に老化安定性で耐熱性の粘着テープを可能とする。

これに対して比較例Ｂ６〜Ｂ８を見ると、本発明の架橋剤−促進剤系を使用しない場合には、架橋が行われないことを示している。

粘弾性支持体及び三層構造の例：
Ｉ．感圧接着剤の製造
ポリアクリレート感圧接着剤（ＰＡ１）：
ラジカル重合のための慣用の１００Ｌのガラス製反応器に、２．８ｋｇのアクリル酸、８．０ｋｇのメチルアクリレート、２９．２ｋｇの２−エチルヘキシルアクリレート及び２０．０ｋｇのアセトン／イソプロパノール（９５：５）を装入する。攪拌下に窒素ガスを４５分間通した後に反応器を５８℃に加熱しそして２０ｇのＡＩＢＮを添加する。次いで外部の加熱浴を７５℃に加熱しそして反応を一定のこの外部温度のもとで実施する。１時間の反応時間の後に再び２０ｇのＡＩＢＮを添加する。４時間及び８時間の後に、それぞれ１０．０ｋｇのアセトン／イソプロパノール混合物（９５：５）で希釈する。残留開始剤を還元するために８時間後及び１０時間後に、それぞれ６０ｇのビス−（４−第三ブチルシクロヘキシル）ペルオキシジカルボナートを添加する。反応を２４時間の反応時間の後に中止しそして室温に冷却する。次いでポリアクリレートを０．４重量％のアルミニウム−（ＩＩＩ）−アセチルアセトナート（イソプロパノール中３％溶液）と混合し、イソプロパノールで３０％の固形分含有量に希釈しそして次いで溶液状態からシリコーン加工剥離フィルム（５０μｍのポリエステル）に塗布する。その後(被覆速度２．５ｍ／分、乾燥トンネル１５ｍ、温度：領域１ ４０℃、領域２： ７０℃、領域３ ９５℃、領域４ １０５℃)、被覆量は５０ｇ／ｍ^２である。
ＩＩ．粘弾性支持体の製造
実施例ＶＴ１〜５の粘弾性支持体のための原料ポリマーの製造：
以下に原料ポリマーの製造を説明する。実験したポリマーはラジカル重合によって溶液中で慣用のとおり製造する。

ベースポリマーＨＰＴ１：
ラジカル重合用の慣用の反応器に、４０ｋｇの２−エチルヘキシルアクリレート、４０ｋｇのｎ−ブチルアクリレート、１５ｋｇのメチルアクリレート、５ｋｇのアクリル酸及び６７ｋｇのアセトン／イソプロパノール（９５：５）を装入する。４５分間、窒素ガスを攪拌下に通した後に、反応器を５８℃に加熱しそして４０ｇのＡＩＢＮを添加する。次いで外部の加熱浴を７５℃に加温しそして反応をこの外部温度のもとで一定のまま実施する。１時間後に再度６０ｇのＡＩＢＮを添加し、４時間後に１４ｋｇのアセトン／イソプロパノール混合物で希釈する。

５時間並びに７時間後に、それぞれ１５０ｇのビス−（４−第三ブチルシクロヘキシル）−ペルオキシジカルボナートで再度反応を開始する。２２時間の反応時間の後に重合を中断しそして室温に冷やす。このポリアクリレートは５７のＫ−値、５４．６％の固形分含有量、７１４，０００ｇ／ｍｏｌの重量平均分子量Ｍ_ｗ、７．６の多分散性ＰＤ（Ｍ_ｗ／Ｍ_ｎ）を有している。

ベースポリマーＨＰＴ２：
実施例１と同様に、６５ｋｇの２−エチルヘキシルアクリレート、３０ｋｇの第三ブチルアクリレート及び５ｋｇのアクリル酸を６７ｋｇのアセトン／イソプロパノール（９５：５）中で重合する。それぞれ５０ｇのＡＩＢＮで２度、それぞれ１５０ｇのビス−（４−第三ブチルシクロヘキシル）−ペルオキシジカルボナートで２度重合を開始し、２０ｋｇのアセトン／イソプロパノール混合物（９５：５）で希釈する。２２時間の反応時間の後に重合を中断しそして室温に冷やす。このポリアクリレートは６１．０のＫ−値、５３．２％の固形分含有量、６９７，０００ｇ／ｍｏｌの重量平均分子量Ｍ_ｗ、７．１の多分散性ＰＤ（Ｍ_ｗ／Ｍ_ｎ）を有している。

ベースポリマーＨＰＴ３：
実施例１と同様に行う。重合のために６０ｋｇの２−エチルヘキシルアクリレート、３０ｋｇのスチレン、５ｋｇのメリルアクリレート及び５ｋｇのアクリル酸を２５ｋｇのアセトン／イソプロパノール（９７：３）中で重合する。それぞれ５０ｇのＡＩＢＮで２度、それぞれ１５０ｇのビス−（４−第三ブチルシクロヘキシル）−ペルオキシジカルボナートで２度重合を開始し（３６時間及び４４時間の反応時間後）そして２０ｋｇのアセトン／イソプロパノール混合物（９７：３）で希釈する。４８時間の反応時間の後に重合を中断しそして室温に冷やす。このポリアクリレートは６１のＫ−値、６８．４％の固形分含有量、５６７，０００ｇ／ｍｏｌの重量平均分子量Ｍ_ｗ、１１．８の多分散性ＰＤ（Ｍ_ｗ／Ｍ_ｎ）を有している。

ベースポリマーＨＰＴ４：
ラジカル重合用の慣用の反応器に、６５ｋｇの２−エチルヘキシルアクリレート、３０ｋｇの第三ブチルアクリレート、５ｋｇのアクリル酸、１００ｇのジチオ安息香酸ベンジルエステル及び６７ｋｇのアセトンを装入する。４５分間、窒素ガスを攪拌下に通した後に、反応器を５８℃に加熱しそして５０ｇのＡＩＢＮを添加する。次いで外部の加熱浴を７５℃に加温しそして反応をこの外部温度のもとで一定のまま実施する。１時間後に再度５０ｇのＡＩＢＮを添加する。４時間後に１０ｋｇのアセトンで希釈する。５時間並びに７時間後に、それぞれ１５０ｇのビス−（４−第三ブチルシクロヘキシル）−ペルオキシジカルボナートを添加する。２２時間の反応時間の後に重合を中断しそして室温に冷やす。

このポリアクリレートは４９．２のＫ−値、５９．２％の固形分含有量、３７９，０００ｇ／ｍｏｌの重量平均分子量Ｍ_ｗ、３．１の多分散性ＰＤ（Ｍ_ｗ／Ｍ_ｎ）を有している。

ベースポリマーＨＰＴ５：
ラジカル重合用の慣用の反応器に、６８ｋｇの２−エチルヘキシルアクリレート、２５ｋｇのメチルアクリレート、７ｋｇのアクリル酸及び６６ｋｇのアセトン／２−プロパノール（９５：５）を装入する。４５分間、窒素ガスを攪拌下に通した後に、反応器を５８℃に加熱しそして４０ｇのＡＩＢＮを添加する。次いで外部の加熱浴を７５℃に加温しそして反応をこの外部温度のもとで一定のまま実施する。１時間後に再度６０ｇのＡＩＢＮを添加する。４時間後に２０ｋｇのアセトン／２−プロパノール（９５：５）で希釈する。５時間並びに７時間後に、それぞれ１５０ｇのビス−（４−第三ブチルシクロヘキシル）−ペルオキシジカルボナートを添加する。２２時間の反応時間の後に重合を中断しそして室温に冷やす。

このポリアクリレートは５５のＫ−値、５５％の固形分含有量、５７９，０００ｇ／ｍｏｌの重量平均分子量Ｍ_ｗ、７．９の多分散性ＰＤ（Ｍ_ｗ／Ｍ_ｎ）を有している。

粘弾性支持体のためのベースポリマーＨＰＴ１〜５の濃縮及び配合：
アクリレートコポリマーＨＰＴ１〜５から、方法１と同様に溶剤を除きそして場合によっては次に方法２と同様に添加物と混合する。個々の実施例参照。

方法４：２本ロール式カレンダーによる３層構造の製造
この方法は図５に記載のとおり実施する。分配ノズル（１）によって架橋剤−促進剤系及び場合によっては充填剤を既に配合した粘弾性組成物（３）をロール間隙に供給する。粘弾性組成物の粘弾性フィルムへの成形をカレンダーロール（Ｗ１）及び（Ｗ２）の間で、２つの感圧接着剤（６ａ、６ｂ）の間のロール間隙において行う。これらの感圧接着剤は非接着性に処理された支持体材料（５ａ、５ｂ）に塗布されて案内されている。この場合、粘弾性組成物の設定層厚への成形及び送られる両方の感圧接着剤での被覆が同時に行われる。成形された粘弾性支持体層（４）への感圧接着剤（６ａ、６ｂ）の繋留を改善するために、感圧接着剤をロール間隙に送り込む前にコロナ放電処理ステーション（８）によってコロナ放電処理する（デンマークのVITAPHONE社のコロナ放電装置、１００Ｗ・分／ｍ^２）。この処理の結果、三層複合体の製造後に、粘弾性支持体層への改善された化学的付着がもたらされる。

被覆装置を通るウエブ速度は３０ｍ／分である。

ロール間隙を離れた後、場合によっては非接着性支持体（５ａ）を剥離しそして完成三層製品（９）を残留する第二の非接着性支持体（５ｂ）と一緒に卷きとる。

以下に、本発明の接着テープの感圧接着剤及び被覆物を製造する具体例を示すが、記載する処方、配列及び方法パラメータの選択によって本発明は不必要に制限されない。

実施例ＭＴ１：
ベースポリマーＨＰＴ１を方法１に従って濃縮し（固形分含有量９９．７％）、次に方法３に従って二軸スクリュー式押出機中で、トリメチロールプロパントリグリシジルエーテル（Polypox(R) R20：ポリアクリレートを基準として０．４８重量％）及びジエチレントリアミン（Epikure(R) 3223：ポリアクリレートを基準として０．４０重量％）よりなる架橋剤−促進剤系と連続的に配合する。

シリコーン加工されたポリエステルフィルムの上に予め被覆された組成物層ＰＡ１の間にベースポリマーＨＰＴ１よりなる粘弾性支持体ＶＴ１を製造するための被覆を２本ロール塗装装置で１００℃のロール温度で方法４に従って行う。粘弾性支持体ＶＴ１の層厚は８８０μｍである。コロナ放電処理は１００Ｗ・分／ｍ^２で行う。７日の室温保存の後に接着技術的データを開放側及び被覆側で測定する。実施例ＭＴ１のデータを表４に総括掲載する。

実施例ＭＴ２：
ベースポリマーＨＰＴ２を方法１に従って濃縮し（固形分含有量９９．８％）、次に方法３に従って二軸スクリュー式押出機中で、トリメチロールプロパントリグリシジルエーテル（Polypox(R) R20：ポリアクリレートを基準として０．５６重量％）及びジエチレントリアミン（Epikure(R) 3223：ポリアクリレートを基準として０．４０重量％）よりなる架橋剤−促進剤系と連続的に配合する。次いで実施例１と同様に、シリコーン加工されたポリエステルフィルムの上にそれぞれに予め被覆された組成物層ＰＡ１の間で方法３によって２本ロール塗装装置上で被覆を行う。粘弾性支持体ＶＴ２の層厚は８５０μｍである。コロナ放電処理は１００Ｗ・分／ｍ^２で行う。７日の室温保存の後に接着技術的データを開放側及び被覆側で測定する。実施例ＭＴ２のデータを表４に総括掲載する。

実施例ＭＴ３：
ベースポリマーＨＰＴ３を方法１に従って濃縮し（固形分含有量９９．７％）、次に方法２に従って６．５重量％のガラス中空球状物Hohlglaskugeln Q-CEL^（Ｒ）5028 (製造元：Potters Industries社)と配合し、方法３に従って二軸スクリュー式押出機中で、トリメチロールプロパントリグリシジルエーテル（Polypox(R) R20：ポリアクリレートを基準として０．５６重量％）及びジエチレントリアミン（Epikure(R) 3223：ポリアクリレートを基準として０．８０重量％）よりなる架橋剤−促進剤系と連続的に配合する。シリコーン加工されたポリエステルフィルムの上に予め被覆された組成物層ＰＡ１の間に粘弾性支持体ＶＴ３を製造する被覆を、方法３に従って１００℃のロール温度で２本ロール塗装装置上で行う。粘弾性支持体ＶＴ３の層厚は８００μｍである。コロナ放電処理は１００Ｗ・分／ｍ^２で行う。７日の室温保存の後に接着技術的データを開放側及び被覆側でそれぞれ測定する。実施例ＭＴ３のデータを表４に総括掲載する。

実施例ＭＴ４：
ベースポリマーＨＰＴ４を方法１に従って濃縮し（固形分含有量９９．７％）、次に方法２に従って１８重量％のミクロゾール−チョーク（Mikrosohl^（Ｒ）40）と混合し、方法３に従って二軸スクリュー式押出機中で、トリメチロールプロパントリグリシジルエーテル（Polypox(R) R20：ポリアクリレートを基準として０．３４重量％）及びジエチレントリアミン（Epikure(R) 3223：ポリアクリレートを基準として０．４２重量％）よりなる架橋剤−促進剤系と連続的に配合する。シリコーン加工されたポリエステルフィルムの上に予め被覆された組成物層ＰＡ１の間に粘弾性支持体ＶＴ４を製造する被覆を、方法３に従って１００℃のロール温度で２本ロール塗装装置上で行う。粘弾性支持体ＶＴ４の層厚は８００μｍである。コロナ放電処理は１００Ｗ・分／ｍ^２で行う。７日の室温保存の後に接着技術的データを開放側及び被覆側でそれぞれ測定する。実施例ＭＴ４のデータを表４に総括掲載する。

実施例ＭＴ５：
ベースポリマーＨＰＴ５を方法１に従って濃縮し（固形分含有量９９．８％）、次に方法２に従って３重量％の未膨張のマイクロ中空球状体Expancel^（Ｒ）092 DU 40 (ドイツ国のAkzo Nobel社)と混合し、方法３に従って二軸スクリュー式押出機中で、トリメチロールプロパントリグリシジルエーテル（Polypox(R) R20：ポリアクリレートを基準として０．５４重量％）及びジエチレントリアミン（Epikure(R) 3223：ポリアクリレートを基準として０．４２重量％）よりなる架橋剤−促進剤系と連続的に配合する。熱の導入によって混合物を押出機中で膨張させそして次に、シリコーン加工されたポリエステルフィルムの上に予め被覆された組成物層ＰＡ１の間に、方法３に従って１３０℃のロール温度で被覆を行う。膨張した粘弾性支持体ＶＴ５の層厚は８００μｍである。感圧接着剤層の前処理するためのコロナ放電処理は１００Ｗ・分／ｍ^２で行う。７日の室温保存の後に接着技術的データを開放側及び被覆側でそれぞれ測定する。実施例ＭＴ５のデータを表４に総括掲載する。

表４のデータから判るとおり、本発明の両面複合接着テープは非常に良好な技術的接着データを示す。特にプラスの特徴はそれぞれの側のバランスの取れた接着特性である。接着テープの両面に同じ接着剤層がある場合には、各層は殆ど同じ接着技術的データを示す。このことは層に亙っての均一な架橋を示している。このことは当業者にとって驚くべきことである。さらにこの三層接着テープは層間剥離を示さない。層相互の繋留は感圧接着剤層のコロナ放電処理及び隣接する粘弾性支持体層の後架橋によって非常に良好である。

１・・・分配ノズル
１．１・・・第一の供給場所
１．２・・・第二の供給場所
１．３・・・配合器
２・・・粘弾性組成物
４・・・支持体層
５ａ、５ｂ・・・支持体材料
６ａ、６ｂ・・・感圧接着剤
８・・・コロナ放電処理ステーション

Claims (18)

1. エポキシ基との連結反応に入るのに適する官能基を持つポリアクリレートを熱により架橋するための架橋剤−促進剤系において、少なくとも１種類のエポキシ基含有物質（架橋剤）及びポリアクリレートの溶融温度より下方の温度で連結反応の促進作用する少なくとも１種類の物質（促進剤）を含有することを特徴とする、上記架橋剤−促進剤系。
2. 促進剤としてアミンを使用する、請求項１に記載の架橋剤−促進剤系。
3. 促進剤として第三アミンを使用する、請求項２に記載の架橋剤−促進剤系。
4. 促進剤として多官能性アミンを使用する、請求項２又は３に記載の架橋剤−促進剤系。
5. 促進剤としてホスフィン又はホスホニウム化合物を使用する、請求項１に記載の架橋剤−促進剤系。
6. エポキシ基含有物質として多官能性エポキシドを使用する、請求項１〜５のいずれか一つに記載の架橋剤−促進剤系。
7. エポキシ基含有物質として二官能性エポキシド、要するに二つのエポキシ基を持つ化合物を使用する、請求項１〜６のいずれか一つに記載の架橋剤−促進剤系。
8. エポキシ基との連結反応に入るのに適する官能基を持つポリアクリレートを熱により架橋する方法において、エポキシ基含有物質（架橋剤）及びポリアクリレートの溶融温度より下方の温度で連結反応の促進作用する少なくとも１種類の物質（促進剤）を含有する架橋剤−促進剤系を使用することを特徴とする、上記方法。
9. 架橋剤−促進剤系が請求項２〜７のいずれか一つに記載の系である、請求項８に記載の方法。
10. ポリアクリレートの官能基を、カルボキシル基、水酸基、酸無水物基、スルホン酸基、ホスホン酸基よりなる群から選択する、請求項８又は９に記載の方法。
11. ポリアクリレートの溶融物中での架橋を架橋剤−促進剤系の存在下に開始しそして、冷却後に架橋反応を最終架橋度に到達するまで継続するという前提条件のもとで、架橋反応が１０％より少ない程度まで完了する時点までにこれを冷却する、請求項８〜１０のいずれか一つに記載の方法。
12. 冷却を実質的に室温まで行う、請求項１１に記載の方法。
13. 反応開始を加工用反応器中で行い、反応開始後にポリアクリレートを加工用反応器から取り出しそして永久的又は一時的支持体の上に塗布しそしてポリアクリレートを被覆時に又は被覆直後に実質的に室温に冷却する請求項８〜１２のいずれか一つに記載の方法。
14. 請求項８〜１３のいずれか一つに記載の方法に従って製造したポリアクリレートの、感圧接着剤としての使用。
15. 感圧接着剤を片面又は両面に塗布した接着テープのための、請求項１４に記載の使用。
16. 支持体の無い接着テープのための、請求項１４に記載の使用。
17. 請求項８〜１３のいずれか一つに記載の方法に従って製造したポリアクリレートの、ヒートシリング剤としての使用。
18. 請求項８〜１３のいずれか一つに記載の方法に従って製造したポリアクリレートの、特に感圧接着剤を片面又は両面に塗布した接着テープのための支持体材料としての使用。

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