JP2010242315A - 橋梁架設方法 - Google Patents

Abstract

【課題】多径間連続コンクリート橋の橋桁を、張出し架設工法を用いて架設する橋梁架設方法において、工程遅延を生じさせることなく、第１橋脚の上下両端部における断面力を低減させる。
【解決手段】第１橋脚１２Ｐ１の柱頭部１４Ａから、橋桁の側径間部１４Ｓ１および第２径間部１４Ｓ２の張出し施工を行う（ａ１）。次に、側径間部１４Ｓ１の張出し施工部Ｓ１Ａを橋台１６Ａ１まで延長架設した後、その端部１４Ｓ１ａを、橋軸方向の反力を発生させない態様で仮支持する（ａ２）。この状態で、側径間部１４Ｓ１に対して、その端部１４Ｓ１ａにおいて上向きの鉛直加力を行う（ａ３）。さらに、この鉛直加力を行っている状態で、第２径間部１４Ｓ２の張出し施工部Ｓ２Ａに対して、その先端面において橋軸方向の水平加力を行う（ａ４）、この状態で、側径間部１４Ｓ１を橋台１６Ａ１に固定するとともに第２径間部１４Ｓ２の中央閉合を行う（ａ５）。
【選択図】図２

Description

本願発明は、多径間連続コンクリート橋の橋桁を、張出し架設工法を用いて架設する橋梁架設方法に関するものである。

多径間連続コンクリート橋は、複数のコンクリート製の橋脚によりコンクリート製の橋桁が支持された構成となっている。

そして、この多径間連続コンクリート橋として、例えば「特許文献１」に記載されているように、各橋脚の上端部が橋桁に剛結された連続ラーメン構造を有するものも知られている。

また、この「特許文献１」に記載されているように、多径間連続コンクリート橋の橋桁を架設する方法として、張出し架設工法が知られている。

特開２００５−１７１６３８号公報

このような連続ラーメン構造を有する多径間連続コンクリート橋において、その固定支間長に比して橋脚高さが低い場合には、橋桁の温度変化、クリープ、乾燥収縮等によって、橋脚の下端部における断面力が大きなものとなる。そして、この断面力は、橋台に隣接する第１橋脚において特に大きなものとなる。

これに対し、図２（ｂ１）に示すように、橋台１６Ａ１に隣接する第１橋脚１２Ｐ１の柱頭部１４Ａから、橋桁の側径間部１４Ｓ１およびこれに隣接する第２径間部１４Ｓ２の張出し施工を行った後、第２径間部１４Ｓ２の中央閉合を行う前に、同図（ｂ３）に示すように、第２径間部１４Ｓ２の張出し施工部Ｓ２Ａに対して、その先端面において橋軸方向の水平加力を行うようにすれば、第１橋脚１２Ｐ１の下端部における断面力を低減させることが可能となる。

しかしながら、このようにした場合には、上記水平加力を行っている状態で、同図（ｂ４）に示すように、第２径間部１４Ｓ２の中央閉合を行い、その後、同図（ｂ５）に示すように、側径間部１４Ｓ１の張出し施工部Ｓ１Ａを橋台１６Ａ１まで延長架設することとなるので、工程遅延が発生してしまう、という問題がある。

また、第１橋脚１２Ｐ１の高さが比較的低く、側径間部１４Ｓ１の長さと第２径間部１４Ｓ２の長さとのバランスが悪い場合には、死荷重時にアンバランスモーメントが生じ、これが第１橋脚１２Ｐ１の上端部に作用するので、第１橋脚１２Ｐ１の上端部における断面力が大きくなってしまう。この断面力は、従来の張出し架設工法では低減させることは不可能であり、また、上記水平加力を行うことによっても解決不可能である、という問題がある。

本願発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、多径間連続コンクリート橋の橋桁を、張出し架設工法を用いて架設する橋梁架設方法において、工程遅延を生じさせることなく、第１橋脚の上下両端部における断面力を低減させることができる橋梁架設方法を提供することを目的とするものである。

本願発明は、施工手順に工夫を施すとともに所定の鉛直加力および水平加力を行うことにより、上記目的達成を図るようにしたものである。

すなわち、本願発明に係る橋梁架設方法は、
多径間連続コンクリート橋の橋桁を、張出し架設工法を用いて架設する橋梁架設方法において、
橋台に隣接する第１橋脚の柱頭部から、上記橋桁の側径間部および該側径間部に隣接する第２径間部の張出し施工を行った後、
上記第２径間部の中央閉合を行う前に、上記側径間部の張出し施工部を上記橋台まで延長架設した後、この側径間部における上記橋台側の端部を、橋軸方向の反力を発生させない態様で仮支持し、
この仮支持を行っている状態で、上記側径間部に対して、該側径間部における上記橋台側の端部において上向きの鉛直加力を行い、
この鉛直加力を行っている状態で、上記第２径間部の張出し施工部に対して、該張出し施工部の先端面において橋軸方向の水平加力を行い、
これら鉛直加力および水平加力を行っている状態で、上記側径間部を上記橋台に固定するとともに上記第２径間部の中央閉合を行う、ことを特徴とするものである。

上記「水平加力」の大きさは、この水平加力を行ったことにより、第１橋脚の下端部における断面力を低減させ得る範囲内の値であれば、その具体的な大きさは特に限定されるものではない。

上記「鉛直加力」の大きさは、この鉛直加力を行ったことにより、第１橋脚の上端部における断面力を低減させ得る範囲内の値であれば、その具体的な大きさは特に限定されるものではない。

上記構成に示すように、本願発明に係る橋梁架設方法においては、多径間連続コンクリート橋の橋桁を、張出し架設工法を用いて架設するようになっているが、その際、橋台に隣接する第１橋脚の柱頭部から、橋桁の側径間部およびこれに隣接する第２径間部の張出し施工を行った後、第２径間部の中央閉合を行う前に、側径間部の張出し施工部を橋台まで延長架設した後、この側径間部における橋台側の端部を、橋軸方向の反力を発生させない態様で仮支持し、この仮支持を行っている状態で、側径間部に対して、その橋台側の端部において上向きの鉛直加力を行い、この鉛直加力を行っている状態で、第２径間部の張出し施工部に対して、その先端面において橋軸方向の水平加力を行い、これら鉛直加力および水平加力を行っている状態で、側径間部を橋台に固定するとともに第２径間部の中央閉合を行うようになっているので、次のような作用効果を得ることができる。

すなわち、側径間部における橋台側の端部を仮支持した状態で、この側径間部に対して、その橋台側の端部において上向きの鉛直加力を行うことにより、第１橋脚に、その全高にわたって均一な曲げモーメントを生じさせることができる。したがって、死荷重時にアンバランスモーメントが生じて、これが第１橋脚の上端部に作用したような場合においても、これにより第１橋脚の上端部に生じる断面力を、鉛直加力により生じさせた曲げモーメントの分だけ小さくすることができる。

また、この鉛直加力を行っている状態で、第２径間部の張出し施工部に対して、その先端面において橋軸方向の水平加力を行うことにより、第１橋脚に、その上端部から下端部にかけて直線的に増大する曲げモーメントを生じさせることができる。したがって、橋桁の温度変化、クリープ、乾燥収縮等によって、第１橋脚の下端部における断面力が大きくなった場合においても、その大きさを、水平加力により生じさせた曲げモーメントの分だけ小さくすることができる。

しかも、本願発明においては、これら鉛直加力および水平加力を、側径間部の張出し施工部を橋台まで延長架設した後に行うようになっているので、これら鉛直加力および水平加力を行ったことにより、工程遅延が生じてしまうのを未然に防止することができる。

このように本願発明によれば、多径間連続コンクリート橋の橋桁を、張出し架設工法を用いて架設する橋梁架設方法において、工程遅延を生じさせることなく、第１橋脚の上下両端部における断面力を低減させることができる。

本願発明の一実施形態に係る橋梁架設方法による架設対象となる多径間連続コンクリート橋を示す側面図 （ａ１）〜（ａ５）は、上記実施形態に係る橋梁架設方法による、図１のII部で示す部分の架設工程を示す図、（ｂ１）〜（ｂ５）は、従来の橋梁架設方法において水平加力を行った場合の架設工程を、本実施形態の場合と対比して示す図 図２（ａ３）のIII−III線矢視詳細図 （ａ）は、図２（ａ４）のIVa−IVa線矢視詳細図、（ｂ）は、（ａ）のIVb−IVb線断面図 上記実施形態に係る橋梁架設方法により架設された多径間連続コンクリート橋において、その各橋脚に生じる断面力を示す曲げモーメント図 上記実施形態において、鉛直加力および水平加力を行ったことによる第１橋脚における断面力の低減効果を説明するための図

以下、図面を用いて、本願発明の実施の形態について説明する。

図１は、本願発明の一実施形態に係る橋梁架設方法による架設対象となる多径間連続コンクリート橋１０を示す側面図である。

同図に示すように、この多径間連続コンクリート橋１０は、地表面２ａの起伏が激しい山間部に架設される高速道路用の橋梁であって、６つのコンクリート製の橋脚１２Ｐ１、１２Ｐ２、１２Ｐ３、１２Ｐ４、１２Ｐ５、１２Ｐ６により、コンクリート製の橋桁１４が支持された構成となっている。

その際、この多径間連続コンクリート橋１０においては、その橋桁１４が単一箱桁の主桁構造を有しており、また、６つの橋脚１２Ｐ１〜１２Ｐ６のすべてが、その上端部において橋桁１４に剛結された連続ラーメン構造を有するものとなっている。ただし、この多径間連続コンクリート橋１０において、その橋軸方向両端部の橋台１６Ａ１、１６Ａ２による橋桁１４の支持については、それぞれ支承を介して行われている。

これら各橋脚１２Ｐ１〜１２Ｐ６の基礎は、その本体部１２Ａよりも大径で形成された柱状の基礎杭１２Ｂとして構成されており、地盤２に埋設されている。

この多径間連続コンクリート橋１０の連続ラーメン構造は、その固定支間長に比して橋脚高さが低い値に設定されたものとなっている。その際、６つの橋脚１２Ｐ１〜１２Ｐ６のうち、同図において左側に位置する橋台１６Ａ１寄りの２つの橋脚１２Ｐ１、１２Ｐ２は、その地上高が比較的高くなっており、残りの４つの橋脚１２Ｐ３、１２Ｐ４、１２Ｐ５、１２Ｐ６は、その地上高が比較的低くなっている。その際、これら４つの橋脚１２Ｐ３〜１２Ｐ６のうちでも、同図において右側に位置する橋台１６Ａ２寄りの橋脚１２Ｐ６は、他の３つの橋脚１２Ｐ３、１２Ｐ４、１２Ｐ５よりも、その地上高がやや高くなっている。

この多径間連続コンクリート橋１０の橋桁１４は、張出し架設工法を用いて架設されるようになっている。すなわち、この橋桁１４は、各橋脚１２Ｐ１〜１２Ｐ６の上端面において該橋脚と一体で形成された柱頭部１４Ａから、橋軸方向両側へ径間部１４Ｓ１、１４Ｓ２、１４Ｓ３、１４Ｓ４、１４Ｓ５、１４Ｓ６、１４Ｓ７の張出し施工を行うことにより、その架設が行われるようになっている。

本実施形態に係る多径間連続コンクリート橋１０は、連続ラーメン構造を有しており、その固定支間長に比して橋脚高さが低いので、橋桁１４の温度変化、クリープ、乾燥収縮等によって、各橋脚１２Ｐ１〜１２Ｐ６の下端部における断面力が大きなものとなる。そして、この断面力は、橋台１６Ａ１に隣接する橋脚１２Ｐ１（以下「第１橋脚１２Ｐ１」という）および橋台１６Ａ２に隣接する橋脚１２Ｐ６において最も大きくなる。

また、この多径間連続コンクリート橋１０は、側径間部１４Ｓ１の長さと第２径間部１４Ｓ２の長さとのバランスが悪く、死荷重時にアンバランスモーメントが生じ、これが第１橋脚１２Ｐ１の上端部に作用するので、第１橋脚１２Ｐ１の上端部における断面力が大きくなる。なお、同様の断面力が、橋脚１２Ｐ６の上端部にも生じる。

そこで、本実施形態においては、この多径間連続コンクリート橋１０の橋桁１４を架設する際、橋台１６Ａ１寄りの径間部１４Ｓ１（以下「側径間部１４Ｓ１」という）およびこれに隣接する径間部１４Ｓ２（以下「第２径間部１４Ｓ２」という）に関しては、次のような手順で施工が行われるようになっている。なお、反対側の橋台１６Ａ２寄りの径間部１４Ｓ７およびこれに隣接する径間部１４Ｓ６についても、同様の手順で施工が行われるようになっている。

図２（ａ１）〜（ａ５）は、本実施形態に係る橋梁架設方法による多径間連続コンクリート橋１０の架設工程を示す図であり、図１のII部で示す部分を架設する際の架設工程を示す図である。なお、同図（ｂ１）〜（ｂ５）は、従来の橋梁架設方法において水平加力を行った場合の架設工程を、本実施形態の場合と対比して示す図である。

まず、同図（ａ１）に示すように、第１橋脚１２Ｐ１の柱頭部１４Ａから、移動作業車１００を用いて、橋桁１４の側径間部１４Ｓ１および第２径間部１４Ｓ２の張出し施工を行い、各々の張出し施工部Ｓ１Ａ、Ｓ２Ａを完成させる。なお、ここで、側径間部１４Ｓ１および第２径間部１４Ｓ２を括弧付きで示しているのは、これらが未完成であることを示している。

次に、同図（ａ２）に示すように、第２径間部１４Ｓ２の中央閉合を行う前に、側径間部１４Ｓ１の張出し施工部Ｓ１Ａを橋台１６Ａ１まで延長架設する。その際、この延長部分Ｓ１Ｂの架設は、地盤２の地表面２ａに支保工１０２を仮設して行う。そして、この側径間部１４Ｓ１における橋台１６Ａ１側の端部１４Ｓ１ａを、橋軸方向の反力を発生させない態様で、橋台１６Ａ１において仮支持する。

次に、同図（ａ３）に示すように、側径間部１４Ｓ１の端部１４Ｓ１ａに対する仮支持を行っている状態で、図中、上向きの矢印で示すように、側径間部１４Ｓ１に対して、その端部１４Ｓ１ａにおいて上向きの鉛直加力を行う。

次に、同図（ａ４）に示すように、側径間部１４Ｓ１の端部１４Ｓ１ａに対する鉛直加力を行っている状態で、第２径間部１４Ｓ２の張出し施工部Ｓ２Ａに対して、その先端面において橋軸方向の水平加力を行う。

次に、同図（ａ５）に示すように、これら鉛直加力および水平加力を行っている状態で、側径間部１４Ｓ１を橋台１６Ａ１に固定するとともに第２径間部１４Ｓ２の中央閉合を行う。

図３は、図２（ａ３）のIII−III線矢視詳細図である。

同図に示すように、側径間部１４Ｓ１の端部１４Ｓ１ａには、左右１対のリブ１４Ｓ１ｂを形成しておく。そして、これら各リブ１４Ｓ１ｂの下端面と橋台１６Ａ１の上端面との間に、１対のジャッキ１０６、１０８を、ジャッキ支持構造１０４を介してそれぞれ設置する。

ここで、内側に配置された左右１対のジャッキ１０６は、鉛直加力を行うためのジャッキであり、外側に配置された左右１対のジャッキ１０８は、盛替え用のジャッキである。

ジャッキ支持構造１０４は、側径間部１４Ｓ１の橋軸方向の移動を許容するように構成しておき、これにより、側径間部１４Ｓ１の端部１４Ｓ１ａを仮支持する際に橋軸方向の反力が発生しないようにする。

図４（ａ）は、図２（ａ４）のIVa−IVa線矢視詳細図である。また、図４（ｂ）は、図４（ａ）のIVb−IVb線断面図である。

これらの図に示すように、第２径間部１４Ｓ２の張出し施工部Ｓ２Ａの箱桁断面内における先端部に、その先端面Ｓ２Ａａと面一となるようにして、左右１対の突起部１４Ｓ２ａを形成しておく。その際、第２径間部１４Ｓ２における他方の張出し施工部（すなわち、橋脚１２Ｐ２の柱頭部１４Ａから張出し施工された張出し施工部）Ｓ２Ｂの箱桁断面内における先端部にも、同様の左右１対の突起部１４Ｓ２ａを形成しておく。

そして、これら対向配置された１対の張出し施工部Ｓ２Ａ、Ｓ２Ｂにおける各突起部１４Ｓ２ａ相互間に、上下１対のジャッキ１１０、１１２を、ジャッキ支持構造１１４、１１６を介してそれぞれ設置する。その際、上段に配置された左右１対のジャッキ１１０は、水平加力を行うためのジャッキであり、下段に配置された左右１対のジャッキ１１２は、盛替え用のジャッキである。

次に、本実施形態の作用効果について説明する。

図５は、本実施形態に係る橋梁架設方法により架設された多径間連続コンクリート橋１０において、その各橋脚１２Ｐ１、１２Ｐ２、１２Ｐ３、１２Ｐ４、１２Ｐ５、１２Ｐ６に生じる断面力を示す曲げモーメント図である。その際、同図（ａ）は、各橋脚１２Ｐ１〜１２Ｐ６の上端部に生じる断面力が最大になるときの曲げモーメント図であり、同図（ｂ）は、各橋脚１２Ｐ１〜１２Ｐ６の下端部に生じる断面力が最大になるときの曲げモーメント図である。

同図（ａ）および（ｂ）において、第１橋脚１２Ｐ１およびその反対側の端部に位置する橋脚１２Ｐ６の各々に対して破線で示す曲げモーメント図は、仮に鉛直加力および水平加力を行わなかったとした場合の曲げモーメント図である。

鉛直加力および水平加力を行うことにより、同図（ａ）に示すように、第１橋脚１２Ｐ１および橋脚１２Ｐ６の上端部に生じる断面力が最大になる状態において、この上端部に生じる断面力を小さくすることができ、また、同図（ｂ）に示すように、第１橋脚１２Ｐ１および橋脚１２Ｐ６の下端部に生じる断面力が最大になる状態において、この下端部に生じる断面力を小さくすることができる。

図６は、鉛直加力および水平加力を行ったことによる第１橋脚１２Ｐ１における断面力の低減効果を説明するための図である。

同図（ａ）に示すように、鉛直加力により、第１橋脚１２Ｐ１には、その全高にわたって均一な曲げモーメントＭ１が生じる。このため、第１橋脚１２Ｐ１の上端部に生じる断面力も、この曲げモーメントＭ１の分だけ小さくなる。

また、同図（ｂ）に示すように、水平加力により、第１橋脚１２Ｐ１には、その上端部から下端部にかけて直線的に増大する曲げモーメントが生じ、その下端部には、曲げモーメントＭ２が生じる。このため、第１橋脚１２Ｐ１の下端部に生じる断面力も、この曲げモーメントＭ２の分だけ小さくなる。

そして、鉛直加力および水平加力により、第１橋脚１２Ｐ１の上端部に生じる断面力は、曲げモーメントＭ１の分だけ小さくなり、第１橋脚１２Ｐ１の下端部に生じる断面力は、曲げモーメントＭ２と曲げモーメントＭ１との差の分だけ小さくなる。

以上詳述したように、本実施形態に係る橋梁架設方法においては、多径間連続コンクリート橋１０の橋桁１４を、張出し架設工法を用いて架設するようになっているが、その際、橋台１６Ａ１に隣接する第１橋脚１２Ｐ１の柱頭部１４Ａから、橋桁１４の側径間部１４Ｓ１およびこれに隣接する第２径間部１４Ｓ２の張出し施工を行った後、第２径間部１４Ｓ２の中央閉合を行う前に、側径間部１４Ｓ１の張出し施工部Ｓ１Ａを橋台１６Ａ１まで延長架設した後、この側径間部１４Ｓ１における橋台１６Ａ１側の端部１４Ｓ１ａを、橋軸方向の反力を発生させない態様で仮支持し、この仮支持を行っている状態で、側径間部１４Ｓ１に対して、その橋台１６Ａ１側の端部１４Ｓ１ａにおいて上向きの鉛直加力を行い、この鉛直加力を行っている状態で、第２径間部１４Ｓ２の張出し施工部Ｓ２Ａに対して、その先端面Ｓ２Ａａにおいて橋軸方向の水平加力を行い、これら鉛直加力および水平加力を行っている状態で、側径間部１４Ｓ１を橋台１６Ａ１に固定するとともに第２径間部１４Ｓ２の中央閉合を行うようになっているので、次のような作用効果を得ることができる。

すなわち、側径間部１４Ｓ１における橋台１６Ａ１側の端部１４Ｓ１ａを仮支持した状態で、この側径間部１４Ｓ１に対して、その橋台１６Ａ１側の端部１４Ｓ１ａにおいて上向きの鉛直加力を行うことにより、第１橋脚１２Ｐ１に、その全高にわたって均一な曲げモーメントを生じさせることができる。したがって、死荷重時にアンバランスモーメントが生じて、これが第１橋脚１２Ｐ１の上端部に作用したような場合においても、これにより第１橋脚１２Ｐ１の上端部に生じる断面力を、鉛直加力により生じさせた曲げモーメントの分だけ小さくすることができる。

また、この鉛直加力を行っている状態で、側径間部１４Ｓ１の張出し施工部Ｓ１Ａに対して、その先端面Ｓ２Ａａにおいて橋軸方向の水平加力を行うことにより、第１橋脚１２Ｐ１に、その上端部から下端部にかけて直線的に増大する曲げモーメントを生じさせることができる。したがって、橋桁の温度変化、クリープ、乾燥収縮等によって、第１橋脚１２Ｐ１の下端部における断面力が大きくなった場合においても、その大きさを、水平加力により生じさせた曲げモーメントの分だけ小さくすることができる。

しかも、本実施形態においては、これら鉛直加力および水平加力を、側径間部１４Ｓ１の張出し施工部Ｓ１Ａを橋台１６Ａ１まで延長架設した後に行うようになっているので、これら鉛直加力および水平加力を行ったことにより、工程遅延が生じてしまうのを未然に防止することができる。

このように本実施形態によれば、多径間連続コンクリート橋１０の橋桁１４を、張出し架設工法を用いて架設する橋梁架設方法において、工程遅延を生じさせることなく、第１橋脚１２Ｐ１の上下両端部における断面力を低減させることができる。また、本実施形態においては、第１橋脚１２Ｐ１の反対側の端部に位置する橋脚１２Ｐ６についても、その上下両端部における断面力を低減させることができる。

なお、上記実施形態においては、架設対象となる多径間連続コンクリート橋１０が、６つの橋脚１２Ｐ１〜１２Ｐ６を有している場合について説明したが、橋脚が５つ以下の場合あるいは７つ以上の場合においても、上記実施形態と同様の架設工程で架設することにより、上記実施形態と同様の作用効果を得ることができる。

また、上記実施形態においては、架設対象となる多径間連続コンクリート橋１０の橋桁１４が、単一箱桁の主桁構造を有している場合について説明したが、これ以外の主桁構造を有している場合においても、上記実施形態と同様の架設工程で架設することにより、上記実施形態と同様の作用効果を得ることができる。

２ 地盤
２ａ 地表面
１０ 多径間連続コンクリート橋
１２Ａ 本体部
１２Ｂ 基礎杭
１２Ｐ１ 第１橋脚
１２Ｐ２、１２Ｐ３、１２Ｐ４、１２Ｐ５、１２Ｐ６ 橋脚
１４ 橋桁
１４Ａ 柱頭部
１４Ｓ１ 側径間部
１４Ｓ１ａ 端部
１４Ｓ１ｂ リブ
１４Ｓ２ 第２径間部
１４Ｓ２ａ 突起部
１４Ｓ３、１４Ｓ４、１４Ｓ５、１４Ｓ６、１４Ｓ７ 径間部
１６Ａ１、１６Ａ２ 橋台
１００ 移動作業車
１０２ 支保工
１０４、１１４、１１６ ジャッキ支持構造
１０６、１０８、１１０、１１２ ジャッキ
Ｓ１Ａ、Ｓ２Ａ、Ｓ２Ｂ 張出し施工部
Ｓ１Ｂ 延長部分
Ｓ２Ａａ 先端面

Claims (1)

1. 多径間連続コンクリート橋の橋桁を、張出し架設工法を用いて架設する橋梁架設方法において、
   橋台に隣接する第１橋脚の柱頭部から、上記橋桁の側径間部および該側径間部に隣接する第２径間部の張出し施工を行った後、
   上記第２径間部の中央閉合を行う前に、上記側径間部の張出し施工部を上記橋台まで延長架設した後、この側径間部における上記橋台側の端部を、橋軸方向の反力を発生させない態様で仮支持し、
   この仮支持を行っている状態で、上記側径間部に対して、該側径間部における上記橋台側の端部において上向きの鉛直加力を行い、
   この鉛直加力を行っている状態で、上記第２径間部の張出し施工部に対して、該張出し施工部の先端面において橋軸方向の水平加力を行い、
   これら鉛直加力および水平加力を行っている状態で、上記側径間部を上記橋台に固定するとともに上記第２径間部の中央閉合を行う、ことを特徴とする橋梁架設方法。

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