JP2010210011A - 接触面加工物、液体循環装置及び液体熱交換装置 - Google Patents

Abstract

【課題】装置の運転状態に応じて液体の流れを調節することができる接触面加工物、液体循環装置及び液体熱交換装置を提供する。
【解決手段】液体を用いる装置の当該液体との接触面２であって液体との接触角θが装置の運転温度に応じて変化すると共に、接触角θが９０度となる所定温度が運転温度の範囲内に設定される接触面２を有することを特徴とする。したがって、装置の運転温度に応じて接触面２の撥水性（撥油性）と親水性（親油性）とが切り替わることから、接触面２に接触して流れる液体の流れを装置の運転状態に応じて適正に調整することができる。
【選択図】図１

Description

本発明は、接触面加工物、液体循環装置及び液体熱交換装置に関し、特に、液体を用いる装置に適用される接触面加工物、当該接触面加工物を含んで構成される液体循環装置及び当該接触面加工物を含んで構成される液体熱交換装置に関するものである。

従来の液体を用いる装置に適用される接触面加工物として、例えば、特許文献１に記載されたエンジンは、エンジンブロックの下部にオイルパンを装着したエンジンであって、このエンジンの内部におけるオイル（液体）との接触面のうちのエンジンオイル流下面に撥油膜処理を施した接触面加工物を備えている。これにより、特許文献１に記載されたエンジンは、オイルパンからエンジンブロック等に供給されたエンジンオイルを素早くオイルパンに戻し、使用されるエンジンオイルの量を減らすことで、ポンプによるエアの吸い込みを回避しつつエンジンオイルの早期昇温を図っている。

特開２００６−２４９９５１号公報

しかしながら、特許文献１に記載されたエンジンが備える接触面加工物は、例えば、エンジンの運転状態に応じてはエンジンオイルをゆっくりオイルパンに戻すなど種々の要望により、装置の運転状態に応じて液体の流れを調節可能であることが望まれていた。

そこで本発明は、装置の運転状態に応じて液体の流れを調節することができる接触面加工物、液体循環装置及び液体熱交換装置を提供することを目的とする。

上記目的を達成するために、本発明による接触面加工物は、液体を用いる装置の当該液体との接触面であって前記液体との接触角が前記装置の運転温度に応じて変化すると共に、前記接触角が９０度となる所定温度が前記運転温度の範囲内に設定される接触面を有することを特徴とする。

上記目的を達成するために、本発明による液体循環装置は、上記の接触面加工物と、前記液体が貯留された貯留部と、前記貯留部から供給対象部に供給された前記液体を当該貯留部に戻す液体戻し部とを備え、前記接触面加工物は、少なくとも前記液体戻し部の一部に適用されることを特徴とする。

また、上記液体循環装置において、車両の車輪に動力を伝達する回転体と、前記回転体を内部に収容すると共に前記貯留部が内部の底部に設けられるケースとを備え、前記ケースの内壁面は、前記液体戻し部をなすようにしてもよい。

また、上記液体循環装置において、前記ケースの内部の気体を前記液体と分離して前記ケースの外部に排出するブリーザ機構を備えるようにしてもよい。

また、上記液体循環装置において、前記貯留部に貯留された前記液体を吸引し前記供給対象部に圧送する圧送手段を備えるようにしてもよい。

また、上記液体循環装置において、前記所定温度は、４０℃から６０℃の範囲内に設定されることが好ましい。

上記目的を達成するために、本発明による液体熱交換装置は、上記の接触面加工物と、前記液体が接触することで当該液体と熱交換する熱交換部とを備え、前記接触面加工物は、少なくとも前記熱交換部の一部に適用されることを特徴とする。

また、上記液体熱交換装置において、ロータと当該ロータの外周に設けられたステータとを有するモータと、前記モータ及び前記液体を収容するケースとを備え、前記モータは、前記熱交換部をなし前記液体と接触して熱交換することで冷却され、前記ケースの内壁面は、前記熱交換部をなし前記液体と接触して熱交換することで当該液体を冷却し、前記接触面加工物は、少なくとも前記ケースの内壁面及び前記ロータに適用されるようにしてもよい。

また、上記液体熱交換装置において、前記接触面加工物は、前記ケース内に設けられ車両の車輪に動力を伝達する回転体の回転によりかきあげられる前記液体のかきあげ方向の下流側の前記ケースの内壁面に適用されるようにしてもよい。

また、上記液体熱交換装置において、前記所定温度は、０℃から４０℃の範囲内に設定されることが好ましい。

本発明に係る接触面加工物によれば、液体を用いる装置の当該液体との接触面であって液体との接触角が装置の運転温度に応じて変化すると共に、接触角が９０度となる所定温度が運転温度の範囲内に設定される接触面を有するので、装置の運転状態に応じて液体の流れを調節することができる。

本発明に係る液体循環装置によれば、液体を用いる装置の当該液体との接触面であって液体との接触角が装置の運転温度に応じて変化すると共に、接触角が９０度となる所定温度が運転温度の範囲内に設定される接触面を有するので、装置の運転状態に応じて液体の流れを調節することができる。

本発明に係る液体熱交換装置によれば、液体を用いる装置の当該液体との接触面であって液体との接触角が装置の運転温度に応じて変化すると共に、接触角が９０度となる所定温度が運転温度の範囲内に設定される接触面を有するので、装置の運転状態に応じて液体の流れを調節することができる。

図１は、本発明の実施形態１に係る接触面加工物の概略構成図である。 図２は、本発明の実施形態１に係る接触面加工物における温度と液体表面張力との関係を説明する線図である。 図３は、本発明の実施形態１に係る接触面加工物の表面膜に用いられる表面処理剤の一例を示す図である。 図４は、本発明の実施形態１に係る接触面加工物が適用される変速機を搭載した車両の概略構成図である。 図５は、本発明の実施形態１に係る接触面加工物が適用される変速機の概略構成図である。 図６は、本発明の実施形態１に係る接触面加工物が適用される変速機のオイル温度と接触角との関係を表す線図である。 図７は、本発明の実施形態１に係る接触面加工物が適用される変速機のオイル温度とオイルレベルとの関係を表す線図である。 図８は、本発明の実施形態２に係る接触面加工物が適用される駆動装置を搭載した車両の概略構成図である。 図９は、本発明の実施形態２に係る接触面加工物が適用される駆動装置の概略構成図である。 図１０は、本発明の実施形態２に係る接触面加工物が適用される駆動装置の温度とモータ効率との関係を表す線図である。 図１１は、本発明の実施形態２に係る接触面加工物が適用される駆動装置のオイル温度と動粘度との関係を表す線図である。 図１２は、本発明の実施形態２に係る接触面加工物が適用される駆動装置のオイル温度と接触角との関係を表す線図である。 図１３は、接触面加工物が適用されない場合の駆動装置のオイル温度とモータ効率、機械効率との関係を表す線図である。

以下に、本発明に係る接触面加工物、液体循環装置及び液体熱交換装置の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施形態によりこの発明が限定されるものではない。また、下記実施形態における構成要素には、当業者が置換可能かつ容易なもの、或いは実質的に同一のものが含まれる。

［実施形態１］
図１は、本発明の実施形態１に係る接触面加工物の概略構成図、図２は、本発明の実施形態１に係る接触面加工物における温度と液体表面張力との関係を説明する線図、図３は、本発明の実施形態１に係る接触面加工物の表面膜に用いられる表面処理剤の一例を示す図、図４は、本発明の実施形態１に係る接触面加工物が適用される変速機を搭載した車両の概略構成図、図５は、本発明の実施形態１に係る接触面加工物が適用される変速機の概略構成図、図６は、本発明の実施形態１に係る接触面加工物が適用される変速機のオイル温度と接触角との関係を表す線図、図７は、本発明の実施形態１に係る接触面加工物が適用される変速機のオイル温度とオイルレベルとの関係を表す線図である。

図１に示す本実施形態の接触面加工物１は、液体を用いる装置に適用されるものであり、装置の液体との接触面２であって液体との接触角θが装置の運転温度に応じて変化する接触面２を有する。つまり、接触面加工物１は、この接触面加工物１が適用される装置の運転温度に応じて接触面２における液体との接触角θが変化する。

ここで、接触面加工物１の接触面２と液体との接触角θは、液体側からみた固体表面、ここでは接触面２と液体とがなす角度である。接触面加工物１の接触面２は、この接触角θが１８０°に近くなると接触面２上の液体とほぼ点で接触するような状態となり液体がはじきやすくなることから、接触面２の液体に対する濡れ性が相対的に低下し液体が水である場合は高い撥水性、ここでは、超撥水性（液体がオイルであれば超撥油性）を有することとなる。一方、接触面加工物１の接触面２は、この接触角θが０°に近くなると接触面２上の液体と面で接触するような状態となり液体が付着しやすくなることから、接触面２の液体に対する濡れ性が相対的に増加し液体が水である場合は高い親水性、ここでは、超親水性（液体がオイルであれば超親油性）を有することとなる。

この接触面２の撥水性（撥油性）と親水性（親油性）とは、接触角θがほぼ９０°である状態を境界として切り替わる。つまり、接触面加工物１は、接触角θが９０°より大きい場合には超撥水表面（超撥油表面）として作用可能である一方、接触角θが９０°より小さい場合には超親水表面（超親油表面）として作用可能である。そして、この接触面２と液体との接触角θは、接触面２の表面張力と液体の表面張力などに基づいて変化し、また、液体の表面張力は、液体の温度などに応じて変化する。つまり、接触面２の液体との接触角θは、液体の温度が変化することで変化しうる。すなわち、接触面２の液体との接触角θは、液体を用いる装置の運転温度が変化しこの液体の温度が変化することで変化しうる。

そして、本実施形態の接触面加工物１の接触面２は、この接触角θが９０°となる所定温度が装置の運転温度の範囲内に設定される。これにより、接触面加工物１は、接触面加工物１が適用される装置の運転状態に応じて、接触面２に接触して流れる液体の流れを適正に調整することが可能となる。

具体的には、接触面加工物１は、本体部３と、凹凸部４と、表面膜５とを含んで構成される。本体部３は、接触面加工物１の基盤をなすものである。凹凸部４は、本体部３の表面に設けられる。凹凸部４は、本体部３の表面に形成される微細な凹凸によりいわゆるフラクタル構造をなす。表面膜５は、本体部３の凹凸部４側の面に施される表面処理膜であり、低表面張力剤による表面処理膜、例えば、フッ素系樹脂膜が用いられる。接触面加工物１は、この表面膜５の表面が液体と接触する上述の接触面２をなす。

ここで、接触面２と接触面２上の液体との接触角をθ、接触面２上の液体の表面張力である液体表面張力をｒ_Ｌ、接触面２の表面膜５の表面張力である固体表面張力をｒ_Ｓ、凹凸部４のフラクタル構造のフラクタル次元をＡとすると、接触角θは、下記の数１に示す数式（１）のように表すことができる。

また、液体の温度をＴ、臨界温度をＴ_Ｃ、密度をｄ、分子量をＭとすると、液体表面張力ｒ_Ｌの温度依存式は、下記の数２に示す数式（２）のように表すことができる。

上記の数式（１）に示すように、接触面２と液体との接触角θは、接触面２の固体表面張力ｒ_Ｓと液体表面張力ｒ_Ｌとに基づいて変化する。上記の関係から、接触角θは、固体表面張力ｒ_Ｓと液体表面張力ｒ_Ｌとの関係において、例えば、ｒ_Ｓ≒１／４・ｒ_Ｌとなると接触面２の撥水性（撥油性）と親水性（親油性）とが切り替わる接触角θ＝９０°となり、ｒ_Ｓ＜１／４・ｒ_Ｌとなると接触面２が超撥水表面（超撥油表面）として作用可能な接触角θ＞９０°となり、ｒ_Ｓ＞１／４・ｒ_Ｌとなると接触面２が超親水表面（超親油表面）として作用可能な接触角θ＜９０°となる。

また、上記の数式（２）に示すように、液体表面張力ｒ_Ｌは、液体の温度Ｔに応じて変化する。図２は、液体の温度Ｔと液体表面張力ｒ_Ｌとの関係を示す図であり、液体表面張力ｒ_Ｌは、液体の温度Ｔが相対的に高くなるほど相対的に小さくなり、液体の温度Ｔが相対的に低くなるほど相対的に大きくなる。ここで、表面膜５は、本体部３の凹凸部４側の面に固着されているので、表面膜５の固体表面張力ｒ_Ｓは、装置の運転温度にかかわらずほぼ変らない。つまり、接触面２の液体との接触角θは、液体の温度Ｔの温度が変化し液体表面張力ｒ_Ｌが変化することで変化することとなる。

言い換えれば、接触角θ≒９０°となる液体の所定温度ｔは、所定温度ｔにおける液体表面張力ｒ_Ｌに対してｒ_Ｓ≒１／４・ｒ_Ｌを満たすように、固体表面張力ｒ_Ｓを適正な値に設定することで、言い換えれば、表面膜５に用いる表面処理剤を適正に選定することで所望の温度に設定することができる。

例えば、液体としてオイル（例えば、液体表面張力ｒ_Ｌは、２０〜３０ｍＮ／ｍ）と接触する接触面２において、接触面２の撥油性と親油性とが切り替わる所定温度ｔ、すなわち、接触角θ≒９０°となる所定温度ｔを４０〜６０℃、例えば５０℃程度に設定する場合、表面膜５は、固体表面張力ｒ_Ｓが６〜７ｍＮ／ｍ程度の表面処理剤、例えば、パーフルオロラウリン酸を用いればよい。

図３は、オイルと接触する接触面２において、接触角θ≒９０°となる所定温度ｔを設定するに際し、所望の設定所定温度ｔに対する好適な表面処理剤化合物の一例及びおおよその固体表面張力ｒ_Ｓを例示したものである。接触角θ≒９０°となる所定温度ｔを−２０〜０℃に設定する場合、表面膜５は、例えば、固体表面張力ｒ_Ｓが１０ｍＮ／ｍ程度のパーフルオロアルコキシアルカンを用いればよい。接触角θ≒９０°となる所定温度ｔを０〜２０℃に設定する場合、表面膜５は、例えば、固体表面張力ｒ_Ｓが９ｍＮ／ｍ程度のパーフルオロオクチルエチルアクリレートを用いればよい。接触角θ≒９０°となる所定温度ｔを２０〜４０℃に設定する場合、表面膜５は、例えば、固体表面張力ｒ_Ｓが８ｍＮ／ｍ程度のメタクリル酸パーフルオロオクチルエチルを用いればよい。接触角θ≒９０°となる所定温度ｔを４０〜６０℃に設定する場合、表面膜５は、上述したように例えば、固体表面張力ｒ_Ｓが７ｍＮ／ｍ程度のパーフルオロラウリン酸を用いればよい。接触角θ≒９０°となる所定温度ｔを６０〜８０℃に設定する場合、表面膜５は、例えば、固体表面張力ｒ_Ｓが６ｍＮ／ｍ程度のトリフルオロエチルを用いればよい。

接触面加工物１は、上記のようにして接触面２の液体との接触角θが９０°となる所定温度ｔを適宜設定することができる。そして、本実施形態の接触面加工物１は、この接触面加工物１を適用する装置の運転温度の範囲内にこの所定温度ｔが設定される。つまり、接触面加工物１は、接触面加工物１を適用する装置の運転温度の変化に伴って液体の温度が変化することで、接触面２の撥水性（撥油性）と親水性（親油性）とが切り替わる。接触面加工物１は、接触角θが９０°となる所定温度ｔより液体の温度が低温になると接触面２が超撥水表面（超撥油表面）として作用し、これにより、接触面２にて液体をはじきやすくなり、接触面２と接触して流れる液体の流れが比較的に速くなり、すなわち、液体が流れやすくなる。一方、接触面加工物１は、接触角θが９０°となる所定温度ｔより液体の温度が高温になると接触面２が超親水表面（超親油表面）として作用し、これにより、接触面２にて液体が付着し易くなり、接触面２と接触して流れる液体の流れが比較的に遅くなり、すなわち、液体が流れにくくなる。したがって、接触面加工物１は、接触面加工物１が適用される装置の運転状態に応じて、すなわち、装置の運転温度に応じて接触面２に接触して流れる液体の流れを適正に調整することが可能となる。

以下の説明では、本実施形態の接触面加工物１は、液体を用いる装置として、図４、図５に示す液体循環装置としての変速機５０に適用した場合で説明する。

本実施形態の変速機５０は、図４に示すように、車両５０Ａに搭載される動力源１０１からの動力、すなわち出力トルクを車両５０Ａの走行状態に応じた好適の条件で車輪ＦＬ、ＦＲに伝達するものであり、動力源１０１、例えば、ガソリンエンジン、ディーゼルエンジン、ＬＰＧエンジンなどの内燃機関の出力側に設けられるものである。変速機５０は、手動変速機（ＭＴ：Ｍａｎｕａｌ Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ）、自動変速機（ＡＴ：Ａｕｔｏｍａｔｉｃ Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ）、無段変速機（ＣＶＴ：Ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｌｙ Ｖａｒｉａｂｌｅ Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ）を用いることができる。ここでは、変速機５０は、自動変速機であるものとして説明する。

車両５０Ａは、動力源１０１の出力回転が変速機５０にて適宜変速された後、車両５０Ａの左側前輪及び右側前輪である車輪ＦＬ、ＦＲに伝達され、この車輪ＦＬ、ＦＲが駆動輪として駆動することで走行する。なお、動力源１０１は、モータなどの電動機を用いてもよい。また、本実施形態の車両５０Ａは、動力源１０１が車両５０Ａの前進行方向における前側部分に搭載され、左右の前輪である車輪ＦＬ、ＦＲが駆動輪として設けられた、いわゆるＦＦ駆動であり、左右の後輪である車輪ＲＬ、ＲＲは駆動力を発生しない従動輪であるが、車両５０Ａの駆動形式は、ＦＲ駆動や四輪駆動の形式であってもよい。

変速機５０は、動力源１０１の出力側に設けられ、動力源１０１の回転出力を変速するものである。そして、本実施形態の変速機５０は、液体としてのオイルを用いる装置であり、液体としてのオイルを装置の各部に循環させる本発明の液体循環装置に相当し、ここでは、本発明の液体循環装置はオイルを循環させることで潤滑装置として機能する。すなわち、変速機５０は、液体としてのオイルを循環させ、このオイルにより変速機５０の各部を潤滑、冷却する。

変速機５０は、図５に示すように、貯留部５１と、液体戻し部としてのオイル戻し部５２とを備える。貯留部５１は、オイルが貯留されるものである。オイル戻し部５２は、貯留部５１から供給対象部５３に供給されたオイルをこの貯留部５１に戻すものである。供給対象部５３は、少なくとも被潤滑部５３ａを含んで構成される。被潤滑部５３ａは、例えば、後述するギヤ群５５の他、変速機５０において潤滑のためにオイルの供給が必要とされる箇所である。なお、被潤滑部５３ａは、例えば変速機５０がベルト式無段変速機の場合にはベルトとプーリとの間の部分等が含まれる。

さらに具体的に言えば、変速機５０は、供給部５４と、ギヤ群５５と、ケース５６とを含んで構成される。

供給部５４は、貯留部５１に貯留されているオイルを供給対象部５３に供給するものである。供給部５４は、油路５４ａ、圧送手段としてのポンプ５４ｂを含んで構成される。油路５４ａは、貯留部５１のオイルが通過可能なものであり、供給対象部５３に接続されている。ポンプ５４ｂは、油路５４ａに設けられおり、貯留部５１に貯留されたオイルをオイルの吸い込み口であるストレーナ５４ｄなどを介して油路５４ａに吸引し供給対象部５３に圧送するものである。

なお、供給対象部５３は、被潤滑部５３ａに加えて制御対象部５３ｂを含んで構成されてもよい。制御対象部５３ｂは、例えば、後述するギヤ群５５における動力の伝達経路を適宜切り換えるための摩擦係合部（クラッチやブレーキ）や変速機５０が例えばベルト式無段変速機の場合にはプーリ等である。つまり、供給部５４は、貯留部５１に貯留されているオイルを被潤滑部５３ａに供給するだけでなく、制御対象部５３ｂにも供給する構成であってもよい。この場合、供給部５４は、例えば、油路５４ａにおいてポンプ５４ｂと制御対象部５３ｂとの間に油圧制御回路部５４ｃが設けられる。油圧制御回路部５４ｃは、例えば、ポンプ５４ｂにより被潤滑部５３ａ、制御対象部５３ｂに供給されるオイルの圧力を制御するものである。

また、本実施形態の供給部５４は、圧送手段としてのポンプ５４ｂを備えないかわりに、例えば、後述のギヤ群５５において貯留部５１内のオイルに浸かっている各種ギヤ５５ａ、５５ｂ、５５ｃ、５５ｄにより貯留部５１に貯留されているオイルをかきあげて供給対象部５３の被潤滑部５３ａにオイルはねかけることで、この被潤滑部５３ａにオイルを供給する構成であってもよい。

ギヤ群５５は、動力源１０１からの動力を車両５０Ａの車輪ＦＬ、ＦＲに伝達するものであり、動力の伝達に伴って回転する回転体としての複数のギヤ５５ａ、５５ｂ、５５ｃ、５５ｄを備える。すなわち、ギヤ群５５は、動力源１０１の出力回転を適宜変速するためのするための回転体として、複数のギヤ５５ａ、５５ｂ、５５ｃ、５５ｄを含んで構成される。例えば、ギヤ群５５は、ギヤ５５ａ、５５ｂが軸受５５ｅ、５５ｆなどにより回転自在に軸支されている回転軸（メインシャフト）５５ｇに挿通され、回転可能とされている。また、ギヤ群５５は、ギヤ５５ｃ、５５ｄがそれぞれギヤ５５ａ、ギヤ５５ｂに噛み合わされた状態で、軸受５５ｈ、５５ｉなどにより回転自在に軸支されている回転軸（カウンタシャフト）５５ｊに挿通され、回転可能とされている。ギヤ群５５は、ギヤ５５ａ、５５ｂ、５５ｃ、５５ｄのうち何れか１つのギヤが回転すると、他のギヤが連動（回転）する構成とされるとともに、動力の伝達経路が適宜変更されることで動力源１０１の出力回転を変速して出力することができる。そして、このギヤ群５５は、上述の供給対象部５３をなし、さらに言えばこのギヤ群５５は、上述の供給対象部５３の被潤滑部５３ａをなす。

なお、動力を車両の車輪に伝達する本発明の回転体は、例えば変速機５０がベルト式無段変速機の場合にはベルトが巻き掛けられるプーリなどがこれに相当し、変速機５０がトロイダル式無段変速機である場合にはパワーローラを挟み込む入力ディスク、出力ディスクなどがこれに相当する。

ケース５６は、ギヤ群５５を内部に収容すると共に貯留部５１が内部の底部に設けられるものである。本実施形態のケース５６は、トランスミッションケース５７とオイルパン５８とを含んで構成され、オイルパン５８がトランスミッションケース５７の開口部を塞ぐようしてこのトランスミッションケース５７に取り付けられることで、内部に収容空間が形成される。ケース５６は、この収容空間に供給部５４やギヤ群５５などを収容する。また、このケース５６は、変速機５０が車両５０Ａに搭載される際には、オイルパン５８がトランスミッションケース５７の鉛直方向下側に位置するようにして配置される。したがって、ケース５６内に収容されるオイルは、このケース５６の内部において鉛直方向下方側の底部、すなわちオイルパン５８側の底部に貯留されることとなり、すなわち、オイルを貯留する貯留部５１は、ケース５６の内部において鉛直方向下方側の底部、すなわちオイルパン５８側の底部に位置することとなる。ケース５６は、例えば鋼板から形成されるがこれに限らず樹脂などから形成されてもよい。

そして、このケース５６は、内壁面５６ａが上述のオイル戻し部５２をなす。そして、オイル戻し部５２をなすケース５６の内壁面５６ａは、トランスミッションケース５７の内壁面５７ａ、オイルパン５８の内壁面５８ａを含んで構成される。例えば、供給対象部５３であるギヤ群５５に供給されたオイルは、一部がギヤ群５５の回転により飛散することでオイル戻し部５２であるケース５６の内壁面５６ａ、すなわち、トランスミッションケース５７の内壁面５７ａ、オイルパン５８の内壁面５８ａに付着し自重によりこの内壁面５７ａ、内壁面５８ａを伝って流れることで貯留部５１に戻される。なお、オイル戻し部５２は、ケース５６の内壁面５６ａ以外にもオイルを貯留部５１に戻す戻し油路（不図示）や戻しパイプ（不図示）等を含んで構成されてもよい。

なお、この変速機５０は、ブリーザ機構５９を備えるようにしてもよい。ブリーザ機構５９は、ケース５６の内部の気体をオイルと分離してケース５６の外部に排出するものである。ブリーザ機構５９は、トランスミッションケース５７においてこのトランスミッションケース５７を貫通しケース５６の内部と外部とを連通するようにして設けられている。変速機５０は、作動時にケース５６内の貯留部５１のオイルがギヤ群５５などにより攪拌されると、ケース５６内部の圧力が外部の圧力より高くなることがある。このとき、ブリーザ機構５９は、ケース５６内の気体を外部に排出することで、ケース５６の内部と外部との圧力差を取り除くように機能する。そして、ブリーザ機構５９は、気体をケース５６の外部に排出する際に、この気体からオイル（例えば、攪拌に伴って霧化したオイル）を分離することで、気体の排出に伴ってケース５６内のオイルが外部に吹き出ることを防止している。

上記のように構成される変速機５０は、貯留部５１に貯留されているオイルが供給部５４の油路５４ａ、ポンプ５４ｂ、油圧制御回路部５４ｃなどを介して供給対象部５３をなす被潤滑部５３ａ、制御対象部５３ｂなどに供給される。そして、供給対象部５３をなす被潤滑部５３ａ、制御対象部５３ｂなどに供給されたオイルは、オイル戻し部５２であるケース５６の内壁面５６ａ、すなわち、トランスミッションケース５７の内壁面５７ａ、オイルパン５８の内壁面５８ａなどを介して貯留部５１に戻される。つまり、貯留部５１に貯留されているオイルは、供給部５４、供給対象部５３及びオイル戻し部５２を介して循環し、この間、変速機５０の被潤滑部５３ａを潤滑、冷却し、また、制御対象部５３ｂで作動媒体として機能する。

ところで、このような変速機５０の潤滑に用いられているオイルは、温度が上昇すると相対的に粘度が低下し流動し易くなる傾向にある一方、温度が低下すると相対的に粘度が増加し流動しにくくなる傾向にある。このため、この種の従来の変速機では、オイル戻し部を流れて貯留部に戻るオイルの戻り量は、供給対象部に供給されるオイルの供給量が一定であれば、オイルの温度が上昇するに伴って増加する一方、オイルの温度が低下するに伴って減少する傾向にある。そして、貯留部のオイルの油面の高さは、オイルの温度が上昇するに伴ってオイル戻し部を流れて貯留部に戻るオイルの戻り量が増加することで相対的に高くなる傾向にあり、オイルの温度が低下するに伴ってオイル戻し部を流れて貯留部に戻るオイルの戻り量が減少することで相対的に低くなる傾向にある。

この結果、従来の変速機は、オイルの温度が上昇するに伴って貯留部のオイルの油面の高さが所定より高くなることで、例えば、ギヤのオイルに浸る部分が拡大しこのギヤによるオイルの攪拌抵抗が増加し、変速機の動力損失が増大し燃費に影響を及ぼしたり、ケース内の圧力が高くなりすぎてブリーザ機構から微量なオイルが吹き出てしまうブリーザ吹きが発生したりするおそれがあった。一方、従来の変速機は、オイルの温度が低下するに伴って貯留部のオイルの油面の高さが所定より低くなり、例えば、ポンプによるオイルの吸い込み口より低くなることで、ポンプが空気を吸い込んでしまい、被潤滑部の潤滑性や制御対象部の制御性が悪化するおそれがあった。そして例えば、変速機の高温時におけるギヤの攪拌抵抗の増大抑制やブリーザ吹きの抑制を図るためにこの変速機に用いられる全体のオイル量を少なくした場合、変速機の低温時におけるポンプのエア吸いが発生しやすくなる一方、変速機の低温時におけるポンプのエア吸いの抑制を図るためにこの変速機に用いられる全体のオイル量を多くした場合、変速機の高温時におけるギヤの攪拌抵抗の増大やブリーザ吹きが発生しやすくなり、また、オイルの総熱容量が大きくなることで結果的に暖機性能も低下するおそれがあった。また例えば、オイル戻し部に撥油膜処理を施すことで供給対象部に供給されたオイルを素早く貯留部に戻すことで、変速機に用いられる全体のオイル量を少なくし暖機性能を向上した上でポンプのエア吸いの防止を図った場合でも、結果的には変速機の高温時におけるギヤの攪拌抵抗の増大やブリーザ吹きが発生しやすくなるおそれがあった。このため、従来の変速機では、変速機の運転状態に応じて貯留部に貯留されたオイルの油面高さが適正に調節されることが望まれていた。

そこで、本実施形態の変速機５０は、図５に示すように、上述した接触面加工物１をオイル戻し部５２に適用することで、変速機５０の運転状態に応じて、すなわち、変速機５０の運転温度に応じてオイル戻し部５２における接触面２に接触して流れるオイルの流れを適正に調整し、貯留部５１のオイルの油面の高さを変速機５０の運転状態に応じて適正な高さに調節している。

すなわち、本実施形態の変速機５０は、オイル戻し部５２をなすケース５６の内壁面５６ａ、さらに言えば、トランスミッションケース５７の内壁面５７ａ、オイルパン５８の内壁面５８ａが接触面加工物１により形成される。トランスミッションケース５７の内壁面５７ａ、オイルパン５８の内壁面５８ａは、接触面加工物１の接触面２がケース５６の内部空間側に位置するように、すなわち、接触面２がオイルと接触する側に位置するように形成される。なお、変速機５０は、オイル戻し部５２がケース５６の内壁面５６ａ以外にも戻し油路（不図示）や戻しパイプ（不図示）等を含んで構成される場合には、この戻し油路（不図示）、戻しパイプ（不図示）の内壁面にも接触面加工物１を適用するとよい。

そして、本実施形態の変速機５０は、接触面２のオイルとの接触角θが９０°となる所定温度ｔが変速機５０の運転温度の範囲内に設定される。この変速機５０の運転温度の範囲は、例えば、−３０〜２００℃程度であり、本実施形態の接触面加工物１は、所定温度ｔが４０〜６０℃例えば５０℃程度に設定される。よって、本実施形態の接触面加工物１は、表面膜５の表面処理剤として例えばパーフルオロラウリン酸を用いる（図３参照）。

上記にように構成される変速機５０は、図６に示すように、変速機５０の運転温度の変化に伴ってオイルの温度が変化することで、オイル戻し部５２に適用された接触面加工物１の接触面２のオイルとの接触角θが変化する。そして、変速機５０は、始動時などオイルの温度が５０℃より低温である場合に接触角θ＞９０°となり接触面２が超撥油表面として作用可能である一方、オイルの温度が５０℃より高温である場合に接触角θ＜９０°となり接触面２が超親油表面として作用可能であり、オイルの温度が５０℃程度になった場合に接触角θ≒９０°となり、接触面２の撥油性と親油性とが切り替わる。

この結果、変速機５０は、始動時などオイルの温度が５０℃より低温である場合に接触面２が超撥油表面として作用することで、オイル戻し部５２の接触面２にてオイルをはじきやすくなり、接触面２と接触して貯留部５１に向かって流れるオイルの流れが比較的に速くなり、すなわち、オイルが流れやすくなる。これにより、変速機５０は、図７に実線で示すように、オイル戻し部５２に接触面加工物１を適用しない場合（図７中一点鎖線で図示）と比較して、例えば、オイルの温度が３０℃程度の低温でありオイル粘度が相対的に高く流動しにくい状態であっても、接触面２が超撥油表面として作用しオイルが流れやすくなることで、オイル戻し部５２を介して貯留部５１に戻るオイル量を相対的に増加させることができ、貯留部５１のオイルの油面の高さ、すなわち、オイルレベルの低下を抑制することができる。したがって、変速機５０は、オイルの温度が低温である場合にオイルレベルの低下を抑制することができることから、貯留部５１のオイルレベルがポンプ５４ｂによるオイルの吸い込み口より低くなることを防止することができ、ポンプ５４ｂが空気を吸い込むことを防止することができ、被潤滑部５３ａの潤滑性や制御対象部５３ｂの制御性が悪化することを防止することができる。またこの場合、変速機５０は、変速機５０に用いられる全体のオイル量を相対的に多くすることなく貯留部５１のオイルレベルがポンプ５４ｂによるオイルの吸い込み口より低くなることを防止することができることから、オイルの総熱容量が大きくなることを防止することができ、暖機性能が低下することを抑制することできる。すなわち、変速機５０は、オイルの温度が低温である場合において、ポンプ５４ｂによる空気の吸い込み防止と暖機性能の低下抑制とを両立することができる。

一方、変速機５０は、暖機完了後などオイルの温度が５０℃より高温である場合に接触面２が超親油表面として作用することで、オイル戻し部５２の接触面２にてオイルが付着し易くなり、接触面２と接触して貯留部５１に向かって流れるオイルの流れが比較的に遅くなり、すなわち、オイルが流れにくくなる。これにより、変速機５０は、図７に実線で示すように、オイル戻し部５２に接触面加工物１を適用しない場合（図７中一点鎖線で図示）と比較して、例えば、オイルの温度が８０℃程度の高温でありオイル粘度が相対的に低く流動しやすい状態であっても、接触面２が超親油表面として作用しオイルが流れにくくなることで、オイル戻し部５２を介して貯留部５１に戻るオイル量を相対的に減少させることができ、貯留部５１のオイルの油面の高さ、すなわち、オイルレベルの上昇を抑制することができる。したがって、変速機５０は、オイルの温度が高温である場合にオイルレベルの上昇を抑制することができることから、ギヤ群５５のオイルに浸る部分が拡大することを抑制することができ、このギヤ群５５によるオイルの攪拌抵抗が増加することを抑制することができる。よって、変速機５０は、この変速機５０においての動力損失が増大することを抑制することができ、燃費が悪化することを抑制することができると共に、ケース５６内の圧力が高くなりすぎることを抑制することができ、ブリーザ機構５９から微量なオイルが吹き出てしまうブリーザ吹きが発生することを抑制することができる。

したがって、変速機５０は、接触面加工物１をオイル戻し部５２に適用することで、変速機５０の運転状態に応じて、すなわち、変速機５０の運転温度に応じてオイル戻し部５２における接触面２に接触して流れるオイルの流れを適正に調整することができ、貯留部５１のオイルの油面の高さを変速機５０の運転状態に応じて適正な高さに調節することができるので、変速機５０の低温時、言い換えれば、オイルの低温時におけるポンプ５４ｂによる空気の吸い込み防止及び暖機性能の低下抑制と、オイルの高温時におけるギヤ群５５によるオイルの攪拌抵抗の増加抑制及びブリーザ機構５９のブリーザ吹き抑制とを両立することができる。

以上で説明した本発明の実施形態に係る接触面加工物１によれば、液体（ここではオイル）を用いる装置（ここでは変速機５０）の液体との接触面２であって液体との接触角θが装置の運転温度に応じて変化すると共に、接触角θが９０度となる所定温度ｔが運転温度の範囲内に設定される接触面２を有する。したがって、接触面加工物１は、接触面加工物１が適用される装置の運転状態に応じて、すなわち、接触面加工物１が適用される装置の運転温度に応じて接触面２の撥水性（ここでは撥油性）と親水性（ここでは親油性）とが切り替わることから、接触面２に接触して流れる液体の流れを装置の運転状態に応じて適正に調整することができる。

以上で説明した本発明の実施形態に係る変速機５０によれば、接触面加工物１と、オイルが貯留された貯留部５１と、貯留部５１から供給対象部５３に供給されたオイルをこの貯留部５１に戻すオイル戻し部５２とを備え、接触面加工物１は、少なくともオイル戻し部５２の一部に適用される。したがって、変速機５０は、接触面加工物１をオイル戻し部５２に適用することで、変速機５０の運転状態に応じて、すなわち、変速機５０の運転温度に応じてオイル戻し部５２における接触面２に接触して流れるオイルの流れを適正に調整することができるので、貯留部５１のオイルの油面の高さを変速機５０の運転状態に応じて適正な高さに調節することができる。

また、以上で説明した本発明の実施形態に係る変速機５０によれば、車両５０Ａの車輪ＦＬ、ＦＲに動力を伝達するギヤ５５ａ、５５ｂ、５５ｃ、５５ｄと、ギヤ５５ａ、５５ｂ、５５ｃ、５５ｄを内部に収容すると共に貯留部５１が内部の底部に設けられるケース５６とを備え、ケース５６の内壁面５６ａは、オイル戻し部５２をなすようにしてもよい。この場合、変速機５０は、オイル戻し部５２をなすケース５６の内壁面５６ａに接触面加工物１が適用されることで、この内壁面５６ａを流れるオイルの流れを変速機５０の運転温度に応じて適正に調整することができ、貯留部５１のオイルの油面の高さを変速機５０の運転状態に応じて適正な高さに調節することができる。そして、この変速機５０は、オイルの温度が相対的に高温でオイル粘度が相対的に低い状態において、オイル戻し部５２の接触面２が超親油表面として作用することで、貯留部５１へのオイルの戻り量を減少させ貯留部５１のオイルの油面の高さの上昇を抑制することができることから、オイルの高温時におけるギヤ５５ａ、５５ｂ、５５ｃ、５５ｄによるオイルの攪拌抵抗の増加を抑制することができる。

また、以上で説明した本発明の実施形態に係る変速機５０によれば、ケース５６の内部の気体をオイルと分離してケース５６の外部に排出するブリーザ機構５９を備えるようにしてもよい。この場合、変速機５０は、オイルの温度が相対的に高温でオイル粘度が相対的に低い状態において、オイル戻し部５２の接触面２が超親油表面として作用することで、貯留部５１へのオイルの戻り量を減少させ貯留部５１のオイルの油面の高さの上昇を抑制することができることから、オイルの高温時におけるブリーザ機構５９のブリーザ吹きを抑制することができる。

また、以上で説明した本発明の実施形態に係る変速機５０によれば、貯留部５１に貯留されたオイルを吸引し供給対象部５３に圧送するポンプ５４ｂを備えるようにしてもよい。この場合、変速機５０は、オイルの温度が相対的に低温でオイル粘度が相対的に高い状態において、オイル戻し部５２の接触面２が超撥油表面として作用することで、貯留部５１へのオイルの戻り量を増加させ貯留部５１のオイルの油面の高さの低下を抑制することができることから、ポンプ５４ｂによる空気の吸い込みを防止することができると共に、暖機性能の低下を抑制することができる。

また、以上で説明した本発明の実施形態に係る変速機５０によれば、接触面２の接触角θが９０°となる所定温度ｔは、４０℃から６０℃の範囲内に設定されることが好ましい。したがって、変速機５０は、オイルの温度が４０℃から６０℃の範囲になった場合にオイル戻し部５２における接触面２の接触角が９０°となり、接触面２の撥油性と親油性とを切り替えることができる。この結果、変速機５０は、例えば、オイルの低温時におけるポンプ５４ｂによる空気の吸い込み防止及び暖機性能の低下抑制と、オイルの高温時におけるギヤ群５５によるオイルの攪拌抵抗の増加抑制及びブリーザ機構５９のブリーザ吹き抑制とを適正に両立することができる。

なお、上述した本発明の実施形態に係る接触面加工物及び液体循環装置は、上述した実施形態に限定されず、特許請求の範囲に記載された範囲で種々の変更が可能である。

以上の説明では、液体はオイルであるものとして説明したがこれに限らない。つまり、本発明の接触面加工物は、液体としての水を用いる装置に適用してもよく、この場合、接触面加工物は、水の流れを装置の運転状態に応じて適正に調節することができる。また、接触面加工物は、液体循環装置に適用した場合について説明したがこれに限らない。

以上の説明では、液体循環装置は、変速機に適用した場合について説明したがこれに限らず、貯留部から供給対象部に供給された液体を液体戻し部により貯留部に戻し循環させる装置であればよく、運転状態に応じて貯留部の液面高さが変動しうる装置に適用すればよい。液体循環装置は、変速機としての自動変速機のほか、手動変速機や無段変速機に適用することもできる。また、液体循環装置は、変速機のほか、エンジンやパワーショベル、工作ロボット等、いわゆるウェットサンプ（ｗｅｔ ｓｕｍｐ）式の機械に適用することができる。

以上の説明では、接触面加工物は、液体戻し部（オイル戻し部５２）に適用するものとして説明したがこれに限らず、液体戻し部（オイル戻し部５２）以外の部分、例えば、供給部５４の油路５４ａの内壁面などに適用してもよく、これにより供給対象部５３に供給されるオイルの流れを変速機５０の運転状態に応じて調節することができる。また、接触面加工物は、貯留部５１の底面、すなわち、オイルパン５８の底面などに適用してもよい。なお、以上で説明したように液体戻し部（オイル戻し部５２）のみに接触面加工物を適用する場合、例えば、変速機５０の製造コストを抑制することができる。また、接触面加工物は、必ずしも液体戻し部（オイル戻し部５２）の全部に適用される必要はなく、少なくとも液体戻し部（オイル戻し部５２）の一部に適用されればよい。

（実施形態２）
図８は、本発明の実施形態２に係る接触面加工物が適用される駆動装置を搭載した車両の概略構成図、図９は、本発明の実施形態２に係る接触面加工物が適用される駆動装置の概略構成図、図１０は、本発明の実施形態２に係る接触面加工物が適用される駆動装置の温度とモータ効率との関係を表す線図、図１１は、本発明の実施形態２に係る接触面加工物が適用される駆動装置のオイル温度と動粘度との関係を表す線図、図１２は、本発明の実施形態２に係る接触面加工物が適用される駆動装置のオイル温度と接触角との関係を表す線図、図１３は、接触面加工物が適用されない場合の駆動装置のオイル温度とモータ効率、機械効率との関係を表す線図である。

実施形態２に係る接触面加工物は、実施形態１に係る接触面加工物と略同様の構成であるが、上述した実施形態１の接触面加工物は液体循環装置に適用されたのに対して、実施形態２の接触面加工物は液体熱交換装置に適用される点で実施形態１の接触面加工物とは異なる。その他、上述した実施形態と共通する構成、作用、効果については、重複した説明はできるだけ省略するとともに、同一の符号を付す。

以下の説明では、本実施形態の接触面加工物１は、液体を用いる装置として、図８、図９に示す液体熱交換装置としての駆動装置２００に適用した場合で説明する。

本実施形態の駆動装置２００は、図８に示すように、エンジントルクを発生する内燃機関ＥＮＧ（ガソリンエンジン、ディーゼルエンジン、ＬＰＧエンジンなど）とモータトルクを発生するモータＭＧ１、ＭＧ２とを組み合わせて動力源とする、いわゆるハイブリッド車両２００Ａに適用、搭載される。

本実施形態の駆動装置２００は、液体としてのオイルを用いる装置であり、液体としてのオイルと所定の各部とが熱交換する本発明の液体熱交換装置に相当する。すなわち、駆動装置２００は、液体としてのオイルを装置の各部に接触させることでこのオイルにより駆動装置２００の冷却が必要な箇所を冷却する。

ハイブリッド車両２００Ａは、原動機として、モータしての第１モータジェネレータＭＧ１及び第２モータジェネレータＭＧ２を含んで構成される駆動装置２００と、内燃機関ＥＮＧとを搭載し、内燃機関ＥＮＧ、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２が発生する動力が車輪２０１に伝達され、この車輪２０１が駆動輪として駆動することで走行する。

すなわち、このハイブリッド車両２００Ａは、内燃機関ＥＮＧに加えて第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２を動力源として備えた車両であって、内燃機関ＥＮＧを可及的に効率の良い状態で運転する一方、駆動力やエンジンブレーキ力の過不足を第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２で補い、さらには減速時にエネルギの回生をおこなうことにより、内燃機関ＥＮＧによる排気ガスを低減し、同時に燃費の向上を図るように構成された車両である。

内燃機関ＥＮＧと第１モータジェネレータＭＧ１と第２モータジェネレータＭＧ２とは、後述の動力分配統合機構２１０によって接続されている。この動力分配統合機構２１０は、内燃機関ＥＮＧの出力を第１モータジェネレータＭＧ１又は第２モータジェネレータＭＧ２の一方と車輪２０１とに振り分けると共に、第１モータジェネレータＭＧ１又は第２モータジェネレータＭＧ２の他方からの出力を車輪２０１に伝達し、また、ギヤ列２２０や車軸２０３介して車輪２０１に伝達される駆動力に関する変速機としても機能する。

内燃機関ＥＮＧは、要は、燃料を燃焼して生じる熱エネルギをトルクなどの機械的エネルギの形で出力する熱機関であって、ガソリンエンジンやディーゼルエンジン、ＬＰＧエンジンなどがその一例である。

駆動装置２００は、上述した第１モータジェネレータＭＧ１及び第２モータジェネレータＭＧ２と、動力分配統合機構２１０と、ギヤ列２２０と、ケース２３０とを含んで構成される。

第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２は、電力が供給されて回転することによりトルクなどの機械的エネルギを出力する以外に、外力によって強制的に回転させられて起電力を生じるように構成されたものであり、永久磁石式の同期電動機がその一例である。第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２は、それぞれロータＲ１、Ｒ２と、ロータＲ１、Ｒ２の外周に設けられたステータＳ１、Ｓ２とを含んで構成される。ステータＳ１、Ｓ２は、例えば、三相の交流電力が供給されることで回転磁界を形成するものであり、例えば、後述するケース２３０の内壁面２３０ａに固定されている。ロータＲ１、Ｒ２は、ステータＳ１、Ｓ２が形成する回転磁界に引き付けられて回転する回転子であり、それぞれ同心円上で一体になって回転する回転軸Ａｘ１、Ａｘ２が連結されている。

動力分配統合機構２１０は、内燃機関ＥＮＧが出力した動力を第１モータジェネレータＭＧ１又は第２モータジェネレータＭＧ２のいずれか一方と出力側とに分割する作用をなすものであり、例えば、相互に差動回転する少なくとも３つの回転要素を備えた差動機構によって構成することができる。

ここでは、動力分配統合機構２１０は、内燃機関ＥＮＧ、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の動力を分配、統合する遊星歯車機構を含んで構成され、この遊星歯車機構の３つの回転要素にそれぞれ内燃機関ＥＮＧ、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２が接続されている。すなわち、動力分配統合機構２１０は、内燃機関ＥＮＧがダンパー２０２などを介して遊星歯車機構のプラネタリギヤ（あるいはキャリヤ）２１１に、第１モータジェネレータＭＧ１のロータＲ１が回転軸Ａｘ１を介して遊星歯車機構のサンギヤ２１２に、第２モータジェネレータＭＧ２のロータＲ２が回転軸Ａｘ２を介して遊星歯車機構のリングギヤ２１３にそれぞれ接続されている。つまり、内燃機関ＥＮＧは、この動力分配統合機構２１０に連結され、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２は、動力分配統合機構２１０に対して反力トルクを与え、あるいは出力するトルクをアシストするように、動力分配統合機構２１０との間でトルクを伝達するようになっている。

また、動力分配統合機構２１０は、リングギヤ２１３がギヤ列２２０にも接続され、ギヤ列２２０は、車軸２０３を介して車輪２０１に接続されている。

ギヤ列２２０は、複数のギヤにより動力を伝達するものであり、動力の伝達に伴って回転する回転体を含んで構成される。すなわち、ギヤ列２２０は、回転体である複数のギヤとして、例えば、カウンタドライブギヤ２２１、カウンタドリブンギヤ２２２、ファイナルドライブギヤ２２３、ファイナルドリブンギヤ２２４と、差動機構２２５と含んで構成される。カウンタドライブギヤ２２１は、上述したように動力分配統合機構２１０のリングギヤ２１３に連結されるものである。カウンタドリブンギヤ２２２は、カウンタドライブギヤ２２１に噛み合うものである。ファイナルドライブギヤ２２３は、カウンタドリブンギヤ２２２と連結されるものである。ファイナルドリブンギヤ２２４は、ファイナルドライブギヤ２２３に噛み合うものである。差動機構２２５は、ファイナルドリブンギヤ２２４に連結されるものであり、車軸２０３を介して車輪２０１が接続されている。差動機構２２５は、左右の車輪２０１の回転差を吸収するものである。

したがって、このように構成されるギヤ列２２０では、動力分配統合機構２１０により統合された内燃機関ＥＮＧ、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の動力が、カウンタドライブギヤ２２１、カウンタドリブンギヤ２２２、ファイナルドライブギヤ２２３、ファイナルドリブンギヤ２２４を介し、その回転速度が変更されて差動機構２２５に伝達され、さらに差動機構２２５により左右に分配された動力が車軸２０３を介して車輪２０１に伝達される。

ケース２３０は、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２、動力分配統合機構２１０、ギヤ列２２０及び液体としてのオイルを内部に収容するものである。

上記のようにハイブリッド車両２００Ａの動力伝達系を構成することで、このハイブリッド車両２００Ａは、各内燃機関ＥＮＧ、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の動力が車軸２０３などを介して車輪２０１に伝達され、車輪２０１が駆動輪として駆動することで走行することができる。

そして、ハイブリッド車両２００Ａは、走行状態に応じて内燃機関ＥＮＧ、第１モータジェネレータＭＧ１及び第２モータジェネレータＭＧ２の出力を制御することにより、各種モードによる走行を行うことができる。このモードは、例えば、内燃機関ＥＮＧまたは第２モータジェネレータＭＧ２のどちらか一方で走行するモード、内燃機関ＥＮＧと第２モータジェネレータＭＧ２を協調して走行するモード、また内燃機関ＥＮＧの出力の一部により第１モータジェネレータＭＧ１で発電を行うモードなどである。さらに、減速時において、車輪２０１から入力されるハイブリッド車両２００Ａの運動エネルギにより第２モータジェネレータＭＧ２で回生発電を行うことを許容するモードも含まれる。

ここで、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２は、上述したように動力分配統合機構２１０、ギヤ列２２０と共にケース２３０に収容されている。そして、この駆動装置２００は、ケース２３０内において、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２、動力分配統合機構２１０及びギヤ列２２０が回転動作すると、これらの機構から発生する熱がケース２３０の内部の温度を上昇させる。この温度上昇を防ぐため、以下に、ケース２３０を冷却する冷却装置２０４について図８を用いて説明する。

冷却装置２０４は、冷却ジャケット２０５と、ラジエータ２０６と、ポンプ２０７と、循環路２０８とを含んで構成される。

循環路２０８は、内部を冷却媒体（例えば、冷却水）が循環する経路である。循環路２０８は、冷却媒体の循環方向に沿って冷却ジャケット２０５、ラジエータ２０６、ポンプ２０７がこの順で設けられている。

冷却ジャケット２０５は、例えば、ケース２３０外側の側面に接するように設けられ、循環路２０８を介して供給される冷却媒体により、このケース２３０を冷却するものである。

ラジエータ２０６は、外気との熱交換により循環路２０８を循環する冷却媒体を冷却するものであり、例えばラジエータ２０６の本体部へ外気を強制的に送り出すラジエータファン（不図示）などを含んで構成される。

ポンプ２０７は、循環路２０８において冷却媒体を所定の循環方向に送り出すものである。

ここで、この駆動装置２００は、上述したようにケース２３０の内部にオイルが収容されている。駆動装置２００は、ケース２３０に収容され発熱量が比較的多い第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２にオイルを供給し、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２とオイルとが接触し熱交換を行うことで、この第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２を冷却する。なお、この駆動装置２００は、このオイルを第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２以外にも動力分配統合機構２１０やギヤ列２２０などに供給し潤滑すると共に動力分配統合機構２１０、ギヤ列２２０とオイルとが接触し熱交換を行うことで、この動力分配統合機構２１０、ギヤ列２２０を冷却している。このように、駆動装置２００は、オイルによりケース２３０内部の各部の冷却を行う。

そして、冷却装置２０４は、ポンプ２０７の動作により、冷却媒体が循環路２０８を流動することで、例えば、ラジエータ２０６から冷却ジャケット２０５に冷却媒体が送られ、この冷却媒体が駆動装置２００のケース２３０と熱交換することで、このケース２３０が冷却される。そして、駆動装置２００は、冷却されたケース２３０の内壁面２３０ａ側にて、ケース２３０内の気体やオイルとこの内壁面２３０ａとが接触し熱交換を行うことで、ケース２３０内の気体やオイルが冷却される。このようにして、冷却装置２０４は、循環路２０８を循環する冷却媒体が駆動装置２００のケース２３０自体の熱を除去し冷却することができ、これにより、駆動装置２００は、このケース２３０の内壁面２３０ａと接触する気体やオイルを冷却することができ、結果的に、このオイルと接触する第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２、動力分配統合機構２１０、ギヤ列２２０などを冷却することができる。

ここで、図９は、図８においてＡ−Ａから見たときの駆動装置２００の概略構成を示す断面図である。駆動装置２００は、図９に示すように、ケース２３０外側の側面に冷却ジャケット２０５が接するように設けられている。駆動装置２００は、ケース２３０の内壁面２３０ａにおいて、冷却ジャケット２０５が接触したケース２３０の外面の部分の裏側の部分に相当する冷却壁面２３０ｂが冷却ジャケット２０５により最も冷却される部分となる。

本実施形態の駆動装置２００は、図９において、ケース２３０の内部の略中央に第１モータジェネレータＭＧ１が配置され、第１モータジェネレータＭＧ１の右斜め上方にカウンタドリブンギヤ２２２が配置され、カウンタドリブンギヤ２２２の下方にファイナルドリブンギヤ２２４が配置されている。このケース２３０は、鉛直方向下側の底部がオイルを貯留する貯留部２５１として機能し、貯留部２５１は、第１モータジェネレータＭＧ１及びファイナルドリブンギヤ２２４の一部が浸るようオイルを貯留している。この貯留部２５１に貯留されたオイルは、回転体としてのファイナルドリブンギヤ２２４が回転することでかきあげられる。

また、このケース２３０は、内部にファイナルドリブンギヤ２２４が回転することによりかきあげられたオイルを受け止めて上述の冷却壁面２３０ｂに誘導する誘導路２５２が設けられている。誘導路２５２は、その端部に、かきあげられたオイルを受け止める受止部２５２ａを有している。そして、誘導路２５２は、ケース２３０の内部において、この受止部２５２ａから冷却壁面２３０ｂ近傍を介してケース２３０の底部に向けたオイル流路として形成される。これにより、駆動装置２００は、例えば、図９に示すような矢印の向き（図９においてはファイナルドリブンギヤ２２４の回転中心に対して反時計回りの方向）に沿ってかきあげられたオイルは、誘導路２５２により誘導される。すなわち、かきあげられたオイルは、受止部２５２ａに受け止められ、受け止められたオイルは、誘導路２５２により冷却壁面２３０ｂに誘導されケース２３０の底部の貯留部５１に戻される。

上記のように構成される駆動装置２００は、各内燃機関ＥＮＧ、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の動力が動力分配統合機構２１０を介してギヤ列２２０に伝達されギヤ列２２０をなす各種ギヤが回転する。ここでは、駆動装置２００は、ギヤ列２２０に含まれるファイナルドリブンギヤ２２４が回転することにより、ケース２３０の底部の貯留部５１に貯留されたオイルがかきあげられる。かきあげられたオイルは、ケース２３０の内部にて第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２、動力分配統合機構２１０、ギヤ列２２０に向けて飛散し、各動作を潤滑にするとともに、それらから発生する熱を除去し、すなわち、各部を冷却する。また、かきあげられたオイルの一部は、ケース２３０の内壁面２３０ａに接触、付着し熱交換することで冷却され、自重により貯留部５１に戻される。また、かきあげられた際に受止部２５２ａに受け止められたオイルは、誘導路２５２により冷却壁面２３０ｂに誘導される。誘導されたオイルは、を含むケース２３０の内壁面２３０ａの一部をなす冷却壁面２３０ｂに接触して熱交換することで冷却され、誘導路２５２を通ってケース２３０の底部の貯留部５１に戻される。駆動装置２００は、ケース２３０の内壁面２３０ａとオイルとが接触して熱交換することでこのオイルが冷却されるが、このとき、内壁面２３０ａにおいて、冷却ジャケット２０５により最も冷却される部分となる冷却壁面２３０ｂにおける冷却効率が最もよくなることから、誘導路２５２によりこの冷却壁面２３０ｂにオイルを誘導することで、効果的にオイルを冷却することができる。

ところで、このような駆動装置２００に用いられている第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２は、例えば図１０に示すように、温度が上昇すると相対的にモータ効率が低下する傾向にある一方、温度が低下すると相対的にモータ効率が上昇する傾向にある。このため、この種の駆動装置２００では、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２を冷却し相対的に低い温度にすることで、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のモータ効率を向上することができる。一方、このような駆動装置２００に用いられているオイルは、例えば図１１に示すように、温度が上昇すると相対的に動粘度が低下し流動し易くなる傾向にある一方、温度が低下すると相対的に動粘度が増加し流動しにくくなる傾向にあり、例えば０℃以下で急激に動粘度が上昇する傾向にある。このため、この種の駆動装置２００では、オイル温度が比較的に低温である状態ではオイルの動粘度が高くなくことで、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の各ロータＲ１、Ｒ２の回転に伴ったオイルのひきずり抵抗（回転抵抗）が相対的に増加し、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の回転効率が低下し、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の機械効率が低下するおそれがある。つまり、このような駆動装置２００では、例えば、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のモータ効率を向上するために第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２を単純に冷却するだけでは、オイルの低温時に第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の回転効率すなわち機械効率の低下を招き、結果的に第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２全体での効率が低下するおそれがある。このため、この種の従来の駆動装置では、駆動装置の運転状態に応じてオイルと所定の各部との熱交換状態が適正に調節されることが望まれていた。

そこで、本実施形態の駆動装置２００は、図８、図９に示すように、オイルが接触することでオイルと熱交換する熱交換部２５３の少なくとも一部に上述した接触面加工物１を適用することで、駆動装置２００の運転状態に応じて、すなわち、駆動装置２００の運転温度に応じて熱交換部２５３における接触面２に接触して流れるオイルの流れを適正に調整し、オイルと熱交換部２５３との熱交換状態、言い換えれば冷却状態を駆動装置２００の運転状態に応じて調節している。

熱交換部２５３は、駆動装置２００においてオイルと接触して熱交換する部分であり、本実施形態では、少なくとも冷却壁面２３０ｂを含むケース２３０の内壁面２３０ａ、第１モータジェネレータＭＧ１及び第２モータジェネレータＭＧ２を含んで構成される。すなわち、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２は、熱交換部２５３をなし、上述したようにオイルと接触して熱交換することで冷却される。ケース２３０の内壁面２３０ａは、熱交換部２５３をなし上述したようにオイルと接触して熱交換することでこのオイルを冷却する。ここではさらに、熱交換部２５３は、動力分配統合機構２１０、ギヤ列２２０を含んで構成される。

そして、本実施形態の駆動装置２００は、少なくとも熱交換部２５３の一部、ここでは冷却壁面２３０ｂを含むケース２３０の内壁面２３０ａ、第１モータジェネレータＭＧ１及び第２モータジェネレータＭＧ２に接触面加工物１が適用される。具体的には、ケース２３０の内壁面２３０ａは、その全面において接触面加工物１の接触面２がケース２３０の内部空間側に位置するように、すなわち、接触面２がオイルと接触する側に位置するように形成される。また、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２は、ロータＲ１、Ｒ２の表面において接触面加工物１の接触面２がステータＳ１、Ｓ２側に位置するように、すなわち、接触面２がオイルと接触する側に位置するように形成される。さらに言えば、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２は、回転軸Ａｘ１、Ａｘ２に直交する方向に対してステータＳ１、Ｓ２と対向するロータＲ１、Ｒ２の表面に接触面加工物１の接触面２が設けられる。

そして、本実施形態の駆動装置２００は、接触面２のオイルとの接触角θが９０°となる所定温度ｔが駆動装置２００の運転温度の範囲内に設定される。ここで駆動装置２００の運転温度の範囲は、例えば、−３０〜１２０℃程度である。例えば、図１３は、接触面加工物が適用されない場合の駆動装置のオイル温度とモータ効率、機械効率との関係を表す線図である。例えば図１３に示すように、オイル温度が上昇するにつれて第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のモータ効率（図１３中線Ａに図示）が低下する一方、オイルの動粘度が低下することで第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の各ロータＲ１、Ｒ２の回転に伴ったオイルのひきずり抵抗（回転抵抗）が低下し第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の機械効率（図１３中線Ｂに図示）が向上する。第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のモータ効率は、例えば、オイル温度が−３０℃程度のときにほぼ１００％となり、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の機械効率は、例えば、オイル温度が１２０℃程度のときにほぼ１００％となる。そして、図１３に示す例では、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のモータ効率と機械効率とが交差するオイル温度は、およそ０〜４０℃の範囲、例えば２０℃程度に位置している。つまり、接触面加工物１を適用しない場合、駆動装置は、例えば、オイル温度が２０℃より低い状態では、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の機械効率がモータ効率より効率が悪くなる傾向にあり、オイル温度が２０℃より高い状態では、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のモータ効率が機械効率より効率が悪くなる傾向にある。

そこで、本実施形態の接触面加工物１は、接触面２のオイルとの接触角θが９０°となる所定温度ｔが０〜４０℃例えば２０℃程度に設定される。本実施形態の接触面加工物１は、表面膜５の表面処理剤として例えばパーフルオロオクチルエチルアクレレートを用いる（図３参照）。

上記にように構成される駆動装置２００は、図１２に示すように、駆動装置２００の運転温度の変化に伴ってオイルの温度が変化することで、少なくとも熱交換部２５３の一部、ここでは、ケース２３０の内壁面２３０ａ、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のロータＲ１、Ｒ２の表面に適用された接触面加工物１の接触面２のオイルとの接触角θが変化する。そして、駆動装置２００は、始動時などオイルの温度が２０℃より低温である場合に接触角θ＞９０°となり接触面２が超撥油表面として作用可能である一方、オイルの温度が２０℃より高温である場合に接触角θ＜９０°となり接触面２が超親油表面として作用可能であり、オイルの温度が２０℃程度になった場合に接触角θ≒９０°となり、接触面２の撥油性と親油性とが切り替わる。

この結果、駆動装置２００は、始動時などオイルの温度が２０℃より低温である場合に接触面２が超撥油表面として作用することで、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のロータＲ１、Ｒ２の表面の接触面２にてオイルがはじきやすくなり、接触面２と接触して流れるオイルの流れが比較的に速くなり、すなわち、オイルが流れやすくなる。これにより、駆動装置２００は、例えば、オイルの温度が０℃程度の低温でありオイルの動粘度が相対的に高い状態であっても、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のロータＲ１、Ｒ２の表面の接触面２が超撥油表面として作用しオイルが流れやすくなり、すなわち、オイルをはじきやすくなることで、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の各ロータＲ１、Ｒ２の回転に伴ったオイルのひきずり抵抗（回転抵抗）を抑制することができ、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の回転効率の低下を抑制することができ、よって、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の機械効率の低下を抑制することができる。この場合、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２は、オイルによる冷却効率が若干低下することでモータ効率が若干低下するものの、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の機械効率の低下の抑制量の方が相対的に大きくなるので、結果的に駆動装置２００は、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のモータ効率と機械効率との合計での効率を向上することができる。つまり、駆動装置２００は、オイルの温度が低温である場合での第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のモータ効率と機械効率とを両立することができる。またこのとき、駆動装置２００は、ケース２３０の内壁面２３０ａの接触面２が超撥油表面として作用しオイルが流れやすくなり、すなわち、オイルをはじきやすくなることで、ケース２３０の内壁面２３０ａにおけるオイルの冷却効率が低下するため、ケース２３０内のオイルの温度は、早期に動粘度が比較的小さくなる所定の温度まで上昇する。

そして、駆動装置２００は、ケース２３０内のオイルの温度が所定の温度まで上昇し例えば２０℃より高温となった場合に接触面２が超親油表面として作用することで、ケース２３０の内壁面２３０ａ、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のロータＲ１、Ｒ２の表面の接触面２にてオイルが付着し易くなり、接触面２と接触して流れるオイルの流れが比較的に遅くなり、すなわち、オイルが流れにくくなる。これにより、駆動装置２００は、ケース２３０の内壁面２３０ａの接触面２にオイルが付着しやすくなることでケース２３０の内壁面２３０ａにおけるオイルの冷却効率が向上することができると共に、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のロータＲ１、Ｒ２の表面の接触面２にオイルが付着しやすくなることでこのオイルによる第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の冷却効率も向上することができる。この結果、駆動装置２００は、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の冷却効率が向上することで第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のモータ効率を向上することができる。またこのとき、オイルの動粘度は、既に十分に低下していることから、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の各ロータＲ１、Ｒ２の回転に伴ったオイルのひきずり抵抗（回転抵抗）による機械効率の低下はほとんどないので、結果的に駆動装置２００は、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のモータ効率と機械効率との合計での効率を向上することができる。

したがって、駆動装置２００は、接触面加工物１を少なくとも熱交換部２５３の一部に適用することで、駆動装置２００の運転状態に応じて、すなわち、駆動装置２００の運転温度に応じて熱交換部２５３における接触面２に接触して流れるオイルの流れを適正に調整することができ、オイルと熱交換部２５３との熱交換状態、言い換えれば冷却状態を駆動装置２００の運転状態に応じて調節することができる。そして、駆動装置２００は、熱交換部２５３の一部として、ケース２３０の内壁面２３０ａ、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のロータＲ１、Ｒ２の表面に接触面加工物１が適用されることで、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のモータ効率と機械効率とを両立することができる。

以上で説明した本発明の実施形態に係る接触面加工物１によれば、液体（ここでオイル）を用いる装置（ここで駆動装置２００）の液体との接触面２であって液体との接触角θが装置の運転温度に応じて変化すると共に、接触角θが９０度となる所定温度ｔが運転温度の範囲内に設定される接触面２を有する。したがって、接触面加工物１は、接触面加工物１が適用される装置の運転状態に応じて、すなわち、接触面加工物１が適用される装置の運転温度に応じて接触面２の撥水性（撥油性）と親水性（親油性）とが切り替わることから、接触面２に接触して流れる液体の流れを装置の運転状態に応じて適正に調整することができる。

以上で説明した本発明の実施形態に係る駆動装置２００によれば、接触面加工物１と、オイルが接触することでこのオイルと熱交換する熱交換部２５３とを備え、接触面加工物１は、少なくとも熱交換部２５３の一部に適用される。したがって、駆動装置２００は、接触面加工物１を少なくとも熱交換部２５３の一部に適用することで、駆動装置２００の運転状態に応じて、すなわち、駆動装置２００の運転温度に応じて熱交換部２５３における接触面２に接触して流れるオイルの流れを適正に調整することができるので、オイルと熱交換部２５３との熱交換状態、言い換えれば冷却状態を駆動装置２００の運転状態に応じて適正に調節することができる。

また、以上で説明した本発明の実施形態に係る駆動装置２００によれば、ロータＲ１、Ｒ２とこのロータＲ１、Ｒ２の外周に設けられたステータＳ１、Ｓ２とを有する第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２と、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２及びオイルを収容するケース２３０とを備え、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２は、熱交換部２５３をなしオイルと接触して熱交換することで冷却され、ケース２３０の内壁面２３０ａは、熱交換部２５３をなしオイルと接触して熱交換することでこのオイルを冷却し、接触面加工物１は、少なくともケース２３０の内壁面２３０ａ及びロータＲ１、Ｒ２に適用されるようにしてもよい。この場合、駆動装置２００は、熱交換部２５３の一部をなすケース２３０の内壁面２３０ａ及びロータＲ１、Ｒ２に接触面加工物１が適用されることで、このケース２３０の内壁面２３０ａ及びロータＲ１、Ｒ２を流れるオイルの流れを駆動装置２００の運転温度に応じて適正に調整することができ、オイルとケース２３０の内壁面２３０ａ、ロータＲ１、Ｒ２との熱交換状態、言い換えれば冷却状態を駆動装置２００の運転状態に応じて適正に調節することができる。そして、駆動装置２００は、オイルの温度が相対的に低温である状態において、ケース２３０の内壁面２３０ａ、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のロータＲ１、Ｒ２の表面の接触面２が超撥油表面として作用することで、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の各ロータＲ１、Ｒ２の回転に伴ったオイルのひきずり抵抗（回転抵抗）を抑制することができ、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の機械効率の低下を抑制することができる。また、駆動装置２００は、オイルの温度が相対的に高温である状態において、ケース２３０の内壁面２３０ａ、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のロータＲ１、Ｒ２の表面の接触面２が超親油表面として作用することで、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の冷却効率を向上することができ、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のモータ効率を向上することができる。この結果、駆動装置２００は、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のモータ効率と機械効率とを両立することができる。

また、以上で説明した本発明の実施形態に係る駆動装置２００によれば、接触面２の接触角θが９０°となる所定温度ｔは、０℃から４０℃の範囲内に設定されることが好ましい。したがって、駆動装置２００は、オイルの温度が０℃から４０℃の範囲になった場合に、少なくとも熱交換部２５３の一部における接触面２の接触角が９０°となり、接触面２の撥油性と親油性とを切り替えることができる。この結果、駆動装置２００は、例えば、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のモータ効率と機械効率とを適正に両立することができる。

なお、上述した本発明の実施形態に係る接触面加工物及び液体熱交換装置は、上述した実施形態に限定されず、特許請求の範囲に記載された範囲で種々の変更が可能である。

以上の説明では、接触面加工物１は、ケース２３０の内壁面２３０ａの全面に適用されるものとして説明したが、少なくともケース２３０内に設けられハイブリッド車両２００Ａの車輪２０１に動力を伝達する回転体、上述の説明では、ファイナルドリブンギヤ２２４の回転によりかきあげられるオイルのかきあげ方向の下流側のケース２３０の内壁面２３０ａに適用するようにしてもよい。すなわち、駆動装置２００は、図９に示すように、ケース２３０の内壁面２３０ａにおいて、少なくともオイルのかきあげ方向の下流側の壁面である下流側壁面２３０ｃに接触面加工物１を適用するようにしてもよい。下流側壁面２３０ｃは、例えば、ケース２３０の内壁面２３０ａにおいて、冷却壁面２３０ｂを含む壁面であって、上述した誘導路２５２に面する部分の壁面である。駆動装置２００は、ケース２３０の内壁面２３０ａにおいて、下流側壁面２３０ｃのみに接触面加工物１を適用する場合であっても、オイルの温度が相対的に高温である状態において、かきあげられたオイルが付着し易い下流側壁面２３０ｃの接触面２が超親油表面として作用することで、下流側壁面２３０ｃに付着したオイルの冷却効率を向上することができ、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の冷却効率を向上することができ、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のモータ効率を向上することができる。またこの場合、ケース２３０の内壁面２３０ａにおいて、接触面加工物１を適用する領域を比較的小さくすることができるので、例えば、駆動装置２００の製造コストを抑制することができる。

さらに、駆動装置２００は、ケース２３０の内壁面２３０ａにおいて、冷却壁面２３０ｂのみに接触面加工物１を適用するようにしてもよい。駆動装置２００は、この場合であっても、冷却ジャケット２０５により最も冷却される部分となる冷却壁面２３０ｂの接触面２が超親油表面として作用することで、冷却壁面２３０ｂにおけるオイルの冷却効率を向上することができ、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２の冷却効率を向上することができ、第１モータジェネレータＭＧ１、第２モータジェネレータＭＧ２のモータ効率を向上することができる。またこの場合、ケース２３０の内壁面２３０ａにおいて、接触面加工物１を適用する領域をさらに小さくすることができるので、例えば、駆動装置２００の製造コストをさらに抑制することができる。

以上の説明では、液体熱交換装置としての駆動装置２００は、ケース２３０が冷却装置２０４により冷却されるものとして説明したがこれに限らず、いわゆる空冷式の冷却構造としてもよい。

以上の説明では、液体熱交換装置としての駆動装置２００は、回転体としてのファイナルドリブンギヤ２２４が回転することでオイルをかきあげてケース２３０の各部にオイルを供給するものとして説明したが、他の回転体が回転することでオイルをかきあげてオイルを供給する構成であってもよいし、また、ポンプと油路によりオイルを供給する構成であってもよい。

以上の説明では、接触面加工物は、少なくとも熱交換部２５３の一部として、冷却壁面２３０ｂを含むケース２３０の内壁面２３０ａ、第１モータジェネレータＭＧ１及び第２モータジェネレータＭＧ２のロータＲ１、Ｒ２に接触面加工物１が適用されるものとして説明したがこれに限らず熱交換部２５３の全部、すなわち、動力分配統合機構２１０、ギヤ列２２０にも適用してもよい。この場合でも、駆動装置２００の運転状態に応じて、すなわち、駆動装置２００の運転温度に応じて熱交換部２５３における接触面２に接触して流れるオイルの流れを適正に調整することができるので、オイルと熱交換部２５３との熱交換状態、言い換えれば冷却状態を駆動装置２００の運転状態に応じて適正に調節することができる。

以上の説明では、液体はオイルであるものとして説明したがこれに限らない。つまり、本発明の接触面加工物は、液体としての水を用いる装置に適用してもよく、この場合、接触面加工物は、水の流れを装置の運転状態に応じて適正に調節することができる。また、接触面加工物は、液体熱交換装置に適用した場合について説明したがこれに限らない。

以上の説明では、液体熱交換装置は、駆動装置に適用した場合について説明したがこれに限らず、熱交換部に液体が接触することで液体と熱交換する装置であればよい。液体熱交換装置は、例えば、上述した冷却装置２０４に適用してもよい。すなわち、冷却装置２０４の冷却水と接触する部分に接触面加工物を適用してもよい。なお、実施形態１で説明した液体循環装置も同様に冷却装置２０４に適用してもよい。

以上の説明では、駆動装置２００は、本発明の液体熱交換装置であるものとして説明したが、接触面２の接触角θが９０度となる所定温度ｔを適切に設定することで、本発明の液体循環装置としても用いることができる。この場合、駆動装置２００は、貯留部２５１が本発明の貯留部に相当し、誘導路２５２やケース２３０の内壁面２３０ａが本発明の液体戻し部に相当する。そして、駆動装置２００は、例えば、これらに接触面加工物１を適用することで、駆動装置２００の運転状態に応じて、すなわち、駆動装置２００の運転温度に応じて液体戻し部をなす誘導路２５２やケース２３０の内壁面２３０ａにおける接触面に接触して流れるオイルの流れを適正に調整することができるので、貯留部２５１のオイルの油面の高さを駆動装置２００の運転状態に応じて適正な高さに調節することもできる。同様に、以上の説明では、変速機５０は、本発明の液体循環換装置であるものとして説明したが、接触面２の接触角θが９０度となる所定温度ｔを適切に設定することで、本発明の液体熱交換装置としても用いることができる。

以上のように、本発明に係る接触面加工物、液体循環装置及び液体熱交換装置は、装置の運転状態に応じて液体の流れを調節することができるものであり、種々の接触面加工物、液体循環装置及び液体熱交換装置に適用して好適である。

１ 接触面加工物
２ 接触面
３ 本体部
４ 凹凸部
５ 表面膜
５０ 変速機（液体循環装置）
５０Ａ 車両
５１ 貯留部
５２ オイル戻し部（液体戻し部）
５３ 供給対象部
５３ａ 被潤滑部
５３ｂ 制御対象部
５４ 供給部
５４ａ 油路
５４ｂ ポンプ（圧送手段）
５４ｃ 油圧制御回路部
５４ｄ ストレーナ
５５ ギヤ群
５５ａ、５５ｂ、５５ｃ、５５ｄ ギヤ（回転体）
５６ ケース
５６ａ、５７ａ、５８ａ 内壁面
５７ トランスミッションケース
５８ オイルパン
５９ ブリーザ機構
２００ 駆動装置（液体熱交換装置）
２００Ａ ハイブリッド車両
２０４ 冷却装置
２１０ 動力分配統合機構
２２０ ギヤ列
２２１ カウンタドライブギヤ（回転体）
２２２ カウンタドリブンギヤ（回転体）
２２３ ファイナルドライブギヤ（回転体）
２２４ ファイナルドリブンギヤ（回転体）
２２５ 差動機構
２３０ ケース
２３０ａ 内壁面
２３０ｂ 冷却壁面
２３０ｃ 下流側壁面
２５１ 貯留部
２５２ 誘導路
２５３ 熱交換部
Ａｘ１、Ａｘ２ 回転軸
ＥＮＧ 内燃機関
ＭＧ１ 第１モータジェネレータ（モータ）
ＭＧ２ 第２モータジェネレータ（モータ）
Ｒ１、Ｒ２ ロータ
Ｓ１、Ｓ２ ステータ
θ 接触角

Claims (10)

1. 液体を用いる装置の当該液体との接触面であって前記液体との接触角が前記装置の運転温度に応じて変化すると共に、前記接触角が９０度となる所定温度が前記運転温度の範囲内に設定される接触面を有することを特徴とする、
   接触面加工物。
2. 請求項１に記載の接触面加工物と、
   前記液体が貯留された貯留部と、
   前記貯留部から供給対象部に供給された前記液体を当該貯留部に戻す液体戻し部とを備え、
   前記接触面加工物は、少なくとも前記液体戻し部の一部に適用されることを特徴とする、
   液体循環装置。
3. 車両の車輪に動力を伝達する回転体と、
   前記回転体を内部に収容すると共に前記貯留部が内部の底部に設けられるケースとを備え、
   前記ケースの内壁面は、前記液体戻し部をなす、
   請求項２に記載の液体循環装置。
4. 前記ケースの内部の気体を前記液体と分離して前記ケースの外部に排出するブリーザ機構を備える、
   請求項３に記載の液体循環装置。
5. 前記貯留部に貯留された前記液体を吸引し前記供給対象部に圧送する圧送手段を備える、
   請求項２乃至請求項４のいずれか１項に記載の液体循環装置。
6. 前記所定温度は、４０℃から６０℃の範囲内に設定される、
   請求項２乃至請求項５のいずれか１項に記載の液体循環装置。
7. 請求項１に記載の接触面加工物と、
   前記液体が接触することで当該液体と熱交換する熱交換部とを備え、
   前記接触面加工物は、少なくとも前記熱交換部の一部に適用されることを特徴とする、
   液体熱交換装置。
8. ロータと当該ロータの外周に設けられたステータとを有するモータと、
   前記モータ及び前記液体を収容するケースとを備え、
   前記モータは、前記熱交換部をなし前記液体と接触して熱交換することで冷却され、
   前記ケースの内壁面は、前記熱交換部をなし前記液体と接触して熱交換することで当該液体を冷却し、
   前記接触面加工物は、少なくとも前記ケースの内壁面及び前記ロータに適用される、
   請求項７に記載の液体熱交換装置。
9. 前記接触面加工物は、前記ケース内に設けられ車両の車輪に動力を伝達する回転体の回転によりかきあげられる前記液体のかきあげ方向の下流側の前記ケースの内壁面に適用される、
   請求項８に記載の液体熱交換装置。
10. 前記所定温度は、０℃から４０℃の範囲内に設定される、
    請求項７乃至請求項９のいずれか１項に記載の液体熱交換装置。

Images