JP2010142870A - 超音波打撃処理を用いた加工方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】溶接止端部に沿った方向の材料表面上に超音波打撃処理を施して、鋼板表面から20μm〜300μmの最大深さを有する加工帯を形成する際、その打撃処理位置が、溶接止端部を含まない部分であり、前記加工帯の端部が溶接止端部から0.1mm以上7mm以下の範囲に位置するようにして超音波打撃処理する。
【選択図】図1
Description
また、冷間プレス成形などにより強い引っ張り応力が付与される金属部品の塑性変形領域にも、同様に引っ張り残留応力が生じる。
図1は、超音波打撃装置を用いた加工方法を例示する図である。
図1においては、突合わされた鋼板1および鋼板2は、溶接金属3により突き合せ溶接されている。超音波打撃処理は、超音波振動端子4により、溶接金属3に沿った方向に鋼板を打撃することにより行われる。その結果、超音波振動端子4により打撃された部分に、溶接金属3に沿った加工帯5が形成される。
超音波打撃処理では、超音波で駆動した超音波振動端子により打撃加工された加工帯周辺には圧縮の残留応力が導入されるが、打撃箇所(加工帯真上)においては、その衝撃で形状が変化することにより、圧縮の残留応力の一部は開放されてしまうと考えられる。
これに対し、打撃箇所から離れた位置においては、形状変化もなく、導入された圧縮の残留応力がすべて残留することにより、打撃位置よりも絶対値の高い圧縮残留応力となり、加工帯よりもさらに離れた領域においては、応力バランスで、逆に引張残留応力となると考えられる。
処理の進行方向に直角の方向での圧縮残留応力の値は、打撃処理位置と止端部との距離に関係し、止端部から離して打撃処理を行い、その離す距離を適度にすることにより、止端部の処理方向に垂直方向での圧縮残留応力の絶対値を大きくすることができる。
超音波打撃(UIT)装置(Applied Uitrasonic社製):電源1kw、周波数27kHz
超音波振動端子の直径:2mm、4mm、8mm
出力パワー:機器と機器の設定値に依存する。このUIT装置では、装置についている
回転つまみで1〜9まで調整できるが絶対値は不明であった。
また、超音波打撃処理を施して加工帯を形成する際、打撃処理速度(打撃処理位置における単位時間あたりの処理長さ)をT[mm/sec]、打撃処理ピンの直径をD[mm]としたときに、下記式1で定義される打撃処理密度A[sec/mm3]を変えて実験を行った。
A=1/(T・D2 ) ・・・(式1)
残留応力の測定は、X線回折によりsin2ψ−2θ法を用いて行った。測定に用いた装置はリガク(株)のMSF−2Mを用い、X線の管球はCr、検出器はシンチレーション計測器を用い、電圧は30kv、電流は10mA、回折線の測定方法に並傾法を用い、X線の入射方法にψ一定法を用い、入射角ψは0度、15度、30度、45度の4点について、検出器を151度〜161度までの範囲について3sec/step、ステップ間隔0.25度でステップ操作をして測定し、ピークの決定には半値幅法を用いた。
図3においては、横軸の前記距離Xと残留応力との間に相関が見られ、その距離が7mm以下であれば、溶接止端部を超音波加工した場合よりも、圧縮の残留応力が高いことがわかる。
その際、溶接金属に近い側の加工帯端部を溶接止端部にできるだけ近づけていけば、加工帯に近い側の溶接止端部での残留応力を高くすることができるが、あまり近づけすぎた場合には、溶接止端部を処理してしまうため限界があり、実際には溶接止端部に未処理領域を残した上で0.1mmより内に近づけることは難しい。
図4に、溶接止端部に近い側の加工帯から加工帯に近い側の溶接止端部までの距離Xと加工帯に近い側の溶接止端部の疲労強度(破断寿命が200万回となる応力範囲)の関係を示すが、上記距離Xを7mm以下にすれば、疲労強度も向上することが示されている。
すなわち、打撃処理位置における単位長さあたりの処理時間をT[mm/sec]、打撃処理ピンの直径をD[mm]としたときに、下記式1で定義される打撃処理密度A[sec/mm3]が、0.0125[sec/mm3]以上となるように、打撃処理ピンの直径に応じて単位長さあたりの処理時間を選定して、超音波打撃処理を実施すればよい。
A=1/(T・D2 ) ・・・(式1)
また、これらの効果をより顕著に得るためには、加工帯においては、処理前の表面に対して、深さ20um〜深さ300um程度の圧痕を形成するように打撃することが望ましい。
板厚1.2mm、強度490MPaの鋼板2枚を突き合わせ、レーザー溶接によって突き合わせ溶接した後、直径2mm,4mm,8mmの超音波振動端子により本発明例の打撃処理を行った。継手サイズは40mm(幅)×200mm(長さ)とした。レーザー溶接にはYAGレーザーを用い、加工点出力を3.0kW、溶接速度を7.5m/min、焦点のビーム直径を0.4mmとした。シールドにはセンターシールドトーチ、ガスとして窒素を用いた。ビームの焦点位置は、鋼板表面とした。
なお、疲労試験条件は、荷重比(最小荷重/最大荷重)=0.1、繰り返し速度=10kHzの片振り引張とした。
表1〜3に示すとおり、本願発明の規定範囲内(打撃処理位置:溶接止端部から0.1〜7mmの範囲内、打撃処理密度:0.0125sec/mm3以上)で超音波打撃処理を行った発明例1〜27は、本願発明の規定範囲を外れて処理を行った、あるいは処理を行わなかった比較例1〜20に比べて継ぎ手の疲労強度が向上できることが示される。
板厚1.2mm、強度780MPaの鋼板2枚を突き合わせ、レーザー溶接によって突き合わせ溶接した後、直径2mmの超音波振動端子により本発明例の打撃処理を行った。継手サイズは40mm(幅)×200mm(長さ)とした。レーザー溶接にはYAGレーザーを用い、加工点出力を3.0kW、溶接速度を7.5m/min、焦点のビーム直径を0.4mmとした。シールドにはセンターシールドトーチ、ガスとして窒素を用いた。ビームの焦点位置は、鋼板表面とした。
表4に示すとおり、本願発明の規定範囲内(溶接止端部から0.1〜7mmの範囲内)で超音波打撃処理を行った発明例28〜36は、本願発明の規定範囲を外れて処理を行った比較例21〜26、打撃処理を行わなかった比較例27に比べて継ぎ手の疲労強度が向上できることが示される。
板厚1.2mm、強度490MPaの鋼板2枚を突き合わせ、アーク溶接によって突き合わせ溶接した後、直径2mmの超音波振動端子により本発明例の打撃処理を行った。継手サイズは40mm(幅)×200mm(長さ)とした。
表5に示すとおり、本願発明の規定範囲内(溶接止端部から0.1〜7mmの範囲内)で超音波打撃処理を行った発明例37〜45は、本願発明の規定範囲を外れて処理を行った比較例28〜33、打撃処理を行わなかった比較例34に比べて継ぎ手の疲労強度が向上できることが示される。
板厚1.2mm、強度490MPaの鋼板2枚を突き合わせ、レーザー溶接によって突き合わせ溶接した後、直径2mm、4mmの超音波振動端子により打撃処理を行った。継手サイズは40mm(幅)×200mm(長さ)とした。レーザー溶接にはYAGレーザーを用い、加工点出力を3.0kW、溶接速度を7.5m/min、焦点のビーム直径を0.4mmとした。シールドにはセンターシールドトーチ、ガスとして窒素を用いた。ビームの焦点位置は、鋼板表面とした。
これらの試験条件と評価結果を表6、7に示すが、上記のようにピンの形状および打撃処理速度を変えて、打撃密度を変えた場合について、超音波振動端子による打撃処理を行った後の疲労特性を、打撃処理を溶接止端部真上に処理したものと比較したが、いずれも疲労強度の向上率が10%未満であった。
なお、疲労試験条件は、荷重比(最小荷重/最大荷重)=0.1、繰り返し速度=10kHzの片振り引張とした。
3 溶接金属
4 超音波振動端子
5 加工帯
6 加工帯端部
7 溶接止端部
X 溶接止端部から加工帯端部までの距離
D 超音波振動端子の直径
Claims (2)
- 2枚の鋼板の端部を突合わせて溶接された突合せ溶接継手の溶接止端部近傍を超音波打撃処理することにより、突合せ溶接継手の疲労強度を向上する加工方法であって、溶接止端部に沿った方向の材料表面上に超音波打撃処理を施して、鋼板表面から20μm〜300μmの最大深さを有する加工帯を形成する際、その打撃処理位置が、溶接止端部を含まない鋼板部分であり、かつ、前記加工帯の端部が溶接止端部から0.1mm以上7mm以下の範囲に位置することを特徴とする超音波打撃処理を用いた加工方法。
- 前記超音波打撃処理を施して前記加工帯を形成する際、打撃処理位置における単位時間あたりの処理長さをT[mm/sec]、打撃処理ピンの直径をD[mm]としたときに、下記式1で定義される打撃処理密度A[sec/mm3]が、0.0125[sec/mm3]以上であることを特徴とする請求項1に記載の超音波打撃処理を用いた加工方法。
A=1/(T・D2 ) ・・・(式1)
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