JP2010038509A - 冷凍装置 - Google Patents

Abstract

【課題】長期間経過後においてもモータの絶縁性能が低下しない冷凍装置を提供する。
【解決手段】モータ１８により駆動される圧縮機１１，１１Ｄに加えて、油分離回収器１２、凝縮器１３、膨張弁１４及び蒸発器１５を含む冷媒循環流路２と、油分離回収器１２内の油を圧縮機１１，１１Ｄ内の軸受３３，３４，３５に導く油流路３とを備えた冷凍装置１Ａ，１Ｂ，１Ｃ，１Ｄにおいて、モータ１８の、圧縮機１１，１１Ｄの吐出側とは反対側のモータケーシング３９に給油口１９を設けるとともに、圧縮機１１，１１Ｄの吐出側の冷媒循環流路２内の油溜まり１６，２９から給油口１９へ給油する給油ライン２０を設け、給油ライン２０により給油口１９に油を供給し、モータ１８の巻線４４の表面に油を行き渡らせる。
【選択図】図１

Description

本発明は冷凍装置、特に冷媒にアンモニアを採用したアンモニア冷媒用冷凍装置に関する。

従来、アンモニアガスを冷媒とする冷凍装置、ひいてはアンモニアガスを圧縮する圧縮機が知られている。特許文献１のアンモニア冷媒電動圧縮装置においては、電動機の各部（例えば、モータの固定子の巻線）を絶縁するためにフッ素系樹脂などが使用されている。そのアンモニア冷媒電動圧縮装置では、アンモニアガスと、アンモニアガスに不溶性の潤滑油とを共に使用すると、装置内でのそれらの循環が円滑に行われなくなる。このため、潤滑油としてアンモニアと相溶性のあるエーテル系油が採用されている。その装置には、装置内の下方に貯留している潤滑油を鉛直方向にあるモータの回転子軸中で汲み上げて、モータの最上部にある回転子軸の中心穴から、重力を利用して下方に位置する固定子の巻線に振り撒かれるようにしている。固定子の巻線を潤滑油に浸漬された状態にして、アンモニアとの直接接触を遮断しようとしているが、潤滑油を巻線全体に行き渡らせるには限界があった。また、油を溜める前記構造は、複雑な構成となり、大幅なコストアップとなる。さらに、前記構造はモータを立てた構造が必須となり、設置環境が制約されるデメリットもある。

特許文献２のアンモニア用スクリュ圧縮機においては、スクリュ圧縮機のモータのモータステータ、コイルエンド部分を全て油中に浸漬しているが、モータロータが粘度の高い油中で高速で回転することになり、大きな攪拌ロスが発生する。その結果、所要動力が大きくなるという問題があった。
特開平１０−１１２９４９号公報 特開２００６−１１８４１７号公報

樹脂の中でも、特に、フッ素系樹脂はほとんどの薬品に対して不活性であり、優れた耐薬品性を有しているとされている。しかしながら、本発明者の研究によれば、たとえそのような優れた耐薬品性を有するフッ素系樹脂をアンモニアガスと共に使用し、フッ素系樹脂の外観的損傷がみられない場合であっても、モータの絶縁性能が経時的に低下することが分かった。

本発明は、かかる新たな知見に基づいてなされたものであり、長期間経過後においてもモータの絶縁性能が低下しない冷凍装置を提供することを課題とする。

前記課題を解決するための手段として、本発明の冷凍装置は、モータにより駆動される圧縮機に加えて、油分離回収器、凝縮器、膨張弁及び蒸発器を含む冷媒循環流路と、前記油分離回収器内の油を前記圧縮機内の軸受及び軸封部に導く油流路とを備えた冷凍装置において、前記モータの、前記圧縮機の吐出側とは反対側のモータケーシングに給油口を設けるとともに、前記圧縮機の吐出側の冷媒循環流路内の油溜まりから前記給油口へ給油する給油ラインを設け、前記給油ラインにより前記給油口に油を供給可能に構成している。

この構成によれば、圧縮機の吐出側の冷媒循環流路内の油溜まりから給油ラインを通じてモータの給油口へ給油することにより、油が巻線の表面に行き渡り、巻線間に絶縁性の高い油を介在させることができる。これにより、長期間経過後においてもモータの絶縁性能を低下させずに維持することができる。

前記給油ラインに設けられた制御弁と、前記給油口への給油量を調節可能に前記制御弁を制御する制御手段と、を備えることが好ましい。この構成によれば、例えば制御弁の開弁が断続的となるように制御し、また、所望の時刻及び間隔で給油することができる。これにより、油を過剰に供給することを回避できる。

前記油流路に設けられた油クーラで冷却される前の前記油を前記油流路から前記給油ラインを通じて前記モータの給油口へ給油するよう構成することが好ましい。この構成によれば、油クーラで冷却されていない油を、油流路から給油ラインを通じてモータの給油口へ給油することができる。これにより、モータのコイル温度を低下させずに維持することができる。

前記圧縮機の吐出側の冷媒循環流路内の油溜まりが、前記油分離回収器又は多段スクリュロータの、前記多段スクリュロータのうちの１つのスクリュロータと前記スクリュロータに隣接するスクリュロータの間の中間段部の油溜まりであることが好ましい。この構成によれば、油分離回収器又は多段スクリュロータの、前記多段スクリュロータのうちの１つのスクリュロータと前記スクリュロータに隣接するスクリュロータの間の中間段部の油溜まりから油を供給することができる。これにより、外部から油の供給を行う必要がなくなる。

前記圧縮機の吸込口が、前記モータの、前記圧縮機の吐出側とは反対側のモータケーシングに設けられていることが好ましい。この構成によれば、圧縮機の吸込口から吸い込まれたアンモニア冷媒ガスにより、供給された油をモータの内部へ行き渡たらせ、通過させることをより確実にできる。

前記モータの巻線のアルミ線がフッ素系樹脂によりルーズに被覆されていることが好ましい。この構成によれば、巻線のアルミ線が熱膨張係数の異なるフッ素系樹脂にルーズに被覆されることにより、アルミ線よりも大きな熱膨張係数を有するフッ素系樹脂が破壊するのを防止することができる。

本発明によれば、モータの巻線にアンモニアガスの透過性があるフッ素系樹脂を使用した場合であっても、巻線間に油を介在させることにより、長期間経過後においてもモータの絶縁性能を低下させずに維持することができる。その結果、半密閉型アンモニア冷凍装置の信頼性を高めることができる。

連続的だけでなく、必要に応じて断続的にモータに給油したり、単位時間当たりの給油量を調節することにより、油を過剰に供給することを回避できる。その結果、性能の低下を防止できる。

冷却されていない油を油分離回収器からモータの給油口へ直接給油することにより、モータのコイル温度を低下させずに維持し、アンモニアガスのコイル上での液化を防止できる。

給油口への油の供給源となる圧縮機の吐出側の冷媒循環流路内の油溜まりを、油分離回収器又は多段スクリュロータの、前記多段スクリュロータのうちの１つのスクリュロータと前記スクリュロータに隣接するスクリュロータの間の中間段部の油溜まりとすることにより、油の供給を外部から行う必要がなくなる。また、圧縮機の中間段部の油溜まりから油を供給することにより、アンモニアガスの溶解量が少ない油を得ることができるので、モータ部へ噴射した時にフラッシュガスの発生量を抑えることができ、性能の低下を防止することができる。

圧縮機の吸込口から吸い込まれたアンモニア冷媒ガスにより、供給された油をモータの内部へ行き渡たらせ、通過させることをより確実にできる。

巻線のアルミ線の熱膨張係数よりも巻線のアルミ線を被覆するフッ素系樹脂の熱膨張係数が大きい場合であっても、アルミ線がフッ素系樹脂にルーズに被覆されていることにより、フッ素系樹脂はアルミ線からの拘束を受けることなく膨張することができる。その結果、フッ素系樹脂の破壊を防止することができる。

以下、本発明の実施の形態を図面に従って説明する。

図１は本発明の第１実施形態に係るアンモニア冷媒用２段スクリュ冷凍装置１Ａを示し、この２段スクリュ冷凍装置１Ａは、２段油冷式スクリュ圧縮機１１（以下、単にスクリュ圧縮機１１とする）、油分離回収器１２、凝縮器１３、膨張弁１４及び蒸発器１５を含む冷媒循環流路２と、油分離回収器１２内の油、即ちその下部の油溜まり部１６における油をスクリュ圧縮機１１内の後述する油供給箇所に導く油流路３と、油流路３から分岐し、制御弁１７を介して後述するモータ１８の給油口１９に給油する給油ライン２０とを備えている。制御弁１７を制御する制御装置（制御手段）２１が設けられている。油分離回収器１２と油流路３の油供給箇所との間には、油を冷却するクーラ２２が設けられている。

スクリュ圧縮機１１は、一方に吸込口２３、他方に吐出口２４が形成された圧縮機ケーシング２５内に互いに噛み合う雌雄一対の第１段スクリュロータ２６及び第２段スクリュロータ２７を有している。第１段スクリュロータ２６と第２段スクリュロータ２７との間の中間段部２８には油が溜められた中間油溜まり２９が形成されている。吸込口２３の上流側にはフィルタ３０が設けられている。第１段スクリュロータ２６の中間段部２８側には、吐出部３１が設けられている。第２段スクリュロータ２７の中間段部２８側には、吸込み部３２が設けられている。また、これらの第１段スクリュロータ２６及び第２段スクリュロータ２７は、軸受・軸封部３３，３４，３５にて回転可能に支持されるとともに、第１段スクリュロータ２６の雄ロータ３６と第２段スクリュロータ２７の雄ロータ３７とがロータ軸３８を共有し、同軸回転可能となっている。さらに、スクリュ圧縮機１１の駆動部であるモータ１８のモーターケーシング３９はこれと一体的に結合された圧縮機ケーシング２５とともに半密閉構造を形成している。モーターケーシング３９内には、モータ室４２が設けられており、モータ室４２には第１段スクリュロータ２６の雄ロータ３６と軸を共有する回転子４０とこれを包囲する固定子４１とが収容されている。従って、この雄ロータ３６の軸はモータ１８の出力軸にもなっており、この雄ロータ３６及び第２段スクリュロータ２７の雄ロータ３６を介してモータ１８により第１段スクリュロータ２６及び第２段スクリュロータ２７が回転駆動される。

図２及び図３に示すモータ１８の固定子４１は絶縁ケーシング４７の中で多数の巻線４３が巻かれている。その巻線４４と巻線４４には隙間４５が存在している。モータ１８の固定子４１の巻線４４のアルミ線４９は、フッ素系樹脂５０によりルーズに被覆されている。ここでいうフッ素系樹脂とは、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン（４フッ化））、ＰＦＡ（テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体）、ＦＥＰ（テトラフルオロエチレン・ヘキサフルオロプロピレン共重合体（４，６フッ化）、ＥＴＦＥ（テトラフルオロエチレン・エチレン共重合体）、ＰＶＤＦ（ポリビニリデンフルオライド（２フッ化））、ＰＣＴＦＥ（ポリクロロトリフルオロエチレン（３フッ化））等である。本実施形態では、ＦＥＰを使用している。モータ１８の第１段スクリュロータ２６と反対側のモーターケーシング３９の側面には、モータ１８の回転軸と同軸に中心が位置する給油口１９が設けられている。その給油口１９を介して、給油ライン２０とモータ室４２は連通している。なお、給油口１９は、上述の位置に設けられたものに限らず、給油ライン２０の一部を一点鎖線で示した給油ライン２０ａのように構成し、その給油ライン２０ａの終端部、すなわち、モータ１８の第１段スクリュロータ２６と反対側のモータケーシング３９の外周面に設けられてもよい。

次に、本発明の第１実施形態に係るアンモニア冷媒用２段スクリュ冷凍装置１Ａの動作を説明する。

スクリュ圧縮機１１の吸込口２３から吸込まれたアンモニア冷媒ガスは、油流路３からの油注入下で圧縮され、吐出部３１から油を伴って中間段部２８に吐出される。さらに、この油を伴ったアンモニア冷媒ガスは、吸込み部３２より第２段スクリュロータ２７に吸込まれ、油流路３からの油注入下で圧縮され、油とともに吐出口２４から油分離回収器１２に向けて吐出される。軸受・軸封部３３，３４，３５に供給された油も油分離回収器１２に戻され、この油分離回収器１２でアンモニア冷媒ガスと油とが分離され、油は一旦油溜まり部１６に溜められ、油除去されたアンモニア冷媒ガスは油分離回収器１２の上部から延びる冷媒循環流路２の部分に送り出される。

油分離回収器１２を出たアンモニア冷媒ガスは、凝縮器１３で低温熱源、例えば水により熱を奪われ、凝縮し、冷媒液となって凝縮器１３から膨張弁１４に向かい、膨張弁１４を経て部分的にガス状態になるとともに温度を下げた後、蒸発器１５で高温熱源から熱を奪い、完全に蒸発し、ガス状態になってフィルタ３０を通過して２段スクリュ冷凍装置１Ａの吸込口２３に戻る。

これに対して、油溜まり部１６の油は、スクリュ圧縮機１１による圧縮により高温になっているために、油流路３のクーラ２２で冷却された後、軸受・軸封部３３，３４，３５に供給されるとともに、第１段のスクリュロータ２６及び第２段スクリュロータ２７により形成されるガス圧縮空間のそれぞれに導かれた後、油分離回収器１２に回収されて、繰返し循環使用に供される。ここで、ガス圧縮空間はガス圧縮過程にある空間である故、吸込口２３、吐出部３１、吸込み部３２、吐出口２４には連通していない状態となっている。

また、油流路３から分岐した給油ライン２０の油は、制御弁１７を介してモータ１８の給油口１９に給油される。給油された油は、モータ室４２で飛散し、モータ１８の固定子４１の巻線４４同士の隙間４５の方へ導かれやすくなっている。モータ室４２を通過した油は、軸受・軸封部３３を通って、最終的に油分離回収器１２へ送られる。なお、本実施形態で使用する油は、新日本石油社製ＡＧ４６である。

一般に、フッ素系樹脂の表面には、微細な孔が多数存在している。このため、長期間経過後においてアンモニアガスが取り込む水分（湿気）とともにアンモニアガスがモータ１８の巻線４４表面のフッ素系樹脂の微細な孔を透過することにより、アンモニウムイオンと水酸化物イオンを含有する水溶液を生じ、それによって隣接する巻線４４，４４間が導通し、モータ１８の絶縁性能を低下させる。本発明では、モータの給油口１９に高圧の給油ライン２０から給油されるので、油が噴霧状態となって巻線４４の表面全体に行き渡り、フッ素系樹脂の微細な孔を塞ぎ、巻線４４間に絶縁性の高い冷凍機油を介在させることができる。このため、長期間経過後においても、モータ１８の絶縁性能が低下することはない。また、本発明の第１実施形態での、スクリュ圧縮機１１の吐出側の冷媒循環流路２内の油溜まりは、油分離回収器１２の油溜まり１６や、第１段スクリュロータ２６と第２段スクリュロータ２７の間の中間段部２８の油溜まり２９であるが、モータの給油口１９への油の供給源としては前者を採用している。そして、油の供給源を、油分離回収器１２の油溜まり１６とすることにより、油の供給を外部から行う必要がなくなる。

図４には、所定の長期間経過後のモータ１８の絶縁抵抗値について、モータ１８の巻線４４，４４間への油の供給前と供給後による違いを明らかにするために、本発明者が測定した結果を示す。油の供給前と比較すると、供給後においてモータ１８の絶縁抵抗値が大幅に上昇しているのがわかる。この結果より、モータ１８の巻線４４，４４間に油を介在させる必要があると言える。

油流路３から給油ライン２０を通じての給油口１９への給油は、制御装置２１により制御弁１７の開閉が制御されることにより行われる。制御装置２１は、制御装置２１の図示しない入力部により予め設定された給油開始時刻及び給油停止時刻になると、制御弁１７の開閉が正常に行われるように制御し、給油量については、制御弁１７の開度を調節したり、単位時間当たりの制御弁１７の開閉の時間を調節することにより制御する。

制御弁１７の一次側は、スクリュ圧縮機１１の吐出圧力とほぼ同圧に維持されており、吸込圧力とほぼ同圧のモーターケーシング３９の内部のモータ室４２と比較して高圧になっているため、制御弁１７が開弁されると油が給油口１９を介してモータ室４２へ供給されるようになっている。

圧力差は例えば、次のようになる。吐出口２４における吐出圧力Ｐｄ＝１．６ＭＰａ、吸込口２３における吸込圧力Ｐｓ＝０．０５ＭＰａであり、圧力差ΔＰ＝１．５５ＭＰａとなる。なお、モータ室４２の内部の圧力は、吸込口２３における吸込圧力とほぼ同等である。

モータ室４２の巻線４３内への油の供給が圧力差を利用して積極的に行われるので、重力による噴霧と比較して、相対的に低圧の空間全体に油を、より容易に行き渡らせることができる。

モータ室４２への給油に対して制御弁１７を制御することにより、タイミングを自由に選定しながら必要な量の油を断続的に供給することができる。これにより、必要に応じて最小限にモータ室４２に給油することにより、過剰な油の注入に起因した摩擦抵抗の増加を抑制し、モータ１８の性能の低下を防止できる。また、モータ１８の給油口１９から油をより多く給油すればするほど、油がガスの圧縮室（図示せず）内の空間をより多く占領し、吸込口２３から吸入できるガスの量を減少させ、ひいては蒸発器１５を通過する冷媒量を減少させ、性能が低下する。このような理由からも、油を連続的よりも断続的に供給したりして、油の供給量が過多にならないよう調節することが望ましい。

図５は本発明の第２実施形態に係るアンモニア冷媒用２段スクリュ冷凍装置１Ｂを示す。本実施形態において、第１実施形態と同じ構成要素には同じ符号を付して説明を省略する。本実施形態では、第１実施形態と異なり、油流路３から給油ライン２０への分岐箇所が油分離回収器１２とクーラ２２の間である。これにより、給油ライン２０により給油される油はクーラ２２により冷却されることはない。従って、その油を供給することによりモータ１８のコイル（巻線４４）温度を低下させることはなく、アンモニアガスがコイル上で液化するのを防止することができる。

図６は本発明の第３実施形態に係るアンモニア冷媒用２段スクリュ冷凍装置１Ｃを示す。本実施形態においても、第１実施形態と同じ構成要素には同じ符号を付して説明を省略する。本実施形態では、第１実施形態と異なる点は、油の供給源が油分離回収器１２ではなく、中間段部２８の中間油溜まり２９であるため、給油ライン２０は油流路３とは連通していない点である。

本実施形態での、各部位での圧力は、次のとおりである。例えば、吸込口２３における吸込圧力Ｐｓは０．０５ＭＰａ、吐出口２４における吐出圧力Ｐｄは１．６ＭＰａ、そして、中間段部２８における中間圧力Ｐｍは０．４ＭＰａである。

ところで、ヘンリーの法則に基づけば、一定の温度で一定量の液体に溶解する気体の量はその気体の圧力（分圧）に比例する。また、吸込口２３、中間段部２８、吐出口２４におけるアンモニア冷媒ガスの温度は、アンモニア冷媒ガスが吸込口２３から中間段部２８、中間段部２８から更に吐出口２４へと移るにつれ、徐々に上昇する。従って、アンモニア冷媒ガスの各部位における油への溶解量は、各部位における圧力に（各部位における温度は一定ではないので、完全な「比例」とまではいえないが、）略比例するといえる。すなわち、アンモニア冷媒ガスの各部位における油への溶解量は、アンモニア冷媒ガスが吸込口２３、中間段部２８、吐出口２４と移るにつれ、上昇する。よって、吐出口２４とほぼ同等の圧力である油分離回収器１２の油溜まり部１６での油より、中間段部２８の油溜まり部２９での油のほうが、それらへのアンモニア冷媒ガスの溶解度は少なくなる。

高圧下で油に溶解したアンモニアガスは、給油口１９より噴射された時に、相対的に低圧下のモータ室４２で再びアンモニアガスとなって空間を占拠する。ここでは、モータ室４２で再び現れるガスをフラッシュガスと呼ぶ。

本実施形態によれば、給油ライン２０の油を中間段部２８の中間油溜まり２９から供給することにより、モータ室４２へ供給した時のフラッシュガス量を減少させることができる。その結果、第１実施形態及び第２実施形態と比較して、蒸発器１５を通過する冷媒量を減少させないので、冷凍装置としての性能を向上させることができる。また、油の供給源を、第１段スクリュロータ２６と第２段スクリュロータ２７の間の中間段部２８の中間油溜まり２９とすることにより、油の供給を外部から行う必要がなくなる。

本実施形態においても、モータ室４２の巻線４３内への油の供給が圧力差を利用して積極的に行われる点は、第１実施形態及び第２実施形態と同様である。

スクリュ圧縮機の場合、モータが上、圧縮機が下になるように設置すると、スクリュ圧縮機の最上部の高さが高くなり、設置上のデメリットがある。スクリュ圧縮機１１を水平方向に配置すると、最上部の高さに関するデメリットがなくなる反面、供給した油をモータ室の巻線４４，４４内を通過させてモータ室４２内を横断させる困難が生じるが、圧力差を利用して油を巻線４４，４４内に注入する方法を採用すれば、たとえスクリュ圧縮機１１が水平方向に配置されていても、巻線４４，４４内に十分油を行き渡らせることができる。

巻線４４のアルミ線４９の熱膨張係数（α_１＝２３．６×１０^−６（１／Ｋ））よりも巻線４４のアルミ線４９を被覆するフッ素系樹脂５０の熱膨張係数（α_２＝１００×１０^−６（１／Ｋ））の方が大きいが、アルミ線４９がフッ素系樹脂５０にルーズに被覆されていることにより、フッ素系樹脂５０はアルミ線４９からの拘束を受けることなく膨張することができる。その結果、フッ素系樹脂５０の破壊を防止することができる。

本発明の第１及び第２実施形態においては、２段スクリュ圧縮機１１を使用したものを例として示したが、これだけに限定されず、単段スクリュ圧縮機であっても２段スクリュ圧縮機１１以外の多段スクリュ圧縮機を使用したものであってもよい。また、第３実施形態においては、図６に示す２段スクリュ圧縮機１１以外の多段スクリュ圧縮機を使用したものであってもよい。また、図７に示す第４実施形態に係るアンモニア冷媒用スクリュ冷凍装置１Ｄのように、圧縮機１１Ｄの吸込口４８が、モータ１８の、圧縮機１１Ｄの吐出側とは反対側のモータケーシング３９に配設され、アンモニア冷媒ガスをモータ室４２内で通過させるようにしてもよい。そうすることにより、圧縮機１１Ｄの吸込口４８から吸い込まれたアンモニア冷媒ガスにより、供給された油をモータ１８の内部へ行き渡たらせ、通過させることをより確実にできる。第４実施形態においては、単段スクリュ圧縮機１１Ｄを使用したものを例として示したが、これだけに限定されず、多段スクリュ圧縮機であってもよい。本発明の第１乃至第４実施形態においては、スクリュ圧縮機１１，１１Ｄを使用したものを例として示したが、これだけに限定されず、他の圧縮機、例えばスクロール圧縮機を使用したものであってもよい。

本発明の第１実施形態に係るアンモニア冷媒用２段スクリュ冷凍装置を示す図。 モータのＩＩ−ＩＩ断面図。 モータの固定子の巻線の要部拡大断面図。 長期間使用後のモータの絶縁抵抗値について、モータの巻線間への油の供給前と供給後による違いを示す図。 本発明の第２実施形態に係るアンモニア冷媒用２段スクリュ冷凍装置を示す図。 本発明の第３実施形態に係るアンモニア冷媒用２段スクリュ冷凍装置を示す図。 本発明の第４実施形態に係るアンモニア冷媒用スクリュ冷凍装置を示す図。

符号の説明

１Ａ，１Ｂ，１Ｃ アンモニア冷媒用２段スクリュ冷凍装置（アンモニア冷媒用冷凍装置）
１Ｄ アンモニア冷媒用スクリュ冷凍装置
２ 冷媒循環流路
３ 油流路
１１ ２段油冷式スクリュ圧縮機（多段スクリュ圧縮機）
１１Ｄ 単段スクリュ圧縮機
１２ 油分離回収器
１３ 凝縮器
１４ 膨張弁
１５ 蒸発器
１６ 油溜まり部
１７ 制御弁
１８ モータ
１９ 給油口
２０ 給油ライン
２１ 制御装置（制御手段）
２２ クーラ
２３，４８ 吸込口
２４ 吐出口
２５ 圧縮機ケーシング
２６ 第１段スクリュロータ
２７ 第２段スクリュロータ
２８ 中間段部
２９ 中間油溜まり
３０ フィルタ
３１ 吐出部
３２ 吸込み部
３３，３４，３５ 軸受・軸封部
３６，３７ 雄ロータ
３８ ロータ軸
３９ モーターケーシング
４０ 回転子
４１ 固定子
４２ モータ室
４３ 多数の巻線
４４ 巻線
４５，４６ 隙間
４７ 絶縁ケーシング
４９ アルミ線
５０ フッ素系樹脂

Claims (6)

1. モータにより駆動される圧縮機に加えて、油分離回収器、凝縮器、膨張弁及び蒸発器を含む冷媒循環流路と、前記油分離回収器内の油を前記圧縮機内の軸受及び軸封部に導く油流路とを備えた冷凍装置において、
   前記モータの、前記圧縮機の吐出側とは反対側のモータケーシングに給油口を設けるとともに、
   前記圧縮機の吐出側の冷媒循環流路内の油溜まりから前記給油口へ給油する給油ラインを設け、
   前記給油ラインにより前記給油口に油を供給可能に構成したことを特徴とする冷凍装置。
2. 前記給油ラインに設けられた制御弁と、
   前記給油口への給油量を調節可能に前記制御弁を制御する制御手段と、を備えることを特徴とする請求項１に記載の冷凍装置。
3. 前記油流路に設けられた油クーラで冷却される前の前記油を前記油流路から前記給油ラインを通じて前記モータの給油口へ給油するよう構成したことを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の冷凍装置。
4. 前記圧縮機の吐出側の冷媒循環流路内の油溜まりが、前記油分離回収器又は多段スクリュロータの、前記多段スクリュロータのうちの１つのスクリュロータと前記スクリュロータに隣接するスクリュロータの間の中間段部の油溜まりであることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の冷凍装置。
5. 前記圧縮機の吸込口が、前記モータの、前記圧縮機の吐出側とは反対側のモータケーシングに設けられていることを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の冷凍装置。
6. 前記モータの巻線のアルミ線がフッ素系樹脂によりルーズに被覆されていることを特徴とする請求項１乃至請求項５のいずれか１項に記載の冷凍装置。

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