JP2009255468A - ２色成形用金型及び２色成形方法 - Google Patents

Abstract

【課題】透明部を成形した後、着色支持部を成形して一体化する際、透明部に適切な圧力を加えて成形することで内部応力や残留歪の少ない２色成形品を得る。
【解決手段】２色成形用金型１０は、透明部３を成形する１次成形側金型７と着色支持部５を成形する２次成形側金型９とを有し、２次成形側金型９において透明部３と着色支持部５とを一体化して２色成形品１を成形するものであり、２次成形側金型９の固定側の金型入子１６_２の熱膨張量を１次成形側金型７の固定側の金型入子１６_１の熱膨張量よりも大きくなるように構成した。
【選択図】 図２

Description

本発明は、光学素子等における透明部及びその着色外周部とを一体成形するのに用いられる２色成形用金型及び２色成形方法に関する。

従来、光学素子部とその支持部とを一体成形する方法として２色成形方法が広く採用されている。この成形方法は、例えば、１次成形用の金型に１次成形用の樹脂を射出充填して光学素子部を成形し、その後、２次成形用の金型に２次成形用の樹脂を射出充填して支持部を成形すると同時に、これら光学素子部と支持部とを溶着・一体化する方法である。

しかし、この方法では、２次成形品を成形する時の樹脂圧及び２次成形部の樹脂の収縮により、１次成形部の形状がくずれたり、１次成形部の光学素子内部の応力や歪が増大するという課題があった。

このため、例えば特許文献１では、透明部を射出成形した後、２次成形で着色部を射出成形する場合に、少なくとも１次成形側を射出圧縮成形するという技術が提案されている。
特公平７−１００３３１号公報

しかしながら、特許文献１では、新たに圧縮動作機構が必要であるため、そのための成形設備が高価になる。また、この圧縮動作機構では、樹脂に適切な圧力を加えることが難しく、樹脂に必要以上の圧力が加わることが懸念される。すなわち、２次成形時に樹脂に加わる圧力によって１次成形部がくずれてしまうおそれがある。

本発明は斯かる課題を解決するためになされたもので、１次成形部を成形した後、２次成形部を成形して一体化する際、１次成形部に適切な圧力を加えて成形することで内部応力や残留歪の少ない２色成形品を得ることのできる２色成形用金型及び２色成形方法を提供することを目的とする。

前記目的を達成するため、請求項１に係る発明は、
１次成形部を成形する１次成形側金型と２次成形部を成形する２次成形側金型とを有し、前記２次成形側金型において前記１次成形部と前記２次成形部とを一体化して２色成形品を成形する２色成形用金型において、
前記２次成形側金型の固定側の金型入子の熱膨張量を前記１次成形側金型の固定側の金型入子の熱膨張量よりも大きくなるように構成したことを特徴とする。

請求項２に係る発明は、請求項１に記載の２色成形用金型において、
前記１次成形側金型の固定側の金型入子と前記２次成形側金型の固定側の金型入子とを異なる熱膨張係数の材質で構成したことを特徴とする。

請求項３に係る発明は、請求項２に記載の２色成形用金型において、
前記１次成形側金型の固定側の金型入子と前記２次成形側金型の固定側の金型入子との少なくとも一方を複数の部材を組み合わせて構成したことを特徴とする。

請求項４に係る発明は、請求項１に記載の２色成形用金型において、
前記１次成形側金型の固定側の金型入子の周囲に熱伝導率の低い部材を配置し、前記２次成形側金型の固定側の金型入子の周囲に熱伝導率の高い部材を配置したことを特徴とする。

請求項５に係る発明は、請求項１に記載の２色成形用金型において、
前記１次成形部は透明部であり、前記２次成形部は前記１次成形部を支持する着色支持部であることを特徴とする。

請求項６に係る発明は、
１次成形側金型において１次成形部を成形した後、２次成形側金型において２次成形部を成形すると同時に前記１次成形部と前記２次成形部とを一体化して２色成形品を成形する２色成形方法において、
前記２次成形側金型の固定側の金型入子の熱膨張量を前記１次成形側金型の固定側の金型入子の熱膨張量よりも大きくし、
前記２次成形側金型での成形時に前記１次成形部を圧縮することを特徴とする。

請求項７に係る発明は、請求項６に記載の２色成形方法において、
前記１次成形側金型の固定側の金型入子と前記２次成形側金型の固定側の金型入子とを異なる熱膨張係数の材質で構成し、
前記２次成形側金型での成形時に前記１次成形部を圧縮することを特徴とする。

請求項８に係る発明は、請求項７に記載の２色成形方法において、
前記１次成形側金型の固定側の金型入子と前記２次成形側金型の固定側の金型入子との少なくとも一方を複数の部材を組み合わせて構成し、
前記２次成形側金型での成形時に前記１次成形部を圧縮することを特徴とする。

請求項９に係る発明は、請求項６に記載の２色成形方法において、
前記１次成形側金型の固定側の金型入子の周囲に熱伝導率の低い部材を配置し、前記２次成形側金型の固定側の金型入子の周囲に熱伝導率の高い部材を配置し、
前記２次成形側金型での成形時に前記１次成形部を圧縮することを特徴とする。

請求項１０に係る発明は、請求項６に記載の２色成形方法において、
前記１次成形部は透明部であり、前記２次成形部は前記１次成形部を支持する着色支持部であることを特徴とする。

本発明によれば、１次成形部を成形した後、２次成形部を成形して一体化する際、１次成形部に適切な圧力を加えて成形することで、内部応力や残留歪の少ない2色成形品を得ることができる。

以下、図面に基づき本発明の実施の形態を説明する。
［第１の実施の形態］
図１は、本実施形態により成形された２色成形品の断面図を示し、図２は、２色成形用金型の断面構成を示している。

図１において、光学素子などの２色成形品１は、１次成形部としての透明部(光学素子部)３とこれを支持する２次成形部としての着色支持部５を有している。着色支持部５は、２色成形品１を鏡筒に取り付ける際の鏡筒内での位置決めに用いられる。また、着色支持部５は２色成形品１を光学部品として用いた場合に、フレアやゴーストの発生を防止する役目を果たす。

図２において、２色成形用金型１０は１次成形側金型７と２次成形側金型９とを有している。これら１次成形側金型７は、パーティングラインＰＬを挟んで対向配置された１次固定側金型１１_１及び可動側金型１２_１を有している。また、２次成形側金型９は、パーティングラインＰＬを挟んで対向配置された２次固定側金型１１_２及び可動側金型１２_２を有している。

すなわち、１次成形側金型７と２次成形側金型９とは、１次固定側金型１１_１と２次固定側金型１１_２の構成が相違している。可動側金型１２_１，１２_２については、１次側も２次側も同一の構成を有している。

そして、１次成形側金型７で透明部３を射出成形する１次成形が行われ、また、２次成形側金型９で着色支持部５を成形すると同時に、透明部３と着色支持部５を一体化する。
１次固定側金型１１_１は、１次固定側型板１３_１，１次固定側落下板１４_１、及び１次固定側取付板１５_１を有している。この１次固定側金型１１_１に対向する可動側金型１２_１は、可動側型板１８、可動側受け板１９、スペーサブロック２０、及び可動側取付板２１を有している。スペーサブロック２０の内側には、突き出し機構を構成するエジェクタプレート２２が設けられている。このエジェクタプレート２２には、エジェクタピン２３が取り付けられている。

２次固定側金型１１_２は、２次固定側型板１３_２、２次固定側落下板１４_２、及び２次固定側取付板１５_２を有している。この２次固定側金型１１_２に対向する可動側金型１２_２は、前述したように、１次固定側金型１１_１に対向する可動側金型１２_１と同一の構成を有している。

これら１次成形側金型７の可動側取付板２１と、２次成形側金型９の可動側取付板２１とは、不図示の成形機の可動側プラテン２５に固定されている。同様に、１次成形側金型７の１次固定側取付板１５_１と２次成形側金型９の２次固定側取付板１５_２とは、不図示の固定側プラテンに固定されている。

次に、１次成形側金型７の構成について説明する。
１次固定側金型１１_１の１次固定側型板１３_１には、その略中央に１次固定側型板１３_１と別部材で構成された１次固定側入子１６_１が嵌挿されている。なお、１次固定側入子１６_１の詳細については後述する。

この１次固定側入子１６_１には、そのパーティングラインＰＬ側に凹状の成形面２６が形成されている。この成形面２６は、対向する可動側入子２４（後述する）の凹状の成形面２７とともにキャビティ３７を形成している。

本実施形態では、成形面成形面２６と成形面２７は、ともに同一の曲率半径の球面又は非球面、又は球面と非球面の組み合わせ面に形成されている。ただし、これに限るものではなく、その曲率半径や球面形状等を適宜変更してもかまわない。

１次固定側入子１６_１の成形面２６の外周部は、１次固定側型板１３_１側にも平面状に延びていて、成形面２６の外周部にフランジ空間１７を形成している。１次固定側型板１３_１には、加熱手段としての温調媒体（例えば媒体温度は１２０℃）を供給する温調管３２_１が形成されている。

１次固定側型板１３_１に対向する可動側型板１８には、１次固定側入子１６_１と対向するように可動側型板１８と別部材で構成された可動側入子２４が設けられている。この可動側入子２４には、そのパーティングラインＰＬ側に凹状の成形面２７が形成されている。前述したように、この可動側入子２４の成形面２７と、１次固定側入子１６_１の成形面２６とで、パーティングラインＰＬを挟んでキャビティ３７が形成されている。

また、可動側型板１８には温調媒体（例えば媒体温度は１２０℃）を供給する温調管３６が形成されている。
この可動側型板１８には、成形面２７の外周部で、パーティングラインＰＬに面する側に、キャビティ３７と同心状に、２色成形品１の着色支持部５を成形するための支持部空間３１が形成されている。この支持部空間３１の底面（図２の下方側の面）に当接するように、エジェクタピン２３が配置されている。

なお、キャビティ３７に射出される溶融樹脂は、ポリカーボネートが用いられる。ただし、透明部３を成形するキャビティ３７に射出される材料の色は透明であり、着色支持部５を成形する支持部空間３１、３５（後述する）に射出される材料の色は黒色である。

次に、２次成形側金型９の構成について説明する。
２次固定側金型１１_２の２次固定側型板１３_２には、その略中央に２次固定側型板１３_２と別部材で構成された２次固定側入子１６_２が嵌挿されている。この２次固定側入子１６_２には、そのパーティングラインＰＬ側に凹状の成形面２８が形成されている。この成形面２８は、対向する可動側入子２４の凹状の成形面２７とともにキャビティ３８を形成している。この２次固定側入子１６_２の成形面２８は、２次固定側型板１３_２にも連続的に延びて、成形面２８の外周部に形成された枠体空間３５に連通している。

この枠体空間３５は、パーティングラインＰＬを挟んで可動側型板１８に形成された支持部空間３１と対向配置されている。
また、２次固定側型板１３_２には温調媒体（例えば媒体温度は１２０℃）を供給する温調管３２_２が形成されている。

以上において、本実施形態では、２次成形側金型９における２次固定側入子１６_２の熱膨張量を、１次成形側金型７における１次固定側入子１６_１の熱膨張量よりも大きくなるように構成したものである。

図３Ａと図３Ｂは、１次固定側入子１６_１と２次固定側入子１６_２の拡大断面図である。また、図３Ｃは、これらの物理的特性を示す図である。
図３Ａに示すように、１次固定側入子１６_１は、線膨張係数の小さい第１部材１６ａと線膨張係数の大きい第２部材１６ｂとを組み合わせて構成されている。この第１部材１６ａと第２部材１６ｂとはボルト３９で一体的に締結されている。また、本実施形態では、第１部材１６ａの材質としてインバーを用い、第２部材１６ｂの材質としてＳＵＳ４２０Ｊ２を用いた。

具体的には、第１部材１６ａの長さＬａはＬａ＝２０ｍｍであり、その線膨張係数α１はα１＝０．１×１０^−６／℃である。また、第２部材１６ｂの長さＬｂはＬｂ＝２０ｍｍであり、その線膨張係数α２はα２＝１１．０×１０^−６／℃である。

また、２次固定側入子１６_２は、単一部材で構成され、その長さＬはＬ＝４０ｍｍであり、材質として第２部材１６ｂと同じＳＵＳ４２０Ｊ２（α２＝１１．０×１０^−６／℃）を用いた。

このように構成することで、１次固定側入子１６_１及び２次固定側入子１６_２が同じ温度下に置かれたとき、２次固定側入子１６_２の熱膨張量が１次固定入子１６_１の熱膨張量よりも大きくなるようにしている。その結果、２次固定側入子１６_２が型開き方向に膨張して透明部3を圧縮する。

このときの、２次成形側金型９における透明部３の圧縮量δは
δ＝（２次固定側入子１６_２の伸び量）−（１次固定側入子１６_１の伸び量）
＝（４０×１１．０×ΔＴ−２０×ΔＴ×（０．１＋１１．０））×１０^−６
＝２１８×１０^−６×ΔＴ
なお、ΔＴは金型の上昇温度である。

次に、前述した図２と、図４〜図７に基づき、本実施形態の２色成形品１の成形工程について説明する。
図４は、１次固定側金型１１_１と可動側金型１２_１、及び２次固定側金型１１_２と可動側金型１２_２を離型した状態の断面図、図５は、２つの可動側金型１２_１、１２_２を同一平面内で１８０°回転した状態の断面図、図６は、２つの可動側金型１２_１、１２_２を１８０°回転した後に型締めした状態の断面図、図７は、成形完了後に離型した状態の断面図である。

本実施形態では、図２に示すように、まず、１次固定側金型１１_１と可動側金型１２_１からなる１次成形側金型７のキャビティ３７（及びフランジ空間１７）に樹脂（ポリカーボネート）を射出する。その後、金型を冷却をして１次成形部としての透明部３を得る。この透明部３は周囲に薄肉のフランジ部４（図４参照）を有している。

また、１次成形側金型７では、透明部３を成形する際、金型内に形成されたキャビティ３７及びフランジ空間１７に、不図示の成形機のノズルから不図示のスプルー、ランナ、ゲートを介して透明な溶融樹脂を射出する。樹脂を射出した後は、保圧しながら金型を冷却する。金型の冷却は、温調管３２_１、３６を流れる媒体温度を制御して行う。

図４は、１次固定側金型１１_１と可動側金型１２_１、及び２次固定側金型１１_２と可動側金型１２_２とを同時に離型した状態を示している。
このときの離型は、１次固定側金型１１_１及び２次固定側金型１１_２に対し、パーティングラインＰＬを境として２つの可動側金型１２_１、１２_２を同時に離型方向（図４の上下方向）に引き離すことで行う。こうして、１次成形側金型７の１次固定側金型１１_１と可動側金型１２_１、及び２次成形側金型９の２次固定側金型１１_２と可動側金型１２_２とが離型される。

すると、１次成形側金型７で成形された透明部３が露出する。この透明部３は、離型性の良さに起因して必ず可動側金型１２_１に残される。
なお、２次成形側金型９内のキャビティ３８（及び支持部空間３１、３５）に透明部３が入っていない状態では、キャビティ３８への溶融樹脂の射出は行われない。

図５は、１次固定側金型１１_１及び２次固定側金型１１_２に対し、可動側金型１２_１，１２_２を回転させた状態を示している。
すなわち、１次固定側金型１１_１と可動側金型１２_１、及び２次固定側金型１１_２と可動側金型１２_２を離型した状態で、可動側プラテン２５を支持軸２５ａの回りに１８０°回転させる（図５の矢印方向）。このとき、可動側金型１２_１に透明部３を残したまま回転させる。

これにより、１次固定側金型１１_１と可動側金型１２_２、及び２次固定側金型１１_２と可動側金型１２_１とが対向するように配置される。
この状態で、図６に示すように、１次固定側金型１１_１と可動側金型１２_２、及び２次固定側金型１１_２と可動側金型１２_１とを閉じる（型締め）。

この状態で、２次成形側金型９に樹脂の射出を行い着色支持部５を成形する。このとき、着色支持部５は透明部３のフランジ部４を抱き込むようにして成形され、透明部３と着色支持部５とが一体化される。さらに、この着色支持部５の成形動作と並行して、１次成形側金型７においても、キャビティ３７に樹脂の射出が行われ透明部３が成形される。

この場合、２次成形側金型９において、２次成形樹脂の熱により２次固定側金型１１_２の温度が上昇する。これにより、２次固定側入子１６_２が型開き方向に膨張する。
このときの２次固定側入子１６_２の膨張量は、上述したように、１次成形側金型７における１次固定側入子１６_１の膨張量よりも大きくなるように構成してある。このため、この膨張量の差により、２次固定側入子１６_２により、透明部３が矢印方向に圧縮される。このように、２次成形側金型９において透明部３を適正な圧力で圧縮することにより、着色支持部５の成形時の樹脂圧で透明部３が変形したり歪が生じるのを防止することができる。

また、この２次固定側入子１６_２は、温調管３２_２による金型及び透明部３の冷却に追従して収縮する。この収縮により、透明部３に与える圧縮力を徐々に開放するので、透明部３に加わる圧力が緩和され余剰な圧力を加えることがない。

その後、図７に示すように、１次固定側金型１１_１と可動側金型１２_２、及び２次固定側金型１１_２と可動側金型１２_１とを離型する。
離型時には、成形機のエジェクタロッド（図示しない）により、エジェクタプレート２２、これに連結された可動側入子２４、及びエジェクタピン２３を矢印方向に動かすことで、２次成形側金型９に存在する２色成形品１を取り出す。また、１次成形側金型７の可動側金型１２_２内に存在する透明部３は、そのまま可動側金型１２_２に残しておく。こうして、２色成形品１を取り出した後、再度可動側プラテン２５を回転させ、上述の操作を繰返す。

本実施形態の場合、金型温度が１２０℃である。そのため、１次固定側入子１６_１の組み合わせ部材を図３Ｃのように構成した場合、樹脂温度により金型温度が上がる前の初期の段階で１次固定側入子１６_１と２次固定側入子１６_２との膨張差はほぼ２１．８μｍである。この膨張差により、２次成形時において型を閉める時、透明部３を押圧しすぎてその成形面を崩す恐れがある。

このため、このような初期の膨張による全長差を予め見込んでおき、初期の段階で小さくするのが好ましい。例えば、固定側入子１６_１，１６_２の全長を変えることで調整することができる。この状態で、２次成形樹脂がキャビティ38に流入し、金型温度が１０℃上がることにより、例えば２次成形側金型９において透明部３を２．１８μｍ圧縮するようにする。

本実施形態によれば、射出樹脂の熱による金型温度の上昇に伴い、２次固定側入子１６_２が膨張することで透明部３を適切な圧力で圧縮することにより、着色支持部５を成形する時の樹脂圧による透明部３の変形や歪を低減することができる。

また、この２次固定側入子１６_２の膨張は温調管３２_２により、金型及び透明部３の冷却に追従して収縮し透明部３に与える圧縮力を徐々に開放する。このため、透明部３に加わる圧力が緩和され余剰な圧力を与えることがない。これにより、透明部３の変形や歪を低減することができる。
［第２の実施の形態］
図８は、スペーサにより１次固定側入子１６_１及び２次固定側入子１６_２の膨張量の制御を行う場合の実施の形態を示す。なお、第１の実施の形態と同一又は相当する部材には同一の符号を付してその説明を省略する。

金型の基本構成は第１の実施の形態と略同じである。以下、主として第１の実施の形態との相違点について説明する。
本実施形態では、１次固定側入子１６_１及び２次固定側入子１６_２は同一の材質（ＳＵＳ４２０Ｊ２系鋼）を用い、その長さ（３０ｍｍ）も同一である。しかし、１次固定側入子１６_１及び２次固定側入子１６_２の背面側（反キャビティ側）に、夫々１次固定側スペーサ４１及び２次固定側スペーサ４２を介装している。また、これらのスペーサ４１，４２の材質は異なっている。

図９は、これらのスペーサ４１，４２の物理的特性を示している。
すなわち、２次成形側金型９における透明部３の圧縮量δは
δ＝（２次固定側スペーサ４２の伸び量）−（１次固定側スペーサ４１の伸び量）
＝（２０×１１．０×ΔＴ−２０×０．１×ΔＴ）×１０^−６
＝２１８×１０^−６×ΔＴ
なお、ΔＴは金型の上昇温度である。

このような構成において、第１の実施の形態と同様に、射出樹脂の熱により金型温度が１０℃上昇することにより、１次固定側スペーサ４１及び２次固定側スペーサ４２の膨張差により２次固定側入子１６_２で透明部３を２．１８μｍ圧縮する。また、本実施形態においても、初期の金型温度により１次固定側スペーサ４１と２次固定側スペーサ４２との間に膨張差が発生する。しかし、この膨張差は第１の実施の形態と同様に、予め見込んでスペーサの厚みを調整しておけばよい。

本実施形態によれば、基本的な効果は第1の実施形態と同じである。ただし、本実施形態では１次固定側入子１６_１及び２次固定側入子１６_２を同じ寸法で作成すれば良いため、加工コストを削減することができる。

また、１次固定側スペーサ４１及び２次固定側スペーサ４２は単純形状であるため（例えば円柱状）、厚さ等の調整をする際に加工性がよく、加工精度も出しやすい。このため、１次固定側スペーサ４１及び２次固定側スペーサ４２は汎用性に富み、他の金型にも流用することができる。
［第３の実施の形態］
図１０は、熱伝導率の異なる部材による膨張量の制御の実施の形態を示す。なお、第１の実施の形態と同一又は相当する部材には同一の符号を付してその説明を省略する。

金型の基本構成は第１の実施の形態と略同じである。以下、主として第１の実施の形態との相違点について説明する。
本実施形態では、１次固定側入子１６_１の周りに低熱伝導率の材質（セラミックス系材質）からなる断熱スリーブ５１を配置し、２次固定側入子１５_２の周りに高熱伝導率の材質（銅）からなる高伝熱スリーブ５２を配置する。なお、１次固定側入子１６_１及び２次固定側入子１６_２は同一の材質（ＳＵＳ４２０Ｊ２系鋼）を用い、その長さ（４０ｍｍ）も同一である。

また、断熱スリーブ５１及び高伝熱スリーブ５２は、１次固定側入子１６_１及び２次固定側入子１６_２の周囲しか囲んでいないため、定常状態では、１次固定側入子１６_１及び２次固定側入子１６_２の背面側（反キャビティ側）からの伝熱により、１次固定側入子１６_１と２次固定側入子１６_２の温度及び膨張量はほぼ同じである。

この構成においても、１次成形側金型７及び２次成形側金型９での成形の際に、射出樹脂の熱により金型の温度が一時的に上昇する。しかし、１次成形側金型７では断熱スリーブ５１の作用により、１次固定側入子１６_１の温度及び膨張量は殆ど変化しない。

一方、２次成形側金型９においては、高伝熱スリーブ５２の作用により、射出樹脂の熱を受けて、２次固定側入子１６_２の温度が上昇して膨張する。
このような１次固定側入子１６_１と２次固定側入子１６_２の膨張差により、２次成形時に１次成形品である透明部３を圧縮し、２次成形樹脂の射出圧力や収縮による光学素子部の変形や歪を抑制することができる。なお、これら１次固定側入子１６_１および２次固定側入子１６_２の温度は、時間が経過するにつれ、各入子の後部より伝導させる熱の影響により１次固定側入子１６_１および２次固定側入子１６_２の温度差は小さくなる。

本実施形態では、上記のような構成をとることにより、１次固定側入子１６_１と２次固定側入子１６_２の温度差が５℃発生する。この温度差による膨張で２次固定側入子１６_２は１次固定側入子１６_１よりも、２．２μｍ膨張する。

本実施形態によれば、基本的な効果は第1の実施形態及び第2の実施形態と同じである。ただし、本実施形態においては、断熱スリーブ５１及び高伝導スリーブ５２は、１次固定側入子１６_１及び２次固定側入子１６_２の周囲しか囲んでいないために、初期の金型温度（定常状態）による１次固定側入子１６_１及び２次固定側入子１６_２の温度差及び膨張差は前述した実施形態に比較して非常に少ない。

よって、第1の実施形態及び第2の実施形態で行っていたように、初期の金型温度による１次固定側入子１６_１及び２次固定側入子１６_２の膨張差の微調整等を行う必要性がない。このため、構成部材の加工コストを低減することができる。また、断熱スリーブ５１及び高伝導スリーブ５２は汎用性を有するため、他の金型にも流用することができる。

第１の実施形態により成形された２色成形品の断面を示す図である。 ２色成形用金型の断面構成を示す図である。 １次固定側入子と２次固定側入子の拡大断面図である。 １次固定側入子と２次固定側入子の拡大断面図である。 １次固定側入子と２次固定側入子の物理的特性を示す図である。 １次固定側金型及び２次固定側金型と可動側金型とを離型した状態を示す図である。 １次固定側金型及び２次固定側金型に対し可動側金型を回転させた状態を示す図である。 １次固定側金型及び２次固定側金型と可動側金型とを型締めした状態を示す図である。 １次固定側金型及び２次固定側金型と可動側金型とを離型した状態を示す図である。 第２の実施の形態における１次固定側入子及び２次固定側入子の膨張量の制御例を示す図である。 同上のスペーサの物理的特性を示す図である。 第３の実施の形態における１次固定側入子及び２次固定側入子の膨張量の制御例を示す図である。

符号の説明

１ ２色成形品
３ 透明部
４ フランジ部
５ 着色支持部
７ 1次成形側金型
９ 2次成形側金型
１０ 2色成形用金型
１１_１ 1次固定側金型
１１_２ 2次固定側金型
１２_１ 可動側金型
１２_２ 可動側金型
１３_１ １次固定側型板
１３_２ 2次固定側型板
１４_１ 1次固定側落下板
１４_２ 2次固定側落下板
１５_１ 1次固定側取付板
１５_２ 2次固定側取付板
１６_１ 1次固定側入子
１６_２ 2次固定側入子
１６ａ 第1部材
１６ｂ 第2部材
１７ フランジ空間
１８ 可動側型板
１９ 可動側受け板
２０ スペーサブロック
２１ 可動側取付板
２２ エジェクタプレート
２３ エジェクタピン
２４ 可動側入子
２５ 可動側プラテン
２５ａ 支持軸
２６ 成形面
２７ 成形面
２８ 成形面
３１ 支持部空間
３２_１ 温調管
３２_２ 温調管
３５ 枠体空間
３６ 温調管
３７ キャビティ
３８ キャビティ
３９ ボルト
４１ 1次固定側スペーサ
４２ 2次固定側スペーサ
５１ 断熱スリーブ
５２ 高伝熱スリーブ

Claims (10)

1. １次成形部を成形する１次成形側金型と２次成形部を成形する２次成形側金型とを有し、前記２次成形側金型において前記１次成形部と前記２次成形部とを一体化して２色成形品を成形する２色成形用金型において、
   前記２次成形側金型の固定側の金型入子の熱膨張量を前記１次成形側金型の固定側の金型入子の熱膨張量よりも大きくなるように構成した
   ことを特徴とする２色成形用金型。
2. 前記１次成形側金型の固定側の金型入子と前記２次成形側金型の固定側の金型入子とを異なる熱膨張係数の材質で構成した
   ことを特徴とする請求項１に記載の２色成形用金型。
3. 前記１次成形側金型の固定側の金型入子と前記２次成形側金型の固定側の金型入子との少なくとも一方を複数の部材を組み合わせて構成した
   ことを特徴とする請求項２に記載の２色成形用金型。
4. 前記１次成形側金型の固定側の金型入子の周囲に熱伝導率の低い部材を配置し、前記２次成形側金型の固定側の金型入子の周囲に熱伝導率の高い部材を配置した
   ことを特徴とする請求項１に記載の２色成形用金型。
5. 前記１次成形部は透明部であり、前記２次成形部は前記１次成形部を支持する着色支持部である
   ことを特徴とする請求項１に記載の２色成形用金型。
6. １次成形側金型において１次成形部を成形した後、２次成形側金型において２次成形部を成形すると同時に前記１次成形部と前記２次成形部とを一体化して２色成形品を成形する２色成形方法において、
   前記２次成形側金型の固定側の金型入子の熱膨張量を前記１次成形側金型の固定側の金型入子の熱膨張量よりも大きくし、
   前記２次成形側金型での成形時に前記１次成形部を圧縮する
   ことを特徴とする２色成形方法。
7. 前記１次成形側金型の固定側の金型入子と前記２次成形側金型の固定側の金型入子とを異なる熱膨張係数の材質で構成し、
   前記２次成形側金型での成形時に前記１次成形部を圧縮する
   ことを特徴とする請求項６に記載の２色成形方法。
8. 前記１次成形側金型の固定側の金型入子と前記２次成形側金型の固定側の金型入子との少なくとも一方を複数の部材を組み合わせて構成し、
   前記２次成形側金型での成形時に前記１次成形部を圧縮する
   ことを特徴とする請求項７に記載の２色成形方法。
9. 前記１次成形側金型の固定側の金型入子の周囲に熱伝導率の低い部材を配置し、前記２次成形側金型の固定側の金型入子の周囲に熱伝導率の高い部材を配置し、
   前記２次成形側金型での成形時に前記１次成形部を圧縮する
   ことを特徴とする請求項６に記載の２色成形方法。
10. 前記１次成形部は透明部であり、前記２次成形部は前記１次成形部を支持する着色支持部である
    ことを特徴とする請求項６に記載の２色成形方法。