JP2009072799A - 亜鉛系めっき鋼板のレーザー溶接方法 - Google Patents
亜鉛系めっき鋼板のレーザー溶接方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2009072799A JP2009072799A JP2007241810A JP2007241810A JP2009072799A JP 2009072799 A JP2009072799 A JP 2009072799A JP 2007241810 A JP2007241810 A JP 2007241810A JP 2007241810 A JP2007241810 A JP 2007241810A JP 2009072799 A JP2009072799 A JP 2009072799A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- laser welding
- zinc
- steel sheet
- steel plate
- based plated
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
【課題】亜鉛系めっき鋼板を重ねレーザー溶接する際にめっき層から発生する亜鉛蒸気を抜け易くし、ブローホールなどの溶接欠陥を少なくする。
【解決手段】被溶接鋼板の一枚の鋼板表面に、凸部の幅をS1、残存凹部の幅をS2、重ね継手における板間隙間をG、重ね継手の薄い側の板厚をtとするとき、S1/S2≦1でかつ0.04≦G/t≦0.10となるように凸部が断面円弧状頂部を有する凹凸形状を形成し、二枚の鋼板を重ね合わせてレーザー溶接する。
【選択図】図3
【解決手段】被溶接鋼板の一枚の鋼板表面に、凸部の幅をS1、残存凹部の幅をS2、重ね継手における板間隙間をG、重ね継手の薄い側の板厚をtとするとき、S1/S2≦1でかつ0.04≦G/t≦0.10となるように凸部が断面円弧状頂部を有する凹凸形状を形成し、二枚の鋼板を重ね合わせてレーザー溶接する。
【選択図】図3
Description
本発明は、亜鉛系めっき鋼板を重ね合わせ継手でレーザー溶接する際にブローホール等の溶接欠陥の発生が少ない溶接部を得ることができる溶接方法に関する。
亜鉛系めっき鋼板は、非常に高い耐食性を有していることから建材,家電,自動車などの多くの産業分野で使用されている。また、その鋼板を用いた部品の接合方法としては、従来、亜鉛系めっき鋼板をプレスなどで成形したのち抵抗スポット溶接が一般的であったが、近年、生産効率や設計の自由度を高めるため、或いは接合強度を高めるためにレーザー溶接等の溶融溶接法に置き換える傾向が多くなっている。
ところで、亜鉛系めっき鋼板をレーザー溶接法により溶融溶接を行うと、溶接部やその周辺のめっき層の亜鉛が蒸気化して溶接部内に入り込みブローホールといった欠陥が発生する場合がある。それらの欠陥は、例えばレーザー溶接法の場合、図1に示すように、亜鉛系めっき鋼板1同士あるいは亜鉛系めっき鋼板1と他の金属1’を密接に重ね合わせた被溶接材2の上方よりレーザー光3を照射して溶接する場合に重ね合わせた板間4からの亜鉛蒸気5の発生で多くなるという傾向がある。特にレーザー溶接の場合は、溶接によって発生する溶融池の冷却速度が速いために発生した亜鉛蒸気が溶融池から抜けきれず、溶融池が亜鉛蒸気を残したまま凝固してしまうためブローホールが発生しやすい状況となる。そのため、一般的には、重ね合わせた鋼板の板間に隙間を形成し、その隙間から亜鉛蒸気を逃がすという方法が取られている。
亜鉛蒸気を逃がすための隙間を形成するため、例えば特許文献1のようにプレス成形により溶接部位に凹凸を形成したり、特許文献2のようにスペーサーを挿入したりしている。
しかしながら、凹凸形成やスペーサー挿入にはかなりの手間が掛かるため、溶接箇所が多い場合には生産時間の増加を招いてしまうという問題があった。また、部品形状によっては凹凸形成やスペーサー挿入ができない場合もあった。そのため、凹凸形成やスペーサー挿入なしで亜鉛蒸気発生によるブローホールといった欠陥の発生量を低下させる方法が、いくつか提案されている。
しかしながら、凹凸形成やスペーサー挿入にはかなりの手間が掛かるため、溶接箇所が多い場合には生産時間の増加を招いてしまうという問題があった。また、部品形状によっては凹凸形成やスペーサー挿入ができない場合もあった。そのため、凹凸形成やスペーサー挿入なしで亜鉛蒸気発生によるブローホールといった欠陥の発生量を低下させる方法が、いくつか提案されている。
例えば、特許文献3には、少なくとも一方の鋼板の重ね合わせ部内側表面に、側端部に延びる溝を形成した後に溶接することが提案されている。また、特許文献4には、少なくとも一方の鋼板表面に特定のサイズのへこみ部分を設けることが提案されている。さらに、特許文献5には、少なくとも一方の鋼板表面に、特定の面積比率で凹溝を設けることが提案されている。
特開2001−276991号公報
特開2001−276990号公報
特開2000−246445号公報
特開2002−361455号公報
特開2001−234316号公報
しかしながら、特許文献3で提案された方法は、接合部近傍に凹凸溝を設ける工程が必要なため、生産効率が悪化するといった問題がある。また多くの場合、鋼板はプレス加工等により様々な形状に加工されるが、凹凸溝を設けるべき部位が必ずしも平坦ではない、などといったことから部品形状によっては凹凸の形成が困難になる。このため従来の問題点は解消できていない。また、特許文献4,5で提案された方法では、亜鉛蒸気を逃す溝があるものの凸部が平坦形状で平坦面が広いため、重ね合わせた状態での接触面積が広く、亜鉛蒸気が十分に除去されずに残存してブローホールが多く発生し、本来の目的を十分に達成することが難しい。
本発明は、このような問題を解決するために案出されたものであり、亜鉛系めっき鋼板を重ね合わせ継手でレーザー溶接する際に、亜鉛蒸気に起因したブローホールの発生を抑制することが可能な方法を提供することを目的とする。
本発明は、このような問題を解決するために案出されたものであり、亜鉛系めっき鋼板を重ね合わせ継手でレーザー溶接する際に、亜鉛蒸気に起因したブローホールの発生を抑制することが可能な方法を提供することを目的とする。
本発明の亜鉛系めっき鋼板のレーザー溶接方法は、その目的を達成するため、少なくとも一方が亜鉛系めっき鋼板からなる二枚の鋼板を重ね合わせた状態でレーザー溶接する方法であって、被溶接鋼板の一枚の鋼板として、その表面に断面円弧状頂部を有する凸部が形成されている鋼板を用いることを特徴とする。
この際、凸部が形成されている鋼板として、その横断面において凸部の幅をS1、残存凹部の幅をS2、重ね継手における板間隙間をG、重ね継手の薄い側の板厚をtとするとき、S1/S2≦1でかつ0.04≦G/t≦0.10となるように凹凸部が形成された鋼板を用いることが好ましい。
この際、凸部が形成されている鋼板として、その横断面において凸部の幅をS1、残存凹部の幅をS2、重ね継手における板間隙間をG、重ね継手の薄い側の板厚をtとするとき、S1/S2≦1でかつ0.04≦G/t≦0.10となるように凹凸部が形成された鋼板を用いることが好ましい。
本発明のレーザー溶接方法においては、被溶接鋼板の一枚にのみ、その表面に断面円弧状頂部を有する凸部が形成されている鋼板を用いている。このため、二枚の鋼板を重ね合わせた際に、両者間に確実に間隙を形成することができる。この間隙がレーザー溶接時に亜鉛蒸気の排出路となるため、残存することはなく、ブローホールの生成が抑えられる。また、形成する凸部を一方の鋼板のみにしているため、重ね合わせ時に位置合わせ等を行うことなく確実に隙間を形成することができる。
前記したように、例えば特許文献5で提案された方法は、表面に設けられた溝の作用により亜鉛蒸気を逃すことができる点で有用な発明ではある。しかしながら、上面からみたとき、溝の占める面積が平坦部面積に比して極めて狭いために、逆に表現すると平坦部の面積が広いため、重ね合わせた状態での接触面積が広く、亜鉛蒸気が十分に除去されずに残存してブローホールが多く発生しやすくなっている。
そこで、本発明者等は、二枚の鋼板を重ね合わせた状態での接触面積が狭く、かつ確実に両者間に隙間を設ける手段について種々検討を重ねた結果、一方の鋼板表面にのみ凸部を設けることが有用であることを見出した。
そこで、本発明者等は、二枚の鋼板を重ね合わせた状態での接触面積が狭く、かつ確実に両者間に隙間を設ける手段について種々検討を重ねた結果、一方の鋼板表面にのみ凸部を設けることが有用であることを見出した。
以下に、添付図面を参照しながらその詳細を説明する。
まず、最終の圧延工程で、一方のロールとして、適当間隔で溝を彫ったものを使用し、図1の材料Bで示す断面形状の板材を作製する。また、図1中の材料Aとして亜鉛系めっきを施した鋼板を準備する。なお、図1では亜鉛系めっきの図示は省略している。このような形態で二枚の鋼板を重ね合わせると、両者間の接触は凸条の先端部のみとなり接触面積を大幅に狭くすることができる。
そして、図1中で、圧延方向と垂直又は平行になる方向に、レーザービームを照射して溶融溶接を行うと、溶接熱により発生した亜鉛蒸気は、凸条から両側に向けて容易に逃げることが可能となり、溶融金属内に残存してブローホールとなることが抑制される。
まず、最終の圧延工程で、一方のロールとして、適当間隔で溝を彫ったものを使用し、図1の材料Bで示す断面形状の板材を作製する。また、図1中の材料Aとして亜鉛系めっきを施した鋼板を準備する。なお、図1では亜鉛系めっきの図示は省略している。このような形態で二枚の鋼板を重ね合わせると、両者間の接触は凸条の先端部のみとなり接触面積を大幅に狭くすることができる。
そして、図1中で、圧延方向と垂直又は平行になる方向に、レーザービームを照射して溶融溶接を行うと、溶接熱により発生した亜鉛蒸気は、凸条から両側に向けて容易に逃げることが可能となり、溶融金属内に残存してブローホールとなることが抑制される。
図1では、鋼板表面に形成する凸条は断面が半円形となっているが、この形状に限られるものではない。図2のように単なる頂部が球面となった凸部でもよい。その配列パターンも、図2(a)のようなパターンでもよいし、図2(b)のように互い違いに配置したものでもよい。
このような頂部球面化凸部は、最終の圧延工程で、一方のロールとして、適当パターンで適宜形状の凹部が彫られたロールを使用することにより形成することができる。
このような頂部球面化凸部は、最終の圧延工程で、一方のロールとして、適当パターンで適宜形状の凹部が彫られたロールを使用することにより形成することができる。
前記したように、溶接する二枚の鋼板の内、一方の鋼板表面にのみ凸部を設ける。両方の鋼板に凹凸部を設けると、一方の凸部が他方の凹部に合致しないように位置決めをする必要がある。鋼板そのものを加工する工程と併せ、製造コストの上昇を招くことになる。
溶接する二枚の鋼板は、二枚とも亜鉛系めっき鋼板であってもよいし、二枚の内のいずれか一方のみが亜鉛系めっき鋼板であってもよい。
前記した通り、鋼板表面に微細な凸条,或いは凸部を形成する方法としては、最終的な圧延加工時の圧延ロールの片方に、所定形状の溝,或いは凹部を設けたロールを用いて圧延する方法で十分である。
亜鉛めっきを施した方の鋼板表面に微細な凸条,或いは凸部を形成する場合、所定の亜鉛めっきを施しためっき鋼板に上記のようなロールを備えた圧延機による圧延を施してもよいし、上記のようなロールを備えた圧延機に通板して冷間圧延した後に、所定の溶融亜鉛めっきを施してもよい。
溶接する二枚の鋼板は、二枚とも亜鉛系めっき鋼板であってもよいし、二枚の内のいずれか一方のみが亜鉛系めっき鋼板であってもよい。
前記した通り、鋼板表面に微細な凸条,或いは凸部を形成する方法としては、最終的な圧延加工時の圧延ロールの片方に、所定形状の溝,或いは凹部を設けたロールを用いて圧延する方法で十分である。
亜鉛めっきを施した方の鋼板表面に微細な凸条,或いは凸部を形成する場合、所定の亜鉛めっきを施しためっき鋼板に上記のようなロールを備えた圧延機による圧延を施してもよいし、上記のようなロールを備えた圧延機に通板して冷間圧延した後に、所定の溶融亜鉛めっきを施してもよい。
溶接する二枚の鋼板の内、一方のみに凸条,凸部を設けることにより、二枚の鋼板の接触状態が線接触,点接触となるため、蒸気化した亜鉛の排出がより容易になる。
ところで、レーザー溶接時には、二枚の被溶接鋼板は、ある程度の押圧力が付加された状態で積み重ねられている。このため、凸部が形成された鋼板であっても、溶接熱が加えられると凸部が溶融して亜鉛蒸気の排出路が閉ざされやすくなる。そこで、部分的に溶融してもガス排出路が閉ざされることを防ぐためには、形成する凸部を、頂部が断面円弧状になるような形状にする必要がある。半円形断面の凸条や、半球形状の凸部を設けることが好ましい。単純な三角断面形状とすると頂部が溶融して全体として潰されやすく、結果的にガス排出路が閉ざされやすくなる。
ところで、レーザー溶接時には、二枚の被溶接鋼板は、ある程度の押圧力が付加された状態で積み重ねられている。このため、凸部が形成された鋼板であっても、溶接熱が加えられると凸部が溶融して亜鉛蒸気の排出路が閉ざされやすくなる。そこで、部分的に溶融してもガス排出路が閉ざされることを防ぐためには、形成する凸部を、頂部が断面円弧状になるような形状にする必要がある。半円形断面の凸条や、半球形状の凸部を設けることが好ましい。単純な三角断面形状とすると頂部が溶融して全体として潰されやすく、結果的にガス排出路が閉ざされやすくなる。
レーザー溶接におけるブローホールの抑制には、断面に占める凹凸部の割合が重要となる。
例えば、図3に示すような断面形状の凸条を設けた場合に、凸部の幅をS1、残存凹部の幅をS2とするとき、S1、S2及び二枚の板間隙間G、さらには鋼板板厚tによって、レーザー溶接時におけるガス排出路の確保状況が変わってくる。
詳細は実施例に譲るが、S1/S2≦1でかつ、0.04≦G/t≦0.10のとき確実にブローホールの発生量を抑えることができた。
凸部高さHはまた、溶け落ちの観点から設定する必要がある。凸部を設けていない鋼板の板厚の30%以下とすることが好ましい。
例えば、図3に示すような断面形状の凸条を設けた場合に、凸部の幅をS1、残存凹部の幅をS2とするとき、S1、S2及び二枚の板間隙間G、さらには鋼板板厚tによって、レーザー溶接時におけるガス排出路の確保状況が変わってくる。
詳細は実施例に譲るが、S1/S2≦1でかつ、0.04≦G/t≦0.10のとき確実にブローホールの発生量を抑えることができた。
凸部高さHはまた、溶け落ちの観点から設定する必要がある。凸部を設けていない鋼板の板厚の30%以下とすることが好ましい。
板厚が1.2mm及び0.8mm,板幅が50mmで、めっき付着量が片面45g/m2の合金化溶融亜鉛めっき鋼板1と同じ寸法の冷延鋼板1’及び板厚が0.8mm,板幅が50mmで、めっき付着量が片面90g/m2の溶融Zn−Al−Mgめっき鋼板1と同じ寸法の冷延鋼板1’を図3に示すように密接に重ね合わせてそれぞれレーザー溶接を行った。この際、冷延鋼板1’の方に、圧延時のロール形状の調整により断面形状と分布状態を種々変更した凸条を形成した。
なお、レーザー溶接条件は表1に示す通りとした。
そして、レーザー溶接した溶接物の溶接部に残存するブローホールの発生状況を観察した。ブローホール発生状況は、X線透過写真より、図4におけるD1,D2,D3・・・をmm単位で計測し、溶接部に示す割合を次式で算出した。
ブローホール占有率(%)=(D1+D2+D3+・・・/50)×100
その結果を表2及び図5に示す。
なお、レーザー溶接条件は表1に示す通りとした。
そして、レーザー溶接した溶接物の溶接部に残存するブローホールの発生状況を観察した。ブローホール発生状況は、X線透過写真より、図4におけるD1,D2,D3・・・をmm単位で計測し、溶接部に示す割合を次式で算出した。
ブローホール占有率(%)=(D1+D2+D3+・・・/50)×100
その結果を表2及び図5に示す。
表2は、各種素材に対し、凹凸部幅、凹部深さ、板間の隙間を種々変化させた際のブローホール発生状況をまとめたものである。
図5はG/tを0.04で固定した時のS1/S2とブローホール占有率との関係を示す。また図6にS1/S2を0.5で固定した時のG/tとブローホール占有率との関係を示す。
ブローホール占有率を比較すると、No.1の凹凸を設けずに板間の隙間をゼロにした場合は、10%以上となり多くのブローホールが発生した。これに対してNo.2以降の凹凸を設けて板間ギャップを与えるといずれの条件においてもNo.1の条件よりブローホール占有率が低下した。
図5はG/tを0.04で固定した時のS1/S2とブローホール占有率との関係を示す。また図6にS1/S2を0.5で固定した時のG/tとブローホール占有率との関係を示す。
ブローホール占有率を比較すると、No.1の凹凸を設けずに板間の隙間をゼロにした場合は、10%以上となり多くのブローホールが発生した。これに対してNo.2以降の凹凸を設けて板間ギャップを与えるといずれの条件においてもNo.1の条件よりブローホール占有率が低下した。
さらに、表2及び図5、図6に示すように本発明の条件であるNo.2〜11、16、18〜21においては、ブローホール占有率が2%未満と著しくブローホール低減効果が見られ、なおかつ本発明の条件範囲において安定して効果があることが分かった。
したがって、表2及び図5、図6に示す通り、表面に所定形状の凸条を形成した鋼板を用いたものにあっては、ブローホール占有率が大幅に低下しており、凸条の形成が有効であることが理解できる。
したがって、表2及び図5、図6に示す通り、表面に所定形状の凸条を形成した鋼板を用いたものにあっては、ブローホール占有率が大幅に低下しており、凸条の形成が有効であることが理解できる。
Claims (2)
- 少なくとも一方が亜鉛系めっき鋼板からなる二枚の鋼板を重ね合わせた状態でレーザー溶接する方法であって、被溶接鋼板の一枚の鋼板として、その表面に断面円弧状頂部を有する凸部が形成されている鋼板を用いることを特徴とする亜鉛系めっき鋼板のレーザー溶接方法。
- 凸部が形成されている鋼板の横断面において、凸部の幅をS1、残存凹部の幅をS2、重ね継手における板間隙間をG、重ね継手の薄い側の板厚をtとするとき、S1/S2≦1でかつ0.04≦G/t≦0.10となるように凹凸部が形成された鋼板を用いる請求項1に記載の亜鉛系めっき鋼板のレーザー溶接方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2007241810A JP2009072799A (ja) | 2007-09-19 | 2007-09-19 | 亜鉛系めっき鋼板のレーザー溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2007241810A JP2009072799A (ja) | 2007-09-19 | 2007-09-19 | 亜鉛系めっき鋼板のレーザー溶接方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2009072799A true JP2009072799A (ja) | 2009-04-09 |
Family
ID=40608326
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2007241810A Pending JP2009072799A (ja) | 2007-09-19 | 2007-09-19 | 亜鉛系めっき鋼板のレーザー溶接方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2009072799A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011025260A (ja) * | 2009-07-22 | 2011-02-10 | Honda Motor Co Ltd | めっき鋼板のレーザ重ね合せ溶接方法およびレーザ重ね合せ溶接用めっき鋼板 |
JP2015043293A (ja) * | 2013-08-26 | 2015-03-05 | 株式会社Gsユアサ | 蓄電装置及び該蓄電装置の製造方法 |
KR101532563B1 (ko) * | 2013-10-04 | 2015-06-30 | (주)일지테크 | 도금소재의 용접방법 |
JP2016153129A (ja) * | 2015-02-20 | 2016-08-25 | マツダ株式会社 | めっき鋼板の重ね合わせ溶接方法 |
WO2016189855A1 (ja) * | 2015-05-28 | 2016-12-01 | パナソニックIpマネジメント株式会社 | レーザ溶接方法 |
CN110480166A (zh) * | 2019-07-17 | 2019-11-22 | 广东工业大学 | 一种汽车车身镀锌板激光叠焊的新工艺 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10216974A (ja) * | 1997-02-10 | 1998-08-18 | Fuji Xerox Co Ltd | めっき鋼板のレーザ溶接方法 |
JP2001162391A (ja) * | 1999-12-08 | 2001-06-19 | Honda Motor Co Ltd | めっき鋼板の被レーザ溶接部の形成方法および装置 |
JP2002346780A (ja) * | 2001-05-30 | 2002-12-04 | Nippon Steel Corp | 亜鉛メッキ鋼板の重ね合わせレーザ溶接方法 |
JP2004082214A (ja) * | 2002-06-27 | 2004-03-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 接合素材、その製造法、接合品、及びその製造法 |
-
2007
- 2007-09-19 JP JP2007241810A patent/JP2009072799A/ja active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10216974A (ja) * | 1997-02-10 | 1998-08-18 | Fuji Xerox Co Ltd | めっき鋼板のレーザ溶接方法 |
JP2001162391A (ja) * | 1999-12-08 | 2001-06-19 | Honda Motor Co Ltd | めっき鋼板の被レーザ溶接部の形成方法および装置 |
JP2002346780A (ja) * | 2001-05-30 | 2002-12-04 | Nippon Steel Corp | 亜鉛メッキ鋼板の重ね合わせレーザ溶接方法 |
JP2004082214A (ja) * | 2002-06-27 | 2004-03-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 接合素材、その製造法、接合品、及びその製造法 |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011025260A (ja) * | 2009-07-22 | 2011-02-10 | Honda Motor Co Ltd | めっき鋼板のレーザ重ね合せ溶接方法およびレーザ重ね合せ溶接用めっき鋼板 |
JP2015043293A (ja) * | 2013-08-26 | 2015-03-05 | 株式会社Gsユアサ | 蓄電装置及び該蓄電装置の製造方法 |
KR101532563B1 (ko) * | 2013-10-04 | 2015-06-30 | (주)일지테크 | 도금소재의 용접방법 |
JP2016153129A (ja) * | 2015-02-20 | 2016-08-25 | マツダ株式会社 | めっき鋼板の重ね合わせ溶接方法 |
WO2016189855A1 (ja) * | 2015-05-28 | 2016-12-01 | パナソニックIpマネジメント株式会社 | レーザ溶接方法 |
CN107530830A (zh) * | 2015-05-28 | 2018-01-02 | 松下知识产权经营株式会社 | 激光焊接方法 |
JPWO2016189855A1 (ja) * | 2015-05-28 | 2018-03-22 | パナソニックIpマネジメント株式会社 | レーザ溶接方法 |
CN107530830B (zh) * | 2015-05-28 | 2019-08-02 | 松下知识产权经营株式会社 | 激光焊接方法 |
US10850354B2 (en) | 2015-05-28 | 2020-12-01 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Laser welding method |
CN110480166A (zh) * | 2019-07-17 | 2019-11-22 | 广东工业大学 | 一种汽车车身镀锌板激光叠焊的新工艺 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5224349B2 (ja) | 薄板のレーザー溶接方法 | |
JP5880032B2 (ja) | レーザー溶接方法 | |
JP2009072799A (ja) | 亜鉛系めっき鋼板のレーザー溶接方法 | |
US7315009B2 (en) | Material for welding and welded article | |
JP5110642B2 (ja) | 溶接形鋼の製造方法 | |
JP5811905B2 (ja) | 重ね合わせ熱間プレス部材及びその製造方法 | |
JP5658579B2 (ja) | レーザ溶接形鋼 | |
JP2011083781A (ja) | レーザ溶接によるh形鋼の製造方法 | |
WO2016163055A1 (ja) | 亜鉛めっき鋼板の隅肉溶接方法 | |
JP5088920B2 (ja) | 建築部材の製造方法 | |
JP2014237141A (ja) | Zn系めっき鋼板のレーザー切断方法 | |
KR102024415B1 (ko) | 레이저 용접 형강 | |
JP5656220B2 (ja) | レーザ溶接h形鋼の製造方法 | |
KR102417013B1 (ko) | 도금 강판의 접합 방법 및 접합 구조체 | |
JP2021091928A (ja) | 鋼材、ブランク、及びホットスタンプ部材の製造方法 | |
JP2006326631A (ja) | 異種金属板の接合構造及びその接合方法 | |
JP2012179658A (ja) | 建築部材の製造方法 | |
JP2002346780A (ja) | 亜鉛メッキ鋼板の重ね合わせレーザ溶接方法 | |
JP2005297026A (ja) | 金属板材のレーザー溶接方法及びレーザー溶接用金属板材 | |
US20220111458A1 (en) | Method for joining plated steel plates, and joined structure | |
TWI703005B (zh) | Tig焊接不鏽鋼鋼管的製造方法、tig焊接不鏽鋼鋼管及tig焊接不鏽鋼部件 | |
JP5231073B2 (ja) | 溶接継手及びその製造方法 | |
JP4225524B2 (ja) | 亜鉛系めっき鋼板のレーザー重ね溶接方法およびレーザー重ね溶接用亜鉛系めっき鋼板 | |
JP2005059089A (ja) | 亜鉛系めっき鋼板のレーザ溶接方法 | |
JP5312060B2 (ja) | レーザ溶接方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20100915 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20120221 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20120223 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20120619 |