JP2009056459A - 排ガス浄化用触媒および排ガス浄化方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】酸素過剰の雰囲気において、アンモニアを還元剤とする窒素酸化物の還元反応、過剰アンモニアの除去、一酸化炭素および炭化水素の除去を単一の触媒で行うことができる排気ガス浄化触媒並びに、排気ガス浄化方法を提供する。
【解決手段】酸素過剰の雰囲気において、アンモニアの存在下に窒素酸化物を還元するとともに、一酸化炭素および炭化水素を酸化除去するための触媒を酸化ジルコニウムを主成分とし、鉄およびタングステンを含有する担体に、イリジウムおよびロジウムから選ば れた少なくとも1種の金属と、前記担体に対する質量比で0.005〜0.025%のパラジウムとを担持した触媒で構成する。排ガスにアンモニアを添加したのち、前記触媒に接触させることにより、排ガス中の窒素酸化物を除去するとともに、一酸化炭素および炭化水素を酸化除去する。
【選択図】なし
【解決手段】酸素過剰の雰囲気において、アンモニアの存在下に窒素酸化物を還元するとともに、一酸化炭素および炭化水素を酸化除去するための触媒を酸化ジルコニウムを主成分とし、鉄およびタングステンを含有する担体に、イリジウムおよびロジウムから選ば れた少なくとも1種の金属と、前記担体に対する質量比で0.005〜0.025%のパラジウムとを担持した触媒で構成する。排ガスにアンモニアを添加したのち、前記触媒に接触させることにより、排ガス中の窒素酸化物を除去するとともに、一酸化炭素および炭化水素を酸化除去する。
【選択図】なし
Description
本発明は、アンモニアを還元剤として用いて燃焼排ガスなどに含まれる窒素酸化物を浄化するとともに、併せて一酸化炭素や炭化水素などの可燃性成分を酸化除去するための排ガス浄化用触媒および排ガスの浄化方法に関する。
燃焼排ガスや硝酸製造プロセスの排ガスなどに含まれる窒素酸化物(NOx:x=1または2、すなわち、一酸化窒素および二酸化窒素)は、酸性雨や光化学スモッグ、呼吸器疾患などを引き起こすことから環境上有害であると考えられており、その排出は規制されている。ボイラーやディーゼルエンジン排ガスのように酸素を過剰に含む排ガス中の窒素酸化物の浄化には、還元剤としてアンモニアを添加して、酸化チタン−酸化バナジウムあるいは酸化チタン−酸化バナジウム−酸化タングステンからなる触媒に接触させ、窒素酸化物を無害の窒素に変換するアンモニア選択還元法が広く用いられている。例えば、特開昭50−51966号公報(特許文献1)には、窒素酸化物を、アンモニアの存在下、酸化バナジウムを酸化チタンまたは酸化ジルコニウムに担持させた触媒と接触させる窒素酸化物の接触還元分解法が開示されている。
アンモニア選択還元法は、排ガス中の窒素酸化物に対するアンモニアのモル比を厳密に制御すれば、ほぼ100%に近い脱硝率が得られる特徴がある。しかし、一部の燃焼排ガスなどでは、排ガス中の窒素酸化物濃度が時間的に変動するため、アンモニア注入量の制御が極めて難しく、アンモニアが過剰となった際に処理ガス中にアンモニアが残存するリーク(漏出)アンモニアの問題がある。この問題を避けるには、アンモニアの添加量を窒素酸化物の量に比べてやや少なめにする方法があるが、この方法では、脱硝率の低下を伴う。
別の方法として、前述のアンモニア脱硝触媒に対し、少量の貴金属を添加して、過剰のアンモニアを分解する方法が提案されている。例えば、特開平5−146634号公報(特許文献2)には、チタン、バナジウム、タングステン、モリブデンから選ばれた一種以上の元素の酸化物を含む組成物を第一成分とし、白金、パラジウム、ロジウムから選ばれた貴金属の塩類もしくはゼオライト、アルミナ、シリカなどの多孔体にあらかじめ担持された前記貴金属を含有する組成物を第二成分とした組成物で構成され、窒素酸化物を接触還元すると同時に還元剤として注入された未反応状態のアンモニアを分解することを特徴とする脱硝機能を備えたアンモニア分解触媒が開示されている。また、特開平8−290062号公報(特許文献3)には、チタン酸化物およびモリブデン、タングステン、バナジウムから選ばれた一種以上の元素の酸化物を含む組成物または銅もしくは鉄を担持したゼオライトを含む組成物を第1成分とし、イリジウム、パラジウム、ロジウム、ルテニウムから選ばれた少なくとも一つの金属と白金とを含み、前記金属の白金に対する重量比が0を超えて5以下の割合で多孔体に担持した第2成分とで構成された、窒素酸化物のアンモニア還元機能とアンモニアの酸化分解機能を有する排ガス浄化触媒が開示されている。さらに、特開2002−336699号公報(特許文献4)には、アンモニアを含有するガスをアンモニア分解触媒と接触させてアンモニアを分解除去する方法において、アンモニア分解触媒として、γ−Al2O3、θ−Al2O3、ZrO2などから選ばれた少なくとも一種以上の多孔質物質を含む担体に活性金属としてルテニウムを担持した触媒を使用するアンモニア分解除去方法が開示されている。この文献には、酸性点を有する担体にルテニウムを担持した触媒を用いて、アンモニアを分解除去すると、窒素酸化物を生成することなく窒素を生成するので、アンモニア脱硝反応後の過剰のアンモニアを分解するのに有用であることが記載されている。しかし、この文献には、窒素酸化物や可燃性成分の除去については記載がない。
酸化チタン−酸化バナジウム−酸化タングステン系触媒は、火力発電所やごみ焼却場などで幅広く使用されているが、自動車排ガス浄化のように振動で触媒が粉化、飛散するような用途では、使用に注意が必要であるとの指摘もある。この問題に対応して、特開2005−238195号公報(特許文献5)には、シリカ、アルミナ、チタニア、ジルコニア、および酸化タングステンから選ばれた2以上の酸化物からなる複合酸化物と、希土類金属又は遷移金属(ただし、Cu, Co, Ni, Mn, Cr, Vを除く)とを有効成分として含有する脱硝用触媒が開示されている。このほか、米国特許第5401478号公報(特許文献6)には、酸化ジルコニウム−酸化タングステン触媒が開示されており、シュミーグ(Schmieg)およびリー(Lee)、SAEテクニカルペーパーシリーズ(SAE Technical Paper Series)、2005-01-3881(2005年)(非特許文献1)には、鉄や銅を担持したゼオライト触媒が開示されている。
内燃機関の排ガス中には、窒素酸化物に加えて一酸化炭素や、炭化水素も微量含まれている。一酸化炭素も有害であるので、その除去も併せて行えると有利である。しかし、酸化チタン−酸化バナジウム−酸化タングステン系触媒の一酸化炭素除去性能は低い。特開平1−266849号公報(特許文献7)には、主成分として酸化チタンを含有し、第二成分としてモリブデン、タングステン、バナジウム、セリウム、ニッケル、コバルト、マンガンのうち少なくとも1種を含有し、さらに第三成分として白金、パラジウム、ロジウム、ルテニウムのうち少なくとも1種を含有する触媒が、アンモニアを還元剤とする窒素酸化物の還元と、一酸化炭素の同時浄化に有効であることが開示されている。しかし、この触媒では、窒素酸化物の還元と一酸化炭素の同時浄化が可能な温度範囲が限られる問題がある。特開2003−305338号公報(特許文献8)には、鉄置換型ゼオライトを第1成分、貴金属担持ゼオライト等を第2成分とし、貴金属の含有量が前記第1成分及び第2成分の総質量に対し0〜100ppmである触媒が、アンモニアを還元剤とする窒素酸化物の還元と、一酸化炭素の同時浄化に有効であることが開示されている。しかし、ゼオライトは、水蒸気の共存する条件では、格子中のアルミニウム原子の脱落や結晶格子の崩壊が起こるため、性能が低下する虞があり、耐久性に難点がある。
炭化水素は、アンモニアを還元剤とする窒素酸化物の還元反応を阻害することも知られている(例えば、非特許文献1)。炭化水素類は、光化学スモッグの原因物質ともなるので、やはり除去が望まれているが、酸化チタン−酸化バナジウム−酸化タングステン触媒は、炭化水素類の除去にはあまり有効ではない。特開2006−68663号公報(特許文献9)には、酸化チタンを主成分とする担体に酸化マンガンを担持した触媒が、アンモニアを還元剤とする窒素酸化物の還元反応と臭気成分(アセトアルデヒド)の酸化除去に有効であることが記載されている。しかし、この触媒は一酸化炭素の除去性能は十分ではない。そのため、内燃機関の排ガス処理では、アンモニアを還元剤とする窒素酸化物の還元用触媒と、白金族金属を担持した酸化用触媒とを併用するのが一般的である。例えば、特開2005−48733号公報(特許文献10)には、往復動式エンジンからの排ガスを浄化するための排ガス浄化装置を備えた熱電併給装置であって、前記排ガス浄化装置が、前記エンジンから排出させる排ガスの上流側から下流側に向かって、酸化触媒を含む酸化ユニット、排熱回収装置を含む回収ユニット、脱硝触媒を含む脱硝ユニットの順で配設されている熱電併給装置が開示されている。この文献には、前記酸化触媒は、耐火性無機担体に貴金属元素が担持されていること、及び貴金属元素としては、ロジウム、イリジウム、パラジウム、白金が好ましいことが記載されている。しかし、この装置では、2種の触媒が必要であり、費用がかさむ点が課題となっている。
特開昭50−51966号公報
特開平5−146634号公報
特開平8−290062号公報
特開2002−336699号公報
特開2005−238195号公報
米国特許第5401478号公報
特開平1−266849号公報
特開2003−305338号公報
特開2006−68663号公報
特開2005−48733号公報
シュミーグ(Schmieg)およびリー(Lee)、SAEテクニカルペーパーシリーズ(SAE Technical Paper Series)、2005-01-3881(2005年)
本発明の目的は、酸素過剰の雰囲気において、アンモニアを還元剤とする窒素酸化物の還元反応、過剰アンモニアの除去、及び一酸化炭素および炭化水素などの可燃性成分の除去を単一の触媒で行うことができる排気ガス浄化触媒並びに、排気ガス浄化方法を提供することにある。
本発明の他の目的は、窒素酸化物濃度が変動しても、アンモニアの漏出を抑制しつつ高い脱硝率を得ることができる排気ガス浄化触媒及び排気ガス浄化方法を提供することにある。
本発明者は、前記課題を達成するため鋭意検討した結果、酸化ジルコニウムを主成分とし、鉄およびタングステンを含有する担体に、イリジウムおよびロジウムから選ばれた少なくとも1種の金属と、前記担体に対する質量比で0.005〜0.025%のパラジウムとを担持してなる触媒が、酸素過剰の雰囲気において、アンモニアを還元剤とする窒素酸化物の還元反応と一酸化炭素および炭化水素などの可燃性成分の除去を同時に行うことができること、また窒素酸化物に対してアンモニアが過剰に存在する場合でもアンモニアを窒素に分解してアンモニアの漏出を抑制できることを見出し、本発明を完成した。
すなわち、本発明の触媒は、酸素過剰の雰囲気において、アンモニアの存在下に窒素酸化物を還元するとともに、可燃性成分を酸化除去するための触媒であって、酸化ジルコニウムを主成分とし、鉄およびタングステンを含有する担体に、イリジウムおよびロジウムから選ばれた少なくとも1種の金属と、前記担体に対する質量比で0.005〜0.025%のパラジウムとを担持している。酸化ジルコニウムに対して、鉄の割合は質量比で1〜10%程度であってもよく、タングステンの割合は質量比で1〜10%程度であってもよい。担体に対して、イリジウムおよびロジウムから選ばれた少なくとも1種の金属の割合は質量比で0.005〜0.05%程度であってもよい。イリジウムおよびロジウムの合計の含有量(質量基準)は、パラジウムの0.5〜5倍程度であってもよい。
本発明には、酸素を過剰に含む内燃機関の燃焼排ガスの浄化方法であって、アンモニア又はその前駆体を添加した後、酸化ジルコニウムを主成分とし、鉄およびタングステンを含有する担体に、イリジウムおよびロジウムから選ばれた少なくとも1種の金属と、前記担体に対する質量比で0.005〜0.025%のパラジウムとを担持した触媒に通じて、排ガス中の窒素酸化物および可燃性成分を浄化する方法も含まれる。前記アンモニア又はその前駆体を、排ガス中の窒素酸化物に対して、アンモニアのモル比で0.75〜1.25倍程度添加してもよい。
本発明の触媒は、酸化ジルコニウムを主成分とし、鉄およびタングステンを含有する担体に、イリジウム及び/又はロジウムと、特定の割合のパラジウムとを担持しているため、窒素酸化物を還元して過剰アンモニアを除去するとともに、可燃性成分(一酸化炭素、炭化水素など)を除去することができる。さらに、高い窒素酸化物還元能を有すると共に、過剰のアンモニアを窒素に変換する能力を持つので、これを用いて窒素酸化物の処理を行えば、窒素酸化物濃度が変動する条件でも、アンモニアの漏出を抑制しつつ高い脱硝率を得ることができる。また、本発明の触媒は、一酸化炭素や炭化水素などの可燃性成分の除去にも効果があるので、単一の触媒で総合的な排ガスの浄化が可能となる。
本発明の触媒は、酸化ジルコニウムを主成分とし、鉄およびタングステンを含有する担体に、イリジウム(Ir)およびロジウム(Rh)から選ばれた少なくとも1種の金属と、前記担体に対する質量比で0.005〜0.025%のパラジウム(Pd)とを担持して構成されている。
酸化ジルコニウムを主成分とし、鉄およびタングステンを含有する担体は、市販の水酸化ジルコニウム(水和酸化ジルコニウム)を用いて、含浸法や混練法など公知の方法で調製できる。好ましくは、水酸化ジルコニウムと、水溶性タングステン化合物に水を加えて湿式混練し、空気中600〜800℃(好ましくは620〜780℃、さらに好ましくは650〜750℃)程度で焼成して、まずタングステンジルコニアを調製し、次いでこのタングステンジルコニアに水溶性鉄化合物の水溶液を含浸し、空気中500〜600℃(好ましくは520〜580℃、さらに好ましくは530〜560℃)程度で焼成することにより得られる。
前記水溶性タングステン化合物としては、タングステン酸(パラタングステン酸、メタタングステン酸など)、タングステン酸アンモニウム(タングステン酸アンモニウム・パラ五水和物など)などが挙げられる。これらの水溶性タングステン化合物は、単独で又は二種以上組み合わせて使用できる。これらの水溶性タングステン化合物のうち、タングステン酸を用いる場合が多い。
前記水溶性鉄化合物としては、無機酸鉄(硫酸鉄、硝酸鉄など)、ハロゲン化鉄(塩化鉄、臭化鉄など)などが挙げられる。これらの水溶性鉄化合物は、単独で又は二種以上組み合わせて使用できる。これらの水溶性鉄化合物のうち、硫酸鉄などの無機酸鉄を用いる場合が多い。
なお、硫酸鉄を用いる場合、担体に硫酸基が硫黄(S)として0.5〜3質量%程度残存するが、これは触媒活性にはむしろ好ましい影響を与える。
市販の酸化ジルコニウムやその前駆体(水酸化ジルコニウムなど)には、少量のハフニウムが含まれていることが多いが、本発明の触媒では、ジルコニアに対する質量比で5%程度のハフニウムが含まれていても活性に悪影響はない。
酸化ジルコニウムに対するタングステンの割合は、質量比で1〜10%、好ましくは2〜8%、さらに好ましくは3〜7%程度であってもよい。酸化ジルコニウムに対する鉄の割合は、質量比で1〜10%、好ましくは2〜8%、さらに好ましくは3〜7%程度であってもよい。
鉄とタングステンとの割合(質量比)は、鉄/タングステン=10/90〜90/10、好ましくは30/70〜70/30、さらに好ましくは40/60〜60/40程度であってもよい。
本発明の触媒のパラジウムの含有量は、担体に対する質量比で、0.005〜0.025%、好ましくは0.007〜0.02%、さらに好ましくは0.008〜0.015%程度の範囲が特に好ましい。パラジウムの含有量が少なすぎると、可燃性成分の除去性能が低下するおそれがある一方、多すぎても、アンモニアの酸化が過剰に促進されるため、窒素酸化物の浄化性能を低下させるおそれがある。
また、担体に対して、イリジウムおよびロジウムから選ばれた少なくとも1種の金属の割合は、質量比で0.005〜0.05%、好ましくは0.008〜0.03%、さらに好ましくは0.01〜0.02%程度であってもよい。
イリジウムおよびロジウムは単独あるいは任意の比で組み合わせて用いてもよい。イリジウムおよびロジウムを用いる場合、イリジウムとロジウムの合計量(質量基準)は、パラジウムの0.5〜5倍、好ましくは0.8〜4倍、さらに好ましくは1〜3倍程度であってもよい。
イリジウムとロジウムとの割合(質量比)は、イリジウム/ロジウム=0/100〜100/0の範囲から選択でき、例えば、10/90〜90/10、好ましくは30/70〜70/30、さらに好ましくは40/60〜60/40程度であってもよい。
パラジウムやイリジウム、ロジウムの担持には、含浸法など公知の方法が適用できる。好ましくは、パラジウムやイリジウム、ロジウムの水溶性化合物[これらの金属の硫酸塩、硝酸塩などの無機酸塩(硝酸パラジウム、硝酸イリジウム、硝酸ロジウムなど)、錯塩(テトラアンミンパラジウム硝酸塩、ペンタアンミンアクアロジウム硝酸塩、ヘキサアンミンイリジウム水酸化物など)、塩化物などのハロゲン化物(塩化パラジウム酸、塩化イリジウム酸、塩化ロジウム酸など)、好ましくはテトラアンミンパラジウム硝酸塩、ペンタアンミンアクアロジウム硝酸塩、ヘキサアンミンイリジウム水酸化物などの錯塩など]の水溶液を調製し、この水溶液に酸化ジルコニウムを主成分とし、鉄およびタングステンを含有する担体を浸漬し、蒸発乾固、さらに空気中400〜600℃(好ましくは430〜580℃、さらに好ましくは450〜550℃)程度で焼成することにより得られる。前記水溶性化合物は、単独又は二種以上組み合わせて使用できる。
本発明の触媒の比表面積は、通常10〜100m2/g程度であり、好ましくは20〜80m2/g、さらに好ましくは30〜50m2/g程度であってもよい。
本発明の触媒は、その形状を問わず、顆粒状、ペレット成型体あるいはハニカム成型体として使用できるが、圧力損失を低減する観点からはハニカム成型体とするのが好ましい。ハニカムに成型する方法として、耐火性セラミック上に触媒をコートする方法と、必要に応じてバインダーを添加し、ハニカム形状に押し出し成型し、必要により焼成する方法があるが、触媒性能の点からは後者の方が優れている。
本発明の排ガス浄化除去方法は、上記の触媒を用いる。処理するガス(被処理ガス)の対象は限定されないが、通常2〜15%程度の酸素を含み、窒素酸化物濃度は10〜3000ppm程度であってもよい。さらに、被処理ガスは、2〜20%の水蒸気、1〜10%の二酸化炭素を含んでいてもよい。また、燃焼排ガスは硫黄酸化物を含むことが多いが、本発明の触媒は、0.1〜100ppm程度の硫黄酸化物を含むガスにも適用できる。
燃焼排ガスは、通常微量の一酸化炭素を含むが、その濃度がTHC(全炭化水素)換算で1000ppm以上(例えば、1000〜5000ppm、特に、1500〜4500ppm程度)の高濃度であっても、本発明の触媒の窒素酸化物還元性能は大きな影響を受けることはない。燃焼排ガスでは、しばしば炭化水素や含酸素化合物などの可燃性成分を含むが、可燃性成分の濃度がTHC(全炭化水素)換算で200〜2000ppm(例えば、300〜1800ppm、特に、500〜1500ppm)程度であっても、本発明の触媒の窒素酸化物還元性能は大きな影響を受けることはない。
本発明の排ガス浄化方法では、窒素酸化物含有ガスにアンモニアを添加して触媒に通じる。アンモニアの添加の方法は、公知の方法が適用できる。即ち、液化アンモニアを用いてガス状のアンモニアを添加してもよく、尿素や炭酸アンモニウムなどの熱分解によりアンモニアを生じる前駆体化合物の水溶液を噴霧してもよい。アンモニアの添加量は、少なすぎると十分な脱硝率が得られず、多すぎるとアンモニアリーク量が増えるおそれがあり、また経済性も悪化するので、窒素酸化物に対するアンモニアのモル比で、通常は、0.75〜1.25倍、好ましくは0.8〜1.2倍、さらに好ましくは0.9〜1.1倍程度であってもよい。
触媒の使用温度は、低すぎると性能が不十分となって、脱硝率や可燃性成分の除去率が低下し、またアンモニアのリーク量が増えるおそれがある。一方、高すぎても脱硝率が低下し、触媒の耐久性も悪化する。鉄および白金族成分の担持量、除去したい炭化水素類の種類によって適宜選択して良いが、通常は300〜500℃程度で使用するのが好ましく、より好ましくは300〜450℃、さらに好ましくは350〜450℃程度で使用する。ホルムアルデヒドなどアルデヒド類は比較的容易に酸化除去されるが、エチレンや酢酸などは反応性が比較的低いので、より高い温度で触媒を使用することが望ましい。
触媒の使用量は、多すぎると経済性が悪化し、少なすぎると性能が不十分となる虞がある。従って、ガス時間あたり空間速度(GHSV)は、2,000〜100,000h−1、好ましくは3,000〜50,000h−1、さらに好ましくは5,000〜30,000h−1程度であってもよい。このような範囲であると、経済性および脱硝性能を両立して好適である。なお、反応性が比較的低い可燃性成分に対して高い転化率を要する場合には、2,000〜15,000h−1の範囲としてもよい。
本発明は、原動機などの燃焼機器から排出される燃焼排ガスや化学プロセスの排ガスなどに含まれる窒素酸化物、一酸化炭素および炭化水素など可燃性成分の浄化に利用できる。窒素酸化物に対して過剰量のアンモニアが添加された場合にも漏出するアンモニア量が低く抑制されるので、窒素酸化物濃度の時間変動の大きい燃焼排ガスやプロセス排ガスの処理に特に有用である。また、一酸化炭素や炭化水素類も酸化除去できるので、酸化触媒を別置することなく、有害成分の同時浄化が可能となって、環境面および経済面に優れる。
以下に、実施例に基づいて本発明をより詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例によって限定されるものではない。
実施例1
水酸化ジルコニウム(林純薬工業(株)製;ZrO2として85%含有)160gとタングステン酸(三津和化学薬品(株)製;H2WO4)20gとを混合し、純水230gを加えて、6時間湿式混練した。エバポレーターで水分を除去し、120℃の乾燥器で1時間乾燥した後、700℃で6時間焼成してタングステンジルコニアを得た。
実施例1
水酸化ジルコニウム(林純薬工業(株)製;ZrO2として85%含有)160gとタングステン酸(三津和化学薬品(株)製;H2WO4)20gとを混合し、純水230gを加えて、6時間湿式混練した。エバポレーターで水分を除去し、120℃の乾燥器で1時間乾燥した後、700℃で6時間焼成してタングステンジルコニアを得た。
前記のタングステンジルコニア125gを硫酸鉄(III)水和物(Feとして24.3質量%含有)20.6gを純水140gに溶解した水溶液に15時間浸漬した。エバポレーターで水分を除去した後、120℃の乾燥器で1時間乾燥し、さらに550℃で6時間焼成して鉄タングステンジルコニア(BET比表面積35m2/g)を得た。
テトラアンミンパラジウム硝酸塩水溶液(Pd(NH3)4(NO3)2)0.0042gとヘキサアンミンイリジウム水酸化物(Ir(NH3)6(OH)3)水溶液(Irとして5wt%含有)0.06gを12mlの純水で混合希釈した。これに前記の鉄タングステンジルコニア15gを浸漬し、100℃のホットプレート上で乾燥、さらに500℃で4時間焼成して、0.01%Pd−0.02%Ir/鉄タングステンジルコニア触媒を得た。
この触媒を打錠成型して粒径1〜2mmにそろえて4.5mlとり、石英製反応管(内径14mm)に充填した。加熱炉で触媒層温度を所定の温度に保ち、所定のガスを流通して触媒活性を評価した。試験に用いたガスの組成は:一酸化窒素300ppm、酸素10%、水蒸気10%、一酸化炭素500ppm,エチレン200ppm,二酸化硫黄0.5ppmと、アンモニアが225,300,375,450ppm(それぞれ[NH3]/[NO]=0.75,1.0,1.25,1.5に対応)で残部がヘリウムである。
まず、触媒層の温度を500℃に保って、[NH3]/[NO]=1.0のガスを12時間流通し、次いで触媒層温度を500、450,400,350,300℃に順次変えて、各温度では[NH3]/[NO]=0.75,1.0,1.25,1.5に順次変えて、触媒活性を測定した。ガス流量は、いずれの条件でも毎分1.2リットル(0℃、1気圧の状態における体積)とした(GHSV 16,000h−1)。反応前後のガスの窒素酸化物濃度を化学発光式NOx分析計で、エチレン、一酸化炭素濃度をガスクロマトグラフで測定し、NOx、COおよびHC転化率を計算した。
なお、各転化率は下記の式で計算される。
NOx転化率(%)=100×{1−(反応後NOx濃度)/(反応前NOx濃度)}
CO転化率(%)=100×{1−(反応後CO濃度)/(反応前CO濃度)}
HC転化率(%)=100×{1−(反応後エチレン濃度)/(反応前エチレン濃度)}
ここで、反応前とはガス流通方向に対して触媒より上流側、反応後とはガス流通方向に対して触媒より下流側で測定したことを意味する。
NOx転化率(%)=100×{1−(反応後NOx濃度)/(反応前NOx濃度)}
CO転化率(%)=100×{1−(反応後CO濃度)/(反応前CO濃度)}
HC転化率(%)=100×{1−(反応後エチレン濃度)/(反応前エチレン濃度)}
ここで、反応前とはガス流通方向に対して触媒より上流側、反応後とはガス流通方向に対して触媒より下流側で測定したことを意味する。
表1に示すとおり、NH3/NO=1.0の条件では、450℃以下の温度で80%以上のNOx転化率が得られる一方、350℃以上の温度では、COおよびHC転化率は90%を超える。従って、350〜450℃の範囲で、窒素酸化物の還元と、COおよび炭化水素の酸化除去を同時に行うことが可能となる。なお、400℃、NH3/NO=1.5の条件における反応後のアンモニア濃度は15ppmであった。これは、過剰分のアンモニア(150ppm)よりも格段に低く、この触媒が過剰アンモニアの分解にも活性が高いことを示している。
実施例2
IrおよびPdの担持量を担体に対する質量比で共に0.015%とした以外は、実施例1と同様に触媒を調製し、活性を評価した。表2に示すとおり、この触媒は、実施例1の触媒よりやや酸化活性が高く、350〜400℃の範囲で、窒素酸化物の還元と、COおよび炭化水素の酸化除去を同時に行うことが可能となる。
IrおよびPdの担持量を担体に対する質量比で共に0.015%とした以外は、実施例1と同様に触媒を調製し、活性を評価した。表2に示すとおり、この触媒は、実施例1の触媒よりやや酸化活性が高く、350〜400℃の範囲で、窒素酸化物の還元と、COおよび炭化水素の酸化除去を同時に行うことが可能となる。
実施例3
ペンタアンミンアクアロジウム硝酸塩(Rh(NH3)5(H2O)(NO3)3)を用いてRhを0.025%と、Pdを0.025%(いずれも担体に対する質量比)担持した以外は実施例1と同様にして、0.025%Pd−0.025%Rh/鉄タングステンジルコニア触媒を得た。この触媒も表3に示すとおり、350〜400℃の範囲で、窒素酸化物の還元と、COおよび炭化水素の酸化除去を同時に行うことが可能である。
ペンタアンミンアクアロジウム硝酸塩(Rh(NH3)5(H2O)(NO3)3)を用いてRhを0.025%と、Pdを0.025%(いずれも担体に対する質量比)担持した以外は実施例1と同様にして、0.025%Pd−0.025%Rh/鉄タングステンジルコニア触媒を得た。この触媒も表3に示すとおり、350〜400℃の範囲で、窒素酸化物の還元と、COおよび炭化水素の酸化除去を同時に行うことが可能である。
比較例1
鉄タングステンジルコニア触媒をそのまま用いて、実施例1と同様に活性を評価した。表4に示す通り、NOx転化率は500℃でも86%と高いが、CO転化率は500℃でも50%に達しない。
鉄タングステンジルコニア触媒をそのまま用いて、実施例1と同様に活性を評価した。表4に示す通り、NOx転化率は500℃でも86%と高いが、CO転化率は500℃でも50%に達しない。
比較例2
鉄タングステンジルコニア触媒にPdのみを0.015%(担体に対する質量比)担持した以外は実施例1と同様にして、0.015%Pd/鉄タングステンジルコニア触媒を得た。表5に示す通り、この触媒では、350℃では、窒素酸化物の還元と、COおよび炭化水素の酸化除去を同時に行うことが可能だが、それ以上の温度ではNOx転化率が、それ以下の温度ではCO転化率が低下するため、使用温度が限定される。
鉄タングステンジルコニア触媒にPdのみを0.015%(担体に対する質量比)担持した以外は実施例1と同様にして、0.015%Pd/鉄タングステンジルコニア触媒を得た。表5に示す通り、この触媒では、350℃では、窒素酸化物の還元と、COおよび炭化水素の酸化除去を同時に行うことが可能だが、それ以上の温度ではNOx転化率が、それ以下の温度ではCO転化率が低下するため、使用温度が限定される。
比較例3
鉄タングステンジルコニア触媒にPdのみを0.025%(担体に対する質量比)担持した以外は実施例1と同様にして、0.025%Pd/鉄タングステンジルコニア触媒を得た。表6に示す通り、この触媒では、350℃以上の温度ではNOx転化率が大きく低下する。
鉄タングステンジルコニア触媒にPdのみを0.025%(担体に対する質量比)担持した以外は実施例1と同様にして、0.025%Pd/鉄タングステンジルコニア触媒を得た。表6に示す通り、この触媒では、350℃以上の温度ではNOx転化率が大きく低下する。
比較例4
硝酸ロジウム(Rh(NO3)3)の水溶液を用いてRhのみを0.2%(担体に対する質量比)鉄タングステンジルコニア担体に担持した以外は実施例1と同様にして、0.2%Rh/鉄タングステンジルコニア触媒を得た。表7に示す通り、この触媒では、450℃以下で高いNOx転化率が得られるが、HC転化率が90%を超えるには450℃以上の温度が必要である。
硝酸ロジウム(Rh(NO3)3)の水溶液を用いてRhのみを0.2%(担体に対する質量比)鉄タングステンジルコニア担体に担持した以外は実施例1と同様にして、0.2%Rh/鉄タングステンジルコニア触媒を得た。表7に示す通り、この触媒では、450℃以下で高いNOx転化率が得られるが、HC転化率が90%を超えるには450℃以上の温度が必要である。
比較例5
Irのみを0.05%(担体に対する質量比)鉄タングステンジルコニア担体に担持した以外は実施例1と同様にして、0.05%Ir/鉄タングステンジルコニア触媒を得た。表8に示す通り、この触媒では、400℃以下で高いNOx転化率が得られるが、CO転化率は500℃でも90%に達せず、窒素酸化物の還元と、COおよび炭化水素の酸化除去を同時に行うことはできない。
Irのみを0.05%(担体に対する質量比)鉄タングステンジルコニア担体に担持した以外は実施例1と同様にして、0.05%Ir/鉄タングステンジルコニア触媒を得た。表8に示す通り、この触媒では、400℃以下で高いNOx転化率が得られるが、CO転化率は500℃でも90%に達せず、窒素酸化物の還元と、COおよび炭化水素の酸化除去を同時に行うことはできない。
比較例6
IrおよびPdの担持量を担体に対する質量比で共に0.05%とした以外は、実施例1と同様に触媒を調製し、活性を評価した。表9に示すとおり、この触媒は、350℃以上ではNOx転化率の低下が顕著である。
IrおよびPdの担持量を担体に対する質量比で共に0.05%とした以外は、実施例1と同様に触媒を調製し、活性を評価した。表9に示すとおり、この触媒は、350℃以上ではNOx転化率の低下が顕著である。
比較例7
テトラアンミン白金硝酸塩(Pt(NH3)4(NO3)2)とヘキサアンミンイリジウム水酸化物(Ir(NH3)6(OH)3)とを含む水溶液を用いた他は、実施例1と同様にして、0.02%Ir−0.01%Pt/鉄タングステンジルコニアを調製し、活性を評価した。表10に示す通り、NOx転化率が80%以上となるのは、350℃以下だが、この温度ではCOおよび炭化水素の転化率は50%程度であり、窒素酸化物の還元と、COおよび炭化水素の酸化除去を同時に行うことはできない。すなわち、PdとPtは同族で比較的類似の性質を持つが、本発明においては、Pdの代わりに用いることはできない。
テトラアンミン白金硝酸塩(Pt(NH3)4(NO3)2)とヘキサアンミンイリジウム水酸化物(Ir(NH3)6(OH)3)とを含む水溶液を用いた他は、実施例1と同様にして、0.02%Ir−0.01%Pt/鉄タングステンジルコニアを調製し、活性を評価した。表10に示す通り、NOx転化率が80%以上となるのは、350℃以下だが、この温度ではCOおよび炭化水素の転化率は50%程度であり、窒素酸化物の還元と、COおよび炭化水素の酸化除去を同時に行うことはできない。すなわち、PdとPtは同族で比較的類似の性質を持つが、本発明においては、Pdの代わりに用いることはできない。
比較例8
テトラアンミン白金硝酸塩とテトラアンミンパラジウム硝酸塩の水溶液を用いて、実施例1と同様にして0.015%Pd−0.015%Ir/鉄タングステンジルコニアを調製し、活性を評価した。表11に示す通り、この触媒は、400℃以上ではNOx転化率の低下が顕著である。
テトラアンミン白金硝酸塩とテトラアンミンパラジウム硝酸塩の水溶液を用いて、実施例1と同様にして0.015%Pd−0.015%Ir/鉄タングステンジルコニアを調製し、活性を評価した。表11に示す通り、この触媒は、400℃以上ではNOx転化率の低下が顕著である。
比較例9
テトラアンミン白金硝酸塩を用い、実施例1と同様にして0.05%Pt/鉄タングステンジルコニアを調製し、活性を評価した。表12に示すとおり、この触媒は、400℃以上ではNOx転化率の低下が顕著である一方、COおよび炭化水素を90%以上除去するには400℃以上の温度が必要であり、窒素酸化物の還元と、COおよび炭化水素の酸化除去を同時に行うことはできない。
テトラアンミン白金硝酸塩を用い、実施例1と同様にして0.05%Pt/鉄タングステンジルコニアを調製し、活性を評価した。表12に示すとおり、この触媒は、400℃以上ではNOx転化率の低下が顕著である一方、COおよび炭化水素を90%以上除去するには400℃以上の温度が必要であり、窒素酸化物の還元と、COおよび炭化水素の酸化除去を同時に行うことはできない。
比較例10
酸化チタン(石原産業(株)製、MC−90)60gを、硫酸バナジル(VOSO4・nH2O;VOSO4として62%含有)15gを90gの純水に溶解した溶液に15時間浸漬した。エバポレーターで水分を除去し、120℃の乾燥器で乾燥した後、空気中480℃で焼成して、チタニア−バナジア触媒(BET比表面積43m2/g)を得た。この活性を実施例1と同様に評価した。ただし、[NH3]/[NO]=1.0のガスを12時間流通する温度は450℃とし、450℃、400℃、350℃、300℃および275℃における活性を測定した。表13に示すとおり、この触媒ではCO転化率が低く、温度によっては負の転化率となるが、これはエチレンの不完全酸化によりCOが生成されるためと考えられる。
酸化チタン(石原産業(株)製、MC−90)60gを、硫酸バナジル(VOSO4・nH2O;VOSO4として62%含有)15gを90gの純水に溶解した溶液に15時間浸漬した。エバポレーターで水分を除去し、120℃の乾燥器で乾燥した後、空気中480℃で焼成して、チタニア−バナジア触媒(BET比表面積43m2/g)を得た。この活性を実施例1と同様に評価した。ただし、[NH3]/[NO]=1.0のガスを12時間流通する温度は450℃とし、450℃、400℃、350℃、300℃および275℃における活性を測定した。表13に示すとおり、この触媒ではCO転化率が低く、温度によっては負の転化率となるが、これはエチレンの不完全酸化によりCOが生成されるためと考えられる。
比較例11
前記のチタニア−バナジア触媒に、塩化白金酸(H2PtCl6)を用いて0.02%(質量基準)のPtを担持し、0.02%Pt/チタニア−バナジア触媒を得て、その活性を比較例11と同様に評価した。表14に示す通り、CO除去性能はある程度改善するが、450℃でもCO除去率は40%程度にすぎない。
前記のチタニア−バナジア触媒に、塩化白金酸(H2PtCl6)を用いて0.02%(質量基準)のPtを担持し、0.02%Pt/チタニア−バナジア触媒を得て、その活性を比較例11と同様に評価した。表14に示す通り、CO除去性能はある程度改善するが、450℃でもCO除去率は40%程度にすぎない。
比較例12
酸化チタン(石原産業(株)製、MC−90)30gを、酢酸マンガン4水和物(Mn(OAc)2・4H2O)28.2gを30gの純水に溶解した溶液に15時間浸漬した。エバポレーターで水分を除去し、120℃の乾燥器で乾燥した後、空気中480℃で焼成して、酸化マンガン/チタニア触媒(BET比表面積57m2/g)を得た。この活性を比較例11と同様に評価した。表15に示すとおり、この触媒でもCO転化率が90%に達するには450℃以上の温度が必要であるが、その条件ではNOx転化率は低い。
酸化チタン(石原産業(株)製、MC−90)30gを、酢酸マンガン4水和物(Mn(OAc)2・4H2O)28.2gを30gの純水に溶解した溶液に15時間浸漬した。エバポレーターで水分を除去し、120℃の乾燥器で乾燥した後、空気中480℃で焼成して、酸化マンガン/チタニア触媒(BET比表面積57m2/g)を得た。この活性を比較例11と同様に評価した。表15に示すとおり、この触媒でもCO転化率が90%に達するには450℃以上の温度が必要であるが、その条件ではNOx転化率は低い。
実施例4
パラジウムの担持量を担体に対する質量比で0.008%、イリジウムの担持量を担体に対する質量比で0.025%とした以外は、実施例1と同様に触媒を調製し、活性を評価した。表16に示すとおり、この触媒は、350〜400℃の範囲で、窒素酸化物の還元と、COおよび炭化水素の酸化除去を同時に行うことが可能である。
パラジウムの担持量を担体に対する質量比で0.008%、イリジウムの担持量を担体に対する質量比で0.025%とした以外は、実施例1と同様に触媒を調製し、活性を評価した。表16に示すとおり、この触媒は、350〜400℃の範囲で、窒素酸化物の還元と、COおよび炭化水素の酸化除去を同時に行うことが可能である。
実施例5
パラジウムの担持量を担体に対する質量比で0.008%、ロジウムの担持量を担体に対する質量比で0.025%とした以外は、実施例3と同様に触媒を調製し、活性を評価した。表17に示すとおり、この触媒は、350〜450℃の範囲で、窒素酸化物の還元と、COおよび炭化水素の酸化除去を同時に行うことが可能である。
パラジウムの担持量を担体に対する質量比で0.008%、ロジウムの担持量を担体に対する質量比で0.025%とした以外は、実施例3と同様に触媒を調製し、活性を評価した。表17に示すとおり、この触媒は、350〜450℃の範囲で、窒素酸化物の還元と、COおよび炭化水素の酸化除去を同時に行うことが可能である。
実施例6
水酸化ジルコニウム(林純薬工業(株)製;ZrO2として85%含有)160gとタングステン酸(三津和化学薬品(株)製;H2WO4)30gとを混合し、純水230gを加えて、6時間湿式混練した。エバポレーターで水分を除去し、120℃の乾燥器で1時間乾燥した後、700℃で6時間焼成してタングステンジルコニアを得た。
水酸化ジルコニウム(林純薬工業(株)製;ZrO2として85%含有)160gとタングステン酸(三津和化学薬品(株)製;H2WO4)30gとを混合し、純水230gを加えて、6時間湿式混練した。エバポレーターで水分を除去し、120℃の乾燥器で1時間乾燥した後、700℃で6時間焼成してタングステンジルコニアを得た。
前記タングステンジルコニア135gを硫酸鉄(III)水和物(Feとして24.3質量%含有)33.3gを純水140gに溶解した水溶液に15時間浸漬した。エバポレーターで水分を除去した後、120℃の乾燥器で1時間乾燥し、さらに550℃で6時間焼成して鉄タングステンジルコニア(BET比表面積28m2/g)を得た。
テトラアンミンパラジウム硝酸塩水溶液(Pd(NH3)4(NO3)2)0.0051gとヘキサアンミンイリジウム水酸化物(Ir(NH3)6(OH)3)水溶液(Irとして5wt%含有)0.036gを15mlの純水で混合希釈した。これに前記の鉄タングステンジルコニア12gを浸漬し、100℃のホットプレート上で乾燥、さらに500℃で4時間焼成して、0.015%Pd−0.015%Ir/鉄タングステンジルコニア触媒を得た。
この触媒の活性を実施例1と同様に測定した。表18に示すとおり、この触媒は、350〜450℃の範囲で、窒素酸化物の還元と、COおよび炭化水素の酸化除去を同時に行うことが可能である。
実施例7
パラジウムの担持量を担体に対する質量比で0.01%、イリジウムの担持量を担体に対する質量比で0.02%とした以外は、実施例6と同様に触媒を調製し、活性を評価した。表19に示すとおり、この触媒は、400〜450℃の範囲で、窒素酸化物の還元と、COおよび炭化水素の酸化除去を同時に行うことが可能である。
パラジウムの担持量を担体に対する質量比で0.01%、イリジウムの担持量を担体に対する質量比で0.02%とした以外は、実施例6と同様に触媒を調製し、活性を評価した。表19に示すとおり、この触媒は、400〜450℃の範囲で、窒素酸化物の還元と、COおよび炭化水素の酸化除去を同時に行うことが可能である。
なお、表1〜表19中の「−」は、測定しなかったことを示す。
Claims (6)
- 酸素過剰の雰囲気において、アンモニアの存在下に窒素酸化物を還元するとともに、可燃性成分を酸化除去するための触媒であって、酸化ジルコニウムを主成分とし、鉄およびタングステンを含有する担体に、イリジウムおよびロジウムから選ばれた少なくとも1種の金属と、前記担体に対する質量比で0.005〜0.025%のパラジウムとを担持した触媒。
- 酸化ジルコニウムに対して、鉄の割合が質量比で1〜10%であり、タングステンの割合が質量比で1〜10%である請求項1記載の触媒。
- 担体に対して、イリジウムおよびロジウムから選ばれた少なくとも1種の金属の割合が質量比で0.005〜0.05%である請求項1又は2記載の触媒。
- イリジウムおよびロジウムの合計量(質量基準)が、パラジウムの0.5〜5倍である請求項1〜3のいずれかに記載の触媒。
- 酸素を過剰に含む内燃機関の燃焼排ガスの浄化方法であって、アンモニア又はその前駆体を添加した後、酸化ジルコニウムを主成分とし、鉄およびタングステンを含有する担体に、イリジウムおよびロジウムから選ばれた少なくとも1の金属と、前記担体に対する質量比で0.005〜0.025%のパラジウムとを担持した触媒に通じて、排ガス中の窒素酸化物および可燃性成分を浄化する方法。
- アンモニア又はその前駆体を、排ガス中の窒素酸化物に対して、アンモニアのモル比で0.75〜1.25倍添加する請求項5記載の方法。
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JP2015508019A (ja) * | 2012-02-13 | 2015-03-16 | シーメンス エナジー インコーポレイテッド | 硫黄含有ガスストリーム中のΝOx排出物を制御するための選択触媒還元システム及びプロセス |
-
2008
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