JP2008223665A - 燃料ポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】流路断面積を拡大して吐出流量の増大を図るにあたり、吐出効率悪化を抑制した燃料ポンプを提供する。
【解決手段】インペラ３０の外径寸法をＤ、インペラ３０の板厚寸法をｔとした場合に、Ｄ／ｔ≦８．４を満たすように板厚寸法ｔを大きく設定し、インペラ３０の板厚方向においてインペラ３０の板厚中心からカバー溝５０ａの底５０ｃまでの距離をＬ１、ケーシング溝４０ａの底４０ｃまでの距離をＬ２とした場合に、（ｔ／２）≧（Ｌ１／２）かつ（ｔ／２）≧（Ｌ２／２）を満たすことでカバー側旋回中心Ｃ１及びケーシング側旋回中心Ｃ２を羽根溝３５内に位置させる。これによれば、旋回中心Ｃ１，Ｃ２を羽根溝３５内に位置させた状態で流路断面積Ｓが拡大され、その結果、吐出効率悪化を抑制しつつ吐出流量の増大が図られた燃料ポンプとなる。
【選択図】 図３

Description

本発明は、燃料を吸入して吐出する燃料ポンプに関する。

従来の燃料ポンプは、吐出口を有するケーシング及び吸入口を有するカバー内にインペラを回転可能に収容して構成されている（例えば特許文献１参照）。そして、図３（ａ）に例示されるように、略円板形状のインペラ３００には、板厚方向に貫通する羽根溝３５０が回転方向に並べて複数形成されている。また、カバー５００のうち羽根溝３５０と対向する位置には、インペラ３００の回転方向に延びるカバー溝５００ａが形成され、ケーシング４００のうち羽根溝３５０と対向する位置には、インペラ３００の回転方向に延びるケーシング溝４００ａが形成されている。

そして、カバー溝５００ａと羽根溝３５０とにより、回転方向に延びるカバー側旋回中心Ｃ１０周りに燃料を旋回させながら昇圧するカバー側ポンプ流路Ｒ１が形成され、ケーシング溝４００ａと羽根溝３５０とにより、回転方向に延びるケーシング側旋回中心Ｃ２０周りに燃料を旋回させながら昇圧するケーシング側ポンプ流路Ｒ２が形成される。

また、燃料の吐出流量をＱ、流路断面積をＳ、流速をＶとした場合に、これらはＱ＝Ｓ×Ｖとの関係になる。なお、流路断面積Ｓは、図３（ａ）に示す断面においてケーシング溝４００ａ及びカバー溝５００ａの断面積の総和である。したがって、吐出流量の増大を図るには、インペラ３００の回転速度を速くして流速Ｖの値を大きくするか、流路断面積Ｓを拡大すればよいことになる。
特開２００４−１１５５６号公報

しかしながら、インペラ３００の回転速度を速くすると、燃料ポンプの騒音及び振動が増大するとともに各種摺動部の磨耗が激しくなってしまう。よって、吐出流量Ｑの増大を図るには流路断面積Ｓを拡大することが望ましい。そこで本発明の発明者らは、ケーシング溝４００ａ及びカバー溝５００ａの断面積を大きくして流路断面積Ｓを拡大させた燃料ポンプを試作した。

すると、このようにケーシング溝４００ａ及びカバー溝５００ａの断面積を大きくすると、カバー側旋回中心Ｃ１０及びケーシング側旋回中心Ｃ２０が羽根溝３５０の外側に位置することとなる。そして、これらの旋回中心Ｃ１０，Ｃ２０が僅かでも羽根溝３５０の外側に位置すると、羽根溝３５０内の燃料をインペラ３００の回転によりケーシング溝４００ａ及びカバー溝５００ａに押し出すにあたり、インペラ３００の回転力が燃料に十分伝達されなくなる。その結果、燃料ポンプの吐出効率が急激に悪化してしまうことが分かった。

本発明は、上記課題を解決するためになされたものであり、その目的は、流路断面積を拡大して吐出流量の増大を図るにあたり、吐出効率悪化を抑制した燃料ポンプを提供することである。

以下、上記課題を解決するための手段、及びその作用効果について記載する。

請求項１記載の発明では、羽根溝が回転方向に並べて複数形成されたインペラと、燃料の吸入口を形成するカバーと、燃料の吐出口を形成するとともに、カバーとの間でインペラを収容するケーシングと、を備え、カバーのうち羽根溝と対向する位置にはインペラの回転方向に延びるカバー溝が形成され、ケーシングのうち羽根溝と対向する位置にはインペラの回転方向に延びるケーシング溝が形成され、カバー溝と羽根溝とにより、回転方向に延びるカバー側旋回中心の周りに燃料を旋回させながら昇圧するカバー側ポンプ流路が形成され、ケーシング溝と羽根溝とにより、回転方向に延びるケーシング側旋回中心の周りに燃料を旋回させながら昇圧するケーシング側ポンプ流路が形成され、インペラの外径寸法をＤ、インペラの板厚寸法をｔとした場合に、Ｄ／ｔ≦８．４を満たすように板厚寸法を設定し、インペラの板厚方向においてインペラの板厚中心からカバー溝の底までの距離をＬ１、ケーシング溝の底までの距離をＬ２とした場合に、（ｔ／２）≧（Ｌ１／２）かつ（ｔ／２）≧（Ｌ２／２）を満たすことでカバー側旋回中心及びケーシング側旋回中心を羽根溝内に位置させることを特徴とする。

これによれば、Ｄ／ｔ≦８．４を満たすようにインペラ厚ｔを大きく設定するとともに、（ｔ／２）≧（Ｌ１／２）かつ（ｔ／２）≧（Ｌ２／２）を満たすことで、カバー側旋回中心及びケーシング側旋回中心を羽根溝内に位置させる。そのため、旋回中心を羽根溝内に位置させた状態で流路断面積Ｓを拡大でき、その結果、吐出効率悪化を抑制しつつ吐出流量の増大が図られた燃料ポンプとなる。

特に、請求項２記載の発明のように、インペラの回転速度が６０００〜８０００ｒｐｍの場合において、毎時０．２ｍ³以上の燃料が吐出口から吐出される燃料ポンプに本発明を適用することが望ましい。例えば、自動二輪車に搭載された燃料タンクから内燃機関に燃料を供給するための燃料ポンプにとっては、毎時０．２ｍ³以上の吐出量は大流量であり、このような大流量の燃料ポンプに本発明を適用すれば、吐出効率悪化抑制といった上記効果がより顕著に発揮され、好適である。

さらに、請求項３記載の発明のように、インペラの回転速度が６０００〜８０００ｒｐｍの場合において、毎時０．２５ｍ³以上の燃料が吐出口から吐出されるとともに、Ｄ／ｔ≦７．８を満たす程度に板厚寸法を設定していることを特徴とする。このように毎時０．２５ｍ³以上といった大流量の燃料ポンプに本発明を適用すれば、吐出効率悪化抑制といった上記効果がさらに顕著に発揮され、好適である。

また、本発明は吐出効率悪化を抑制しつつ流路断面積Ｓを拡大できるため、インペラの外径寸法の小型化を図ることができる。よって、請求項４記載の発明のように、インペラの外径寸法が３４ｍｍ以下に設定されている、といった小径の燃料ポンプに本発明を適用して好適である。

以下、本発明に係る燃料ポンプを、車両である自動四輪車に搭載された燃料ポンプに適用した一実施形態について、図面を参照しつつ説明する。なお、このこの燃料ポンプは、燃料タンク内に収容されたインタンク式のポンプであり、燃料タンク内の燃料を内燃機関に向けて供給するものである。

図１は、燃料ポンプを模式的に示す断面図であり、燃料ポンプは、ポンプ部１０とこのポンプ部１０を駆動するモータ部２０とから構成されている。モータ部２０はブラシ付きの直流モータであり、円筒状のハウジング２１内に永久磁石２２を環状に配置し、この永久磁石２２の内周側に電機子２３を配置した構成となっている。

電機子２３はモータ部２０内に回転可能に収容され、コイルがコア２４の外周に巻回されている。整流子２５は円板状に形成されており、電機子２３の上部に配設されている。図示しない電源から、コネクタに埋設されたターミナル２６、図示しないブラシ及び整流子２５を介してコイルに電力が供給される。供給された電力により電機子２３が回転すると、電機子２３の回転シャフト２７ともにインペラ３０が回転する。

図２はポンプ部１０の斜視図であり、ポンプ部１０は、インペラ３０、ケーシング４０及びカバー５０から構成されている。なお、図２では、ケーシング４０及びカバー５０を周方向に約６０度の範囲で断面視し、インペラ３０を周方向に約３０度の範囲で断面視している。また、図３（ｂ）は図１の要部拡大図であり、以下、図２及び図３（ｂ）を用いてインペラ３０の構造を説明する。

インペラ３０は全体として略円板形状に形成されており、本体部３１、羽根板３２、仕切り壁３３及び環状部材３４を備えて構成されている。本体部３１は、回転シャフト２７が固定される円板形状である。羽根板３２は、本体部３１の外周端から径方向に延びる形状であり、周方向に複数並べて配置されている。また、羽根板３２は、本体部３１の板厚方向中心部分で回転方向後方に折れ曲がり、板厚方向中心部分から外側に向けて傾斜する形状である。

図３（ｂ）に示すように、仕切り壁３３は、本体部３１の外周端のうち肉厚方向の中心部分から径方向に延びる形状である。そして、隣り合う羽根板３２に挟まれる空間により形成される羽根溝３５のうち根元部分（径方向内側部分）は、仕切り壁３３により板厚方向に２つに仕切られている。以降、羽根溝３５のうち仕切り壁３３に対してカバー５０側の部分をカバー側羽根溝３５ａと呼び、ケーシング４０側の部分をケーシング側羽根溝３５ｂと呼ぶ。なお、羽根溝３５のうち先端部分（径方向外側部分）は、インペラ３０の板厚方向に貫通する形状となり、複数の羽根溝３５が回転方向に並べて配置されることとなる。

環状部材３４は、羽根板３２の外周端から径方向に環状に延びる形状であり、複数の羽根板３２を連結している。なお、これらの本体部３１、羽根板３２、仕切り壁３３及び環状部材３４は樹脂にて一体に成形されている。

ケーシング４０及びカバー５０は、例えばアルミダイカスト成形により形成されている。ケーシング４０は、ハウジング２１の一方の端部に圧入固定されており、その中心に軸受１３が嵌合されている。カバー５０は、ケーシング４０に被せられた状態でハウジング２１の一端にかしめなどにより固定されている。カバー５０の中心にはスラスト軸受１４が圧入固定されている。電機子２３の回転シャフト２７の一方の端部は、軸受１３により回転可能に径方向に支持されているとともに、スラスト軸受１４によりスラスト方向の荷重を支持されている。回転シャフト２７の他方の端部は軸受１５により回転可能に径方向に支持されている。

図１、図２及び図３（ｂ）に示すように、ケーシング４０のうちケーシング側羽根溝３５ｂと対向する位置にはケーシング溝４０ａが形成されている。また、カバー５０のうちカバー側羽根溝３５ａと対向する位置にはカバー溝５０ａが形成されている。これらのケーシング溝４０ａ及びカバー溝５０ａは、回転軸方向から見てＣ字状に連続して延びる形状であり、互いに対向するように配置されている。そして、ケーシング溝４０ａ、カバー溝５０ａ及び羽根溝３５は一体となって、燃料が流通するポンプ流路Ｒ１，Ｒ２を構成する。

次に、上記構成の燃料ポンプによる昇圧作動について説明する。

電機子２３の回転にともないインペラ３０が回転すると、カバー５０に形成されている吸入口５１からポンプ流路Ｒ１，Ｒ２に燃料が吸入され、この燃料がインペラ３０の各羽根板３２から運動エネルギーを受けてポンプ流路Ｒ１，Ｒ２からケーシング４０に形成されている吐出口４１（図１参照）を通り燃料室１２に排出される。燃料室１２に排出された燃料は、電機子２３と永久磁石２２との隙間を通過し流出口２８（図１参照）から燃料ポンプの外側に排出される。流出口２８には逆止弁２９が収容されており、この逆止弁２９が流出口２８から吐出された燃料の逆流を防止している。

図２中の矢印Ｙ１に示す向きにインペラ３０を回転させると、ポンプ流路Ｒ１，Ｒ２の燃料は、図２及び図３（ｂ）中の矢印Ｙ２，Ｙ３に示すように旋回しながらインペラ３０が回転する向きＹ１と同じ向きに流れる。この旋回流れＹ２，Ｙ３は仕切り壁３３の両側で発生する。すなわち、ポンプ流路のうちケーシング溝４０ａ及び羽根溝３５で形成される流路をケーシング側ポンプ流路Ｒ２と呼び、カバー溝５０ａ及び羽根溝３５で形成される流路をカバー側ポンプ流路Ｒ１と呼び、これらの両ポンプ流路にて旋回流れＹ２，Ｙ３が発生する。ケーシング側ポンプ流路Ｒ２とカバー側ポンプ流路Ｒ１とは、羽根板３２を中心とした図３の上下方向に対称の形状である。

図３（ｂ）中の符号Ｃ１は、カバー側ポンプ流路Ｒ１にて生じる旋回流れＹ２の旋回流れ中心（カバー側旋回中心）を示し、符号Ｃ２は、ケーシング側ポンプ流路Ｒ２にて生じる旋回流れＹ３の旋回流れ中心（ケーシング側旋回中心）を示す。そして、カバー側羽根溝３５ａ及びケーシング側羽根溝３５ｂ内の燃料は、径方向外側からカバー溝５０ａ及びケーシング溝４０ａ内に流入し、カバー溝５０ａ及びケーシング溝４０ａ内の燃料は、径方向内側からカバー側羽根溝３５ａ及びケーシング側羽根溝３５ｂに流入する。つまり、旋回流れ中心Ｃ１，Ｃ２周りを図３（ｂ）に示す矢印Ｙ２，Ｙ３の向きに燃料は旋回する。このように、ポンプ流路Ｒ１，Ｒ２で燃料が旋回流れＹ２，Ｙ３となり、次から次へと羽根溝３５を出入りしながら吐出口４１に向かうことにより、燃料は昇圧される。

なお、図３（ｂ）に示すように仕切り壁３３の根元部分３３ａは、旋回流れ中心Ｃ１，Ｃ２を中心とした円弧形状に形成されているため、上述の旋回流れが促進される。また、カバー溝５０ａ及びケーシング溝４０ａ角部５０ｂ，４０ｂも旋回流れ中心Ｃ１，Ｃ２を中心とした円弧形状に形成されているため、上述の旋回流れが促進される。

次に、本実施形態に係るポンプ部１０の各種寸法について説明する。

図１に示すように、インペラ３０の外径寸法をＤ、インペラ３０の板厚寸法をｔとする。そして、外径寸法Ｄは約３４ｍｍ、かつ、Ｄ／ｔ≦８．４を満たす値に設定されている。また、板厚寸法ｔは４．０ｍｍ以上、かつ、Ｄ／ｔ≦８．４を満たす値に設定されている。

また、図３（ｂ）に示すように、インペラ３０の板厚方向においてインペラ３０の板厚中心からカバー溝５０ａの底部５０ｃまでの距離をＬ１とし、ケーシング溝４０ａの底部４０ｃまでの距離をＬ２とする。そして、板厚寸法ｔの２分の１の寸法は、距離Ｌ１，Ｌ２の２分の１の寸法以上に設定されている。つまり、（ｔ／２）≧（Ｌ１／２）かつ（ｔ／２）≧（Ｌ２／２）に設定されている。ここで、仕切り壁３３の端面３３ｂの板厚方向長さは板厚寸法ｔに比べて極めて小さい（例えば０．２〜０．３ｍｍ）。よって、距離Ｌ１，Ｌ２の半分の位置に旋回流れ中心Ｃ１，Ｃ２が位置することとなる。そして、上述のように（ｔ／２）≧（Ｌ１／２）かつ（ｔ／２）≧（Ｌ２／２）であるため、旋回流れ中心Ｃ１，Ｃ２は羽根溝３５内に位置することとなる。

因みに、インペラ３０を樹脂成形するにあたり、羽根溝３５を成形する部分の金型の脱型方向は板厚方向である。つまり、カバー側羽根溝３５ａを成形する部分のカバー側金型（図示せず）はカバー５０側に脱型され、ケーシング側羽根溝３５ｂを成形する部分のケーシング側金型（図示せず）はケーシング４０側に脱型される。そして、上述した仕切り壁３３の端面３３ｂは、これら両金型の突き合せ面として機能する。

次に、本実施形態に係る燃料ポンプによる吐出流量を、図４を用いて説明する。

図４は、本発明の発明者らにより試作された各種燃料ポンプの吐出流量を示すグラフである。先ず、本実施形態に係る燃料ポンプとは別に、インペラ３０の板厚寸法ｔが３．８ｍｍ、外径寸法Ｄが３２．５ｍｍの燃料ポンプ（以下、第１試作ポンプと呼ぶ）を試作した。このポンプのＤ／ｔは約８．６であり、Ｄ／ｔ≦８．４を満たしていない。そして、インペラ３０の回転速度を７０００ｒｐｍとして第１試作ポンプの吐出流量を計測したところ、毎時０．２２ｍ³という試験結果を得た（図４中の符号Ｐ１参照）。

次に、第１試作ポンプの外径寸法Ｄを保持したまま吐出流量増大を図るべく、第１試作ポンプに対して板厚寸法ｔは変えずに距離Ｌ１’，Ｌ２’を大きくすることで、ケーシング溝４０ａ及びカバー溝５０ａの断面積Ｓを拡大した図３（ａ）に示す燃料ポンプ（以下、第２試作ポンプと呼ぶ）を試作した。このポンプのＤ／ｔも約８．６であり、Ｄ／ｔ≦８．４を満たしていない。そして、同じ回転速度で第２試作ポンプの吐出流量を計測したところ、毎時０．２４ｍ³という試験結果を得た（図４中の符号Ｐ２参照）。

次に、第１試作ポンプの外径寸法Ｄを保持したままさらなる吐出流量増大を図るべく、第１試作ポンプに対して距離Ｌ１，Ｌ２の寸法を大きくするとともに板厚寸法ｔを大きくする（Ｄ／ｔ＝７．１）ことで、ケーシング溝４０ａ及びカバー溝５０ａの断面積Ｓを拡大した図３（ｂ）に示す燃料ポンプ（以下、第３試作ポンプと呼ぶ）を試作した。この第３試作ポンプは本実施形態の燃料ポンプに相当する。そして、同じ回転速度で第３試作ポンプの吐出流量を計測したところ、毎時０．２７ｍ³という試験結果を得た（図４中の符号Ｐ３参照）。

このように、第２試作ポンプと第３試作ポンプとでは、吐出流量Ｑ（＝Ｓ×Ｖ）を決定するケーシング溝４０ａ及びカバー溝５０ａの断面積Ｓが同一（Ｌ１’−ｔ／２＝Ｌ１−ｔ／２、Ｌ２’−ｔ／２＝Ｌ２−ｔ／２）であるにも拘わらず、第１試作ポンプに対する吐出流量増大の効果は第３試作ポンプの方が高い。このことは、第２試作ポンプでは旋回中心Ｃ１０，Ｃ２０が羽根溝３５０の外側に位置するのに対し、本実施形態に係る第３試作ポンプでは旋回中心Ｃ１，Ｃ２が羽根溝３５の内側に位置することに起因すると考察される。

因みに、回転速度７０００ｒｐｍとの条件を変えずに、第２試作ポンプの板厚寸法ｔのまま第３試作ポンプの吐出流量を得ようとすると、インペラ３０の外径寸法Ｄを４３ｍｍにしなければならないことが、第４試作ポンプの試験結果により明らかになった（図４中の符号Ｐ４参照）。なお、図４中の実線Ｒは、旋回中心Ｃ１，Ｃ２を羽根溝３５の内側に位置させつつ板厚寸法ｔを変化させた場合の吐出流量を示す解析結果である。

これらの試験結果及び考察を鑑みて、本実施形態に係る燃料ポンプの各種寸法は設定されている。すなわち、板厚中心からカバー溝５０ａの底部５０ｃまでの距離Ｌ１、ケーシング溝４０ａの底部４０ｃまでの距離Ｌ２、及びインペラ３０の板厚寸法ｔを、（ｔ／２）≧（Ｌ１／２）かつ（ｔ／２）≧（Ｌ２／２）の条件を満たすように設定するとともに、Ｄ／ｔ≦８．４を満たすように板厚寸法ｔを大きく設定している。これにより、旋回中心Ｃ１，Ｃ２が羽根溝３５の内側に位置することとなる。よって、旋回中心Ｃ１，Ｃ２を羽根溝３５内に位置させた状態のままケーシング溝４０ａ及びカバー溝５０ａの断面積Ｓが拡大され、その結果、吐出効率悪化を抑制しつつ第１試作ポンプに比べて吐出流量の増大を図ることができる。

（その他の実施形態）
本発明は上記実施形態の記載内容に限定されず、上記各実施形態の特徴的構造をそれぞれ任意に組み合わせるようにしてもよい。また、例えば次のように実施しても良い。

上記実施形態のインペラ３０は環状部材３４を備えているが、この環状部材３４を廃止したインペラ３０を本発明に適用してもよい。

また、上記実施形態では自動四輪車に搭載された燃料ポンプに本発明を適用しているが、例えば自動二輪車用の燃料ポンプに適用してもよいことは勿論である。また、上記実施形態のようにインペラ３０の外径寸法Ｄが３４ｍｍ以下の燃料ポンプに本発明を適用して好適である。

また、インペラ３０の回転速度が６０００〜８０００ｒｐｍの場合において、毎時０．２５ｍ³以上の燃料が吐出されるとともに、Ｄ／ｔ≦７．８を満たす程度に板厚寸法ｔを大きく設定することが望ましい。このように毎時０．２５ｍ³以上といった大流量の燃料ポンプに本発明を適用すれば、吐出効率悪化抑制といった上記効果がさらに顕著に発揮され、好適である。

本発明の一実施形態に係る燃料ポンプを模式的に示す断面図。 図１に示すポンプ部の斜視図。 （ａ）は第２試作ポンプの要部拡大図、（ｂ）は第３試作ポンプを示す図１の要部拡大図。 第１〜第３試作ポンプに係る吐出流量とＤ／ｔとの関係を示す試験結果。

符号の説明

３０…インペラ、３２…羽根板、３５…羽根溝（ケーシング側ポンプ流路、カバー側ポンプ流路）、４０…ケーシング、４０ａ…ケーシング溝（ケーシング側ポンプ流路）、４０ａ，５０ａ，３５…ポンプ流路、４１…吐出口、５０…カバー、５０ａ…カバー溝（カバー側ポンプ流路）、５１…吸入口、Ｃ１…カバー側旋回中心、Ｃ２…ケーシング側旋回中心、Ｄ…インペラの外径寸法、Ｌ１…インペラの板厚中心からカバー溝の底までの距離距離、Ｌ２…インペラの板厚中心からケーシング溝の底までの距離、ｔ…インペラの板厚寸法。

Claims (4)

1. 略円板形状であり、板厚方向に貫通する羽根溝が回転方向に並べて複数形成されたインペラと、
   前記インペラの燃料流れ上流側に配置されて燃料の吸入口を形成するカバーと、
   前記インペラの燃料流れ下流側に配置されて燃料の吐出口を形成するとともに、前記カバーとの間で前記インペラを収容するケーシングと、
   を備え、
   前記カバーのうち前記羽根溝と対向する位置には、前記インペラの回転方向に延びるカバー溝が形成され、
   前記ケーシングのうち前記羽根溝と対向する位置には、前記インペラの回転方向に延びるケーシング溝が形成され、
   前記カバー溝と前記羽根溝とにより、回転方向に延びるカバー側旋回中心の周りに燃料を旋回させながら昇圧するカバー側ポンプ流路が形成され、
   前記ケーシング溝と前記羽根溝とにより、回転方向に延びるケーシング側旋回中心の周りに燃料を旋回させながら昇圧するケーシング側ポンプ流路が形成され、
   前記インペラの外径寸法をＤ、前記インペラの板厚寸法をｔとした場合に、Ｄ／ｔ≦８．４を満たすように前記板厚寸法を設定し、
   前記インペラの板厚方向において前記インペラの板厚中心から前記カバー溝の底までの距離をＬ１、前記ケーシング溝の底までの距離をＬ２とした場合に、（ｔ／２）≧（Ｌ１／２）かつ（ｔ／２）≧（Ｌ２／２）を満たすことで前記カバー側旋回中心及び前記ケーシング側旋回中心を前記羽根溝内に位置させることを特徴とする燃料ポンプ。
2. 前記インペラの回転速度が６０００〜８０００ｒｐｍの場合において、毎時０．２ｍ³以上の燃料が前記吐出口から吐出されることを特徴とする請求項１に記載の燃料ポンプ。
3. 前記インペラの回転速度が６０００〜８０００ｒｐｍの場合において、毎時０．２５ｍ³以上の燃料が前記吐出口から吐出されるとともに、Ｄ／ｔ≦７．８を満たす程度に前記板厚寸法を設定していることを特徴とする請求項１に記載の燃料ポンプ。
4. 前記インペラの外径寸法を３４ｍｍ以下に設定したことを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の燃料ポンプ。

Images