JP2008114530A - 複合シートの製造方法 - Google Patents

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Abstract

【課題】多孔質フィルムと通気性補強材を接合して複合シートを製造する場合、透湿性、防水性だけでなく、住宅の防水シート等の産業資材にも使用できるような優れた耐熱性、耐候性、耐久性を有し、さらにドライラミネートで使用される溶剤型接着剤ような多量の溶剤が揮発することなく、環境に与える影響が少ない製造方法を提供する。
【解決手段】通気性補強材にホットメルト接着剤を塗布してオレフィン系多孔質フィルムを接着する際に、オレフィン系多孔質フィルム側から最初に圧着するロールを加熱ロールとし、加熱ロールの温度を、示差走査熱量測定法によって示されるオレフィン系多孔質フィルムの補外融解終了温度よりも５℃高い温度から１５℃低い温度の範囲にし、さらに加熱ロールをオレフィン系多孔質フィルムに接触させる時間を０．２５〜０．７５秒にして、オレフィン系多孔質フィルムの熱収縮処理とホットメルト接着剤による接合処理を同時に行う。
【選択図】図１

Description

この発明は、透湿性、防水性を有する複合シートの製造方法に関し、より詳しくは、透湿性を有するオレフィン系多孔質フィルムと通気性補強材を接着剤で接合してなる複合シートの製造方法に関するものである。
従来、この種の複合シートの製造方法は、無機充填剤を配合したポリオレフィンフィルムを一軸あるいは二軸延伸して製造し、透湿性を付与したオレフィン系多孔質フィルム（以下、単に多孔質フィルムという）に、引き裂き強度等を付与する目的で通気性補強材、例えば不織布、織布、割布、メッシュ、ネット、フェルト、紙、布等を、非接合部分を残して接着あるいは融着することにより接合していた。
このようにして製造された複合シートは、紙オムツや生理用ナプキン等の衛生材料、乾燥剤や使い捨てカイロ等の機能性包装材料、使い捨て雨合羽や防塵服等の簡易衣料、住宅の防水シートや農業用シート等の産業資材に使用されている。特に、建材用防水、農業用途、廃棄物処理用途は、多孔質フィルムを使用した複合シートの透湿性、防水性の性能の有用性が認められつつあり、様々な用途開発がなされるようになってきている。
例えば、紙オムツや生理用ナプキン等の衛生材料として使用される複合シートの製造方法としては、多孔質フィルムと、通気性補強材としてポリエチレン、ポリプロピレン等の不織布を、非接着部分を残して接着により接合するものが存在する（特許文献１）。
さらに、建築用シート材料の製造方法としては、多孔質フィルムと、通気性補強材としてポリエステル、ポリエチレン、ポリプロピレン等の不織布を、非接着部分を残して接着により接合するものが存在する（特許文献２）。
また、屋根や壁などの透湿、防水用シートなどに用いられる建材用透湿防水シートの製造方法として、上記接着による接合とは異なり、多孔質フィルムと、通気性補強材としてポリオレフィン系不織布を熱融着によって接合するものが存在する（特許文献３、特許文献４）。
さらに、多孔質フィルムと通気性補強材を接合して複合シートを製造する場合において、衛生材料や簡易衣料等の使い捨て用途に使用される場合には、主にホットメルト接着剤による接合方法が実施され、住宅や農業用等の耐熱性や耐候性、耐久性が必要な用途に使用される場合には、主にドライラミネート法という優れた耐熱性を有する溶剤型のウレタン系、ゴム系接着剤による接合方法や融着による接合方法が実施されてきた。
特許第３３１１９５５号公報 特許第２７３６７７３号公報 特開平９−２７７４１４号公報 特開２００２−２９３９７３号公報
しかしながら、複合シートに用いられる多孔質フィルムは、無機充填剤を配合したポリオレフィンフィルムを一軸あるいは二軸延伸して製造するため、６０〜７０℃程度の熱負荷を受けただけでも主に延伸方向に収縮による寸法変化が発生しやすい。そのため、用途により接着剤を優れた耐熱性を有するものに変更したり、融着による接合方法を用いたとしても、複合シートの最終製品である衛生材料、簡易衣料や産業資材等において、保管中や運搬中、あるいは施工後に６０〜７０℃程度を上回る熱負荷を受けただけでも、多孔質フィルムの収縮を原因とする接合部の剥がれや、複合シート上の皺、複合シートの大きな反りが発生し、外観上の商品価値が低下するばかりでなく、複合シートが有する透湿性や防水性が失われるという問題点が生じている。
また、主に産業資材で使用される溶剤型接着剤は、優れた耐熱性を有するが、接着剤の塗布工程、乾燥工程で多量の溶剤が揮発するため、作業者の労働安全衛生上好ましくないだけでなく、環境汚染の危惧、揮発性有機化合物（ＶＯＣ）の排出抑制の問題等から、その使用の削減について議論されるようになっている。
そこで、発明者らは、多孔質フィルムと通気性補強材を接合して複合シートを製造する場合において、透湿性、防水性だけでなく、住宅の防水シートや農業用シート等の産業資材にも使用できるような優れた耐熱性、耐候性、耐久性を有し、さらにドライラミネートで使用される溶剤型接着剤ような多量の溶剤が揮発することなく、環境に与える影響が少ない製造方法を鋭意検討した。
その結果、この発明の複合シートを製造は、接着剤としてホットメルト接着剤を使用し、通気性補強材に塗布した後、多孔質フィルムを貼り合わせるために、最初に圧着するロールを所定の温度に設定した加熱ロールとして多孔質フィルム側から所定の時間接触させて、多孔質フィルムの熱収縮処理とホットメルト接着剤の圧着を特定の条件下で同時に行うことにより、上記の特性を有する複合シートとなることを見いだした。
すなわち、この発明は、多孔質フィルムと通気性補強材をホットメルト接着剤で接合する複合シートの製造方法において、通気性補強材にホットメルト接着剤を塗布して多孔質フィルムを接着する際に、多孔質フィルム側から最初に圧着するロールを加熱ロールとし、この加熱ロールの温度を、示差走査熱量測定法（ＤＳＣ）によって示される多孔質フィルムの補外融解終了温度よりも５℃高い温度から１５℃低い温度の範囲にし、さらに前記加熱ロールを多孔質フィルムに接触させる時間を０．２５〜０．７５秒にして、多孔質フィルムの熱収縮処理とホットメルト接着剤による接合処理を同時に行うことを特徴とするものである。
そして、この発明の複合シートの製造方法では、前記複合シートを、透湿度が３０００ｇ／ｍ2 ・２４ｈｒ以上の透湿性を有するものにしている。
さらに、この発明の複合シートの製造方法では、前記多孔質フィルムを、ポリエチレン、ポリプロピレン、またはこれらの混合物からなるものとし、その厚みを１５〜７０μｍにしている。
また、この発明の複合シートの製造方法では、前記通気性補強材を、ポリエステル不織布もしくはポリプロピレン不織布、またはポリエステル織布もしくはポリプロピレン織布とし、その秤量を１０〜１００ｇ／ｍ2 にしている。
この発明の複合シートの製造方法は、製造工程においてドライラミネートで使用される溶剤型接着剤のような多量の溶剤が揮発することがなく、環境に与える影響が非常に少ないものとなる。そして、この発明の製造方法で得た複合シートは、住宅建材として住宅品質確保促進法にも対応できる優れた耐熱性、耐候性を有するものとなる。
また、この発明の複合シートの製造方法は、融着工法のように融着性を優先したフィルム、通気性補強材の開発や選定を行う必要がないため、透湿性シートの設計の自由度が高く、施工も速いため、低コストで製造することができるものとなる。さらに、この発明の製造方法で得た複合シートは、紙オムツや生理用ナプキン等の衛生材料、乾燥剤や使い捨てカイロ等の機能性包装材料、使い捨ての雨合羽や防塵服等の簡易衣料、住宅の防水シートや農業用シート等の産業資材だけでなく、より厳しい性能が求められる製品にも応用することができるものとなる。
以下、この発明の複合シートの製造方法を実施するための最良の形態を、図面に基づいて詳細に説明する。
この発明は、多孔質フィルムと通気性補強材をホットメルト接着剤で接合する複合シートの製造方法において、通気性補強材にホットメルト接着剤を塗布した後、多孔質フィルムと通気性補強材を加熱ロールとプレスロールの間で圧着して複合シートとするものである。この場合、多孔質フィルム側に、所定の温度に設定された加熱ロールが一定時間接触するようにして、多孔質フィルムの熱収縮処理とホットメルト接着剤による接合処理を同時に行うものである。
この発明に使用される多孔質フィルムは、フィルム原料として使用することが可能な公知のポリオレフィンを使用した多孔質フィルムを制限なく使用できるが、ポリエチレン系樹脂を主原料とする多孔質フィルムとするのが、優れた発明の効果を発揮するために好ましい。低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレンを原料とする多孔質フィルムは、二次加工時や保管中、運搬中に熱収縮や経時の収縮を起こしやすいが、経済的なメリットが大きいので、この発明におけるフィルム原料として使用するのが好ましい。
この発明に使用される通気性補強材は、公知の不織布、織布、割布、メッシュ、ネット、紙、布等を、特に制限なく使用することができるが、ホットメルト接着剤を塗布する際、目が細かく裏側に接着剤が抜けにくく、さらに耐熱性、耐候性が優れたポリエステルやポリオレフィンの不織布および織布を使用するのが好ましい。
この発明に使用されるホットメルト接着剤は、公知のエチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）をベースとしたＥＶＡ系ホットメルト接着剤、スチレン−イソプレン−スチレンブロック共重合体（ＳＩＳ）、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体（ＳＢＳ）、スチレン−エチレン−ブチレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）やスチレン−エチレン−プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）をベースとした合成ゴム系ホットメルト接着剤、アモルファス・ポリアルファオレフィン（ＡＰＡＯ）をベースとしたＡＰＡＯ系ホットメルト接着剤等をその塗布性や接着性に応じて特に制限されることなく使用することができる。また、近年、普及してきたウレタン系やポリオレフィン系の反応型ホットメルト接着剤を使用すると、接着後に時間の経過とともに空気中の水分と反応して強固な接合となるので、得られる複合シートはより耐熱性に優れたものとなる。
図１は、この発明の複合シートの製造方法を示す概略図であり、多孔質フィルム１と通気性補強材２をホットメルト接着剤３で接合するには、先ず溶融したホットメルト接着剤３を塗布ヘッド４から２〜１５ｇ／ｍ2 程度、通気性補強材２に塗布する。塗布方法としては、複合シートの透湿性を保つ目的から、不連続な塗布方法であるスロットスプレー法、カーテンスプレー法、スパイラルスプレー法、グラビア法等とするのが好ましい。
前記通気性補強材２にホットメルト接着剤３が塗布された後、直ちに多孔質フィルム１と貼り合わされ圧着されるが、多孔質フィルム１を熱収縮処理するため、および塗布されたホットメルト接着剤を熱により再溶融して圧着し、接着強度を増大させるため、所定の温度に設定された加熱ロール５とプレスロール６による圧着が行われる。
前記加熱ロール５による圧着は、多孔質フィルム１の融点前後の温度で実施することが好ましく、示差走査熱量測定法（ＤＳＣ）によって示される多孔質フィルム１の補外融解終了温度（以下、単に融解温度という）よりも５℃高い温度から１５℃低い温度の範囲に、電気加熱、誘電加熱、熱媒循環等で温度制御され、鏡面あるいはエンボス加工を施したもので行われる。
前記加熱ロール５の温度は、使用される多孔質フィルム１の種類や組成によって融点や結晶化度が異なるが、多くの場合１１０〜１３０℃の範囲内である。多孔質フィルム１の原料として低密度ポリエチレンを主に使用している場合には低く、高密度ポリエチレンやポリプロピレンを主に使用している場合には高くなる傾向がある。
前記加熱ロール５の温度を、前記多孔質フィルム１の融解温度の５℃高い温度よりも高い温度に設定した場合には、製造時に多孔質フィルム１の溶融、破断が発生したり、貼り合わせ時の施工速度を速くして接触時間を短くしても多孔質フィルム１に熱負荷がかかりすぎ、得られる複合シートに充分な通気性、透湿性が得られないことが多くなる。
前記加熱ロール５の温度を、前記多孔質フィルム１の融解温度の１５℃低い温度よりも低い温度に設定した場合には、製造時に多孔質フィルム１の熱収縮処理が充分に行われないため、必要とされる耐熱性や接着強度が得られないことが多くなる。
前記加熱ロール５による多孔質フィルム１の熱収縮処理およびホットメルト接着剤３の接着力向上をより確実に行うため、この加熱ロール５に密着するバックアップロ−ル７を設置するのがさらに好ましい。このバックアップロ−ル７を可動式とすることにより、多孔質フィルム１と加熱ロール５の接触時間を調整することが可能となるため、多孔質フィルム１の種類や製造時の施工速度を変更することができる。
また、前記加熱ロール５の直径を大きくしたり、複数本使用することにより、多孔質フィルム１と接触している時間を長くすることができ、施工速度を速くすることができるが、多孔質フィルム１に最初に接触する圧着ロールを加熱ロール５とすることが必要である。
さらに、前記多孔質フィルム１とホットメルト接着剤３が塗布された通気性補強材２とが圧着される前に、多孔質フィルム１だけが先に加熱ロール５に接触することにより、多孔質フィルム１の熱収縮処理が開始されるため、効率良く施工することができるものとなる。
前記多孔質フィルム１の加熱ロール５との好適な接触時間は、使用される多孔質フィルム１の種類や組成によって融点や結晶化度が異なるが、０．２５〜０．７５秒の範囲である。
前記加熱ロール５との接触時間が０．２５秒より短いと、製造時に多孔質フィルム１の熱収縮処理が充分に行われないため、複合シートに必要とされる耐熱性や接着強度が得られないことが多くなる。
前記加熱ロール５との接触時間が０．７５秒より長いと、製造時に多孔質フィルム１の溶融、破断が発生したり、多孔質フィルム１に熱負荷がかかりすりぎ、得られる複合シートに充分な通気性、透湿性が得られないことが多くなる。
すなわち、この発明の複合シートの製造方法において、有効な熱収縮処理を施すためには、多孔質フィルム１の種類や組成による加熱ロール５の温度設定、加熱ロール５に接触する時間および加熱ロール５の直径、施工速度を充分に測定、計算、準備することが非常に重要となる。
前記多孔質フィルム１が加熱ロール５に接触している時には、多孔質フィルム１は熱により延伸方向に収縮しようとするが、この時ホットメルト接着剤３自体も加熱ロール５の熱により溶融状態にあるため、多孔質フィルム１は自由に収縮するように動くことができる。そして、加熱ロール５と接触することにより収縮した多孔質フィルム１および通気性補強材２は、加熱ロール５を通り過ぎて、溶融状態にあるホットメルト接着剤３が冷却、固化することにより接合されるが、ホットメルト接着剤３自体も加熱ロール５により溶融圧着されるため、非常に強固に接合された状態となる。
さらに、この発明の複合シートの製造方法において、前記熱収縮処理の後に、冷却ロール（図示せず）を設置することが、速やかにホットメルト接着剤３を冷却、固化させるために好ましい。この冷却ロールによる冷却工程を入れることにより、ホットメルト接着剤３で接合された多孔質フィルム１と通気性補強材２が、複合シートの巻き取りまでの間に、ずれたり、ホットメルト接着剤３が通気性補強材２から染み出すのを防止することができる。
以上のようにして得られた複合シートは、加熱ロール５により熱収縮させながらホットメルト接着剤３により強固に接合されているため、保管中あるいは運搬中等に再度６０℃程度の熱負荷を受けた場合だけでなく、住宅の品質確保促進法に対応するために実施される９０℃の耐久性試験であっても、多孔質フィルム１の熱収縮を原因とする剥がれや皺、反りが発生することになく、非常に良好なものとなる。
しかし、前記加熱ロール５による圧着を行わず、ただ単にロールで圧着しただけでは、得られた複合シートに充分な接着力が得られなかったり、多孔質フィルム１の熱収縮処理が行われないので、耐熱性が充分に付与されずに、太陽光線に直接暴露されるような屋外の場所や車中に長時間放置された場合には、多孔質フィルム１の熱による収縮、変形、剥離が発生してしまうことになる。
さらに、前記ホットメルト接着剤３を使用しないで、溶剤系接着剤を使用した場合には、乾燥工程を経て溶剤が揮発して優れた凝集力を発現した接着剤が加熱ロール５に接触しても、ホットメルト接着剤３のように溶融することがなく、加熱ロール５に接触して熱で収縮しようとしている多孔質フィルム１は自由に動くことができないため、充分に収縮することができないまま接着剤により接合、固定されてしまうことになる。
したがって、溶剤系接着剤で接合した複合シートは、熱収縮処理が行われないまま固定されてしまっているので、再度の熱負荷を受けた場合には、多孔質フィルム１が熱で収縮することにより、接着剤による接合部が剥がれてしまうことがなくても、得られた複合シートに皺や大きな反りが発生してしまうことになる。
また、前記ホットメルト接着剤３を使用しないで、熱融着を行った場合にも、多孔質フィルム１と通気性補強材２が加熱ロール５により瞬時に固定されてしまうため、多孔質フィルム１は自由に動くことができず、収縮することができないまま融着により接合されてしまうことになる。この場合も、溶剤系接着剤を使用した場合と同様に再度の熱負荷を受けた場合には、複合シートに皺や大きな反りが発生してしまうことになる。
以下、この発明を実施例および比較例を示して説明する。なお、実施例および比較例に記載した多孔質フィルムおよび複合シートの各物性値は、以下の方法で測定した。
(1) 多孔質フィルムの融解温度（℃）
示差走査型熱量分析装置（セイコー電子社製、ＲＤＣ２２０）で、室温から１５０℃まで１０℃／ｍｉｎで昇温させたときの示差走査熱量測定（ＤＳＣ）を行い、昇温ＤＳＣ曲線を得て、ＪＩＳ−Ｋ７１２１に規定される方法で融解温度を求めた。得られた昇温ＤＳＣ曲線を図１（多孔質フィルムＡ）、図２（多孔質フィルムＢ）に示す。
(2) 通気度（ｓｅｃ／１００ｍｌ）
王研式透気度専用機（旭精工社製、ＴＹＰＥ ＫＧＩ−５５）を用いて通気度を測定した。
(3) 透湿度（ｇ／ｍ2 ・２４ｈｒ）
ＪＩＳ−Ｌ１０９９のＡ−１法に規定されるカップにより、ＪＩＳ−Ａ１３４２に規定される方法で透湿度を測定した。
(4) 剥離強度（ｇ／２．５ｃｍ）
複合シートの幅方向に試料（長さ１５ｃｍ、幅２．５ｃｍ）を５枚採取し、テンシロン引張試験機（エー・アンド・ディ社製、商品名「テンシロン」）を用いて、２３℃の雰囲気温度中で引張速度１００ｍｍ／ｍｉｎで剥離強度を測定した。
(5) 耐久性試験
複合シートの幅方向に試料（長さ３０ｃｍ、幅５ｃｍおよび長さ５ｃｍ、幅３０ｃｍ）をそれぞれ各５枚採取する。採取した試料をＪＩＳ−Ｋ７２７２に規定される耐久性試験（一定の温度（９０℃±２℃）に保持されたオーブン中に７週間放置する）を実施した後、目視により複合シートの状態を観察した。複合シートの接合部の剥がれや皺、反りの発生が全くないものを○、複合シートに反りのみが発生したものを△、多孔質フィルムの熱による収縮で通気性補強材からの剥がれが発生したものを×とした。
〔複合シートの製造装置〕
実施例１〜５および比較例２〜６は、直径３００ｍｍの誘電発熱式による加熱ロールを備えたラミネート装置によって、複合シートの製造を行った。また、実施例６〜１０および比較例７〜１０は、直径４５０ｍｍの熱媒循環式による加熱ロールを備えたラミネート装置によって、複合シートの製造を行った。
〔複合シートの構成材料〕
(1) 多孔質フィルムＡ：ポリエチレン（厚み４５μｍ、融解温度１２２．６℃）
(2) 多孔質フィルムＢ：ポリエチレン（厚み４０μｍ、融解温度１２６．３℃）
(3) 通気性補強材Ａ：ポリエステル製不織布（秤量５０ｇ／ｍ2 ）
(4) 通気性補強材Ｂ：ポリプロピレン製不織布（秤量３５ｇ／ｍ2 ）
〔ホットメルト接着剤〕
比較例１を除くすべての複合シートの製造には、合成ゴム系ホットメルト接着剤（溶融粘度３，５００ｍＰａ・ｓ／１８０℃）を使用し、細い糸状にホットメルト接着剤を塗布できる塗布装置（サンツール社製）により、塗布温度１８０℃、塗布量８ｇ／ｍ2 の条件で通気性補強材側にホットメルト接着剤を塗布した。
〔実施例１〕
直径３００ｍｍの誘電発熱式による加熱ロールを備えたラミネート装置において、通気性補強材Ａにホットメルト接着剤を塗布した後、多孔質フィルムＡを加熱ロール温度１０８．０℃（多孔質フィルムＡの融解温度よりも１４．６℃下）、施工速度６０ｍ／ｍｉｎ（加熱ロールとの接触時間０．５３秒）の条件で貼り合わせ、複合シートを得た。
この複合シートは、表１に示すように、透湿度が５，０４１ｇ／ｍ2 ・２４ｈｒであり、耐久性試験においても多孔質フィルムの収縮による接合部の剥がれや反りもなく、透湿防水シートとして非常に良好なものであった。
〔実施例２〜５〕
実施例１と同じラミネート装置で、通気性補強材Ａにホットメルト接着剤を塗布した後、実施例２は、多孔質フィルムＡを加熱ロール温度１１０．０℃（多孔質フィルムＡの融解温度よりも１２．６℃下）、施工速度４５ｍ／ｍｉｎ（加熱ロールとの接触時間０．７１秒）の条件で貼り合わせ、実施例３は、多孔質フィルムＡを加熱ロール温度１１０．０℃のまま、施工速度８０ｍ／ｍｉｎ（加熱ロールとの接触時間０．４０秒）の条件で貼り合わせ、実施例４は、多孔質フィルムＡを加熱ロール温度１１５．０℃（多孔質フィルムＡの融解温度よりも７．６℃下）、施工速度６０ｍ／ｍｉｎ（加熱ロールとの接触時間０．５３秒）の条件で貼り合わせ、実施例５は、多孔質フィルムＡを加熱ロール温度１２０．０℃（多孔質フィルムＡの融解温度よりも２．６℃下）、施工速度１１０ｍ／ｍｉｎ（加熱ロールとの接触時間０．２９秒）の条件で貼り合わせ、それぞれ複合シートを得た。
実施例２〜５で得られた複合シートは、表１に示すように、透湿度がすべて３，０００ｇ／ｍ2 ・２４ｈｒ以上であり、耐久性試験においても多孔質フィルムの収縮による接合部の剥がれや反りもなく、透湿防水シートとして非常に良好なものであった。
Figure 2008114530
〔実施例６〕
直径４５０ｍｍの熱媒循環式による加熱ロールを備えたラミネート装置において、通気性補強材Ｂにホットメルト接着剤を塗布した後、多孔質フィルムＢを加熱ロール温度１１５．０℃（多孔質フィルムＢの融解温度よりも１１．３℃下）、施工速度１００ｍ／ｍｉｎ（加熱ロールとの接触時間０．４２秒）の条件で貼り合わせ、複合シートを得た。
この複合シートは、表２に示すように、透湿度が５，３０５ｇ／ｍ2 ・２４ｈｒであり、耐久性試験においても多孔質フィルムの収縮による接合部の剥がれや反りもなく、透湿防水シートとして非常に良好なものであった。
〔実施例７〜１０〕
実施例６と同じラミネート装置で、通気性補強材Ｂにホットメルト接着剤を塗布した後、実施例７は、多孔質フィルムＢを加熱ロール温度１２０．０℃（多孔質フィルムＢの融解温度よりも６．３℃下）、施工速度６０ｍ／ｍｉｎ（加熱ロールとの接触時間０．７０秒）の条件で貼り合わせ、実施例８は、多孔質フィルムＢを加熱ロール温度１２５．０℃（多孔質フィルムＢの融解温度よりも１．３℃下）、施工速度１６０ｍ／ｍｉｎ（加熱ロールとの接触時間０．２６秒）の条件で貼り合わせ、実施例９は、多孔質フィルムＢを加熱ロール温度１３０．０℃（多孔質フィルムＢの融解温度よりも３．７℃上）、施工速度６５ｍ／ｍｉｎ（加熱ロールとの接触時間０．６５秒）の条件で貼り合わせ、実施例１０は、多孔質フィルムＢを加熱ロール温度１３０．０℃（多孔質フィルムＢの融解温度よりも３．７℃上）、施工速度１２０ｍ／ｍｉｎ（加熱ロールとの接触時間０．３５秒）の条件で貼り合わせ、それぞれ複合シートを得た。
実施例７〜１０で得られた複合シートは、表２に示すように、透湿度がすべて３，０００ｇ／ｍ2 ・２４ｈｒ以上であり、耐久性試験においても多孔質フィルムの収縮による接合部の剥がれや反りもなく、透湿防水シートとして非常に良好なものであった。
Figure 2008114530
〔比較例１〕
ポリエチレン系の多孔質フィルムにポリプロピレン繊維を積層後、融着して得た複合シートは、表３に示すように、透湿度が４，６８１ｇ／ｍ2 ・２４ｈｒであったものの、耐久性試験後には放置した状態で円筒形に丸まってしまう程の大きな反りが発生していた。
〔比較例２〕 実施例１〜５で使用したラミネート装置において、通気性補強材Ａにホットメルト接着剤を塗布した後、多孔質フィルムＡを加熱ロール温度３３．０℃（常温）、施工速度８０ｍ／ｍｉｎの条件で貼り合わせ、複合シートを得た。
この複合シートは、表３に示すように、透湿度が５，０３０ｇ／ｍ2 ・２４ｈｒであり、透湿性は良好であったが、耐久性試験においては多孔質フィルムが顕著に収縮することにより接合部の大きな剥がれが発生していた。また、剥離強度が低く、ホットメルト接着剤による接合も充分とはいえない状態であり、測定時には多孔質フィルムと通気性補強材間において界面で剥がれる現象が観察された。
〔比較例３〜６〕
実施例１〜５と同じラミネート装置で、通気性補強材Ａにホットメルト接着剤を塗布した後、比較例３は、多孔質フィルムＡを加熱ロール温度１０５．０℃（多孔質フィルムＡの融解温度よりも１７．６℃下）、施工速度５０ｍ／ｍｉｎ（加熱ロールとの接触時間０．６４秒）の条件で貼り合わせ、比較例４は、多孔質フィルムＡを加熱ロール温度１２８．０℃（多孔質フィルムＡの融解温度よりも５．４℃上）、施工速度９０ｍ／ｍｉｎ（加熱ロールとの接触時間０．３５秒）の条件で貼り合わせ、比較例５は、多孔質フィルムＡを加熱ロール温度１２０．０℃（多孔質フィルムＡの融解温度よりも２．６℃下）、施工速度３５ｍ／ｍｉｎ（加熱ロールとの接触時間０．９１秒）の条件で貼り合わせ、比較例６は、多孔質フィルムＡを加熱ロール温度１１５．０℃（多孔質フィルムＡの融解温度よりも７．６℃下）、施工速度１３５ｍ／ｍｉｎ（加熱ロールとの接触時間０．２４秒）の条件で貼り合わせ、それぞれ複合シートを得た。
比較例３（加熱ロールの設定温度が多孔質フィルムＡの融解温度よりも１７．６℃低い）、比較例６（加熱ロールとの接触時間が０．２４秒と短い）では、表３に示すように、透湿度が５，０００ｇ／ｍ2 ・２４ｈｒ以上と良好であったが、加熱ロールによる熱収縮処理が充分に行われていないため、耐久性試験においては多孔質フィルムが収縮することにより接合部の大きな剥がれや、多孔質フィルムの皺が発生していた。
比較例４（加熱ロールの設定温度が多孔質フィルムＡの融解温度よりも５．４℃高い）では、表３に示すように、耐久性試験においては多孔質フィルムの収縮による接合部に剥がれや反りもなく良好であったが、通気度（１０，１２０ｓｅｃ／１００ｍｌ）と透湿度（３，０００ｇ／ｍ2 ・２４ｈｒ以下）の顕著な低下が観察された。また、比較例５（加熱ロールとの接触時間が０．９１秒と長い）では、表３に示すように、施工中に熱による多孔質フィルムの溶融・破断が発生し、施工を継続することができなかった。
Figure 2008114530
〔比較例７〜１０〕
実施例６〜１０と同じラミネート装置で、通気性補強材Ｂにホットメルト接着剤を塗布した後、比較例７は、多孔質フィルムＢを加熱ロール温度１１０．０℃（多孔質フィルムＢの融解温度よりも１６．３℃下）、施工速度８０ｍ／ｍｉｎ（加熱ロールとの接触時間０．５２秒）の条件で貼り合わせ、比較例８は、多孔質フィルムＢを加熱ロール温度１３３．０℃（多孔質フィルムＢの融解温度よりも６．７℃上）、施工速度６５ｍ／ｍｉｎ（加熱ロールとの接触時間０．６５秒）の条件で貼り合わせ、比較例９は、多孔質フィルムＢを加熱ロール温度１２０．０℃（多孔質フィルムＢの融解温度よりも６．３℃下）、施工速度５０ｍ／ｍｉｎ（加熱ロールとの接触時間０．８４秒）の条件で貼り合わせ、比較例１０は、多孔質フィルムＢを加熱ロール温度１２５．０℃（多孔質フィルムＢの融解温度よりも１．３℃下）、施工速度１７５ｍ／ｍｉｎ（加熱ロールとの接触時間０．２４秒）の条件で貼り合わせ、それぞれ複合シートを得た。
比較例７（加熱ロールの設定温度が多孔質フィルムＢの融解温度よりも１６．３℃低い）、比較例１０（加熱ロールとの接触時間が０．２４秒と短い）では、表４に示すように、透湿度が５，０００ｇ／ｍ2 ・２４ｈｒ以上と良好であったが、加熱ロールによる熱収縮処理が充分に行われていないため、耐久性試験においては多孔質フィルムが収縮することにより接合部の大きな剥がれや、多孔質フィルムの皺が発生していた。
比較例８（加熱ロールの設定温度が多孔質フィルムＢの融解温度よりも６．７℃高い）では、表４に示すように、耐久性試験においては多孔質フィルムの収縮による接合部に剥がれや反りもなく良好であったが、通気度（８，３５０ｓｅｃ／１００ｍｌ）と透湿度（３，０００ｇ／ｍ2 ・２４ｈｒ以下）の顕著な低下が観察された。また、比較例９（加熱ロールとの接触時間が０．８４秒と長い）では、表４に示すように、施工中に熱による多孔質フィルムの溶融・破断が発生し、施工を継続することができなかった。
Figure 2008114530
この発明の複合シートの製造方法を示す概略図である。 この発明の複合シートに使用する多孔質フィルムＡのＤＳＣ曲線を示す図である。 この発明の複合シートに使用する多孔質フィルムＢのＤＳＣ曲線を示す図である。
符号の説明
１ 多孔質フィルム
２ 通気性補強材
３ ホットメルト接着剤
５ 加熱ロール

Claims (4)

  1. オレフィン系多孔質フィルムと通気性補強材をホットメルト接着剤で接合する複合シートの製造方法において、通気性補強材にホットメルト接着剤を塗布してオレフィン系多孔質フィルムを接着する際に、オレフィン系多孔質フィルム側から最初に圧着するロールを加熱ロールとし、この加熱ロールの温度を、示差走査熱量測定法（ＤＳＣ）によって示されるオレフィン系多孔質フィルムの補外融解終了温度よりも５℃高い温度から１５℃低い温度の範囲にし、さらに前記加熱ロールをオレフィン系多孔質フィルムに接触させる時間を０．２５〜０．７５秒にして、オレフィン系多孔質フィルムの熱収縮処理とホットメルト接着剤による接合処理を同時に行うことを特徴とする複合シートの製造方法。
  2. 前記複合シートを、透湿度が３０００ｇ／ｍ2 ・２４ｈｒ以上の透湿性を有するものにしことを特徴とする請求項１記載の複合シートの製造方法。
  3. 前記オレフィン系多孔質フィルムを、ポリエチレン、ポリプロピレン、またはこれらの混合物からなるものとし、その厚みを１５〜７０μｍにしたことを特徴とする請求項１記載の複合シートの製造方法。
  4. 前記通気性補強材を、ポリエステル不織布もしくはポリプロピレン不織布、またはポリエステル織布もしくはポリプロピレン織布とし、その秤量を１０〜１００ｇ／ｍ2 にしたことを特徴とする請求項１記載の複合シートの製造方法。
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