JP2007239639A - 蒸発燃料漏れ検査モジュール - Google Patents

Abstract

【課題】高価なセンサを必要とせず、ポンプの性能の変化にかかわらず蒸発燃料の漏れ検査精度が向上する蒸発燃料漏れ検査モジュールを提供する。
【解決手段】ポンプ２００は、移動可能なポンプケーシング２５０を有している。燃料タンクに生じている開口の大きさは、ポンプケーシング２５０とロータ２５１との偏心量から判断している。そのため、わずかな圧力の変化から開口の大きさを判断する場合と比較して、圧力センサの性能を抑えることができる。また、オリフィスを経由して圧力を検出するとき、ポンプケーシング２５０とロータ２５１との偏心量を調整することにより、圧力を一定値に補正することができる。その結果、例えば高度や気圧などの周囲の環境あるいは長期的な使用による劣化などによって、ポンプ性能が変化する場合でも、オリフィスを通過しポンプ２００に吸入される空気の圧力が一定となり、蒸発燃料漏れの検出精度を高めることができる。
【選択図】図１

Description

本発明は、燃料タンクで発生した蒸発燃料の燃料タンク外部への漏れを検査する蒸発燃料漏れ検査モジュールに関する。

従来、広く用いられている蒸発燃料漏れ検査モジュールでは、ポンプを用いて燃料タンクの内部と外部との間に圧力差を形成している。燃料タンクの内部と外部との間に圧力差を形成することにより、燃料タンクから蒸発燃料を含む空気が漏れている場合、燃料タンクに連通する通路の圧力は変化する。この圧力変化を検出することにより、燃料タンクからの蒸発燃料の漏れを検査する技術が知られている（特許文献１参照）。

特開２００５−０６９１０４号公報

特許文献１に開示されている蒸発燃料漏れ検査モジュールを用いて蒸発燃料の漏れを検査する場合、圧力センサを用いて蒸発燃料の漏れを検出している。具体的には、漏れ量の基準となる細孔を有するオリフィスを経由して燃料タンクの内部を加圧または減圧したときの圧力と、燃料タンクの内部を直接加圧または減圧したときの圧力とを比較することにより、燃料タンクからの蒸発燃料の漏れが検出される。

しかしながら、燃料タンクに許容される開口、すなわちオリフィスの細孔は直径約０．５ｍｍ程度である。そのため、燃料タンクからの蒸発燃料の漏れを検査する場合、直径約０．５ｍｍ程度の小さな細孔を通過する空気のわずかな圧力変化を検出する必要がある。その結果、圧力センサには高い精度が要求され、高価なセンサを必要とする。また、燃料タンクの内部を加圧または減圧するポンプの性能は、周囲の環境や使用にともなう劣化などによって経時的に変化するという問題がある。

そこで、本発明の目的は、高価なセンサを必要とせず、ポンプの性能の変化にかかわらず蒸発燃料の漏れ検査精度が向上する蒸発燃料漏れ検査モジュールを提供することにある。

請求項１記載の発明では、制御手段は補正手段によってポンプの性能を補正している。制御手段は、ポンプの性能を補正することによって、オリフィス通路を経由して基準圧力を検出するときのポンプの性能すなわち基準性能と、ポンプ通路を経由して燃料タンクの内部を加圧または減圧するときにポンプの性能とを同一に制御する。ここで、ポンプの性能とは、例えばポンプから吐出される空気の流量や圧力、ポンプを駆動する駆動手段の消費電力、あるいはポンプの回転数などである。これにより、燃料タンクの内部の圧力の変化は、オリフィス通路を経由するときのポンプ性能とポンプ通路を経由するときのポンプ性能との差から検出される。したがって、わずかな圧力差を精密に検出する必要がなく、高価な圧力センサを必要としない。

また、請求項１記載の発明では、ポンプの性能を比較することにより、精密な圧力の検出が不要となる。そのため、例えば高度や気候などの周囲の環境によって圧力が変化したり、長期間の使用によりポンプの性能が変化する場合でも、燃料タンクからの蒸発燃料の漏れを検出するときのポンプ性能は同一となる。したがって、ポンプの性能の変化にかかわらず蒸発燃料の漏れ検査精度を向上することができる。

請求項２記載の発明では、ポンプはベーンポンプである。そして、補正手段は、ベーンポンプのケーシングとロータとの偏心量を調整する。ベーンポンプのケーシングとロータとの間には、円環状のポンプ室が形成される。ポンプ室では、ポンプに吸入された空気が加圧される。そこで、ベーンポンプのケーシングとロータとの偏心量を調整することにより、ケーシングとロータとの間に形成されるポンプ室の断面積は、ロータの径方向の大きさが変化する。これにより、ポンプ性能は変化する。したがって、簡単な構造でポンプの性能を変化させることができる。

請求項３記載の発明では、ポンプはベーンポンプである。そして、補正手段は、ベーンポンプのケーシングとカバーとの間の距離を調整する。ベーンポンプのケーシングとロータとの間には、円環状のポンプ室が形成される。ポンプ室では、ポンプに吸入された空気が加圧される。そこで、ベーンポンプのケーシングとカバーとの間の距離を調整することにより、ケーシングとロータとの間に形成されるポンプ室の断面積は、ロータの軸方向の大きさが変化する。これにより、ポンプの性能は変化する。したがって、簡単な構造でポンプの性能を変化させることができる。

請求項４記載の発明では、補正手段はロータとカバーとの間の距離を可変する圧電素子を有している。これにより、ケーシングとロータとの間に形成されるポンプ室の断面積は、圧電素子への通電量を変更することにより、ロータの軸方向の大きさが変化する。そのため、ポンプの性能は圧電素子への通電量により容易かつ精密に変化する。また、したがって、簡単な構造でポンプの性能を精密に変化させることができる。

請求項５記載の発明では、ロック検出手段によりポンプのロックが検出されると、補正手段によりロータとカバーとの間の距離は拡大される。例えば、空気に含まれている異物がロータとカバーとの間に噛み込むと、ポンプではロータの回転が妨げられ、ポンプのロックが生じる。そこで、ポンプのロックが検出されると、ロータとカバーとの間を拡大することにより、噛み込んだ異物は除去される。したがって、ポンプの作動の停止を招くことがなく、ポンプの作動安定性を高めることができる。

請求項６記載の発明では、制御手段は、ポンプ通路を経由して燃料タンクの内部を加圧または減圧するとき、燃料タンクの内部の圧力に応じて、ポンプの性能を変更する。すなわち、制御手段は、燃料タンクの内部が基準圧力に達するまで、ロータとカバーとの間の距離を拡大するとともに、ロータの回転数を増大する。これにより、ポンプからの空気の吐出量を増大し、燃料タンクの内部を迅速に加圧または減速する。したがって、燃料タンクからの蒸発燃料漏れの検査に必要な期間を短縮することができる。また、燃料タンクの内部と外部との圧力差が小さくなるので、燃料タンクの破壊を防止することができる。

請求項７記載の発明では、制御手段は、燃料タンクの内部が基準圧力に達すると、ロータとカバーとの間の距離を縮小するとともに、ロータの回転数を低減する。これにより、オリフィスを経由するときと、燃料タンクを直接減圧するときとの間で圧力差が大きくなる。したがって、燃料タンクからのわずかな蒸発燃料漏れが検出され、検出精度を高めることができる。

本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。
（第１実施形態）
本発明の一実施形態による燃料蒸気漏れ検査モジュール（以下、単に「検査モジュール」という。）を適用した燃料蒸気漏れ検査システム（以下、単に「検査システム」という。）を図２に示す。

検査システム１０は、検査モジュール１００、燃料タンク２０、キャニスタ３０、吸気装置４０およびＥＣＵ５０から構成されている。検査モジュール１００は、図３に示すように主にハウジング１１０、ポンプ２００、モータ２１０、切換弁３００および圧力センサ４００を備えている。
ハウジング１１０は、ハウジング本体１１１とハウジングカバー１１２とを有している。ハウジング１１０には、ポンプ２００、モータ２１０および切換弁３００が収容されている。ハウジング１１０は、ポンプ２００およびモータ２１０を収容するポンプ収容部１２０ならびに切換弁３００を収容する切換弁収容部１３０を有している。ハウジング１１０は、キャニスタポート１４０および大気ポート１５０を有している。キャニスタポート１４０および大気ポート１５０は、ハウジング本体１１１に形成されている。キャニスタポート１４０は、キャニスタ通路１４１を経由してキャニスタ３０に接続されている。大気ポート１５０は、図２に示すように大気通路１５１に接続されている。大気通路１５１は、検査モジュール１００とは反対側の端部にエアフィルタ１５２が設置されている開放端１５３を有している。これにより、大気通路１５１は、検査モジュール１００とは反対側の端部において大気に開放されている。

ハウジング１１０は、図３に示すようにさらに接続通路１６１、接続通路１６２、排出通路１６３、圧力導入通路１６４およびセンサ室１７０を有している。接続通路１６１は、キャニスタポート１４０と大気ポート１５０とを接続している。接続通路１６２は、接続通路１６１とポンプ２００の吸入口２０１とを接続している。排出通路１６３は、ポンプ２００の排出口２０２と大気ポート１５０とを接続している。圧力導入通路１６４は、接続通路１６２から分岐しており、接続通路１６２とセンサ室１７０とを接続している。センサ室１７０には、圧力センサ４００が設置されている。センサ室１７０は、圧力導入通路１６４に接続されているため、内部が接続通路１６２と概ね同一の圧力となる。

排出通路１６３は、ポンプ収容部１２０においてポンプ２００およびモータ２１０とハウジング１１０との間に形成され、切換弁収容部１３０において切換弁３００とハウジング１１０との間に形成されている。そのため、ポンプ２００の排出口２０２から排出された空気は、ポンプ２００とハウジング１１０との間に形成されている隙間２０３、ならびにモータ２１０とハウジング１１０との間に形成されている隙間２０４を経由して切換弁３００とハウジング１１０との間に形成される図示しない隙間に流入する。そして、切換弁３００とハウジング１１０との間に流入した空気は、切換弁３００とハウジング１１０との間に沿って流れ、大気ポート１５０へ排出される。

ハウジング１１０は、キャニスタポート１４０側にオリフィス部５００を有している。オリフィス部５００は、キャニスタポート１４０から分岐するオリフィス通路５１０を有している。オリフィス通路５１０は、キャニスタポート１４０と接続通路１６２とを接続している。オリフィス通路５１０にはオリフィス５２０が配置されている。オリフィス５２０は、燃料タンク２０からの燃料蒸気を含む空気漏れが許容される開口の大きさに対応している。例えば、ＣＡＲＢおよびＥＰＡの基準では、燃料タンク２０からの燃料蒸気を含む空気漏れの検出精度として、φ０．５ｍｍ相当の開口からの空気漏れの検出を要求している。そのため、本実施形態の場合、例えばφ０．５ｍｍ以下の開口を有するオリフィス５２０がオリフィス通路５１０に配置されている。オリフィス通路５１０は、キャニスタポート１４０の内周側に設置されている。これにより、ハウジング１１０は、外側に接続通路１６１ならびに内側にオリフィス通路５１０を有する二重環状に形成されている。

ポンプ２００は、ポンプ収容部１２０に収容されており、吸入口２０１および排出口２０２を有している。吸入口２０１は接続通路１６２に開口し、排出口２０２は排出通路１６３に開口している。ポンプ２００の吸入口２０１側には、チェックバルブ２２０が設置されている。チェックバルブ２２０は、ポンプ２００が駆動されると開弁する。ポンプ２００が駆動していないときチェックバルブ２２０が閉弁することにより、燃料蒸気を含む空気がポンプ２００へ流入するのを防止する。

ポンプ２００は、ポンプケーシング２５０、ポンプカバー２６０およびポンプカバー２７０を有している。また、ポンプ２００は、ポンプケーシング２５０の内部に回転駆動されるロータ２５１を有している。ロータ２５１が回転することにより吸入口２０１から吸入された空気は排出口２０２へ排出される。本実施形態の場合、ポンプ２００はキャニスタ３０を経由して燃料タンク２０の内部を減圧する減圧ポンプとして機能する。

ポンプ２００にはモータ２１０が取り付けられている。モータ２１０のシャフト２１１にはポンプ２００のロータ２５１が固定されている。すなわち、モータ２１０はポンプ２００を駆動する。モータ２１０は、例えば図示しないコイルへの通電位置を変更することにより、図示しない可動子を回転駆動する電気的に無接点の直流モータである。モータ２１０は、制御回路部２８０に接続されている。制御回路部２８０は、モータ２１０を一定の回転数に制御する。制御回路部２８０は、排出通路１６３を構成する隙間２０４に設置されている。

切換弁３００は、弁ボディ３１０、弁軸部材３２０および電磁駆動部３３０から構成されている。弁ボディ３１０は、ハウジング１１０の切換弁収容部１３０に収容されている。切換弁３００は、開閉バルブ３４０およびリファレンスバルブ３５０を有している。開閉バルブ３４０は、弁ボディ３１０に形成されている第一弁座３４１、ならびに弁軸部材３２０に装着されているワッシャ３４２から構成されている。また、リファレンスバルブ３５０は、ハウジング１１０に形成されている第二弁座３５１、ならびに弁軸部材３２０のキャニスタ３０側の端部に装着されているバルブキャップ３５２から構成されている。

弁軸部材３２０は、電磁駆動部３３０により駆動される。弁軸部材３２０は、軸方向の途中にワッシャ３４２が装着され、軸方向の端部にバルブキャップ３５２が装着されている。電磁駆動部３３０は、弁軸部材３２０を第二弁座３５１方向へ付勢する例えばスプリング３３１などの付勢手段を有している。電磁駆動部３３０はコイル３３２を有しており、コイル３３２は図２に示すＥＣＵ５０に接続されている。ＥＣＵ５０は、コイル３３２への通電を断続する。コイル３３２に通電されていないとき、電磁駆動部３３０の固定コア３３３と可動コア３３４との間には磁気吸引力が発生していない。そのため、可動コア３３４と一体に接続されている弁軸部材３２０は、スプリング３３１の付勢力により図３の下方へ移動している。

コイル３３２へ通電していないとき弁軸部材３２０は図３の下方へ移動しているため、バルブキャップ３５２は第二弁座３５１に着座している。これにより、接続通路１６１と接続通路１６２との間は遮断されている。一方、ワッシャ３４２は第一弁座３４１から離座している。これにより、キャニスタポート１４０と大気ポート１５０とは接続通路１６１を経由して連通する。したがって、コイル３３２への通電が停止されているとき、キャニスタポート１４０と接続通路１６２との間の空気の流れは遮断され、キャニスタポート１４０と大気ポート１５０との間の空気の流れは許容される。

ＥＣＵ５０からの指令によりコイル３３２に通電されると、固定コア３３３と可動コア３３４との間には磁気吸引力が発生する。そのため、可動コア３３４と一体に接続されている弁軸部材３２０は、スプリング３３１の付勢力に抗して図３の上方へ移動する。この結果、バルブキャップ３５２は第二弁座３５１から離座するとともに、ワッシャ３４２は第一弁座３４１に着座する。これにより、接続通路１６１と接続通路１６２とは連通する。一方、キャニスタポート１４０と大気ポート１５０との間は遮断される。したがって、コイル３３２へ通電されているとき、キャニスタポート１４０と接続通路１６２との間の空気の流れは許容され、キャニスタポート１４０と大気ポート１５０との間の空気の流れは遮断される。なお、オリフィス通路５１０と接続通路１６２とは、コイル３３２への通電または非通電にかかわらず、常に接続されている。

図２に示すように、キャニスタ３０は吸着剤３１を有している。吸着剤３１は、例えば活性炭などであり、燃料タンク２０で発生した燃料蒸気を吸着する。キャニスタ３０は、検査モジュール１００と燃料タンク２０との間に設置されている。キャニスタ３０は、キャニスタ通路１４１により検査モジュール１００と接続され、タンク接続通路３２により燃料タンク２０に接続されている。また、キャニスタ３０には、吸気装置４０の吸気管４１へ連通するパージ通路３３が接続されている。燃料タンク２０で発生した燃料蒸気は、キャニスタ３０を通過することにより吸着剤３１に吸着される。これにより、キャニスタ３０から流出する空気に含まれる燃料蒸気は所定の濃度以下となる。吸気装置４０は、エンジンの吸気系に接続される吸気管４１を有している。吸気管４１には内部を流れる吸気の流量を調整するスロットルバルブ４２が設置されている。キャニスタ３０と吸気管４１とを接続するパージ通路３３には、パージバルブ３４が設置されている。パージバルブ３４は、ＥＣＵ５０からの指令によりパージ通路３３を開閉する。タンク接続通路３２、キャニスタ３０、キャニスタ通路１４１、キャニスタポート１４０、接続通路１６１および接続通路１６２は、特許請求の範囲のポンプ通路を構成している。

圧力センサ４００は、図３に示すようにハウジング１１０に形成されているセンサ室１７０に設置されている。圧力センサ４００は、センサ室１７０の圧力を検出し、ＥＣＵ５０に圧力に応じた信号を出力する。センサ室１７０は、圧力導入通路１６４を経由して接続通路１６２に連通している。そのため、センサ室１７０に設置されている圧力センサ４００で検出される圧力は、接続通路１６２の圧力とほぼ同一となる。

ＥＣＵ５０は、図示しないＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭなどを有するマイクロコンピュータから構成されている。ＥＣＵ５０は、検査モジュール１００をはじめ検査モジュール１００が搭載される車両の各部を制御する。ＥＣＵ５０には、圧力センサ４００をはじめとして車両の各部に設置されている種々のセンサから出力された信号が入力される。ＥＣＵ５０は、これら入力された種々の信号からＲＯＭに記録されている所定の制御プログラムにしたがって各部を制御する。モータ２１０および切換弁３００なども、ＥＣＵ５０により制御される。

図２に示すように、検査モジュール１００はポンプ２００の性能を可変する補正手段としての能力変更部２９０を有している。能力変更部２９０は、ＥＣＵ５０からの指令によりポンプ２００の性能を変更する。本実施形態の場合、ポンプ２００は、上述のようにポンプケーシング２５０、およびロータ２５１を有している。ポンプ２００は、軸方向の端部がポンプカバー２６０によって覆われている。図１に示すように、ポンプ２００のロータ２５１は、周方向の四個所に溝２５２を有している。溝２５２には、径方向へ往復移動可能なベーン２５３が収容されている。ベーン２５３は、径方向外側の端部がポンプケーシング２５０の内周面に接している。ベーン２５３は、ポンプケーシング２５０の内周面とは反対側の端部が溝２５２に収容されている。

モータ２１０のシャフト２１１は、ロータ２５１の中心部を貫いている。ロータ２５１はシャフト２１１に固定されており、ロータ２５１はシャフト２１１とともに回転する。ロータ２５１とポンプケーシング２５０との間には、円環状のポンプ室２５４が形成される。ロータ２５１とポンプケーシング２５０とは、偏心して配置されている。そのため、ポンプ室２５４は、ロータ２５１の周方向へ断面積が変化している。ロータ２５１が回転すると、溝２５２に収容されているベーン２５３はロータ２５１とともに回転する。ベーン２５３は、ロータ２５１の径方向へ移動可能である。そのため、ポンプ室２５４を形成するロータ２５１とポンプケーシング２５０との間の距離が変化しても、ベーン２５３の外周側の端部は常にポンプケーシング２５０の内周面に接している。これにより、ポンプ室２５４の空気は、ベーン２５３の回転によって加圧され、排出口２０２から吐出される。

能力変更部２９０は、ポンプケーシング２５０を径方向へ移動する。本実施形態の場合、能力変更部２９０は、ポンプケーシング２５０を径方向へ駆動するアクチュエータ２９１と、ポンプケーシング２５０をハウジング本体１１１に移動可能に支持する弾性部材２９２とを有している。アクチュエータ２９１は、ＥＣＵ５０からの指令によりポンプケーシング２５０を径方向へ移動する。アクチュエータ２９１によってポンプケーシング２５０が径方向へ移動することにより、ロータ２５１とポンプケーシング２５０との偏心量が変化する。その結果、ロータ２５１とポンプケーシング２５０とポンプカバー２６０との間に形成されるポンプ室２５４の断面積は変化する。

通常、ポンプケーシング２５０は、ロータ２５１と所定の大きさ偏心している基準位置にある。このとき、モータ２１０に通電すると、ポンプ２００からは所定の圧力および所定の流量の空気が吐出される。ポンプケーシング２５０が基準位置にあるとき、図４に示すようにポンプ２００から吐出またはポンプ２００に吸入される空気の圧力および流量をそれぞれ基準となる圧力および基準となる流量とする。

アクチュエータ２９１に通電し、ロータ２５１とポンプケーシング２５０との偏心量が基準位置よりも小さくなると、ロータ２５１とポンプケーシング２５０との間に形成されるポンプ室２５４は周方向への断面積の変化が小さくなる。そのため、接続通路１６２からポンプ２００へ吸入される空気の量は低減し、ポンプ室２５４における空気の圧力変化は小さくなる。その結果、図４に示すようにポンプ２００から吐出またはポンプ２００へ吸入される空気の流量は小さくなるとともに、ポンプ２００から吐出またはポンプ２００へ吸入される空気の圧力も小さくなる。

一方、ロータ２５１とポンプケーシング２５０との偏心量が基準位置よりも大きくなると、ロータ２５１とポンプケーシング２５０との間に形成されるポンプ室２５４は周方向への断面積の変化が大きくなる。そのため、接続通路１６２からポンプ２００へ吸入される空気の量は増大し、ポンプ室２５４における空気の圧力変化は大きくなる。その結果、図４に示すようにポンプ２００から吐出またはポンプ２００へ吸入される空気の流量は大きくなるとともに、ポンプ２００から吐出またはポンプ２００へ吸入される空気の圧力も大きくなる。

上述のように、能力変更部２９０によってポンプケーシング２５０を駆動し、ロータ２５１とポンプケーシング２５０との偏心量を調整することにより、ポンプ２００から吐出またはポンプ２００へ吸入される空気の流量および圧力すなわちポンプ性能は変化する。ＥＣＵ５０は、能力変更部２９０によるポンプケーシング２５０の駆動量に基づいて、ポンプ２００の性能を検出する。

次に、上記の構成による検査システム１０による蒸発燃料の漏れ検出について説明する。
燃料タンク２０からの蒸発燃料の漏れ検出は、基準となるオリフィス５２０を経由してポンプ２００を作動するときのポンプ性能と、ポンプ通路を経由して燃料タンク２０を直接減圧するときのポンプ性能とを比較することにより行われる。燃料タンク２０の蒸発燃料漏れ検出は、車両に搭載されたエンジンの運転が停止され、車両の温度が十分に安定した後に行われる。

（１）ＥＣＵ５０は、車両のエンジンが停止してから所定期間が経過すると、モータ２１０に通電し、ポンプ２００を駆動する。このとき、ＥＣＵ５０はコイル３３２に通電しない。コイル３３２への通電が停止されることにより、可動コア３３４および弁軸部材３２０はスプリング３３１の押し付け力により図３の下方へ移動している。そのため、ワッシャ３４２は第一弁座３４１から離座するとともに、バルブキャップ３５２は第二弁座３５１に着座している。これにより、接続通路１６２は、オリフィス通路５１０を経由してキャニスタポート１４０および大気ポート１５０と連通する。

ポンプ２００が駆動されることにより、接続通路１６２は減圧される。そのため、ポンプ２００はオリフィス通路５１０を経由して空気を吸入する。接続通路１６２へ流入する空気の流れはオリフィス通路５１０に設置されているオリフィス５２０により絞られる。そのため、接続通路１６２の圧力は低下する。このとき、接続通路１６２の圧力は、圧力センサ４００によって検出され、ＥＣＵ５０に記憶される。ここで、ＥＣＵ５０に記憶された接続通路１６２の圧力は基準圧力Ｐ１とする。オリフィス通路５１０を経由して空気を吸入するとき、ＥＣＵ５０はポンプ２００のポンプケーシング２５０の位置を基準位置に設定している。そのため、ポンプ２００の性能すなわち接続通路１６２における圧力と流量との関係は、図５の線Ｌ１として示す通りである。

図５は、ポンプ性能すなわち接続通路１６２における圧力と流量との関係を示す図である。図１に示すように、ポンプ２００のポンプケーシング２５０が基準位置にあるとき、接続通路１６２の圧力と流量との関係、すなわちポンプ性能は図５の線Ｌ１に示す通りである。一方、偏心量が大きくなると、図４を用いて説明した通り、接続通路１６２の圧力および流量は大きくなる。そして、偏心量が最大となると、ポンプ２００の性能は図５の線Ｌ２に示す通りとなる。また、偏心量が小さくなると、接続通路１６２の圧力および流量は小さくなる。そして、偏心量が最小となると、ポンプ性能は図５の線Ｌ３に示す通りとなる。

ところで、図５では、燃料タンク２０に生じる開口の大きさによって空気の流量係数がどのように変化するかも示している。すなわち、燃料タンク２０に生じる開口の大きさが基準開口すなわちオリフィス５２０の開口面積と同一のとき、流量係数は図５の実線Ｌ４に示すような変化を生じる。また、燃料タンク２０に生じる開口の大きさがオリフィス５２０の開口面積よりも小さいとき、例えば図５の一点鎖線Ｌ５に示すように、流量係数は図５の実線Ｌ４よりも変化が小さくなる。さらに、燃料タンク２０に生じる開口の大きさがオリフィス５２０の開口面積よりも大きいとき、例えば図５の破線Ｌ６に示すように、流量係数は実線Ｌ４よりも変化が大きくなる。なお、燃料タンク２０に生じた開口の大きさによって流量係数の種々の変化をともなう。ここでは、オリフィス５２０の開口面積よりも小さな開口および大きな開口が生じたときの流量係数の一例を示している。

以上の点から、ポンプ２００が基準性能でオリフィス通路５１０を経由して吸入するとき、接続通路１６２はある一定の圧力すなわち図５のＰ１で一定となる。一方、燃料タンク２０に生じている開口の大きさがオリフィス５２０の開口よりも小さいまたは大きい場合、接続通路１６２の圧力をＰ１にするためにはポンプ性能を変更する必要がある。

（２）ＥＣＵ５０は、オリフィス通路５１０を経由した圧力の検出が完了すると、モータ２１０を停止し、コイル３３２へ通電する。コイル３３２に通電することにより、ワッシャ３４２は第一弁座３４１に着座するとともに、バルブキャップ３５２は第二弁座３５１から離座する。これにより、大気ポート１５０と接続通路１６２との間が遮断されるとともに、キャニスタポート１４０と接続通路１６２とが連通する。

ここで、モータ２１０に通電すると、ポンプ２００が作動し、チェックバルブ２２０は開弁する。そして、ポンプ２００の作動により、燃料タンク２０の内部は接続通路１６２を経由して時間の経過とともに減圧される。このとき、接続通路１６２は燃料タンク２０に連通しているため、接続通路１６２に連通するセンサ室１７０に設置されている圧力センサ４００が検出する圧力は燃料タンク２０の内部の圧力とほぼ同一となる。

そして、ＥＣＵ５０は、能力変更部２９０によってポンプ２００の性能を制御し、接続通路１６２の圧力をＰ１に設定する。すなわち、ＥＣＵ５０は、能力変更部２９０のアクチュエータ２９１に供給する電力を制御し、ポンプケーシング２５０とロータ２５１との偏心量を調整する。そして、ＥＣＵ５０は、接続通路１６２の圧力が、記憶した圧力Ｐ１となるようにポンプケーシング２５０とロータ２５１との偏心量を調整する。ＥＣＵ５０は、アクチュエータ２９１へ供給した電力からポンプケーシング２５０とロータ２５１との偏心量を検出する。そして、ポンプケーシング２５０とロータ２５１との偏心量に基づいて、燃料タンク２０に生じる開口の大きさを判定する。すなわち、ポンプケーシング２５０とロータ２５１との偏心量が基準値よりも小さいとき、燃料タンク２０に生じる開口の大きさはオリフィス５２０の開口よりも小さいことになる。したがって、ＥＣＵ５０は、燃料タンク２０からの蒸発燃料の漏れは基準値以下であり、検査が合格であると判断する。一方、ポンプケーシング２５０とロータ２５１との偏心量が基準値よりも大きいとき、燃料タンク２０に生じる開口の大きさはオリフィス５２０の開口よりも大きいことになる。したがって、ＥＣＵ５０は、燃料タンク２０からの蒸発燃料の漏れは基準値を超えるものであり、検査が不合格であると判断する。ＥＣＵ５０は、検査が不合格だった場合、車両の運転者に燃料タンク２０からの蒸発燃料の漏れが生じている旨を警告する。

以上、説明したように、第１実施形態では、ポンプケーシング２５０とロータ２５１との偏心量から燃料タンク２０に生じている開口の大きさを判断している。そのため、わずかな圧力の変化から開口の大きさを判断する場合と比較して、圧力センサ４００の性能を抑えることができる。また、オリフィス通路５１０を経由して圧力Ｐ１を検出するとき、ポンプケーシング２５０とロータ２５１との偏心量を調整することにより、圧力Ｐ１を常に一定値に補正することができる。その結果、例えば高度や気圧などの周囲の環境あるいは長期的な使用による劣化などによって、ポンプ性能が変化する場合でも、圧力Ｐ１が一定となり、蒸発燃料漏れの検出精度を高めることができる。

（第２実施形態）
本発明の第２実施形態による検査装置を図６に示す。なお、第１実施形態と実質的に同一の構成部位には同一の符号を付し、説明を省略する。
第２実施形態では、図６に示すようにポンプ６００の構成が第１実施形態と異なる。第２実施形態では、ポンプ６００のポンプケーシング６１０は、リング６１１とキャップ６１２とに分離されている。リング６１１は、ロータ２５１を収容する略円筒状に形成されており、ポンプ室６２０の側壁を形成している。一方、キャップ６１２は、リング６１１の軸方向においてポンプカバー２６０とは反対側の端部を覆っている。すなわち、キャップ６１２は、特許請求の範囲におけるポンプケーシングに対応するとともにカバーにも対応する。

リング６１１は、例えばＰＺＴ素子などの圧電材料を含む材料で形成されている。これにより、ポンプケーシング６１０のリング６１１は、ＥＣＵ５０から通電することにより、軸方向の長さすなわちポンプ室６２０のスラストクリアランスが変化する。すなわち、第２実施形態の場合、ポンプケーシング６１０のリング６１１は、ポンプ６００を構成するとともに、能力変更部２９０を構成している。リング６１１の長さの変化によるポンプ室６２０のスラストクリアランスの変化によって、ポンプケーシング６１０のリング６１１およびキャップ６１２とロータ２５１とポンプカバー２６０との間に形成されるポンプ室６２０の断面積は変化する。このとき、第２実施形態の場合、ポンプ室６２０のスラストクリアランスは変化するだけであるため、ポンプ室６２０の周方向における断面積の変化量は小さい。

通常、ポンプケーシング６１０のリング６１１は、所定の全長すなわち所定のスラストクリアランスを形成している基準位置にある。このとき、モータ２１０に通電すると、ポンプ２００からは所定の圧力および所定の流量の空気が吐出される。ポンプケーシング６１０が基準位置にあるとき、図７に示すようにポンプ６００から吐出またはポンプ６００に吸入される空気の圧力および流量はそれぞれ基準圧力および基準流量とする。

リング６１１に通電し、スラストクリアランスが基準位置よりも小さくなると、ポンプ室６２０は軸方向へ縮小する。そのため、接続通路１６２からポンプ６００に吸入される空気の量はあまり変化しないものの、ポンプ室６２０における空気の圧力変化は大きくなる。その結果、図７に示すようにポンプ６００から吐出または吸入される空気の流量はおおきく変化しないものの、ポンプ６００から吐出される空気の圧力の変化は大きくなる。

一方、スラストクリアランスが基準位置よりも大きくなると、ポンプ室６２０は軸方向へ拡大する。そのため、接続通路１６２からポンプ６００に吸入される空気の量はあまり変化しないものの、ポンプ室６２０における空気の圧力変化は小さくなる。その結果、図７に示すようにポンプ６００から吐出または吸入される空気の流量は大きく変化しないものの、ポンプ６００から吐出される空気の圧力の変化は小さくなる。

上述のように、能力変更部２９０であるリング６１１の全長を調整することにより、ポンプ室６２０のスラストクリアランスが調整され、ポンプ６００から吐出またはポンプ６００へ吸入される空気の流量および圧力すなわちポンプ性能は変化する。ＥＣＵ５０は、リング６１１への通電量に基づいて、ポンプ性能を検出する。

次に、第２実施形態の検査システム１０による蒸発燃料の漏れ検出について説明する。
第２実施形態の場合、ポンプ６００が駆動されることにより、第１実施形態と同様に接続通路１６２は減圧される。そのため、コイル３３２に通電していないとき、ポンプ６００はオリフィス通路５１０を経由して空気を吸入する。このとき、接続通路１６２の圧力は、圧力センサ４００によって検出され、ＥＣＵ５０に記憶される。ここで、ＥＣＵ５０に記憶された接続通路１６２の圧力はＰ２とする。オリフィス通路５１０を経由して空気を吸入するとき、ＥＣＵ５０はポンプ室６２０のスラストクリアランスを基準位置に設定している。そのため、ポンプ性能すなわち接続通路１６２における圧力と流量との関係は、図８の線Ｌ１として示す通りである。

図８は、第２実施形態におけるポンプ性能すなわち接続通路１６２における圧力と流量との関係を示す図である。図８に示すように、ポンプ室６２０のスラストクリアランスが基準位置にあるとき、接続通路１６２の圧力と流量との関係、すなわちポンプ性能は線Ｌ１に示す通りである。一方、スラストクリアランスが大きくなると、図７を用いて説明した通り、流量はほとんど変化しないものの圧力の変化は小さくなる。そして、スラストクリアランスが最大となると、ポンプ性能は図８の線Ｌ２に示す通りとなる。また、スラストクリアランスが小さくなると、流量はほとんど変化しないものの圧力の変化は大きくなる。そして、スラストクリアランスが最小となると、ポンプ性能は図８の線Ｌ３に示す通りとなる。

ところで、図８では、燃料タンク２０に生じる開口の大きさによって空気の流量係数がどのように変化するかも示している。この点は、第１実施形態において図５を用いた説明と同一であるので簡単に説明する。すなわち、燃料タンク２０に生じる開口の大きさがオリフィス５２０の開口面積と同一であれば、流量係数は図８の実線Ｌ４に示すような変化となる。また、燃料タンク２０に生じる開口の大きさがオリフィス５２０の開口面積よりも小さいとき、流量係数は図８の一点鎖線Ｌ５に示すように変化し、オリフィス５２０の開口面積よりも大きいとき、流量係数は図８の破線Ｌ６に示すように変化する。

以上の点から、第２実施形態でも、ポンプ６００が基準性能でオリフィス通路５１０を経由して吸入するとき、接続通路１６２はある一定の圧力すなわち図８の基準圧力Ｐ１で一定となる。一方、燃料タンク２０に生じている開口の大きさがオリフィス５２０の開口よりも小さいまたは大きい場合、接続通路１６２の圧力をＰ１にするためにはポンプ性能を変更する必要がある。

そこで、第２実施形態の場合、ＥＣＵ５０は、ポンプケーシング６１０のリング６１１へ供給する電力によってポンプ６００の性能を制御し、接続通路１６２の圧力をＰ１に設定する。すなわち、ＥＣＵ５０は、リング６１１へ供給する電力を制御し、ポンプ室６２０のスラストクリアランスを調整する。そして、ＥＣＵ５０は、接続通路１６２の圧力が、記憶した圧力Ｐ１となるようにポンプ室６２０のスラストクリアランスすなわちリング６１１の全長を調整する。ＥＣＵ５０は、ポンプ室６２０のスラストクリアランスをリング６１１に供給した通電量から検出する。そして、ＥＣＵ５０は、リング６１１に供給した通電量に基づいて、燃料タンク２０に生じる開口の大きさを判定する。すなわち、リング６１１への通電量が小さくなり、スラストクリアランスが基準値よりも小さいとき、燃料タンク２０に生じる開口の大きさはオリフィス５２０の開口よりも大きいことになる。したがって、ＥＣＵ５０は、燃料タンク２０からの蒸発燃料の漏れは基準値を超えており、検査が不合格であると判断する。一方、リング６１１への通電量が大きくなり、スラストクリアランスが基準値よりも大きいとき、燃料タンク２０に生じる開口の大きさはオリフィス５２０の開口よりも小さいことになる。したがって、ＥＣＵ５０は、燃料タンク２０からの蒸発燃料の漏れは基準値以下であり、検査が合格であると判断する。ＥＣＵ５０は、検査が不合格だった場合、車両の運転者に燃料タンク２０からの蒸発燃料の漏れが生じている旨を警告する。

第２実施形態では、ポンプ室６２０のスラストクリアランス、すなわちリング６１１を形成する圧電素子への通電量から燃料タンク２０に生じている開口の大きさを判断している。そのため、わずかな圧力の変化から開口の大きさを判断する場合と比較して、圧力センサ４００の性能を抑えることができる。また、オリフィス通路５１０を経由して圧力Ｐ１を検出するとき、リング６１１への通電量を調整することにより、圧力Ｐ１を常に一定値に補正することができる。その結果、例えば高度や気圧などの周囲の環境あるいは長期的な使用による劣化などによって、ポンプ性能が変化する場合でも、圧力Ｐ１が一定となり、蒸発燃料漏れの検出精度を高めることができる。

また、第２実施形態では、ＥＣＵ５０はロータ２５１のロックを検出する検出手段として機能する。例えばロータ２５１とキャップ６１２との間の距離が小さいとき、ポンプ６００に吸入した空気に含まれる異物がロータ２５１とキャップ６１２との間に噛み込むおそれがある。ロータ２５１とキャップ６１２との間に異物が噛み込むと、ロータ２５１の回転が制限され、ロータ２５１がロックする。そこで、ＥＣＵ５０は、ロータ２５１のロックを検出する。ＥＣＵ５０は、モータ２１０に通電しているにもかかわらず、モータ２１０が回転しない、あるいは圧力の変化が生じていないことを検出すると、ロータ２５１がロックしていると判断する。

ＥＣＵ５０は、ロータ２５１がロックしていると判断すると、リング６１１を形成する圧電素子に通電する。これにより、圧電素子は伸長し、ポンプ室６２０のスラストクリアランスが増大する。そのため、ロータ２５１とキャップ６１２との間の距離は拡大する。このとき、モータ２１０へ通電すると、ロータ２５１とキャップ６１２との間に噛み込んでいる異物の除去が容易に行われる。したがって、ロータ２５１のロックを防止することができ、ポンプ６００の安定性を高めることができる。

（変形例）
第２実施形態によるポンプの変形例を図９に示す。
図９（Ａ）に示すポンプ７００では、リング６１１とキャップ６１２との間に圧電素子部７０１を有している。このポンプ７００の場合、リング６１１は例えば樹脂などにより形成されている。リング６１１とキャップ６１２との間に設置される圧電素子部７０１は、通電することによりポンプ７００の軸方向への全長が変化する。これにより、ロータ２５１とキャップ６１２との間の距離が変化し、ポンプ室６２０のスラストクリアランスが変化する。したがって、圧電素子部７０１への通電量を変化させることにより、ポンプ室６２０のスラストクリアランスが変化し、燃料タンク２０に生じている開口の大きさを判断することができる。

図９（Ｂ）に示すポンプ７１０では、ポンプケーシング６１０を構成するリング６１１およびキャップ６１２は固定部材６１３によってポンプカバー２６０に固定されている。固定部材６１３は、例えばボルトやタッピングスクリュなどによって構成されている。固定部材６１３とキャップ６１２との間には、圧電素子部７１１が設けられている。圧電素子部７１１は、通電することによりポンプ７１０の軸方向への全長が変化する。ポンプ７１０の軸方向へ圧電素子部７１１が伸びると、キャップ６１２はポンプカバー２６０側へ移動する。リング６１１は、例えば樹脂などの弾性変形可能な材料で形成されている。そのため、キャップ６１２がポンプカバー２６０側へ移動すると、リング６１１は軸方向の全長が短くなる。すなわち、圧電素子部７１１の伸縮によって、ポンプ室６２０のスラストクリアランスは変化する。したがって、圧電素子部７１１への通電量を変化させることにより、ポンプ室６２０のスラストクリアランスが変化し、燃料タンク２０に生じている開口の大きさを判断することができる。

図９（Ｃ）に示すポンプ７２０では、ポンプ７２０とモータ２１０との間に設置されるポンプカバー２７０と、キャップ６１２との間に圧電素子部７２１を有している。圧電素子部７２１は、通電することによりポンプ７２０の軸方向への全長が変化する。ポンプ７２０の軸方向へ圧電素子部７２１が伸びると、キャップ６１２はポンプカバー２６０側へ移動する。リング６１１は、例えば樹脂などの弾性変形可能な材料で形成されている。そのため、キャップ６１２がポンプカバー２６０側へ移動すると、リング６１１は軸方向の全長が短くなる。すなわち、圧電素子部７２１の伸縮によってポンプ室６２０のスラストクリアランスは変化する。したがって、圧電素子部７２１への通電量を変化させることにより、ポンプ室６２０のスラストクリアランスが変化し、燃料タンク２０に生じている開口の大きさを判断することができる。

図９（Ｄ）に示すポンプ７３０では、キャップ６１２の内側すなわちキャップ６１２のリング６１１側の端部に圧電素子部７３１を有している。圧電素子部７３１は、通電することによりポンプ７３０の軸方向へ全長が変化する。ポンプ７３０の軸方向へ圧電素子部７３１が伸びると、圧電素子部７３１はロータ２５１側へ突出する。そのため、圧電素子部７３１の伸縮によってポンプ室６２０のスラストクリアランスは変化する。したがって、圧電素子部７３１への通電量を変化させることにより、ポンプ室６２０のスラストクリアランスが変化し、燃料タンク２０に生じている開口の大きさを判断することができる。

（第３実施形態）
本発明の第３実施形態による検査装置を用いた検査方法について図１０を用いて説明する。第３実施形態では、第２実施形態によるポンプ６００を用いて検査を行う。
ポンプ６００は、回転数を変更することによって、ポンプ性能が変化する。回転数を増大した場合、ポンプ室６２０のスラストクリアランスが一定であればポンプ６００に吸入またはポンプ６００から吐出される空気の流量は増大する。このとき、スラストクリアランスを大きくすることにより、ポンプ室６２０の断面積が増大する。そのため、ポンプ６００へ吸入またはポンプ６００から吐出される空気の流量はやや増大する。一方、ロータ２５１の回転数を増大し、スラストクリアランスを増大しても、ロータ２５１の周方向におけるポンプ室６２０の断面積の変化量はほぼ一定であるため、ポンプ室６２０における圧力の変化は小さい。その結果、ポンプ６００は、回転数を増大し、スラストクリアランスを増大することにより、ポンプ６００が吸入または吐出する空気の流量は増大する一方、圧力の変化は小さくなる。したがって、このときのポンプ６００の性能を示す圧力と流量との関係は、図１０の線Ｌｘに示す通りとなる。

このとき、ポンプ６００は、スラストクリアランスが大きいため、燃料タンク２０の内部を必要以上に減圧または加圧することがない。したがって、ポンプ６００の回転数を増大し、スラストクリアランスを大きくすることにより、過大な圧力変化にともなう燃料タンク２０の破壊を防止しつつ、燃料タンク２０の内部の減圧または加圧を迅速に実施することができる。

逆に、ポンプ６００は、回転数を低減し、スラストクリアランスを小さくすることにより、吸入または吐出する空気の流量は低減する。また、ポンプ６００へ吸入またはポンプ６００から吐出される空気の圧力の変化も小さくなる。したがって、このときのポンプ６００の性能を示す圧力と流量との関係は、図１０の線Ｌｙに示す通りとなる。

以上の点から、燃料タンク２０の内部を減圧または加圧する場合、ＥＣＵ５０はポンプ６００の回転数を増大し、スラストクリアランスを増大する。そのため、燃料タンク２０の内部は、図１０の線Ｌｘに示すように迅速に減圧または加圧され、燃料タンク２０の破壊は招かない。そして、燃料タンク２０の内部の圧力が燃料タンク２０に生じる開口部の検出時の値に近づくと、ＥＣＵ５０はポンプ６００の回転数を低下させるとともに、スラストクリアランスを減少させる。これにより、圧力の変化が小さくなり、スラストクリアランスの変化によって微小な圧力の変化が検出される。したがって、燃料タンク２０の開口からの燃料漏れの検出精度を高めることができる。

以上のように、第３実施形態では、検査の途中でポンプ特性を変更することにより、燃料タンク２０からの燃料蒸気の漏れを検出するとき、燃料タンク２０の破壊を防止しつつ、燃料タンク２０の内部を迅速に減圧または加圧し、圧力変化の検出精度を高めることができる。したがって、検査の精度を低下させることなく、ポンプ６００の作動時間を短縮することができる。

以上説明した本発明の複数の実施形態では、ポンプ２００、６００で燃料タンク２０の内部を減圧する場合について説明した。しかし、燃料タンク２０は、ポンプ２００、６００で加圧してもよい。
以上説明した本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の実施形態に適用可能である。

本発明の第１実施形態による検査システムのポンプを示す断面図。 本発明の第１実施形態による検査システムを示す概略図。 本発明の第１実施形態による検査システムの検査装置の概略を示す断面図。 本発明の第１実施形態による検査システムにおいて、ロータの偏心量とポンプ性能との関係を表に示す図。 本発明の第１実施形態による検査システムにおいて、ポンプ性能を示す概略図。 本発明の第２実施形態による検査システムのポンプを示し、（Ａ）はモータ側から見た概略図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ−Ｂ線における断面図。 本発明の第２実施形態による検査システムにおいて、ロータの偏心量とポンプ性能との関係を表に示す図。 本発明の第２実施形態による検査システムにおいて、ポンプ性能を示す概略図。 本発明の第２実施形態による検査システムにおいて、ポンプの変形例の概略を示す断面図。 本発明の第３実施形態による検査システムにおいて、ポンプ性能を示す概略図。

符号の説明

１０：検査システム、２０：燃料タンク、３０：キャニスタ（ポンプ通路）、３２：タンク接続通路（ポンプ通路）、５０：ＥＣＵ（補正手段、制御手段、ロック検出部）、１００：検査モジュール、１１０：ハウジング、１４０：キャニスタポート（ポンプ通路）、１４１：キャニスタ通路（ポンプ通路）、１６１：接続通路（ポンプ通路）、１６２：接続通路（ポンプ通路）、２００、６００、７００、７１０、７２０、７３０：ポンプ、２５０、６１０：ポンプケーシング、２５１：ロータ、２５３：ベーン、２６０：ポンプカバー（カバー）、２７０：ポンプカバー（カバー）、２９０：能力変更部（補正手段）、３００：切換弁、５１０：オリフィス通路、５２０：オリフィス、６１１：リング、６１２：キャップ（カバー）、７０１、７１１、７２１、７３１：圧電素子部

Claims (7)

1. 燃料タンクの内部を加圧または減圧し、前記燃料タンクからの蒸発燃料の漏れをチェックする蒸発燃料の漏れ検査モジュールであって、
   前記燃料タンクの内部を加圧または減圧するポンプと、
   前記ポンプの性能を可変する補正手段と、
   前記燃料タンクと前記ポンプとを接続するポンプ通路、および前記ポンプ通路と並列のオリフィス通路を形成するハウジングと、
   前記オリフィス通路に設けられ、前記燃料タンクに許容される開口と同一面積の基準開口を形成するオリフィスと、
   前記燃料タンクと前記ポンプとの間を連通する前記ポンプ通路と前記オリフィス通路とを切り換える切換弁と、
   前記補正手段により、前記ポンプ通路を経由して前記燃料タンクを加圧または減圧するときの前記ポンプの性能を、前記オリフィス通路を経由して基準圧力を検出するときの前記ポンプの性能である基準性能と同一に制御する制御手段と、
   を備える蒸発燃料の漏れ検査モジュール。
2. 前記ポンプは、円環状のケーシングと、前記ケーシングの内周側で前記ケーシングの周方向へ回転するロータと、前記ケーシングの軸方向の端部を覆うカバーと、前記ケーシングの径方向へ往復移動可能に前記ロータに収容されるベーンとを有するベーンロータであって、
   前記補正手段は、前記ケーシングと前記ロータとの偏心量を調整する請求項１記載の蒸発燃料漏れ検査モジュール。
3. 前記ポンプは、円環状のケーシングと、前記ケーシングの内周側で前記ケーシングの周方向へ回転するロータと、前記ケーシングの径方向へ往復移動可能に前記ロータに収容されるベーンと、前記ケーシングの端部を覆うカバーとを有するベーンポンプであって、
   前記補正手段は、前記ロータと前記カバーとの間の距離を調整する請求項１記載の蒸発燃料漏れ検査モジュール。
4. 前記補正手段は、前記ロータと前記カバーとの間の距離を可変する圧電素子を有する請求項３記載の蒸発燃料漏れ検査モジュール。
5. 前記制御手段は、前記ポンプのロックを検出するロック検出部を有し、
   前記ロック検出部によって前記ポンプのロックが検出されると、前記制御手段は前記ロータと前記カバーとの間の距離を拡大する請求項３または４記載の蒸発燃料漏れ検査モジュール。
6. 前記制御手段は、前記ポンプ通路を経由して前記燃料タンクを加圧または減圧するとき、前記基準圧力に達するまで前記補正手段により前記ロータと前記カバーとの間に形成される隙間を拡大するとともに前記ロータの回転数を増大する請求項３、４または５記載の蒸発燃料漏れ検査モジュール。
7. 前記制御手段は、前記基準圧力に達すると、前記ロータと前記カバーとの間に形成される隙間を縮小するとともに前記ロータの回転数を低減する請求項６記載の蒸発燃料漏れ検査モジュール。
   
   
   
   

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