JP2007171743A - ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置 - Google Patents

Abstract

【課題】光軸の折り曲げや一部のレンズ群の光軸外への待避を行わずに、適度なズーム比確保でき、小型化、光学性能の確保に有利なズームレンズとそれを用いた撮像装置。
【解決手段】負の第１群Ｇ１、正の第２群Ｇ２、負の第３群Ｇ３で構成され、第１群と第２群との間隔が変倍時に変化し、第２群と第３群との間隔が変倍時若しくはフォーカシング動作時に変化するズームレンズであり、広角側に対して望遠側にて、第１群と第２群との間隔が狭くなるように、少なくとも第２群、第３群が広角端から望遠端への変倍時に物体側にのみ移動し、第１群は負レンズ、正レンズの２枚のレンズからなり、第２群は３枚以下のレンズから構成され、第３群は１枚の負レンズからなり、変倍効率上適切な全長を規定する条件式（１）と、所望の変倍比を得るための適切な第２群の変倍負担量を規定する条件式（２）とを満足する。
【選択図】図１

Description

本発明は、ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置に関し、特に、屈折力配置が負、正、負タイプのズームレンズ及びそれを備えた撮像装置に関するものである。

近年、デジタルスチルカメラの小型化や、携帯電話への撮像機能搭載化が進み、撮像レンズもより一層の小型化、薄型化が求められている。

これらの撮影レンズには、広角端から望遠端での変倍比が２．５倍を越えるズーム倍率が望まれている。

このような薄型のズームレンズを実現するために、ズームレンズ中に反射部材を用いて光軸を垂直方向に折り曲げる方式や、ズームレンズを構成する一部のレンズ群を光軸外へ待避させる方式のズームレンズが知られている。

しかし、反射部材を用いて折り曲げる方式は、光線を折り曲げるためのスペースや、変倍比の確保のためのレンズ群を可動させるスペースが必要となる。そのため、これらのスペースはカメラ等の撮像装置の未使用時でもなくならないため、未使用時の撮像装置の体積の小型化には不利となる。また、光軸を折り曲げることで撮像装置内のレイアウトが制限される。

一方、未使用時にレンズ群の一部を待避させる方式では、レンズ群を待避させる機構を追加することになるため、光軸に対してレンズ群が偏心した際の影響を抑えることが難しい。また、レンズ群の一部を退避させるための退避駆動手段が必要となるので、未使用時の体積を抑え難く、コスト面でも不利となる。

また、通常の沈胴方式にて小型化を図ったズームレンズにおける、各群のパワー配分のタイプとして、
負、正タイプのズームレンズ、
負、正、負タイプのズームレンズ、
負、正、正タイプのズームレンズ、
が知られている。

この中、負、正タイプのズームレンズは、レンズ群数が少ないので、レンズを直接保持する鏡枠の総厚みを小さくするのには有利である。しかしながら、変倍比を確保するためには第２レンズ群を等倍結像となる領域含んで移動させることとなる。そのため、第２レンズ群でフォーカシングを行おうとすると、画角の変動、フォーカシングのための移動量、移動方向の変化が大きくなり、第２レンズ群をフォーカス群には使用できない。したがって、フォーカシングに第１レンズ群を動かすか、ズームレンズ全体を動かすことになり、フォーカシング機構も含めた鏡枠全長の増大を招き、結果として薄型化や変倍比の確保に不利となる。

それに対して、負、正、負タイプのズームレンズ、負、正、正タイプのズームレンズは、フォーカシングを第３レンズ群にて行うことで全長の増大を抑えられる点で有利となる。

その中、負、正、正タイプのズームレンズは、変倍による射出瞳の変動が大きくなりやすい。つまり、変倍時の撮像素子の周辺への入射角の変化が大きくなりやすく、周辺部での画質の変化が起こりやすい。また、前玉径が大きくなりやすく、鏡枠の外径が大きくなり小型化に不利である。

一方、負、正、負タイプのズームレンズは、射出瞳の変化が少なく、変倍時の撮像素子の周辺への入射角の変化を抑えやすい。また、負屈折力の第３レンズ群によりレンズ系の主点を物体側にずらすため、全長をコンパクトにできる。また、撮像面サイズに対して全レンズ群内の入射光線高を低く抑えやすく、特に、前玉径（第１レンズ群の径）を小さくすることに有利となる。したがって、鏡枠径の小型化にも有利である。

負、正、負タイプのズームレンズの中で、第３レンズ群が広角端に対して望遠端にて像側に動くか、ほとんど動かないタイプが一般的に知られている。しかし、このような移動方式では、望遠端での第３レンズ群の位置が像面から近い位置にあるため、第３レンズ群における軸外での光線が高くなり、レンズの径の小型化の効果を十分に得ることには不利となる。また、第３レンズ群をフォーカシング動作で移動させる構成とした場合、フォーカス感度（フォーカスレンズが単位移動量だけ動くときの像面位置の移動量）も低くなりやすい。そのため、必然的に第３レンズ群には強い負パワーが要求され、第３レンズ群での収差を抑えることが難しくなる。

構成枚数を少なくコンパクトに構成しながら、長焦点側にて第３レンズ群が物体側に動く例として、特許文献１の実施例１乃至３、特許文献２の実施例１乃至３に記載されたものが知られている。

しかしながら、何れのレンズ系も２つの焦点距離状態にて使用するもので、変倍比が２．３倍程度のものであり、十分な変倍比を得ているとは言い難い。
特開２００４−２９４９１０号公報 特開２００５−７７６９２号公報

本発明は従来技術のこのような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、光軸の折り曲げや一部のレンズ群の光軸外への待避を行わずに、適度なズーム比が確保でき、小型化、光学性能の確保に有利なズームレンズとそれを用いた撮像装置を提供することである。

上記目的を達成するための本発明の第１のズームレンズは、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群、正屈折力の第２レンズ群、負屈折力の第３レンズ群の３つのレンズ群で構成され、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変倍時に変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変倍時若しくはフォーカシング動作時に変化するズームレンズであって、
広角端状態に対して望遠端状態にて、前記第１レンズと前記第２レンズ群との間隔が狭くなるように、少なくとも前記第２レンズ群、前記第３レンズ群が広角端から望遠端への変倍時に物体側へのみ移動し、
前記第１レンズ群は、物体側より順に、負レンズ、正レンズの２枚のレンズからなり、
前記第２レンズ群は、３枚以下のレンズから構成され、
前記第３レンズ群は、１枚の負レンズからなり、
以下の条件式（１）、（２）を満足することを特徴とするものである。

０．７＜Ｃ_j （ｔ）／Ｃ_j （ｗ）＜１．２ ・・・（１）
１．６＜β₂ （ｔ）／β₂ （ｗ）＜２．５ ・・・（２）
ただし、Ｃ_j （ｗ）：広角端における第１レンズ群の入射面から像面までの距離、
Ｃ_j （ｔ）：望遠端における第１レンズ群の入射面から像面までの距離、
β₂ （ｗ）：広角端における第２レンズ群の横倍率、
β₂ （ｔ）：望遠端における第２レンズ群の横倍率、
である。

本発明の第２のズームレンズは、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群、正屈折力の第２レンズ群、負屈折力の第３レンズ群の３つのレンズ群で構成され、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変倍時に変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変倍時若しくはフォーカシング動作時に変化するズームレンズであって、
広角端状態に対して望遠端状態にて、前記第１レンズと前記第２レンズ群との間隔が狭くなるように、少なくとも前記第２レンズ群、前記第３レンズ群が広角端から望遠端への変倍時に物体側へのみ移動し、
前記第１レンズ群は、物体側より順に、負レンズ、正レンズの２枚のレンズからなり、
前記第２レンズ群は、３枚以下のレンズから構成され、
前記第３レンズ群は、１枚の負レンズからなり、
以下の条件式（１）、（３）を満足することを特徴とするものである。

０．７＜Ｃ_j （ｔ）／Ｃ_j （ｗ）＜１．２ ・・・（１）
１．０＜｛β₂ （ｔ）／β₂ （ｗ）｝／｛β₃ （ｔ）／β₃ （ｗ）｝＜２．５
・・・（３）
ただし、Ｃ_j （ｗ）：広角端における第１レンズ群の入射面から像面までの距離、
Ｃ_j （ｔ）：望遠端における第１レンズ群の入射面から像面までの距離、
β₂ （ｗ）：広角端における第２レンズ群の横倍率、
β₂ （ｔ）：望遠端における第２レンズ群の横倍率、
β₃ （ｗ）：広角端における第３レンズ群の横倍率、
β₃ （ｔ）：望遠端における第３レンズ群の横倍率、
である。

本発明の第３のズームレンズは、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群、正屈折力の第２レンズ群、負屈折力の第３レンズ群の３つのレンズ群で構成され、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変倍時に変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変倍時若しくはフォーカシング動作時に変化するズームレンズであって、
広角端状態に対して望遠端状態にて、前記第１レンズと前記第２レンズ群との間隔が狭くなるように、少なくとも前記第２レンズ群、前記第３レンズ群が広角端から望遠端への変倍時に物体側へのみ移動し、
前記第１レンズ群は、物体側より順に、負レンズ、正レンズの２枚のレンズからなり、
前記第２レンズ群は、３枚以下のレンズから構成され、
前記第３レンズ群は、１枚の負レンズからなり、
以下の条件式（１）、（４）を満足することを特徴とするものである。

０．７＜Ｃ_j （ｔ）／Ｃ_j （ｗ）＜１．２ ・・・（１）
１．２５＜｜ｆ₁ ／ｆ₂ ｜＜１．８６ ・・・（４）
ただし、Ｃ_j （ｗ）：広角端における第１レンズ群の入射面から像面までの距離、
Ｃ_j （ｔ）：望遠端における第１レンズ群の入射面から像面までの距離、
ｆ₁ ：第１レンズ群の焦点距離、
ｆ₂ ：第２レンズ群の焦点距離、
である。

以下に、本発明において上記構成をとる理由と作用を説明する。

上述の本発明のズームレンズは、共通で、負屈折力の第１レンズ群、正屈折力の第２レンズ群、負屈折力の第３レンズ群の３つのレンズ群で構成され、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変倍時に変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が変倍時若しくはフォーカシング動作時に変化するズームレンズであって、広角端状態に対して望遠端状態にて、第１レンズと第２レンズ群との間隔が狭くなるように、少なくとも第２レンズ群、第３レンズ群が広角端から望遠端への変倍時に物体側へのみ移動し、第１レンズ群は、物体側より順に、負レンズ、正レンズの２枚のレンズからなり、第２レンズ群は、３枚以下のレンズから構成され、第３レンズ群は、１枚の負レンズからなり、条件式（１）を満足するものである。

０．７＜Ｃ_j （ｔ）／Ｃ_j （ｗ）＜１．２ ・・・（１）
ただし、Ｃ_j （ｗ）：広角端における第１レンズ群の入射面から像面までの距離、
Ｃ_j （ｔ）：望遠端における第１レンズ群の入射面から像面までの距離、
である。

本発明において、最終群を負屈折力とすることによって主点位置が物体側に寄るため、レンズ全長を短くすることができ、鏡枠の薄型化に有利となる。また、広角端で軸外の光線の光線高が低く抑えられるため、前玉径の小型化を図ることができ、鏡枠径を小さくできる。また、ズーミング動作による光線射出角度の変動が小さいため、変倍に伴う画像周辺の画質の変化を抑えやすく構成できる。

そして、第３レンズ群が望遠側への変倍時に物体側に動く構成としている。このように構成すると、第３レンズ群が変倍時に固定若しくは像側に動く場合に比べて、第３レンズ群の光線高を低くできる。そのため、第３レンズ群の径の小型化にも有利となる。

特に、第３レンズ群を１枚の負レンズとしているため、最低限のレンズ枚数のシンプルな構成となり、沈胴時の小型化に有利となる。第３レンズ群をフォーカス群として使用する場合、レンズ重量が小さくなるため駆動系をコンパクトにすることが可能となる。プラスチックレンズならなお良い。

そして、第１レンズ群を上述のレンズ２枚の構成とすることで、第１レンズ群の主点を物体側寄りにして使用状態での小型化を行いつつ、色収差等の収差バランスを行いやすく構成できる。また、光学性能の維持と沈胴時の鏡枠の薄型化との両立に効果的である。

そして、第２レンズ群を、３枚以下のレンズから構成し、沈胴時の小型化を行いやすくしている。このように、各レンズ群の構成レンズ枚数を制限することで、沈胴時の小型化を行っている。

そして、上述の条件式（１）は、２．５倍以上の変倍比を確保しながらも、小型なズームレンズを実現するため、変倍効率上、適切な全長を規定する条件である。この条件式（１）の下限値の０．７を下回らないようにすることで、広角端でズームレンズ全長が長くなることを抑えられる。また、第１レンズ群での光線高を低く抑え、前玉径を小さくし、小型化の効果を得ることができる。また、上限値の１．２を上回らないようにすることで、望遠端でのズームレンズ全長が長くなることを抑えられる。このように、ズームレンズの全長を抑えることで、鏡枠全長を短くでき、鏡枠構成、沈胴厚みを小さくする上で有利となる。

そして、第１のズームレンズは、上述の条件式（２）を満足している。この条件式は、所望の変倍比を得るための適切な第２レンズ群の変倍負担量を規定するものである。

条件式（２）の下限の１．６を下回らないようにすることで、変倍比の確保を行うことに有利となる。また、この条件式の上限の２．５を上回らないようにすることで、望遠端での全長が長くなることを抑え、鏡枠の薄型化に有利となる。

第２のズームレンズは、上述の条件式（３）を満足している。この条件式は、所望の変倍比を得るために適切な第２レンズ群と第３レンズ群の変倍負担割合を規定するものである。

条件式（３）の下限の１．０を下回らないようにすることで、広角端での軸外光線の射出角度が大きくなることを抑え、シェーディングを抑えることに有利となる。若しくは、望遠端での全長を抑えやすくなり、鏡枠の薄型化に有利となる。条件式（３）の上限の２．５を上回らないようにすることで、第２レンズ群での変倍負担のため移動量を抑え、鏡枠の薄型化に有利となる。若しくは、第３レンズ群の移動によりフォーカシングを行う場合、第３レンズ群のフォーカス感度の維持に有利となり、近距離物点での撮影に必要な移動量を抑えて、薄型の鏡枠とすることに有利となる。

また、第３のズームレンズは、上述の条件式（４）を満足している。この条件式は、小型化を保ちつつ諸収差を良好に補正するための屈折力配分を規定するものである。

条件式（４）の下限値の１．２５を下回らないようにすることで、第１、第２レンズ群の合成系による像位置が第２レンズ群から像側へ遠くなることを抑えやすくなる。そのため、全長の増大を抑え、鏡枠の薄型化に有利となる。若しくは、第１レンズ群の負の屈折力を抑え、広角端での歪曲収差の発生量の低減に有利となる。

条件式（４）の上限値の１．８６を上回らないようにすることで、第１レンズ群のパワーが弱くなりすぎることを抑え、第２レンズ群での変倍効率を確保し全長の短縮を行うことに有利となる。若しくは、結像作用を持つ第２レンズ群の屈折力が強くなりすぎることを抑え、小型化を保ちつつ良好な収差補正の維持に有利となる。

そして、第１のズームレンズにおいて、第２のズームレンズの条件を同時に満足するようにしてもよい。

また、他のズームレンズにおいて、第３のズームレンズの条件を同時に満足するようにしてもよい。

また、第３レンズ群のみの移動によりフォーカシングを行うようにすることが好ましい。本発明では、第３レンズ群が望遠側程物体側に位置する。この場合、第３レンズ群におけるフォーカス感度が高くなり、第３レンズ群のパワーを緩められる。そのため、第３レンズ群の縁肉厚を薄くすることができ、沈胴時の薄型化に有利となる。

また、第３レンズ群をフォーカス群とする場合、第３レンズ群がレンズ１枚のみであり、しかもレンズの重量が抑えられるので、駆動系を簡素化することができ、鏡枠の小型化に寄与する。

また、変倍時に第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が変化する構成とすると、変倍時における像位置調整、変倍による収差変動の抑制に効果的である。

また、広角端から望遠端への変倍時に第１レンズ群が像側へ移動した後に物体側へ移動する構成とすることにより、第１レンズ群に主たる像位置調整機能を持たせられる。また、変倍時に第２、第３レンズ群間隔が変化する場合は、相互に移動量を調整することで、変倍による収差変動も抑えられる。

また、以下の条件式（５）を満足することが好ましい。

１．４２＜Ｄ₁ （ｗ）／ｆ_w ＜１．８０ ・・・（５）
ただし、Ｄ₁ （ｗ）：広角端における第１レンズ群と第２レンズ群との光軸上での空気間隔、
ｆ_w ：ズームレンズの広角端状態での焦点距離、
である。

この条件式（５）は、広角端状態における第１、２レンズ群間隔を特定し、小型化、高変倍比化、光学性能の確保のバランスをより良好とするための条件である。

条件式（５）の下限の１．４２を越えないようにすることで、可変間隔を維持し、第１、２レンズ群の屈折力を大きくしすぎることなく、変倍比の確保を行うことに有利となる。そのため、収差補正と変倍比の維持に有利となる。また、条件式（５）の上限の１．８０を越えないようにすることで、第１レンズ群での光線高が高くなることを抑え、前玉径の増大を抑えることに有利となる。若しくは、全長の増大を抑え、沈胴時の鏡枠薄型化に有利となる。

また、第３レンズ群の移動によりフォーカシング動作を行うと共に、以下の条件式（６）を満足することことが好ましい。

０．５＜Ｄ₂ （ｔ）／Ｄ₂ （ｗ）＜２．０ ・・・（６）
ただし、Ｄ₂ （ｗ）：広角端における第２レンズ群と第３レンズ群との光軸上での空気間隔、
Ｄ₂ （ｔ）：望遠端における第２レンズ群と第３レンズ群との光軸上での空気間隔、
である。

この条件式（６）は、第３レンズ群をフォーカシングレンズ群とした場合の、第２、第３レンズ群間隔の好ましい変化の条件について規定したものである。

条件式（６）の下限の０．５を越えないようにすることで、第１、２レンズ群の合成系と負屈折力の第３レンズ群とにて構成される望遠タイプの群間隔を維持し、望遠端での全長短縮に有利となる。また、条件式（６）の上限の２．０を越えないようにすることで、近距離撮影時の第３レンズ群によるフォーカス移動量を抑え、鏡枠の薄型化に有利となる。

また、第３レンズ群の移動によりフォーカシング動作を行うと共に、以下の条件式（７）を満足することことが好ましい。

−０．３＜（Ｄ₂ （ｔ）−Ｄ₂ （ｗ））／ｆ_w ＜０．２５ ・・・（７）
ただし、Ｄ₂ （ｗ）：広角端における第２レンズ群と第３レンズ群との光軸上での空気間隔、
Ｄ₂ （ｔ）：望遠端における第２レンズ群と第３レンズ群との光軸上での空気間隔、
ｆ_w ：ズームレンズの広角端状態での焦点距離、
である。

この条件式（７）も第３レンズ群をフォーカシングレンズ群とした場合の、第２、第３レンズ群間隔の好ましい変化の条件について規定したものである。

条件式（７）の下限の−０．３を越えないようにすることで、望遠端での全長短縮に有利となり、鏡枠全長の短縮化に有利となる。また、条件式（７）の上限の０．２５を越えないようにすることで、第３レンズ群の近距離撮影時のフォーカス移動量を抑え、鏡枠の薄型化に有利となる。

また、第２レンズ群に正レンズと負レンズを含めることで、第２レンズ群での収差発生を抑えながら、少ないレンズ枚数の構成とすることが好ましい。特に、第２レンズ群中に正レンズと負レンズとの接合レンズを配することで、色収差や偏心の影響を低減し、保持枠の小型化にも有利となる。

そして、それらのレンズにて接合レンズを構成することで、第２レンズ群中の空気間隔をなくし、第２レンズ群自体の小型化、偏心による収差への影響の低減、第３レンズ群の移動範囲の確保に有利な構成となる。また、第２レンズ群の構成を接合レンズのみとすることにより、第２レンズ群中の何れかのレンズの少なくとも一カ所のみで保持すればよく、枠の厚みも薄くできるため、沈胴時の薄型化に有利となる。

また、第２レンズ群が、物体側から順に、正レンズ、負レンズ、正レンズの３枚のレンズにて構成することで、第２レンズ群自体の収差の低減に有利となる。

さらには、接合レンズの入射側面を、光軸上にて正屈折力を持ち光軸から離れる程屈折力が小さくなる形状とすることで、第２レンズ群の正屈折力の確保、主点を物体側寄りにすることによる変倍比の確保を行いつつ、この面で発生しやすい球面収差補正に有利となる。

また、接合レンズの射出側面が、周辺程屈折力が小さくなる（正屈折力が弱くなるか負屈折力が強くなる）形状とすることで、像面湾曲の補正に有利となる。

また、接合レンズ中の負レンズのアッベ数が、接合レンズ中の何れかの正レンズのアッベ数よりも小さく、かつ、接合面が負レンズの凹面であり、負屈折力の接合面とすると、色収差の補正を良好に行うことができる。

つまり、接合レンズの物体側のレンズ面で主に球面収差を、真中の負レンズではその面形状よりも主にパワーとアッベ数のコントロールで色収差を、像面側のレンズ面で主に軸外収差のコントロールを実現できる。主ではないが、当然接合面での収差コントロールの効果もあるので、前記の主な効果と合わせて利用することが好ましい。

また、第２レンズ群を、物体側から順に、正屈折力を持つ単レンズと、負レンズと正レンズとからなる１つの接合レンズから構成してもよい。第２レンズ群にてレンズの屈折力を対称配置とし、収差補正に有利となる。また、上述の接合レンズの効果も得やすい。

さらには、第２レンズ群の単レンズについて、像側面の屈折力よりも物体側面の屈折力が大きいレンズとすると、主点の調整による高変倍比化、軸上光束の収斂作用による第２レンズ群の小型化に有利となる。

また、接合レンズの像側面を凸面とすると、負屈折力の第３レンズ群による諸収差とのキャンセル等に有利となる。

また、第２レンズ群を、物体側から順に、正屈折力を持つ単レンズと、正レンズと負レンズとからなる１つの接合レンズから構成してもよい。この構成は、第２レンズ群の主点を物体寄りにしやすく、望遠端の全長を抑えながら高変倍比化に有利となる。また、第２レンズ群の径の小型化にも有利である。また、上述した正レンズと負レンズとを接合した効果も得られる。

さらには、第２レンズ群の単レンズについて、像側面の屈折力よりも物体側面の屈折力が大きいレンズとすると、主点の調整による高変倍比化、軸上光束の収斂作用による第２レンズ群の小型化に有利となる。

また、接合レンズの像側面を凸面とすると、負屈折力の第３レンズ群による諸収差とのキャンセル等に有利となる。

また、第２レンズ群を、物体側から順に、正レンズと負レンズとからなる１つの接合レンズと、正屈折力を持つ単レンズから構成してもよい。この構成は、第２レンズ群にてレンズの屈折力を対称配置とし、収差補正に有利となる。また、上述の接合レンズの効果も得やすい。

さらには、第２レンズ群の接合レンズについて、物体側に凸面を向けたメニスカス形状とすると、主点の調整による高変倍比化、軸上光束の収斂作用による第２レンズ群の小型化に有利となる。

また、単レンズの像側面を凸面とすると、負屈折力の第３レンズ群による諸収差とのキャンセル等に有利となる。

また、この単レンズを両凸レンズとすると、第２レンズ群内の空間を小さくでき厚みを小さくできる。

また、第２レンズ群を、物体側から順に、正レンズと負レンズとからなる１つの接合レンズから構成してもよい。この構成は、第２レンズ群の小型化、低コスト化に有利となる。

さらには、接合レンズについて、像側面の屈折力よりも物体側面の屈折力が大きいレンズとすると、主点の調整による高変倍比化、軸上光束の収斂作用による第２レンズ群の小型化に有利となる。

また、第２レンズ群を、物体側から順に、正レンズ、負レンズ、負レンズの３枚のレンズにて構成された１つの接合レンズから構成してもよい。この構成は、第２レンズ群中の空気間隔をなくし、第２レンズ群自体の小型化、偏心による収差への影響の低減、第３レンズ群の移動範囲の確保に有利な構成となる。また、第２レンズ群の構成を接合レンズのみとすることにより、第２レンズ群中の何れかのレンズの少なくとも一カ所のみで保持すればよく、枠の厚みも薄くできるため、沈胴時の薄型化に有利となる。また、主点を物体側寄りにし変倍比の確保に有利になる。

さらには、接合レンズの入射側面を、光軸上にて正屈折力を持ち光軸から離れる程屈折力が小さくなる形状とすることで、第２レンズ群の正屈折力の確保、主点を物体側寄りにすることによる変倍比の確保を行いつつ、この面で発生しやすい球面収差補正に有利となる。

また、接合レンズの射出側面が、周辺程屈折力が小さくなる（正屈折力が弱くなるか負屈折力が強くなる）形状とすることで、像面湾曲の補正に有利となる。

また、次の条件式（８）を満足することことが好ましい。

１．２＜Ｃ_j （ｔ）／ｆ_t ＜１．８ ・・・（８）
ただし、Ｃ_j （ｔ）：望遠端における第１レンズ群の入射面から像面までの距離、
ｆ_t ：ズームレンズの望遠端状態での焦点距離、
である。

この条件式（８）は、望遠端におけるズームレンズの全長を望遠端の焦点距離で規定したものであり、全長短縮により鏡筒の構成をより簡略にし得るようにするための条件である。

条件式（８）の下限の１．２を下回らないようにすることで、広角端状態での全長増大を抑えやすくなる。若しくは、所望の変倍比を得るのが容易となる。条件式（８）の上限の１．８を上回らようにすることで、鏡枠全長を抑えやすく、小型化に有利となる。

また、第３レンズ群がフォーカシングのために移動すると共に、次の条件式（９）を満足する負レンズとすることが好ましい。

１．５＜｜ｆ₃ ／ｆ_w ｜＜１５．０ ・・・（９）
ただし、ｆ₃ ：第３レンズ群の焦点距離、
ｆ_w ：ズームレンズの広角端状態での焦点距離、
である。

この条件式（９）は、第３レンズ群の焦点距離をズームレンズの広角端での焦点距離にて規定したものである。本発明は、特に第３レンズ群の移動方式により、第３レンズ群の小型化に有利な構成としている。特に、この第３レンズ群を負レンズとすると、光学系の径方向の小型化に有利となる。そして、この第３レンズ群をフォーカスレンズ群とする場合、望遠端における第３レンズ群のフォーカス感度を大きくしやすいので、この第３レンズ群の屈折力が条件式（９）を満足するように適度に小さくでき、より小型化に有利となる。

条件式（９）の下限の１．５を下回らないようにすることで、第３レンズ群における屈折力が抑えられ、収差への影響を低減しやすくなる。また、第３レンズ群の縁肉の厚みの増大を抑え、鏡枠の薄型化に有利となる。条件式（９）の上限の１５．０を上回らないようにすることで、フォーカシングにおける第３レンズ群の移動量を抑え、薄型化に有利となる。

また、第３レンズ群が適度な厚みの肉厚の負レンズとなるように以下の条件式（１０）を満足することが好ましい。

０．０１＜Ｄ_3G／ｆ_t ＜０．０９ ・・・（１０）
ただし、Ｄ_3G：第３レンズ群の軸上での肉厚、
ｆ_t ：ズームレンズの望遠端状態での焦点距離、
である。

条件式（１０）の下限の０．０１を下回らないようにすることで、第３レンズ群に必要な負レンズの強度の確保に有利となる。その上限の０．０９を上回らないようにすることで、第３レンズ群の軸上の厚みを抑え、沈胴時におけるズームレンズの小型化に有利となる。

また、第３レンズ群の移動によりフォーカシングを行う場合、第３レンズ群のフォーカス感度は、第３レンズ群の倍率に依存する。そこで、望遠端における第３レンズ群のフォーカス感度が適度になるように、以下の条件式（Ｂ）を満足することが好ましい。

−３．５＜１−β₃ （ｔ）² ＜−０．６ ・・・（Ｂ）
ただし、β₃ （ｔ）：望遠端における第３レンズ群の横倍率、
である。

条件式（Ｂ）の下限の−３．５を下回らないようにすることで、第３レンズ群での横倍率の絶対値が小さく抑えられるので、フォーカス感度が高くなりすぎることを抑え、フォーカシングの精度の確保に有利となる。条件式（Ｂ）の上限の−０．６を上回らないようにすることで、フォーカス感度が確保できるので、フォーカス動作のための移動範囲を抑えられ、駆動機構の小型化に有利となる。

また、以下の条件式（Ａ）を満足する構成とすることが好ましい。

２．５≦ｆ_t ／ｆ_w ＜５．５ ・・・（Ａ）
ただし、ｆ_t ：ズームレンズの望遠端状態での焦点距離、
ｆ_w ：ズームレンズの広角端状態での焦点距離、
である。

この条件式（Ａ）は、ズームレンズの変倍比を規定するものである。本発明は、変倍比２．５倍以上の適度な変倍比のズームレンズとすると、全系のサイズと光学性能とのバランスがとりやすく好ましい。

条件式（Ａ）の下限の２．５を下回らないようにすると、一般的な使用での変倍比が満足される。その上限の５．５を上回らないようにすると、収差の補正のためのレンズ枚数の増加を抑える等、低コスト化に有利となる。

また、第２レンズ群の直前に配されると共に、変倍の際に第２レンズ群と一体で移動する明るさ絞りを有する構成とすることが好ましい。それにより、第１レンズ群の径の大型化を防ぐと共に、第３レンズ群から射出する軸外主光線を光軸と平行に近づけやすくなる。また、明るさ絞りの物体側には第２レンズ群がなく、明るさ絞りの像側に第２レンズ群のレンズが集中するので、第２レンズ群内のレンズ同士の相対偏心による収差劣化も抑えた構成にできる。また、明るさ絞りの移動機構も第２レンズ群と共有でき、構成の簡略化も容易に行える。

また、上述の本発明の何れかのズームレンズと、その像側に配され、光学像を電気信号に変換する撮像素子とを備える撮像装置とすることが好ましい。

本発明のズームレンズは、小型化、広角端での画角の確保に有利である。また、光線の撮像面への入射角の変化も抑えやすいので、上述の撮像素子を備えた撮像装置に使用することが好ましい。

上述の各構成は任意に複数を同時に満足してもよく、それにより、より良好な効果を得ることができる。

また、特定の構成に従属して記載した構成要件を他の構成に従属させた構成としてもよい。

また、各条件式についても任意に組み合わせて満足すれば、より良好な効果を得ることができる。

また、上述の効果をより良好とするため、各条件式について以下の構成とすることが好ましい、
条件式（１）について、下限値を０．７５、さらには、０．７８とするとより好ましい。

また、上限値を１．１、さらには、１．０５とするとより好ましい。

条件式（２）について、下限値を１．７、さらには、１．７５とするとより好ましい。

条件式（３）について、下限値を１．１とするとより好ましい。

また、上限値を２．３とするとより好ましい。

条件式（６）について、下限値を０．５５とするとより好ましい。

また、上限値を１．７、さらには、１．５とするとより好ましい。

条件式（８）について、下限値を１．３、さらには、１．３５とするとより好ましい。

また、上限値を１．７、さらには、１．５とするとより好ましい。

条件式（９）について、下限値を１．８、さらには、２．０とするとより好ましい。

また、上限値を１０．０、さらには、７．０とするとより好ましい。

条件式（１０）について、下限値を０．０２、さらには、０．０３とするとより好ましい。

また、上限値を０．０７、さらには、０．０５５とするとより好ましい。

条件式（Ａ）について、下限値を２．６ 、さらには２．７とするとより好ましい。

また、上限値を４．５、さらには３．５とするとより好ましい。

条件式（Ｂ）について、下限値を−３．３とするとより好ましい。

また、上限値を−１．０とするとより好ましい。

以上の本発明によると、光軸の折り曲げや一部のレンズ群の光軸外への待避を行わずに、適度なズーム比確保ができ、小型化、光学性能の確保に有利なズームレンズとそれを用いた撮像装置を得ることができる。

以下、本発明のズームレンズの実施例１〜８について説明する。実施例１〜８の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）のレンズ断面図をそれぞれ図１〜図８に示す。図中、第１レンズ群はＧ１、開口絞りはＳ、第２レンズ群はＧ２、第３レンズ群はＧ３、フレア絞りはＦＳ、ＩＲカットコートを施したローパスフィルター等を構成する平行平板はＦ、電子撮像素子（ＣＣＤやＣＭＯＳ）のカバーガラスの平行平板はＣ、像面（電子撮像素子の受光面）はＩで示してある。なお、カバーガラスＣの表面に波長域制限用の多層膜を施してもよい。また、そのカバーガラスＣにローパスフィルター作用を持たせるようにしてもよい。

実施例１のズーム光学系は、図１に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像側に移動する。開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと像側に凸面を向けた負メニスカスレンズと像側に凸面を向けた正メニスカスレンズの３枚接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凹負レンズ１枚からなる。開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２の３枚接合レンズの最も物体側の面より像側に位置する。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズの両面、第２レンズ群Ｇ２の３枚接合レンズの最も物体側の面と最も像側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凹負レンズの両面の６面に用いている。

実施例２のズーム光学系は、図２に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３から構成されており、第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面の位置にフレア絞りＦＳが配置されている。広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は略固定であるが、物体側に凹の軌跡を描いて若干移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を一旦狭め次いで広げながら物体側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、両凹負レンズと両凸正レンズの２枚接合レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズの像側の面、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズの両面、２枚接合レンズの最も像側の面、第３レンズ群Ｇ３の負メニスカスレンズの両面の６面に用いている。

実施例３のズーム光学系は、図３に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３から構成されており、第２レンズ群Ｇ２中に開口絞りＳが一体に配置されており、また、第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面の位置にフレア絞りＦＳが配置されている。広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側に凹の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干像側に位置する。第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳを含んで一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、開口絞りＳと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと像側に凸面を向けた負メニスカスレンズの２枚接合レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凹負レンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの像側の面、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズの両面、２枚接合レンズの最も像側の面、第３レンズ群Ｇ３の負メニスカスレンズの両面の６面に用いている。

実施例４のズーム光学系は、図４に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側に凹の軌跡を描いて移動し、望遠端では中間状態より若干物体側に位置する。開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を一旦狭め次いで広げながら物体側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと両凹負レンズの２枚接合レンズと、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズの像側の面、第２レンズ群Ｇ２の２枚接合レンズの最も物体側の面、第３レンズ群Ｇ３の負メニスカスレンズの物体側の面の３面に用いている。

実施例５のズーム光学系は、図５に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側に凹の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの２枚接合レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凹負レンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの像側の面、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズの物体側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凹負レンズの両面の４面に用いている。

実施例６のズーム光学系は、図６に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側に凹の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズの２枚接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ１枚からなる。開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２の２枚接合レンズの最も物体側の面より像側に位置する。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの像側の面、第２レンズ群Ｇ２の２枚接合レンズの最も物体側の面と最も像側の面の３面に用いている。

実施例７のズーム光学系は、図７に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像側に移動する。開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を一旦狭め次いで広げながら物体側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと像側に凸面を向けた負メニスカスレンズと像側に凸面を向けた負メニスカスレンズの３枚接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凹負レンズ１枚からなる。開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２の３枚接合レンズの最も物体側の面より像側に位置する。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズの両面、第２レンズ群Ｇ２の３枚接合レンズの最も物体側の面と最も像側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凹負レンズの両面の６面に用いている。

実施例８のズーム光学系は、図８に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像側に移動する。開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を一旦狭め次いで広げながら物体側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの３枚接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凹負レンズ１枚からなる。開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２の３枚接合レンズの最も物体側の面より像側に位置する。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの像側の面、第２レンズ群Ｇ２の３枚接合レンズの最も物体側の面と最も像側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凹負レンズの両面の５面に用いている。

なお、フォーカシングは、上記何れの実施例においても、第３レンズ群Ｇ３の移動により行う。

以下に、上記各実施例の数値データを示すが、記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、Ｆ_NOはＦナンバー、２ωは画角、ＷＥは広角端、ＳＴは中間状態、ＴＥは望遠端、ｒ₁ 、ｒ₂ …は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁ 、ｄ₂ …は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。

ｘ＝（ｙ² ／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）² ｝^1/2 ］
＋Ａ₄ ｙ⁴ ＋Ａ₆ ｙ⁶ ＋Ａ₈ ｙ⁸ ＋Ａ₁₀ｙ¹⁰＋Ａ₁₂ｙ¹²
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ₄ 、Ａ₆ 、Ａ₈ 、Ａ₁₀、Ａ₁₂はそれぞれ４次、６次、８次、１０次、１２次の非球面係数である。

実施例１
ｒ₁ = 51.789 ｄ₁ = 0.70 ｎ_d1 =1.88300 ν_d1 =40.76
ｒ₂ = 5.837 ｄ₂ = 1.71
ｒ₃ = 13.554 （非球面） ｄ₃ = 1.47 ｎ_d2 =1.82114 ν_d2 =24.06
ｒ₄ = 75.183 （非球面） ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = -0.72
ｒ₆ = 3.826 （非球面） ｄ₆ = 3.00 ｎ_d3 =1.49700 ν_d3 =81.54
ｒ₇ = -19.669 ｄ₇ = 0.50 ｎ_d4 =1.92286 ν_d4 =18.90
ｒ₈ = -133.221 ｄ₈ = 1.09 ｎ_d5 =1.69350 ν_d5 =53.21
ｒ₉ = -23.946 （非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= -68.471 （非球面） ｄ₁₀= 0.80 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₁= 7.284 （非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.50 ｎ_d7 =1.51633 ν_d7 =64.14
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.50
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.50 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.41
ｒ₁₆= ∞（像面）
非球面係数
第３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -2.90406×10^-4
Ａ₆ = -2.19067×10^-5
Ａ₈ = 1.93834×10^-6
Ａ₁₀= -3.55926×10^-8
第４面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -6.25636×10^-4
Ａ₆ = -1.55735×10^-5
Ａ₈ = 1.40541×10^-6
Ａ₁₀= -3.74784×10^-8
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -3.84634×10^-4
Ａ₆ = -1.86499×10^-5
Ａ₈ = 9.97230×10^-6
Ａ₁₀= -5.98509×10^-7
第９面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 3.29823×10^-3
Ａ₆ = 2.17032×10^-4
Ａ₈ = -1.07505×10^-5
Ａ₁₀= 8.77866×10^-6
第１０面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 9.19324×10^-4
Ａ₆ = -7.15668×10^-4
Ａ₈ = 2.38646×10^-4
Ａ₁₀= -2.14848×10^-5
第１１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.04459×10^-3
Ａ₆ = -5.99256×10^-4
Ａ₈ = 2.45269×10^-4
Ａ₁₀= -2.50329×10^-5
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.80 11.62 19.67
Ｆ_NO 3.43 4.34 5.81
２ω (°) 60.95 35.96 21.49
ｄ₄ 14.53 6.17 1.12
ｄ₉ 1.97 2.41 3.21
ｄ₁₁ 5.80 8.08 11.34 。

実施例２
ｒ₁ = 306.956 ｄ₁ = 1.10 ｎ_d1 =1.88300 ν_d1 =40.76
ｒ₂ = 5.040 （非球面） ｄ₂ = 1.54
ｒ₃ = 9.556 ｄ₃ = 1.50 ｎ_d2 =2.00069 ν_d2 =25.46
ｒ₄ = 36.055 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.60
ｒ₆ = 3.999 （非球面） ｄ₆ = 1.60 ｎ_d3 =1.49700 ν_d3 =81.54
ｒ₇ = 10.418 （非球面） ｄ₇ = 1.01
ｒ₈ = -2200.101 ｄ₈ = 0.50 ｎ_d4 =1.69895 ν_d4 =30.13
ｒ₉ = 6.879 ｄ₉ = 1.70 ｎ_d5 =1.51633 ν_d5 =64.14
ｒ₁₀= -5.827 （非球面） ｄ₁₀= 0.00
ｒ₁₁= ∞（フレア絞り） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= 182.020 （非球面） ｄ₁₂= 1.00 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₃= 7.466 （非球面） ｄ₁₃= （可変）
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.86 ｎ_d7 =1.53996 ν_d7 =59.45
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.27
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.74
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -7.03161×10^-4
Ａ₆ = -1.50900×10^-5
Ａ₈ = -4.72408×10^-7
Ａ₁₀= 1.39511×10^-8
Ａ₁₂= -1.68860×10^-9
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 8.07726×10^-5
Ａ₆ = -2.79067×10^-5
Ａ₈ = -5.24419×10^-6
Ａ₁₀= -7.44347×10^-7
Ａ₁₂= -1.72418×10^-9
第７面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.23577×10^-3
Ａ₆ = 5.35251×10^-5
Ａ₈ = -4.17537×10^-5
Ａ₁₀= 6.40628×10^-7
第１０面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.01317×10^-3
Ａ₆ = 9.85069×10^-6
Ａ₈ = 2.29412×10^-5
Ａ₁₀= 7.01191×10^-7
Ａ₁₂= 1.23038×10^-9
第１２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -6.60735×10^-4
Ａ₆ = 1.64911×10^-4
Ａ₈ = -1.96216×10^-5
Ａ₁₀= -2.96844×10^-7
第１３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -1.52561×10^-3
Ａ₆ = 3.41457×10^-4
Ａ₈ = -4.41343×10^-5
Ａ₁₀= 1.68548×10^-6
Ａ₁₂= -6.81757×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.45 10.85 18.59
Ｆ_NO 2.85 4.03 5.38
２ω（°） 64.11 38.72 23.01
ｄ₄ 10.18 5.76 0.60
ｄ₁₁ 4.55 2.45 2.70
ｄ₁₃ 2.51 8.98 14.03 。

実施例３
ｒ₁ = -50.516 ｄ₁ = 1.10 ｎ_d1 =1.88300 ν_d1 =40.76
ｒ₂ = 4.872 （非球面） ｄ₂ = 1.69
ｒ₃ = 12.456 ｄ₃ = 1.53 ｎ_d2 =2.00330 ν_d2 =28.27
ｒ₄ = 299.317 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = 4.767 （非球面） ｄ₅ = 2.50 ｎ_d3 =1.49700 ν_d3 =81.54
ｒ₆ = -23.383 （非球面） ｄ₆ = 0.80
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.70
ｒ₈ = -251.090 ｄ₈ = 1.36 ｎ_d4 =1.49700 ν_d4 =81.54
ｒ₉ = -6.640 ｄ₉ = 0.00 ｎ_d5 =1.56384 ν_d5 =60.67
ｒ₁₀= -6.640 ｄ₁₀= 1.00 ｎ_d6 =1.84666 ν_d5 =23.78
ｒ₁₁= -13.664 （非球面） ｄ₁₁= 0.00
ｒ₁₂= ∞（フレア絞り） ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= -12.713 （非球面） ｄ₁₃= 1.00 ｎ_d7 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₄= 47.649 （非球面） ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.86 ｎ_d8 =1.53996 ν_d7 =59.45
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.27
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.77
ｒ₁₉= ∞（像面）
非球面係数
第２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -1.04343×10^-3
Ａ₆ = -2.51465×10^-5
Ａ₈ = -6.26331×10^-7
Ａ₁₀= -3.99303×10^-8
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -1.51065×10^-4
Ａ₆ = 4.79803×10^-5
Ａ₈ = -6.32793×10^-6
Ａ₁₀= 5.41763×10^-7
Ａ₁₂= 2.13687×10^-9
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.46778×10^-3
Ａ₆ = 5.42225×10^-5
Ａ₈ = -7.35672×10^-6
Ａ₁₀= 7.53422×10^-7
Ａ₁₂= 1.09982×10^-8
第１１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -3.61264×10^-4
Ａ₆ = 8.07394×10^-5
Ａ₈ = 4.24932×10^-7
Ａ₁₀= 3.94107×10^-7
Ａ₁₂= -4.22648×10^-9
第１３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -1.07590×10^-2
Ａ₆ = 5.22891×10^-4
Ａ₈ = 4.57252×10^-5
Ａ₁₀= -6.88479×10^-7
第１４面
Ｋ = -0.108
Ａ₄ = -8.13654×10^-3
Ａ₆ = 7.41557×10^-4
Ａ₈ = -3.42831×10^-6
Ａ₁₀= -6.60356×10^-10
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.35 10.85 18.59
Ｆ_NO 2.75 3.71 5.35
２ω（°） 61.60 36.96 21.90
ｄ₄ 9.90 4.00 0.49
ｄ₁₂ 3.30 3.68 4.28
ｄ₁₄ 3.25 6.33 11.43 。

実施例４
ｒ₁ = 35.218 ｄ₁ = 1.00 ｎ_d1 =1.88300 ν_d1 =40.76
ｒ₂ = 5.195 （非球面） ｄ₂ = 1.60
ｒ₃ = 7.658 ｄ₃ = 1.57 ｎ_d2 =1.83297 ν_d2 =23.93
ｒ₄ = 16.048 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.00
ｒ₆ = 3.663 （非球面） ｄ₆ = 2.05 ｎ_d3 =1.68754 ν_d3 =49.90
ｒ₇ = -31.727 ｄ₇ = 0.50 ｎ_d4 =1.77797 ν_d4 =28.17
ｒ₈ = 3.415 ｄ₈ = 0.41
ｒ₉ = 6.275 ｄ₉ = 1.49 ｎ_d5 =1.73261 ν_d5 =43.71
ｒ₁₀= -13.793 ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= -8.238 （非球面） ｄ₁₁= 1.00 ｎ_d6 =1.66701 ν_d6 =51.50
ｒ₁₂= -51.089 ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.84 ｎ_d7 =1.53996 ν_d7 =59.45
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.26
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.49 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.59
ｒ₁₇= ∞（像面）
非球面係数
第２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -3.08658×10^-4
Ａ₆ = -1.76184×10^-5
Ａ₈ = 4.93150×10^-7
Ａ₁₀= -4.70815×10^-8
第６面
Ｋ = -0.273
Ａ₄ = -4.17703×10^-4
Ａ₆ = 1.73031×10^-5
Ａ₈ = -4.52094×10^-6
Ａ₁₀= 2.69291×10^-7
第１１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -1.01531×10^-3
Ａ₆ = -1.81385×10^-4
Ａ₈ = 1.37151×10^-5
Ａ₁₀= 1.33887×10^-7
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.27 10.70 18.26
Ｆ_NO 3.39 4.34 5.90
２ω（°） 65.17 39.14 23.34
ｄ₄ 12.37 5.07 0.63
ｄ₁₀ 2.75 2.64 2.71
ｄ₁₂ 3.59 6.53 11.08 。

実施例５
ｒ₁ = -44.698 ｄ₁ = 1.00 ｎ_d1 =1.88300 ν_d1 =40.76
ｒ₂ = 6.861 （非球面） ｄ₂ = 2.18
ｒ₃ = 15.150 ｄ₃ = 1.28 ｎ_d2 =1.92286 ν_d2 =20.88
ｒ₄ = 95.927 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.00
ｒ₆ = 5.624 （非球面） ｄ₆ = 1.66 ｎ_d3 =1.49700 ν_d3 =81.54
ｒ₇ = 72.841 ｄ₇ = 0.11
ｒ₈ = 8.947 ｄ₈ = 0.50 ｎ_d4 =2.00069 ν_d4 =25.46
ｒ₉ = 5.000 ｄ₉ = 1.92 ｎ_d5 =1.52249 ν_d5 =59.84
ｒ₁₀= -20.892 ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= -10.378 （非球面） ｄ₁₁= 1.00 ｎ_d6 =1.69350 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= 66.415 （非球面） ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.86 ｎ_d7 =1.53996 ν_d7 =59.45
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.27
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.50 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.59
ｒ₁₇= ∞（像面）
非球面係数
第２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -3.86031×10^-4
Ａ₆ = 1.39087×10^-5
Ａ₈ = -1.86842×10^-6
Ａ₁₀= 5.37994×10^-8
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -7.33669×10^-4
Ａ₆ = -3.01238×10^-6
Ａ₈ = -6.27478×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ = -79.924
Ａ₄ = -1.95090×10^-2
Ａ₆ = 2.53199×10^-3
Ａ₈ = -4.44080×10^-4
Ａ₁₀= 3.04386×10^-5
第１２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -9.08431×10^-3
Ａ₆ = 7.73390×10^-4
Ａ₈ = -8.69894×10^-5
Ａ₁₀= 4.76551×10^-6
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.82 11.62 19.70
Ｆ_NO 3.25 4.30 6.09
２ω（°） 60.87 36.47 21.84
ｄ₄ 9.86 3.85 0.39
ｄ₁₀ 7.11 7.43 7.75
ｄ₁₂ 1.00 3.59 8.06 。

実施例６
ｒ₁ = -68.489 ｄ₁ = 1.00 ｎ_d1 =1.80610 ν_d1 =40.92
ｒ₂ = 4.409 （非球面） ｄ₂ = 1.19
ｒ₃ = 8.039 ｄ₃ = 1.67 ｎ_d2 =2.00069 ν_d2 =25.46
ｒ₄ = 23.572 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = -0.50
ｒ₆ = 3.689 （非球面） ｄ₆ = 3.79 ｎ_d3 =1.49700 ν_d3 =81.54
ｒ₇ = -10.025 ｄ₇ = 1.00 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78
ｒ₈ = -28.095 （非球面） ｄ₈ = （可変）
ｒ₉ = -4.148 ｄ₉ = 0.80 ｎ_d5 =1.88300 ν_d5 =40.76
ｒ₁₀= -5.287 ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 0.50 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.14
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.50
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.50 ｎ_d7 =1.51633 ν_d7 =64.14
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.59
ｒ₁₅= ∞（像面）
非球面係数
第２面
Ｋ = -0.549
Ａ₄ = -1.09327×10^-4
Ａ₆ = -1.43880×10^-5
Ａ₈ = 1.34815×10^-7
Ａ₁₀= -5.73863×10^-9
第６面
Ｋ = -0.795
Ａ₄ = 1.48463×10^-3
Ａ₆ = 3.05264×10^-5
Ａ₈ = 1.15726×10^-5
Ａ₁₀= -1.32653×10^-7
第８面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.40186×10^-3
Ａ₆ = 2.76882×10^-4
Ａ₈ = -3.25134×10^-5
Ａ₁₀= 9.56196×10^-6
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.28 10.70 18.20
Ｆ_NO 3.25 4.16 5.74
２ω（°） 68.16 39.90 23.65
ｄ₄ 11.19 4.99 1.50
ｄ₈ 3.56 4.37 4.93
ｄ₁₀ 4.21 6.63 11.70 。

実施例７
ｒ₁ = -123.809 ｄ₁ = 0.70 ｎ_d1 =1.88300 ν_d1 =40.76
ｒ₂ = 6.941 ｄ₂ = 0.99
ｒ₃ = 9.801 （非球面） ｄ₃ = 1.63 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄ = 29.771 （非球面） ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = -0.52
ｒ₆ = 3.591 （非球面） ｄ₆ = 1.97 ｎ_d3 =1.49700 ν_d3 =81.54
ｒ₇ = -23.495 ｄ₇ = 0.50 ｎ_d4 =1.92286 ν_d4 =18.90
ｒ₈ = -93.239 ｄ₈ = 1.79 ｎ_d5 =1.51633 ν_d5 =64.14
ｒ₉ = -160.642 （非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= -16.790 （非球面） ｄ₁₀= 0.80 ｎ_d6 =1.50913 ν_d6 =56.20
ｒ₁₁= 22.686 （非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.50 ｎ_d7 =1.51633 ν_d7 =64.14
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.50
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.50 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.40
ｒ₁₆= ∞（像面）
非球面係数
第３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -2.75036×10^-4
Ａ₆ = -3.07840×10^-5
Ａ₈ = 1.58082×10^-6
Ａ₁₀= -3.29070×10^-8
第４面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -3.71542×10^-4
Ａ₆ = -3.43210×10^-5
Ａ₈ = 2.04735×10^-6
Ａ₁₀= -5.01217×10^-8
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -4.17928×10^-4
Ａ₆ = 2.46517×10^-5
Ａ₈ = 2.80412×10^-6
Ａ₁₀= -3.23125×10^-7
第９面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 4.85479×10^-3
Ａ₆ = 4.60043×10^-4
Ａ₈ = -8.22251×10^-6
Ａ₁₀= 1.98515×10^-5
第１０面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -2.47640×10^-3
Ａ₆ = -2.34974×10^-4
Ａ₈ = 1.88850×10^-4
Ａ₁₀= -1.61128×10^-5
第１１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -1.93357×10^-3
Ａ₆ = -1.52885×10^-4
Ａ₈ = 1.29934×10^-4
Ａ₁₀= -1.10625×10^-5
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.81 11.60 19.75
Ｆ_NO 3.33 4.32 5.80
２ω (°) 65.28 36.90 21.63
ｄ₄ 12.84 5.76 0.92
ｄ₉ 3.15 2.84 3.65
ｄ₁₁ 3.85 7.17 10.57 。

実施例８
ｒ₁ = -34.705 ｄ₁ = 0.95 ｎ_d1 =1.80610 ν_d1 =40.92
ｒ₂ = 7.051 （非球面） ｄ₂ = 1.54
ｒ₃ = 12.304 ｄ₃ = 2.07 ｎ_d2 =2.00069 ν_d2 =25.46
ｒ₄ = 52.168 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = -1.18
ｒ₆ = 4.577 （非球面） ｄ₆ = 2.64 ｎ_d3 =1.49700 ν_d3 =81.54
ｒ₇ = 87.702 ｄ₇ = 0.60 ｎ_d4 =1.80810 ν_d4 =22.76
ｒ₈ = 14.053 ｄ₈ = 2.21 ｎ_d5 =1.49700 ν_d5 =81.54
ｒ₉ = -65.670 （非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= -22.159 （非球面） ｄ₁₀= 0.80 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₁= 130.774 （非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.50 ｎ_d7 =1.53996 ν_d7 =59.45
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.50
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.50 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.42
ｒ₁₆= ∞（像面）
非球面係数
第２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -2.39358×10^-4
Ａ₆ = -5.68999×10^-6
Ａ₈ = 1.10603×10^-7
Ａ₁₀= -4.44730×10^-9
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -2.30366×10^-4
Ａ₆ = 8.36646×10^-7
Ａ₈ = 9.08393×10^-8
Ａ₁₀= 0
第９面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.56285×10^-3
Ａ₆ = 2.19102×10^-5
Ａ₈ = 4.74149×10^-5
Ａ₁₀= -7.24474×10^-6
Ａ₁₂= 6.43200×10^-7
第１０面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.96811×10^-4
Ａ₆ = -1.09241×10^-4
Ａ₈ = 9.88849×10^-6
Ａ₁₀= -2.12643×10^-7
第１１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.82798×10^-4
Ａ₆ = -4.12618×10^-5
Ａ₈ = -2.94854×10^-7
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 8.16 13.67 23.51
Ｆ_NO 2.88 3.70 5.03
２ω (°) 65.04 37.58 21.87
ｄ₄ 15.90 7.41 1.58
ｄ₉ 3.13 2.89 4.38
ｄ₁₁ 7.19 11.42 15.92 。

以上の実施例１〜８の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図９〜図１６に示す。これらの収差図において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は望遠端における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す。各図中、“ＦＩＹ”は最大像高を示す。

次に、上記各実施例における条件式（１）〜（Ｂ）の基礎パラメータ値と条件式（１）〜（Ｂ）の値と第２レンズ群構成とを示す。
基礎パラメータ・条件式 実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４
Ｃ_j （ｗ） 32.76 30.17 30.52 30.50
Ｃ_j （ｔ） 26.14 30.26 30.28 26.20
β₂ （ｗ） -0.31 -0.38 -0.47 -0.33
β₂ （ｔ） -0.71 -0.68 -1.04 -0.71
β₃ （ｗ） 1.59 1.29 1.30 1.41
β₃ （ｔ） 2.04 2.07 1.73 1.91
ｆ₁ -13.68 -13.23 -10.35 -13.50
ｆ₂ 7.49 8.09 8.17 7.27
ｆ₃ -12.49 -14.85 -18.99 -14.86
Ｄ₁ （ｗ） 13.81 10.78 9.90 12.37
Ｄ₂ （ｗ） 1.97 4.55 3.30 2.75
Ｄ₂ （ｔ） 3.21 2.70 4.28 2.71
Ｄ_3G 0.80 1.00 1.00 1.00
ｆ_w 6.80 6.45 6.35 6.27
ｆ_t 19.67 18.59 18.59 18.26
（１） 0.80 1.00 0.99 0.86
（２） 2.26 1.80 2.20 2.14
（３） 1.77 1.13 1.65 1.58
（４） 1.83 1.64 1.27 1.86
（５） 2.03 1.67 1.56 1.97
（６） 1.63 0.59 1.30 0.98
（７） 0.18 -0.29 0.15 -0.01
（８） 1.33 1.63 1.63 1.43
（９） 1.84 2.30 2.99 2.37
（１０） 0.041 0.054 0.054 0.055
（Ａ） 2.89 2.88 2.93 2.91
（Ｂ） -3.15 -3.29 -2.00 -2.65
第２レンズ群構成 正負正接合 正単 正単 正負接合
負正接合 正負接合 正単

基礎パラメータ・条件式 実施例５ 実施例６ 実施例７ 実施例８
Ｃ_j （ｗ） 29.84 30.00 29.60 37.76
Ｃ_j （ｔ） 28.06 29.17 24.90 33.43
β₂ （ｗ） -0.44 -0.47 -0.36 -0.41
β₂ （ｔ） -0.89 -1.16 -0.83 -1.00
β₃ （ｗ） 1.25 1.27 1.30 1.26
β₃ （ｔ） 1.80 1.50 1.66 1.50
ｆ₁ -12.24 -10.46 -14.34 -15.73
ｆ₂ 8.40 7.71 7.75 10.08
ｆ₃ -12.87 -32.52 -18.82 -36.00
Ｄ₁ （ｗ） 9.86 10.69 12.32 14.72
Ｄ₂ （ｗ） 7.11 3.56 3.15 3.13
Ｄ₂ （ｔ） 7.75 4.93 3.65 4.38
Ｄ_3G 1.00 0.80 0.80 0.80
ｆ_w 6.82 6.28 6.81 8.16
ｆ_t 19.70 18.20 19.75 23.51
（１） 0.94 0.97 0.84 0.89
（２） 2.01 2.46 2.28 2.42
（３） 1.40 2.08 1.79 2.02
（４） 1.46 1.36 1.85 1.56
（５） 1.45 1.70 1.81 1.80
（６） 1.09 1.39 1.16 1.40
（７） 0.09 0.22 0.07 0.15
（８） 1.42 1.60 1.26 1.42
（９） 1.89 5.18 2.76 4.41
（１０） 0.051 0.044 0.041 0.034
（Ａ） 2.89 2.90 2.90 2.88
（Ｂ） -2.24 -1.26 -1.76 -1.25
第２レンズ群構成 正単 正負接合 正負負接合 正負正接合
負正接合
。

ところで、本発明のズームレンズ、特に実施例６、７、８のズームレンズを用いたときに、像の歪曲は電気的にデジタル補正する。以下に、像の歪曲をデジタル補正するための基本的概念について説明する。

例えば、図１７に示すように、光軸と撮像面との交点を中心として有効撮像面の短辺に内接する半径Ｒの円周上（像高）での倍率を固定し、この円周を補正の基準とする。そして、それ以外の任意の半径ｒ（ω）の円周上（像高）の各点を略放射方向に移動させて、半径ｒ' （ω）となるように同心円状に移動させることで補正する。例えば、図１７において、半径Ｒの円の内側に位置する任意の半径ｒ₁ （ω）の円周上の点Ｐ₁ は、円の中心に向けて補正すべき半径ｒ₁'（ω）円周上の点Ｐ₂ に移動させる。また、半径Ｒの円の外側に位置する任意の半径ｒ₂ （ω）の円周上の点Ｑ₁ は、円の中心から離れる方向に向けて補正すべき半径ｒ₂'（ω）円周上の点Ｑ₂ に移動させる。ここで、ｒ' （ω）は次のように表わすことができる。

ｒ' （ω）＝αｆｔａｎω （０≦α≦１）
ただし、ωは被写体半画角、ｆは結像光学系（本発明では、ズームレンズ）の焦点距離である。

ここで、前記半径Ｒの円上（像高）に対応する理想像高をＹとすると、
α＝Ｒ／Ｙ＝Ｒ／ｆｔａｎω
となる。

光学系は、理想的には、光軸に対して回転対称であり、すなわち歪曲収差も光軸に対して回転対称に発生する。したがって、上述のように、光学的に発生した歪曲収差を電気的に補正する場合には、再現画像上で光軸と撮像面との交点を中心とした有効撮像面の長辺に内接する半径Ｒの円の円周上（像高）の倍率を固定して、それ以外の半径ｒ（ω）の円周上（像高）の各点を略放射方向に移動させて、半径ｒ' （ω）となるように同心円状に移動させることで補正することができれば、データ量や演算量の点で有利と考えられる。

ところが、光学像は、電子撮像素子で撮像された時点で（サンプリングのため）連続量ではなくなる。したがって、厳密には光学像上に描かれる上記半径Ｒの円も、電子撮像素子上の画素が放射状に配列されていない限り正確な円ではなくなる。つまり、離散的座標点毎に表わされる画像データの形状補正においては、上記倍率を固定できる円は存在しない。そこで、各画素（Ｘ_i ，Ｙ_j ）毎に、移動先の座標（Ｘ_i ' ，Ｙ_j ' ）を決める方法を用いるのがよい。なお、座標（Ｘ_i ' ，Ｙ_j ' ）に（Ｘ_i ，Ｙ_j ）の２点以上が移動してきた場合には、各画素が有する値の平均値をとる。また、移動してくる点がない場合には、周囲のいくつかの画素の座標（Ｘ_i ' ，Ｙ_j ' ）の値を用いて補間すればよい。

このような方法は、特にズームレンズが有する電子撮像装置において光学系や電子撮像素子の製造誤差等のために光軸に対して歪みが著しく、前記光学像上に描かれる上記半径Ｒの円が非対称になった場合の補正に有効である。また、撮像素子あるいは各種出力装置において信号を画像に再現する際に幾何学的歪み等が発生する場合等の補正に有効である。

本発明の電子撮像装置では、補正量ｒ' （ω）−ｒ（ω）を計算するために、ｒ（ω）すなわち半画角と像高との関係、あるいは、実像高ｒと理想像高ｒ' ／αとの関係が、電子撮像装置に内蔵された記録媒体に記録されている構成としてもよい。

なお、歪曲補正後の画像が短辺方向の両端において光量が極端に不足することのないようにするには、前記半径Ｒが、次の条件式を満足するのがよい。

０≦Ｒ≦０．６Ｌ_s
ただし、Ｌ_s は有効撮像面の短辺の長さである。

好ましくは、前記半径Ｒは、次の条件式を満足するのがよい。

０．３Ｌ_s ≦Ｒ≦０．６Ｌ_s
さらには、前記半径Ｒは、略有効撮像面の短辺方向の内接円の半径に一致させるのが最も有利である。なお、半径Ｒ＝０の近傍、すなわち、軸上近傍において倍率を固定した補正の場合は、実質画像数の面で若干の不利があるが、広角化しても小型化にするための効果は確保できる。

なお、補正が必要な焦点距離区間については、いくつかの焦点ゾーンに分割する。そして、該分割された焦点ゾーン内の望遠端近傍で略
ｒ' （ω）＝αｆｔａｎω
を満足する補正結果が得られる場合と同じ補正量で補正してもよい。ただし、その場合、分割された焦点ゾーン内の広角端において樽型歪曲量がある程度残存してしまう。また、分割ゾーン数を増加させてしまうと、補正のために必要な固有データを記録媒体に余計に保有する必要が生じあまり好ましくない。そこで、分割された焦点ゾーン内の各焦点距離に関連した１つ又は数個の係数を予め算出しておく。この係数は、シミュレーションや実機による測定に基づいて決定しておけばよい。そして、前記分割されたゾーン内の望遠鏡近傍で略
ｒ' （ω）＝αｆｔａｎω
を満足する補正結果が得られる場合の補正量を算出し、この補正量に対して焦点距離毎に前記係数を一律に掛けて最終的な補正量にしてもよい。

ところで、無限遠物体を結像させて得られた像に歪曲がない場合は、
ｆ＝ｙ／ｔａｎω
が成立する。ただし、ｙは像点の光軸からの高さ（像高）、ｆは結像系（本発明ではズームレンズ）の焦点距離、ωは撮像面上の中心からｙの位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度（被写体半画角）である。

結像系に樽型の歪曲収差がある場合は、
ｆ＞ｙ／ｔａｎω
となる。つまり、結像系の焦点距離ｆと、像高ｙとを一定とすると、ωの値は大きくなる。

図１８〜図２０は、以上のようなズームレンズを撮影光学系４１に組み込んだ本発明によるデジタルカメラの構成の概念図を示す。図１８はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図１９は同後方正面図、図２０はデジタルカメラ４０の構成を示す模式的な断面図である。ただし、図１８と図２０においては、撮影光学系４１の非沈胴時を示している。デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２上に位置する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４上に位置するファインダー光学系４３、シャッターボタン４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７、焦点距離変更ボタン６１、設定変更スイッチ６２等を含み、撮影光学系４１の沈胴時には、カバー６０をスライドすることにより、撮影光学系４１とファインダー光学系４３とフラッシュ４６はそのカバー６０で覆われる。そして、カバー６０を開いてカメラ４０を撮影状態に設定すると、撮影光学系４１は図２０の非沈胴状態になり、カメラ４０の上部に配置されたシャッターボタン４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１のズームレンズを通して撮影が行われる。撮影光学系４１によって形成された物体像が、波長域制限コートを施したローパスフィルターＦとカバーガラスＣを介してＣＣＤ４９の撮像面（光電変換面）上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この処理手段５１には記録手段５２が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段５２は処理手段５１と別体に設けてもよいし、フロッピーディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、ＣＣＤ４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。

さらに、ファインダー用光路４４上にはファインダー用対物光学系５３が配置してある。ファインダー用対物光学系５３は、複数のレンズ群（図の場合は３群）と正立プリズム５５ａ、５５ｂ、５５ｃからなる正立プリズム系５５とから構成され、撮影光学系４１のズームレンズに連動して焦点距離が変化するズーム光学系からなり、このファインダー用対物光学系５３によって形成された物体像は、像正立部材である正立プリズム系５５の視野枠５７上に形成される。この正立プリズム系５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系５９が配置されている。なお、接眼光学系５９の射出側にカバー部材５０が配置されている。

図２１は、上記デジタルカメラ４０の主要部の内部回路の構成ブロック図である。なお、以下の説明では、上記の処理手段５１は例えばＣＤＳ／ＡＤＣ部２４、一時記憶メモリ１７、画像処理部１８等からなり、記憶手段５２は例えば記憶媒体部１９等からなる。

図２１に示すように、デジタルカメラ４０は、操作部１２と、この操作部１２に接続された制御部１３と、この制御部１３の制御信号出力ポートにバス１４及び１５を介して接続された撮像駆動回路１６並びに一時記憶メモリ１７、画像処理部１８、記憶媒体部１９、表示部２０、及び設定情報記憶メモリ部２１を備えている。

上記の一時記憶メモリ１７、画像処理部１８、記憶媒体部１９、表示部２０、及び設定情報記憶メモリ部２１はバス２２を介して相互にデータの入力又は出力が可能なように構成され、また、撮像駆動回路１６には、ＣＣＤ４９とＣＤＳ／ＡＤＣ部２４が接続されている。

操作部１２は各種の入力ボタンやスイッチを備え、これらの入力ボタンやスイッチを介して外部（カメラ使用者）から入力されるイベント情報を制御部に通知する回路である。制御部１３は、例えばＣＰＵ等からなる中央演算処理装置であり、不図示のプログラムメモリを内蔵し、そのプログラムメモリに格納されているプログラムにしたがって、操作部１２を介してカメラ使用者から入力される指示命令を受けてデジタルカメラ４０全体を制御する回路である。

ＣＣＤ４９は、本発明による撮影光学系４１を介して形成された物体像を受光する。ＣＣＤ４９は、撮像駆動回路１６により駆動制御され、その物体像の各画素ごとの光量を電気信号に変換してＣＤＳ／ＡＤＣ部２４に出力する撮像素子である。

ＣＤＳ／ＡＤＣ部２４は、ＣＣＤ４９から入力する電気信号を増幅しかつアナログ／デジタル変換を行って、この増幅とデジタル変換を行っただけの映像生データ（ベイヤーデータ、以下ＲＡＷデータという。）を一時記憶メモリ１７に出力する回路である。

一時記憶メモリ１７は、例えばＳＤＲＡＭ等からなるバッファであり、ＣＤＳ／ＡＤＣ部２４から出力される上記ＲＡＷデータを一時的に記憶するメモリ装置である。画像処理部１８は、一時記憶メモリ１７に記憶されたＲＡＷデータ又は記憶媒体部１９に記憶されているＲＡＷデータを読み出して、制御部１３から指定された画質パラメータに基づいて歪曲収差補正を含む各種画像処理を電気的に行う回路である。

記録媒体部１９は、例えばフラッシュメモリ等からなるカード型又はスティック型の記録媒体を着脱自在に装着して、それらカード型又はスティック型のフラッシュメモリに、一時記憶メモリ１７から転送されるＲＡＷデータや画像処理部１８で画像処理された画像データを記録して保持する装置の制御回路である。

表示部２０は、液晶表示モニター４７を備え、その液晶表示モニター４７に画像や操作メニュー等を表示する回路である。設定情報記憶メモリ部２１には、予め各種の画質パラメータが格納されているＲＯＭ部と、そのＲＯＭ部から読み出された画質パラメータの中から操作部１２の入力操作によって選択された画質パラメータを記憶するＲＡＭ部が備えられている。設定情報記憶メモリ部２１は、それらのメモリへの入出力を制御する回路である。

このように構成されたデジタルカメラ４０は、撮影光学系４１が、本発明により、十分な広角域を有し、コンパクトな構成としながら、高変倍で全変倍域で結像性能が極めて安定的であるので、高性能・小型化・広角化が実現できる。

本発明は、以上のような一般的な被写体を撮影する所謂コンパクトデジタルカメラだけでなく、広い画角が必要な監視カメラや、レンズ交換式のカメラに適用してもよい。

本発明のズームレンズの実施例１の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図である。 本発明のズームレンズの実施例２の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例３の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例４の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例５の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例６の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例７の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例８の図１と同様の図である。 実施例１の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例２の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例３の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例４の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例５の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例６の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例７の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例８の無限遠物点合焦時の収差図である。 像の歪曲をデジタル補正するための基本的概念を説明するための図である。 本発明によるデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。 図１８のデジタルカメラの後方斜視図である。 図１８のデジタルカメラの断面図である。 図１８のデジタルカメラの主要部の内部回路の構成ブロック図である。

符号の説明

Ｇ１…第１レンズ群
Ｇ２…第２レンズ群
Ｇ３…第３レンズ群
Ｓ…開口絞り
ＦＳ…フレア絞り
Ｆ…ローパスフィルター
Ｃ…カバーガラス
Ｉ…像面
Ｅ…観察者眼球
１２…操作部
１３…制御部
１４、１５…バス
１６…撮像駆動回路
１７…一時記憶メモリ
１８…画像処理部
１９…記憶媒体部
２０…表示部
２１…設定情報記憶メモリ部
２２…バス
２４…ＣＤＳ／ＡＤＣ部
４０…デジタルカメラ
４１…撮影光学系
４２…撮影用光路
４３…ファインダー光学系
４４…ファインダー用光路
４５…シャッターボタン
４６…フラッシュ
４７…液晶表示モニター
４９…ＣＣＤ
５０…カバー部材
５１…処理手段
５２…記録手段
５３…ファインダー用対物光学系
５５…正立プリズム系
５５ａ、５５ｂ、５５ｃ…正立プリズム
５７…視野枠
５９…接眼光学系
６０…カバー
６１…焦点距離変更ボタン
６２…設定変更スイッチ

Claims (25)

1. 物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群、正屈折力の第２レンズ群、負屈折力の第３レンズ群の３つのレンズ群で構成され、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変倍時に変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変倍時若しくはフォーカシング動作時に変化するズームレンズであって、
   広角端状態に対して望遠端状態にて、前記第１レンズと前記第２レンズ群との間隔が狭くなるように、少なくとも前記第２レンズ群、前記第３レンズ群が広角端から望遠端への変倍時に物体側へのみ移動し、
   前記第１レンズ群は、物体側より順に、負レンズ、正レンズの２枚のレンズからなり、
   前記第２レンズ群は、３枚以下のレンズから構成され、
   前記第３レンズ群は、１枚の負レンズからなり、
   以下の条件式（１）、（２）を満足することを特徴とするズームレンズ。
   ０．７＜Ｃ_j （ｔ）／Ｃ_j （ｗ）＜１．２ ・・・（１）
   １．６＜β₂ （ｔ）／β₂ （ｗ）＜２．５ ・・・（２）
   ただし、Ｃ_j （ｗ）：広角端における第１レンズ群の入射面から像面までの距離、
   Ｃ_j （ｔ）：望遠端における第１レンズ群の入射面から像面までの距離、
   β₂ （ｗ）：広角端における第２レンズ群の横倍率、
   β₂ （ｔ）：望遠端における第２レンズ群の横倍率、
   である。
2. 物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群、正屈折力の第２レンズ群、負屈折力の第３レンズ群の３つのレンズ群で構成され、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変倍時に変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変倍時若しくはフォーカシング動作時に変化するズームレンズであって、
   広角端状態に対して望遠端状態にて、前記第１レンズと前記第２レンズ群との間隔が狭くなるように、少なくとも前記第２レンズ群、前記第３レンズ群が広角端から望遠端への変倍時に物体側へのみ移動し、
   前記第１レンズ群は、物体側より順に、負レンズ、正レンズの２枚のレンズからなり、
   前記第２レンズ群は、３枚以下のレンズから構成され、
   前記第３レンズ群は、１枚の負レンズからなり、
   以下の条件式（１）、（３）を満足することを特徴とするズームレンズ。
   ０．７＜Ｃ_j （ｔ）／Ｃ_j （ｗ）＜１．２ ・・・（１）
   １．０＜｛β₂ （ｔ）／β₂ （ｗ）｝／｛β₃ （ｔ）／β₃ （ｗ）｝＜２．５
   ・・・（３）
   ただし、Ｃ_j （ｗ）：広角端における第１レンズ群の入射面から像面までの距離、
   Ｃ_j （ｔ）：望遠端における第１レンズ群の入射面から像面までの距離、
   β₂ （ｗ）：広角端における第２レンズ群の横倍率、
   β₂ （ｔ）：望遠端における第２レンズ群の横倍率、
   β₃ （ｗ）：広角端における第３レンズ群の横倍率、
   β₃ （ｔ）：望遠端における第３レンズ群の横倍率、
   である。
3. 物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群、正屈折力の第２レンズ群、負屈折力の第３レンズ群の３つのレンズ群で構成され、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変倍時に変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変倍時若しくはフォーカシング動作時に変化するズームレンズであって、
   広角端状態に対して望遠端状態にて、前記第１レンズと前記第２レンズ群との間隔が狭くなるように、少なくとも前記第２レンズ群、前記第３レンズ群が広角端から望遠端への変倍時に物体側へのみ移動し、
   前記第１レンズ群は、物体側より順に、負レンズ、正レンズの２枚のレンズからなり、
   前記第２レンズ群は、３枚以下のレンズから構成され、
   前記第３レンズ群は、１枚の負レンズからなり、
   以下の条件式（１）、（４）を満足することを特徴とするズームレンズ。
   ０．７＜Ｃ_j （ｔ）／Ｃ_j （ｗ）＜１．２ ・・・（１）
   １．２５＜｜ｆ₁ ／ｆ₂ ｜＜１．８６ ・・・（４）
   ただし、Ｃ_j （ｗ）：広角端における第１レンズ群の入射面から像面までの距離、
   Ｃ_j （ｔ）：望遠端における第１レンズ群の入射面から像面までの距離、
   ｆ₁ ：第１レンズ群の焦点距離、
   ｆ₂ ：第２レンズ群の焦点距離、
   である。
4. 以下の条件式（３）を満足することを特徴とする請求項１記載のズームレンズ。
   １．０＜｛β₂ （ｔ）／β₂ （ｗ）｝／｛β₃ （ｔ）／β₃ （ｗ）｝＜２．５
   ・・・（３）
   ただし、β₂ （ｗ）：広角端における第２レンズ群の横倍率、
   β₂ （ｔ）：望遠端における第２レンズ群の横倍率、
   β₃ （ｗ）：広角端における第３レンズ群の横倍率、
   β₃ （ｔ）：望遠端における第３レンズ群の横倍率、
   である。
5. 以下の条件式（４）を満足することを特徴とする請求項１、２、４ の何れか１項記載のズームレンズ。
   １．２５＜｜ｆ₁ ／ｆ₂ ｜＜１．８６ ・・・（４）
   ただし、ｆ₁ ：第１レンズ群の焦点距離、
   ｆ₂ ：第２レンズ群の焦点距離、
   である。
6. フォーカシング時に前記第３レンズ群のみが移動することを特徴とする請求項１から５の何れか１項記載のズームレンズ。
7. 変倍時に前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化することを特徴とする請求項１から６の何れか１項記載のズームレンズ。
8. 前記第１レンズ群が広角端から望遠端への変倍時に像側へ移動した後に物体側へ移動することを特徴とする請求項１から７の何れか１項記載のズームレンズ。
9. 以下の条件式（５）を満足することを特徴とする請求項１から８の何れか１項記載のズームレンズ。
   １．４２＜Ｄ₁ （ｗ）／ｆ_w ＜１．８０ ・・・（５）
   ただし、Ｄ₁ （ｗ）：広角端における第１レンズ群と第２レンズ群との光軸上での空気間隔、
   ｆ_w ：ズームレンズの広角端状態での焦点距離、
   である。
10. 前記第３レンズ群の移動によりフォーカシング動作を行うと共に、以下の条件式（６）を満足することを特徴とする請求項１から９の何れか１項記載のズームレンズ。
    ０．５＜Ｄ₂ （ｔ）／Ｄ₂ （ｗ）＜２．０ ・・・（６）
    ただし、Ｄ₂ （ｗ）：広角端における第２レンズ群と第３レンズ群との光軸上での空気間隔、
    Ｄ₂ （ｔ）：望遠端における第２レンズ群と第３レンズ群との光軸上での空気間隔、
    である。
11. 前記第３レンズ群の移動によりフォーカシング動作を行うと共に、以下の条件式（７）を満足することを特徴とする請求項１から１０の何れか１項記載のズームレンズ。
    −０．３＜（Ｄ₂ （ｔ）−Ｄ₂ （ｗ））／ｆ_w ＜０．２５ ・・・（７）
    ただし、Ｄ₂ （ｗ）：広角端における第２レンズ群と第３レンズ群との光軸上での空気間隔、
    Ｄ₂ （ｔ）：望遠端における第２レンズ群と第３レンズ群との光軸上での空気間隔、
    ｆ_w ：ズームレンズの広角端状態での焦点距離、
    である。
12. 前記第２レンズ群は、正レンズと負レンズを含む２枚又は３枚のレンズで構成されたことを特徴とする請求項１から１１の何れか１項記載のズームレンズ。
13. 前記第２レンズ群は、物体側から順に、正レンズ、負レンズ、正レンズの３枚のレンズにて構成された１つの接合レンズからなることを特徴とする請求項１２に記載のズームレンズ。
14. 前記第２レンズ群は、物体側から順に、正屈折力を持つ単レンズと、負レンズと正レンズとからなる１つの接合レンズからなることを特徴とする請求項１２記載のズームレンズ。
15. 前記第２レンズ群は、物体側から順に、正屈折力を持つ単レンズと、正レンズと負レンズとからなる１つの接合レンズからなることを特徴とする請求項１２記載のズームレンズ。
16. 前記第２レンズ群は、物体側から順に、正レンズと負レンズとからなる１つの接合レンズと、正屈折力を持つ単レンズからなることを特徴とする請求項１２記載のズームレンズ。
17. 前記第２レンズ群は、物体側から順に、正レンズと負レンズとからなる１つの接合レンズからなることを特徴とする請求項１２記載のズームレンズ。
18. 前記第２レンズ群は、物体側から順に、正レンズ、負レンズ、負レンズの３枚のレンズにて構成された１つの接合レンズからなることを特徴とする請求項１２記載のズームレンズ。
19. 以下の条件式（８）を満足することを特徴とする請求項１から１８の何れか１項記載のズームレンズ。
    １．２＜Ｃ_j （ｔ）／ｆ_t ＜１．８ ・・・（８）
    ただし、Ｃ_j （ｔ）：望遠端における第１レンズ群の入射面から像面までの距離、
    ｆ_t ：ズームレンズの望遠端状態での焦点距離、
    である。
20. 前記第３レンズ群はフォ−カシングのために移動し、前記第３レンズ群が、以下の条件式（９）を満足する負レンズであることを特徴とする請求項１から１９の何れか１項記載のズームレンズ。
    １．５＜｜ｆ₃ ／ｆ_w ｜＜１５．０ ・・・（９）
    ただし、ｆ₃ ：第３レンズ群の焦点距離、
    ｆ_w ：ズームレンズの広角端状態での焦点距離、
    である。
21. 前記第３レンズ群が、以下の条件式（１０）を満足する負レンズであることを特徴とする請求項１から２０の何れか１項記載のズームレンズ。
    ０．０１＜Ｄ_3G／ｆ_t ＜０．０９ ・・・（１０）
    ただし、Ｄ_3G：第３レンズ群の軸上での肉厚、
    ｆ_t ：ズームレンズの望遠端状態での焦点距離、
    である。
22. 前記第３レンズ群はフォ−カシングのために移動し、前記第３レンズ群が、以下の条件式（Ｂ）を満足する負レンズであることを特徴とする請求項１から２１の何れか１項記載のズームレンズ。
    −３．５＜１−β₃ （ｔ）² ＜−０．６ ・・・（Ｂ）
    ただし、β₃ （ｔ）：望遠端における第３レンズ群の横倍率、
    である。
23. 以下の条件を満足することを特徴とする請求項１から２２の何れか1 項記載のズームレンズ。
    ２．５≦ｆ_t ／ｆ_w ＜５．５ ・・・（Ａ）
    ただし、ｆ_t ：ズームレンズの望遠端状態での焦点距離、
    ｆ_w ：ズームレンズの広角端状態での焦点距離、
    である。
24. 前記第２レンズ群の直前に配されると共に、変倍の際に前記第２レンズ群と一体で移動する明るさ絞りを有することを特徴とする請求項１から２３の何れか１項記載のズームレンズ。
25. 請求項１から２４の何れか１項記載のズームレンズと、前記ズームレンズの像側に配され、光学像を電気信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とする撮像装置。

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