JP2007169776A - 拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管およびその製造方法 - Google Patents
拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2007169776A JP2007169776A JP2006282299A JP2006282299A JP2007169776A JP 2007169776 A JP2007169776 A JP 2007169776A JP 2006282299 A JP2006282299 A JP 2006282299A JP 2006282299 A JP2006282299 A JP 2006282299A JP 2007169776 A JP2007169776 A JP 2007169776A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- pipe
- stainless steel
- steel pipe
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000003129 oil well Substances 0.000 title claims abstract description 26
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 24
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims abstract description 24
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 12
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 60
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 60
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 16
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 14
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 13
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 13
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 10
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 49
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 49
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 9
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 14
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 8
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 7
- 229910001105 martensitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 6
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 6
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 238000011161 development Methods 0.000 description 4
- 238000009412 basement excavation Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- -1 O is limited Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 1
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Abstract
【課題】ＣＯ2、Ｃｌ-等を含む苛酷な腐食環境下で優れた耐ＣＯ2腐食性に加え、優れた拡管性を示し、かつコスト的に有利な油井管用ステンレス鋼管を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０１０％未満、Ｃｉ：０．５０以下、Ｍｎ：０．１０〜１．５０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｒ：１１．０〜１７．０％、Ｎｉ：２．０〜７．０％、Ｍｏ：３．０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｖ：０．２０％以下、Ｎ：０．０１％未満、Ｏ：０．００８％以下を含有し、あるいはさらに、Ｎｂ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃａ，Ｂ，Ｗの１種又は２種以上をそれぞれ規定量含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、焼戻しマルテンサイト主相の組織中にオーステナイト：２０体積％超を含有する鋼管である。
【選択図】なし
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０１０％未満、Ｃｉ：０．５０以下、Ｍｎ：０．１０〜１．５０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｒ：１１．０〜１７．０％、Ｎｉ：２．０〜７．０％、Ｍｏ：３．０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｖ：０．２０％以下、Ｎ：０．０１％未満、Ｏ：０．００８％以下を含有し、あるいはさらに、Ｎｂ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃａ，Ｂ，Ｗの１種又は２種以上をそれぞれ規定量含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、焼戻しマルテンサイト主相の組織中にオーステナイト：２０体積％超を含有する鋼管である。
【選択図】なし
Description
本発明は、原油の油井あるいは天然ガスのガス井に使用される、油井管用の鋼材に関し、特に炭酸ガス（ＣＯ2）、塩素イオン（Ｃｌ-）などを含む極めて腐食環境の厳しい油井、ガス井での使用に適した、高耐食性能に加え高拡管性能を具備した、拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管およびその製造方法に関するものである。
近年に至り、原油価格の高騰や近い将来に予想される石油資源の枯渇化を目前にして、従来かえりみられなかったような深層油田（ガス田も含む）に対する開発が、世界的規模で盛んになっている。このような油田（あるいはガス田）は一般に深度が極めて深く、またその雰囲気は高温でかつ、ＣＯ2、Ｃｌ-等を含む厳しい腐食環境となっている。したがってこのような油田、ガス田の採掘に使用される油井管としては、高強度で、しかも耐食性を兼ね備えた材質が要求される。また、寒冷地における油田開発も活発になってきており、高強度に加えて低温靭性が要求されることも多い。
一方、これら深層油田の開発には多大な掘削コストがかかるという問題があったが、最近、比較的細い鋼管を油井中で拡管させる技術が実用化された（例えば特許文献１，２参照）。この手法を用いることにより、掘削断面積が減って掘削コストは低減することになったが、鋼管に対しては優れた拡管性が要求されることになった。
特表平７-５６７０１０号公報
国際公開公報ＷＯ９８/００６２６号公報
一般的にいって、ＣＯ2、Ｃｌ-等を含む環境下では耐ＣＯ2腐食性に優れた１３％Ｃｒマルテンサイト系ステンレス鋼管が使用されるのが普通である。しかし、通常の焼入れ焼戻し処理を行ったマルテンサイト系ステンレス鋼管では、充分な拡管性が得られていないという問題があった。このため、油井中の拡管という新技術適用のためには、耐ＣＯ2腐食性に優れ、しかも拡管性にも優れる、油井管用ステンレス鋼管の開発が強く望まれていた。
本発明は、かかる事情に鑑み、ＣＯ2、Ｃｌ-等を含む苛酷な腐食環境下において、優れた耐ＣＯ2腐食性に加え、優れた拡管性を示し、かつコスト的にも有利な、拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管およびその製造方法を提供することを目的とする。
発明者らは、前記目的を達成するために、耐ＣＯ2腐食性の点では油井管に適すると考えられるマルテンサイト系ステンレス鋼管に着目し、その組織をコントロールすることにより拡管性を改善する方針を立て、この方針に沿って、代表的なマルテンサイト系ステンレス鋼である１３％Ｃｒ鋼をベースとして、種々の合金成分について、ＣＯ2、Ｃｌ-を含む環境下での耐食性を調べるための実験、検討を重ねた。その結果、Ｃを従来よりも著しく低減した１３％Ｃｒ鋼において、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｖを添加し、さらにＳ，Ｓｉ，Ａｌ，Ｏを低減するとともに、各種合金元素の含有量を特定範囲内に制限し、併せて組織をコントロールすることによって、良好な熱間加工性、耐食性が確保されるとともに、拡管性が著しく改善されることを見出し、以下に要旨を示す本発明をなすに至ったのである。
（請求項１） 鋼組成が、質量％で、Ｃ：０．０１０％未満、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：０．１０〜１．５０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｒ：１１．０〜１７．０％、Ｎｉ：２．０〜７．０％、Ｍｏ：３．０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｖ：０．２０％以下、Ｎ：０．０１％未満、Ｏ：０．００８％以下を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、鋼組織が、焼戻しマルテンサイトを主相とし、オーステナイト：２０体積％超を含む組織である拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管。
（請求項２） 鋼組成が、質量％で、Ｃ：０．０１０％未満、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：０．１０〜１．５０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｒ：１１．０〜１７．０％、Ｎｉ：２．０〜７．０％、Ｍｏ：３．０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｖ：０．２０％以下、Ｎ：０．０１％未満、Ｏ：０．００８％以下を含有し、さらに、Ｎｂ：０．２０％以下、Ｃｕ：３．５％以下、Ｔｉ：０．３％以下、Ｚｒ：０．２％以下、Ｃａ：０．００１〜０．０１％、Ｂ：０．０００５〜０．０１％、Ｗ：３．０％以下のうち１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、鋼組織が、焼戻しマルテンサイトを主相とし、オーステナイト：２０体積％超を含む組織である拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管。
（請求項３） 鋼組成のＣｒ分率を１１．０〜１４．０質量％とした請求項１又は２に記載の拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管。
（請求項４） 前記オーステナイト：２０体積％超に代えて、焼入れマルテンサイト：３体積％以上及びオーステナイト：１５体積％以上とした請求項１〜３のいずれかに記載の拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管。
（請求項４） 前記オーステナイト：２０体積％超に代えて、焼入れマルテンサイト：３体積％以上及びオーステナイト：１５体積％以上とした請求項１〜３のいずれかに記載の拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管。
（請求項５） 鋼組成のＣｒ分率を１４．０質量％超１７．０質量％以下とした請求項１又は２に記載の拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管。
（請求項６） 鋼組織のオーステナイト分率を３０体積％超とした請求項１〜５のいずれかに記載の拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管。
（請求項７） 限界拡管率が４０％以上である請求項１〜７のいずれかに記載の拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管。
（請求項６） 鋼組織のオーステナイト分率を３０体積％超とした請求項１〜５のいずれかに記載の拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管。
（請求項７） 限界拡管率が４０％以上である請求項１〜７のいずれかに記載の拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管。
（請求項８） 請求項１、２、３、５のいずれかに記載される鋼組成の鋼材を、熱間加工により継目無鋼管に造管し、造管後空冷以上の冷却速度で冷却し、あるいはさらにその後、下記の焼戻し処理又は焼入れ焼戻し処理を施すことを特徴とする、限界拡管率が４０％以上になる拡管性に優れた油井用ステンレス鋼管の製造方法。
記
焼戻し処理：７００℃以下Ａｃ1以上に加熱する。
焼入れ焼戻し処理：（焼入れ：）８００℃以上に再加熱し、その温度に５分以上保持した後、空冷以上の冷却速度で２００℃以下まで冷却した後、（焼戻し：）Ａｃ1点を超える温度に加熱する。
記
焼戻し処理：７００℃以下Ａｃ1以上に加熱する。
焼入れ焼戻し処理：（焼入れ：）８００℃以上に再加熱し、その温度に５分以上保持した後、空冷以上の冷却速度で２００℃以下まで冷却した後、（焼戻し：）Ａｃ1点を超える温度に加熱する。
本発明のステンレス鋼管は、Ｃ含有量を従来よりも著しく低減した１３％Ｃｒ鋼において、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｉ，Ｎ，Ｏの含有量を限定し、かつ焼戻しマルテンサイトを主相とする組織中に、オーステナイトを２０体積％超（好ましくは３０体積％超）、あるいは焼入れマルテンサイトを３体積％以上及びオーステナイトを１５体積％以上（好ましくは３０体積％超）、含ませたことにより、ＣＯ2，Ｃｌ-を含む高温の厳しい腐食環境下でも十分な耐食性を示し、しかも高拡管率の拡管に耐える加工性を確保し得るものである。したがって、上述のような苛酷な腐食環境下で使用される油井管として好適なものである。
まず、本発明の鋼管の鋼組成の限定理由を述べる。鋼組成における成分含有量の単位は質量％であり、％と略記した。
Ｃ：０．０１０％未満
Ｃはマルテンサイト系ステンレス鋼材の強度に関係する重要な元素であり、含有量が多いほど強度が上昇する。ところが拡管用鋼管を考えた場合、拡管前の強度は低い方が望ましく、０．０１０％未満とした。
Ｃ：０．０１０％未満
Ｃはマルテンサイト系ステンレス鋼材の強度に関係する重要な元素であり、含有量が多いほど強度が上昇する。ところが拡管用鋼管を考えた場合、拡管前の強度は低い方が望ましく、０．０１０％未満とした。
Ｓｉ：０．５０％以下
Ｓｉは通常の製鋼過程において脱酸剤として必要な元素であるが、０．５０％を超えると耐ＣＯ2腐食性を低下させ、さらに熱間加工性も低下させることから、Ｓｉは０．５０％以下とした。なお、熱間加工性とは、熱間加工時（すなわち継目無鋼管造管時）に継目無鋼管に疵または割れなどの欠陥が発生し難い性質をいう。
Ｓｉは通常の製鋼過程において脱酸剤として必要な元素であるが、０．５０％を超えると耐ＣＯ2腐食性を低下させ、さらに熱間加工性も低下させることから、Ｓｉは０．５０％以下とした。なお、熱間加工性とは、熱間加工時（すなわち継目無鋼管造管時）に継目無鋼管に疵または割れなどの欠陥が発生し難い性質をいう。
Ｍｎ：０．１０〜１．５０％
Ｍｎは油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼管としての強度を確保するために０．１０％以上必要であるが、１．５０％を超えると靭性に悪影響を及ぼすことから、Ｍｎは０．１０〜１．５０％とした。なお、好ましくは０．３０〜１．００％である。
Ｐ：０．０３％以下
Ｐは耐ＣＯ2腐食性、耐ＣＯ2応力腐食割れ性、耐孔食性及び耐硫化物応力腐食割れ性をともに劣化させる元素であり、その含有量は可及的に少ないことが望ましいが、極端な低減は製造コストの上昇を招く。工業的に比較的安価に実施可能でかつ耐ＣＯ2応力腐食割れ性、耐孔食性及び耐硫化物応力腐食割れ性を劣化させない範囲でＰは０．０３％以下とした。
Ｍｎは油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼管としての強度を確保するために０．１０％以上必要であるが、１．５０％を超えると靭性に悪影響を及ぼすことから、Ｍｎは０．１０〜１．５０％とした。なお、好ましくは０．３０〜１．００％である。
Ｐ：０．０３％以下
Ｐは耐ＣＯ2腐食性、耐ＣＯ2応力腐食割れ性、耐孔食性及び耐硫化物応力腐食割れ性をともに劣化させる元素であり、その含有量は可及的に少ないことが望ましいが、極端な低減は製造コストの上昇を招く。工業的に比較的安価に実施可能でかつ耐ＣＯ2応力腐食割れ性、耐孔食性及び耐硫化物応力腐食割れ性を劣化させない範囲でＰは０．０３％以下とした。
Ｓ：０．００５％以下
Ｓはパイプ製造過程においてその熱間加工性を著しく劣化させる元素であり、可及的に少ないことが望ましいが、０．００５％以下に低減すれば通常の工程でのパイプ製造が可能となることから、Ｓはその上限を０．００５％とした。なお、好ましくは０．００３％以下である。
Ｓはパイプ製造過程においてその熱間加工性を著しく劣化させる元素であり、可及的に少ないことが望ましいが、０．００５％以下に低減すれば通常の工程でのパイプ製造が可能となることから、Ｓはその上限を０．００５％とした。なお、好ましくは０．００３％以下である。
Ｃｒ：１１．０〜１７．０％
Ｃｒは耐ＣＯ2腐食性、耐ＣＯ2応力腐食割れ性を保持するために主要な元素であり、耐食性の観点からは１１．０％以上必要であるが、１７．０％を超えると熱間加工性が劣化することから、Ｃｒは１１．０〜１７．０％とした。なお、熱間加工性の観点からは、好ましくは１１．５〜１４．０％である。一方、耐ＣＯ2腐食性、耐ＣＯ2応力腐食割れ性の観点からは、好ましくは１４．０％超１７．０％以下である。
Ｃｒは耐ＣＯ2腐食性、耐ＣＯ2応力腐食割れ性を保持するために主要な元素であり、耐食性の観点からは１１．０％以上必要であるが、１７．０％を超えると熱間加工性が劣化することから、Ｃｒは１１．０〜１７．０％とした。なお、熱間加工性の観点からは、好ましくは１１．５〜１４．０％である。一方、耐ＣＯ2腐食性、耐ＣＯ2応力腐食割れ性の観点からは、好ましくは１４．０％超１７．０％以下である。
Ｎｉ：２．０〜７．０％
Ｎｉは保護皮膜を強固にして、耐ＣＯ2腐食性、耐ＣＯ2応力腐食割れ性、耐孔食性及び耐硫化物応力腐食割れ性を高めるとともに、Ｃを低減した１３％Ｃｒ鋼材の強度を上昇させるために添加されるが、２．０％未満ではその効果は認められず、７．０％を超えると強度低下を引き起こすことから、Ｎｉは２．０〜７．０％とした。
Ｎｉは保護皮膜を強固にして、耐ＣＯ2腐食性、耐ＣＯ2応力腐食割れ性、耐孔食性及び耐硫化物応力腐食割れ性を高めるとともに、Ｃを低減した１３％Ｃｒ鋼材の強度を上昇させるために添加されるが、２．０％未満ではその効果は認められず、７．０％を超えると強度低下を引き起こすことから、Ｎｉは２．０〜７．０％とした。
Ｍｏ：３．０％以下
ＭｏはＣｌ-による孔食に対して抵抗性を与える元素であるが、３．０％を超えるとδフェライトの発生を招き耐ＣＯ2腐食性、耐ＣＯ2応力腐食割れ性及び熱間加工性が低下する。また高コストとなることから、Ｍｏは３．０％以下とした。なお、コストの関係から好ましくは０．１％以上、２．２％以下である。
ＭｏはＣｌ-による孔食に対して抵抗性を与える元素であるが、３．０％を超えるとδフェライトの発生を招き耐ＣＯ2腐食性、耐ＣＯ2応力腐食割れ性及び熱間加工性が低下する。また高コストとなることから、Ｍｏは３．０％以下とした。なお、コストの関係から好ましくは０．１％以上、２．２％以下である。
Ａｌ：０．０５％以下
Ａｌは強力な脱酸作用を有するが、０.０５％を超えると靭性に悪影響を及ぼすことから、Ａｌは０．０５％以下とした。
Ｖ：０．２０％以下
Ｖは強度を上昇させる効果、及び耐応力腐食割れ性を改善する効果があるが、０．２０％を超えて添加すると靭性を劣化させるため、０．２０％以下とした。
Ａｌは強力な脱酸作用を有するが、０.０５％を超えると靭性に悪影響を及ぼすことから、Ａｌは０．０５％以下とした。
Ｖ：０．２０％以下
Ｖは強度を上昇させる効果、及び耐応力腐食割れ性を改善する効果があるが、０．２０％を超えて添加すると靭性を劣化させるため、０．２０％以下とした。
Ｎ：０．０１％未満
Ｎは耐孔食性を著しく向上させる元素であり、またマルテンサイト系ステンレス鋼材の強度に関係する重要な元素であり、含有量が増えるほど強度が上昇する。ところが拡管用鋼管を考えた場合、拡管前の強度は低いほうが望ましく、０．０１％未満とした。
Ｏ：０．００８％以下
Ｏは本発明の鋼管の性能を十分に発揮させるために、極めて重要な特に含有量規制が必要な元素である。すなわち、その含有量が多いと各種の酸化物を形成して熱間加工性、耐ＣＯ2応力腐食割れ性、耐孔食性、耐硫化物応力腐食割れ性を著しく低下させるため、Ｏは０．００８％以下とした。
Ｎは耐孔食性を著しく向上させる元素であり、またマルテンサイト系ステンレス鋼材の強度に関係する重要な元素であり、含有量が増えるほど強度が上昇する。ところが拡管用鋼管を考えた場合、拡管前の強度は低いほうが望ましく、０．０１％未満とした。
Ｏ：０．００８％以下
Ｏは本発明の鋼管の性能を十分に発揮させるために、極めて重要な特に含有量規制が必要な元素である。すなわち、その含有量が多いと各種の酸化物を形成して熱間加工性、耐ＣＯ2応力腐食割れ性、耐孔食性、耐硫化物応力腐食割れ性を著しく低下させるため、Ｏは０．００８％以下とした。
さらに、本発明に係る鋼組成では、選択添加元素として、Ｎｂ：０．２％以下、Ｃｕ：３．５％以下、Ｔｉ：０．３％以下、Ｚｒ：０．２％以下、Ｃａ：０．００１〜０．０１％、Ｂ：０．０００５〜０．０１％、Ｗ：３．０％以下のうち１種または２種以上を含有してもよい。
Ｎｂ：０．２０％以下
Ｎｂは靭性改善効果、強度を上げる効果があるが、０．２０％を超えての添加は逆に靭性を低下させるので、０．２０％以下とした。
Ｎｂ：０．２０％以下
Ｎｂは靭性改善効果、強度を上げる効果があるが、０．２０％を超えての添加は逆に靭性を低下させるので、０．２０％以下とした。
Ｃａ：０．００１〜０．０１％
ＣａはＳをＣａＳとして固定しＳ系介在物を球状化することにより、介在物の周囲のマトリックスの格子歪を小さくして、水素のトラップ能を下げる作用がある。その効果は０．００１％未満では顕著ではなく、０．００５％を超えるとＣａＯの増加を招き、耐ＣＯ2腐食性、耐孔食性が低下することから、Ｃａは０．００１〜０．０１％とした。
ＣａはＳをＣａＳとして固定しＳ系介在物を球状化することにより、介在物の周囲のマトリックスの格子歪を小さくして、水素のトラップ能を下げる作用がある。その効果は０．００１％未満では顕著ではなく、０．００５％を超えるとＣａＯの増加を招き、耐ＣＯ2腐食性、耐孔食性が低下することから、Ｃａは０．００１〜０．０１％とした。
Ｃｕ：３．５％以下
Ｃｕは保護皮膜を強固にして、鋼中への水素の侵入を抑制し、耐硫化物応力腐食割れ性を高める元素であるが、３．５％を超えると高温でＣｕＳが粒界析出し、熱間加工性が低下することから、Ｃｕは３．５％以下とした。
Ｔｉ：０．３％以下、Ｚｒ：０．２％以下、Ｂ：０．０００５〜０．０１％、Ｗ：３．０％以下
Ｔｉ，Ｚｒ，Ｂ，Ｗは強度を上昇させる効果、及び耐応力腐食割れ性を改善する効果があるが、Ｔｉは０．３％を超えて、Ｚｒは０．２％を超えて、Ｗは３．０％を超えて添加すると靭性を劣化させるため、また、Ｂは０．０００５％未満では効果がなく、０．０１％を超えた添加は靭性を劣化させるため、それぞれＴｉ：０．３％以下、Ｚｒ：０．２％以下、Ｂ：０．０００５〜０．０１％、Ｗ：３．０％以下とした。
Ｃｕは保護皮膜を強固にして、鋼中への水素の侵入を抑制し、耐硫化物応力腐食割れ性を高める元素であるが、３．５％を超えると高温でＣｕＳが粒界析出し、熱間加工性が低下することから、Ｃｕは３．５％以下とした。
Ｔｉ：０．３％以下、Ｚｒ：０．２％以下、Ｂ：０．０００５〜０．０１％、Ｗ：３．０％以下
Ｔｉ，Ｚｒ，Ｂ，Ｗは強度を上昇させる効果、及び耐応力腐食割れ性を改善する効果があるが、Ｔｉは０．３％を超えて、Ｚｒは０．２％を超えて、Ｗは３．０％を超えて添加すると靭性を劣化させるため、また、Ｂは０．０００５％未満では効果がなく、０．０１％を超えた添加は靭性を劣化させるため、それぞれＴｉ：０．３％以下、Ｚｒ：０．２％以下、Ｂ：０．０００５〜０．０１％、Ｗ：３．０％以下とした。
次に、ミクロ組織の限定理由を述べる。本発明の鋼管のミクロ組織は、安定した拡管性を得るために、(i)主相（５０体積％以上の相）が焼戻しマルテンサイトである組織中に、オーステナイト：２０体積％超を含むものとした。なお、オーステナイト：２０体積％超に代えて、(ii)焼入れマルテンサイト：３体積％以上及びオーステナイト：１５体積％以上としても同様の効果が得られる。さらに、上記(i)，(ii)のいずれの鋼組織においても、より安定した拡管性を得るためには、オーステナイト分率は、３０体積％超とするのが好ましい。
また、本発明の拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管は、効果顕現性の点で、限界拡管率が４０％以上であるものが好ましい。
次に、本発明の鋼管の好ましい製造方法について、継目無鋼管を例として説明する。まず、上記組成になる溶鋼を、転炉、電気炉、真空溶解炉等通常公知の溶製方法で溶製し、連続鋳造法、造塊‐分塊圧延法等通常公知の方法でビレット等の鋼材とすることが好ましい。この鋼材を加熱し、通常のマンネスマン‐プラグミル方式、あるいはマンネスマン‐マンドレルミル方式の製造工程を用いて熱間加工し、造管して所望寸法の継目無鋼管とする。造管後継目無鋼管は空冷以上の冷却速度で室温まで冷却することが好ましい。
次に、本発明の鋼管の好ましい製造方法について、継目無鋼管を例として説明する。まず、上記組成になる溶鋼を、転炉、電気炉、真空溶解炉等通常公知の溶製方法で溶製し、連続鋳造法、造塊‐分塊圧延法等通常公知の方法でビレット等の鋼材とすることが好ましい。この鋼材を加熱し、通常のマンネスマン‐プラグミル方式、あるいはマンネスマン‐マンドレルミル方式の製造工程を用いて熱間加工し、造管して所望寸法の継目無鋼管とする。造管後継目無鋼管は空冷以上の冷却速度で室温まで冷却することが好ましい。
前記造管後冷却したままの鋼管でも本発明の鋼管として供し得るが、該造管後冷却した鋼管に焼戻し処理、あるいは焼入れ焼戻し処理を施すことが、より好ましい。
焼入れ処理としては、８００℃以上に再加熱し、その温度に５分以上保持した後、空冷以上の冷却速度で２００℃以下、好ましくは室温まで冷却することが好ましい。再加熱温度が８００℃未満では組織を充分なマルテンサイト組織とすることができず、強度が低下する場合がある。
焼入れ処理としては、８００℃以上に再加熱し、その温度に５分以上保持した後、空冷以上の冷却速度で２００℃以下、好ましくは室温まで冷却することが好ましい。再加熱温度が８００℃未満では組織を充分なマルテンサイト組織とすることができず、強度が低下する場合がある。
焼入れ処理後の焼戻し処理としては、Ａｃ1点を超える温度に加熱することが好ましい。Ａｃ1点を超える温度に加熱することにより、オーステナイトの析出、あるいは焼入れマルテンサイトの析出が起る。
また、前記造管後冷却した鋼管に焼戻し処理のみを施す場合は、７００℃以下Ａｃ1以上に加熱することが好ましい。
また、前記造管後冷却した鋼管に焼戻し処理のみを施す場合は、７００℃以下Ａｃ1以上に加熱することが好ましい。
また、本発明では、熱間加工性の観点からＳ，Ｓｉ，Ａｌ，Ｏを著しく低減して鋼材の熱間加工性を向上させている。したがって、この鋼材から鋼管を製造するにあたっては、通常の製造工程に何ら手を加えることなく製造できる。継目無鋼管だけでなく、電縫鋼管、ＵＯＥ鋼管への適用も可能である。
表１に示す組成になる鋼を真空溶解炉で溶製し、十分に脱ガスした後、１００ｋｇ鋼塊とし、これを研究用モデルシームレス圧延機により熱間穿孔圧延後、空冷して、外径３．３インチ、肉厚０．５インチのパイプを製造した。次いで各パイプから試験片素材を切り出し、表２に示す条件で焼入れ焼戻し処理を行なった。
該処理後の試験片について、以下の調査を行なった。
該処理後の試験片について、以下の調査を行なった。
・引張特性調査：パイプ長手方向を試験方向としてASTM A370に準拠した引張試験を行ない、ＹＳ（降伏強さ）、ＴＳ（引張強さ）を測定した。
・ミクロ組織調査：肉厚中心部のミクロ組織をエッチングにより現出させ、画像処理により、焼戻しマルテンサイト、オーステナイト、焼入れマルテンサイトの各相を同定し、各相の体積％を求めた。
・ミクロ組織調査：肉厚中心部のミクロ組織をエッチングにより現出させ、画像処理により、焼戻しマルテンサイト、オーステナイト、焼入れマルテンサイトの各相を同定し、各相の体積％を求めた。
・拡管性調査：パイプにプラグを押込んで拡管し、その際、拡管率（（プラグ径−初期パイプ内径）／初期パイプ内径×１００（％））が５％刻みで増すように使用プラグ径を増大させていき、拡管中のパイプに割れが発生した時の拡管率（限界拡管率）で拡管性を評価した。目標拡管率は４０％以上である。
・耐食性調査：拡管率１５％で拡管したパイプから厚さ３ｍｍ、幅３０ｍｍ、長さ４０ｍｍの腐食試験片を機械加工により作製し、腐食試験（条件：３０気圧のＣＯ２雰囲気と平衡させた、液温１４０℃の２０％ＮａＣｌ水溶液中に２週間浸漬）を行ない、試験後の重量減から計算した腐食速度及び１０倍ルーペ観察による孔食発生の有無により耐食性を評価した。
・耐食性調査：拡管率１５％で拡管したパイプから厚さ３ｍｍ、幅３０ｍｍ、長さ４０ｍｍの腐食試験片を機械加工により作製し、腐食試験（条件：３０気圧のＣＯ２雰囲気と平衡させた、液温１４０℃の２０％ＮａＣｌ水溶液中に２週間浸漬）を行ない、試験後の重量減から計算した腐食速度及び１０倍ルーペ観察による孔食発生の有無により耐食性を評価した。
これらの調査結果を表２に示す。Ｃｒ含有量が１１．０％未満の場合腐食速度が大きくなっている。なお、適用可能限界腐食速度は０．１２７ｍｍ/ｙである。また、Ｍｏを含まない場合は孔食が発生した。本発明例はいずれも、高拡管性を有し、かつ耐ＣＯ2腐食性に優れることが明らかである。このように、本発明の鋼管は、拡管用油井管として十分使用可能であることがわかる。
Claims (8)
- 鋼組成が、質量％で、Ｃ：０．０１０％未満、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：０．１０〜１．５０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｒ：１１．０〜１７．０％、Ｎｉ：２．０〜７．０％、Ｍｏ：３．０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｖ：０．２０％以下、Ｎ：０．０１％未満、Ｏ：０．００８％以下を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、鋼組織が、焼戻しマルテンサイトを主相とし、オーステナイト：２０体積％超を含む組織である拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管。
- 鋼組成が、質量％で、Ｃ：０．０１０％未満、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：０．１０〜１．５０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｒ：１１．０〜１７．０％、Ｎｉ：２．０〜７．０％、Ｍｏ：３．０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｖ：０．２０％以下、Ｎ：０．０１％未満、Ｏ：０．００８％以下を含有し、さらに、Ｎｂ：０．２０％以下、Ｃｕ：３．５％以下、Ｔｉ：０．３％以下、Ｚｒ：０．２％以下、Ｃａ：０．００１〜０．０１％、Ｂ：０．０００５〜０．０１％、Ｗ：３．０％以下のうち１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、鋼組織が、焼戻しマルテンサイトを主相とし、オーステナイト：２０体積％超を含む組織である拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管。
- 鋼組成のＣｒ分率を１１．０〜１４．０質量％とした請求項１又は２に記載の拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管。
- 前記オーステナイト：２０体積％超に代えて、焼入れマルテンサイト：３体積％以上及びオーステナイト：１５体積％以上とした請求項１〜３のいずれかに記載の拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管。
- 鋼組成のＣｒ分率を１４．０質量％超１７．０質量％以下とした請求項１又は２に記載の拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管。
- 鋼組織のオーステナイト分率を３０体積％超とした請求項１〜５のいずれかに記載の拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管。
- 限界拡管率が４０％以上である請求項１〜７のいずれかに記載の拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管。
- 請求項１、２、３、５のいずれかに記載される鋼組成の鋼材を、熱間加工により継目無鋼管に造管し、造管後空冷以上の冷却速度で冷却し、あるいはさらにその後、下記の焼戻し処理又は焼入れ焼戻し処理を施すことを特徴とする、限界拡管率が４０％以上になる拡管性に優れた油井用ステンレス鋼管の製造方法。
記
焼戻し処理：７００℃以下Ａｃ1以上に加熱する。
焼入れ焼戻し処理：（焼入れ：）８００℃以上に再加熱し、その温度に５分以上保持した後、空冷以上の冷却速度で２００℃以下まで冷却した後、（焼戻し：）Ａｃ1点を超える温度に加熱する。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2006282299A JP5245238B2 (ja) | 2005-11-28 | 2006-10-17 | 拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2005342269 | 2005-11-28 | ||
| JP2005342269 | 2005-11-28 | ||
| JP2006282299A JP5245238B2 (ja) | 2005-11-28 | 2006-10-17 | 拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2007169776A true JP2007169776A (ja) | 2007-07-05 |
| JP5245238B2 JP5245238B2 (ja) | 2013-07-24 |
Family
ID=38296712
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2006282299A Active JP5245238B2 (ja) | 2005-11-28 | 2006-10-17 | 拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5245238B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010050519A1 (ja) | 2008-10-30 | 2010-05-06 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化物応力割れ性と耐高温炭酸ガス腐食に優れた高強度ステンレス鋼管 |
| WO2011136175A1 (ja) | 2010-04-28 | 2011-11-03 | 住友金属工業株式会社 | 高強度油井用ステンレス鋼及び高強度油井用ステンレス鋼管 |
| JP2012047037A (ja) * | 2011-10-24 | 2012-03-08 | Jfe Steel Corp | 拡管性に優れる油井用ステンレス鋼管の製造方法 |
| JP2012136742A (ja) * | 2010-12-27 | 2012-07-19 | Jfe Steel Corp | 油井用高強度マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管 |
| EP3533892A4 (en) * | 2016-10-25 | 2019-10-16 | JFE Steel Corporation | SEAMLESS ROUTER-MARTENESS STEEL TUBE FOR AN OIL TUBE AND METHOD FOR PRODUCING A SEAMLESS TUBE |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09268349A (ja) * | 1996-01-29 | 1997-10-14 | Nippon Steel Corp | 耐硫化物応力割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JP2002212684A (ja) * | 2001-01-23 | 2002-07-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温強度の高いマルテンサイト系ステンレス鋼 |
| WO2004001082A1 (ja) * | 2002-06-19 | 2003-12-31 | Jfe Steel Corporation | 油井用ステンレス鋼管およびその製造方法 |
-
2006
- 2006-10-17 JP JP2006282299A patent/JP5245238B2/ja active Active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09268349A (ja) * | 1996-01-29 | 1997-10-14 | Nippon Steel Corp | 耐硫化物応力割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JP2002212684A (ja) * | 2001-01-23 | 2002-07-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温強度の高いマルテンサイト系ステンレス鋼 |
| WO2004001082A1 (ja) * | 2002-06-19 | 2003-12-31 | Jfe Steel Corporation | 油井用ステンレス鋼管およびその製造方法 |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010050519A1 (ja) | 2008-10-30 | 2010-05-06 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化物応力割れ性と耐高温炭酸ガス腐食に優れた高強度ステンレス鋼管 |
| EP2341161A1 (en) * | 2008-10-30 | 2011-07-06 | Sumitomo Metal Industries Limited | High strength stainless steel piping having outstanding resistance to sulphide stress cracking and resistance to high temperature carbon dioxide corrosion |
| US8608872B2 (en) | 2008-10-30 | 2013-12-17 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength stainless steel pipe excellent in sulfide stress cracking resistance and high-temperature carbonic-acid gas corrosion resistance |
| EP2341161A4 (en) * | 2008-10-30 | 2014-07-02 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | HIGH STRENGTH STAINLESS STEEL TUBE WITH EXCELLENT STRENGTH TO SULPHIDE BREAKAGE BREAKAGE AND HIGH TEMPERATURE CARBON DIOXIDE CORROSION RESISTANCE |
| WO2011136175A1 (ja) | 2010-04-28 | 2011-11-03 | 住友金属工業株式会社 | 高強度油井用ステンレス鋼及び高強度油井用ステンレス鋼管 |
| US9303296B2 (en) | 2010-04-28 | 2016-04-05 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength stainless steel for oil well and high-strength stainless steel pipe for oil well |
| JP2012136742A (ja) * | 2010-12-27 | 2012-07-19 | Jfe Steel Corp | 油井用高強度マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管 |
| JP2012047037A (ja) * | 2011-10-24 | 2012-03-08 | Jfe Steel Corp | 拡管性に優れる油井用ステンレス鋼管の製造方法 |
| EP3533892A4 (en) * | 2016-10-25 | 2019-10-16 | JFE Steel Corporation | SEAMLESS ROUTER-MARTENESS STEEL TUBE FOR AN OIL TUBE AND METHOD FOR PRODUCING A SEAMLESS TUBE |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5245238B2 (ja) | 2013-07-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5092204B2 (ja) | 拡管性に優れる油井用ステンレス鋼管 | |
| JP4978073B2 (ja) | 耐食性に優れる油井用高靭性超高強度ステンレス鋼管およびその製造方法 | |
| JP5145793B2 (ja) | 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JP5109222B2 (ja) | 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JP4893196B2 (ja) | 高靭性でかつ耐食性に優れた油井用高強度ステンレス鋼管 | |
| JP4363327B2 (ja) | 油井用ステンレス鋼管およびその製造方法 | |
| JP5446335B2 (ja) | 油井用高強度ステンレス鋼管の評価方法 | |
| WO2019035329A1 (ja) | 油井用高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JPWO2015178022A1 (ja) | 油井用高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
| WO2014112353A1 (ja) | 油井用ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JP5499575B2 (ja) | 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JP6237873B2 (ja) | 油井用高強度ステンレス継目無鋼管 | |
| JP5211552B2 (ja) | 拡管性に優れる油井用ステンレス鋼管およびその製造方法 | |
| JP2005336599A (ja) | 耐食性に優れたラインパイプ用高強度ステンレス鋼管およびその製造方法 | |
| JP7226675B1 (ja) | 油井用高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JP2017039998A (ja) | 油井用継目無ステンレス鋼管およびその製造方法 | |
| JP5162820B2 (ja) | 拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管 | |
| JP4978070B2 (ja) | 拡管性に優れる油井用ステンレス鋼管 | |
| JP5245238B2 (ja) | 拡管性に優れた油井管用ステンレス鋼管およびその製造方法 | |
| JP4470617B2 (ja) | 耐炭酸ガス腐食性に優れる油井用高強度ステンレス鋼管 | |
| EP1876253B1 (en) | Stainless steel pipe for oil well excellent in enlarging characteristics | |
| JP2008291322A (ja) | 拡管性に優れた油井用鋼管およびその製造方法 | |
| JP2002004009A (ja) | 油井用高強度マルテンサイト系ステンレス鋼管およびその製造方法 | |
| JP4289109B2 (ja) | 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス鋼管 | |
| JP2009167476A (ja) | 拡管性に優れる油井用ステンレス鋼管およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20090821 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100520 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20120807 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20120925 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20130312 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20130325 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5245238 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20160419 Year of fee payment: 3 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |