JP2007142703A - フィルタ - Google Patents
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Abstract
【課題】３次モードによるスプリアスを抑制する一方で、４次モードによるスプリアスを
も抑制できるフィルタを提供する。
【解決手段】第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａと第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂとが並列に接続
されたフィルタである。第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａは、ＩＤＴ電極２（ａ）、３（ａ）
が間引き法によって重み付けされている。また、第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂは、ＩＤＴ
電極２（ｂ）、３（ｂ）が間引き法によって重み付けされており、第１の縦結合ＤＭＳ共
振器Ａと逆相の関係にあり、２次モードの周波数が第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａの１次モ
ードの周波数と一致し、４次モードの周波数が第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａの４次モード
の周波数と一致する。
【選択図】図１
も抑制できるフィルタを提供する。
【解決手段】第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａと第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂとが並列に接続
されたフィルタである。第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａは、ＩＤＴ電極２（ａ）、３（ａ）
が間引き法によって重み付けされている。また、第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂは、ＩＤＴ
電極２（ｂ）、３（ｂ）が間引き法によって重み付けされており、第１の縦結合ＤＭＳ共
振器Ａと逆相の関係にあり、２次モードの周波数が第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａの１次モ
ードの周波数と一致し、４次モードの周波数が第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａの４次モード
の周波数と一致する。
【選択図】図１
Description
本発明は、フィルタに関し、特に、２つの縦結合ＤＭＳ（Ｄｏｕｂｌｅ−Ｍｏｄｅ Ｓ
ＡＷ）共振器が並列に接続されたフィルタに関する。ここで、縦結合ＤＭＳ共振器とは、
２つのＩＤＴ電極が弾性表面波（ＳＡＷ）の伝搬方向（縦方向）に配置された共振器をい
う。
ＡＷ）共振器が並列に接続されたフィルタに関する。ここで、縦結合ＤＭＳ共振器とは、
２つのＩＤＴ電極が弾性表面波（ＳＡＷ）の伝搬方向（縦方向）に配置された共振器をい
う。
従来、入力側電極１と出力側電極２とこれらの電極１，２の外側に置かれた反射器３，
４とによって構成された弾性表面波フィルタにおいて、入力側電極の重み付けを間引き法
によって行う弾性表面波フィルタが提案された（特許文献１参照）。特許文献１によれば
、この従来の弾性表面波フィルタを用いると、第１のサイドロープを抑えて、スプリアス
が抑制される。
特開平９−２１４２８１号公報
４とによって構成された弾性表面波フィルタにおいて、入力側電極の重み付けを間引き法
によって行う弾性表面波フィルタが提案された（特許文献１参照）。特許文献１によれば
、この従来の弾性表面波フィルタを用いると、第１のサイドロープを抑えて、スプリアス
が抑制される。
しかしながら、この従来の弾性表面波フィルタによると、３次モードによるスプリアス
は抑制されるが、低域側の４次モードによるスプリアスがむしろ大きくなってしまうとい
う問題があった。
本発明の目的は、上記の課題を解消して、３次モードによるスプリアスを抑制する一方
で、４次モードによるスプリアスをも抑制できるフィルタを提供することである。
は抑制されるが、低域側の４次モードによるスプリアスがむしろ大きくなってしまうとい
う問題があった。
本発明の目的は、上記の課題を解消して、３次モードによるスプリアスを抑制する一方
で、４次モードによるスプリアスをも抑制できるフィルタを提供することである。
上述の目的は、第１の発明にあっては、第１の縦結合ＤＭＳ共振器と第２の縦結合ＤＭ
Ｓ共振器とが並列に接続されたフィルタにおいて、前記第１の縦結合ＤＭＳ共振器は、Ｉ
ＤＴ電極が間引き法によって重み付けされており、前記第２の縦結合ＤＭＳ共振器は、Ｉ
ＤＴ電極が間引き法によって重み付けされており、前記第１の縦結合ＤＭＳ共振器と逆相
の関係にあり、２次モードの周波数が前記第１の縦結合ＤＭＳ共振器の１次モードの周波
数と一致し、４次モードの周波数が前記第１の縦結合ＤＭＳ共振器の４次モードの周波数
と一致する、ことを特徴とするフィルタにより、達成される。
Ｓ共振器とが並列に接続されたフィルタにおいて、前記第１の縦結合ＤＭＳ共振器は、Ｉ
ＤＴ電極が間引き法によって重み付けされており、前記第２の縦結合ＤＭＳ共振器は、Ｉ
ＤＴ電極が間引き法によって重み付けされており、前記第１の縦結合ＤＭＳ共振器と逆相
の関係にあり、２次モードの周波数が前記第１の縦結合ＤＭＳ共振器の１次モードの周波
数と一致し、４次モードの周波数が前記第１の縦結合ＤＭＳ共振器の４次モードの周波数
と一致する、ことを特徴とするフィルタにより、達成される。
第１の発明の構成によれば、第１、第２の縦結合ＤＭＳ共振器において、ＩＤＴ電極が
間引き法により重み付けされているため、３次モードによるスプリアスが抑制される。さ
らに、第１の発明の構成によれば、第１の縦結合ＤＭＳ共振器の１次モードが第２の縦結
合ＤＭＳ共振器の第２モードと同相で一致する一方、第１の縦結合ＤＭＳ共振器の４次モ
ードが第２の縦結合ＤＭＳ共振器の４次モードと逆相で一致する。よって、第１の発明の
構成によれば、第１、第２の縦結合ＤＭＳ共振器の４次モードが互いに打ち消し合うよう
になるため、４次モードによるスプリアスを抑制できる。
なお、第２の縦結合ＤＭＳ共振器の２次モードの周波数を第１の縦結合ＤＭＳ共振器の
１次モードの周波数と一致させ、第２の縦結合ＤＭＳ共振器の４次モードの周波数を第１
の縦結合ＤＭＳ共振器の４次モードの周波数と一致させるためには、第２の縦結合ＤＭＳ
共振器を第１の縦結合ＤＭＳ共振器よりも広帯域とするか、第１の縦結合ＤＭＳ共振器を
第２の縦結合ＤＭＳ共振器よりも狭帯域とすればよい。
間引き法により重み付けされているため、３次モードによるスプリアスが抑制される。さ
らに、第１の発明の構成によれば、第１の縦結合ＤＭＳ共振器の１次モードが第２の縦結
合ＤＭＳ共振器の第２モードと同相で一致する一方、第１の縦結合ＤＭＳ共振器の４次モ
ードが第２の縦結合ＤＭＳ共振器の４次モードと逆相で一致する。よって、第１の発明の
構成によれば、第１、第２の縦結合ＤＭＳ共振器の４次モードが互いに打ち消し合うよう
になるため、４次モードによるスプリアスを抑制できる。
なお、第２の縦結合ＤＭＳ共振器の２次モードの周波数を第１の縦結合ＤＭＳ共振器の
１次モードの周波数と一致させ、第２の縦結合ＤＭＳ共振器の４次モードの周波数を第１
の縦結合ＤＭＳ共振器の４次モードの周波数と一致させるためには、第２の縦結合ＤＭＳ
共振器を第１の縦結合ＤＭＳ共振器よりも広帯域とするか、第１の縦結合ＤＭＳ共振器を
第２の縦結合ＤＭＳ共振器よりも狭帯域とすればよい。
第２の発明は、第１の発明の構成において、前記第２の縦結合ＤＭＳ共振器は、ＩＤＴ
対数が、前記第１の縦結合ＤＭＳ共振器のＩＤＴ対数よりも少ない、ことを特徴とする。
第２の発明の構成によれば、ＩＤＴ電極の間隔（入力側ＩＤＴ電極と出力側ＩＤＴ電極
との間隔）を、電極指の間隔と異ならしめれば、第２の縦結合ＤＭＳ共振器を第１の縦結
合ＤＭＳ共振器よりも広帯域とし、あるいは、第１の縦結合ＤＭＳ共振器を第２の縦結合
ＤＭＳ共振器よりも狭帯域とすることができる。
しかし、この手段には、バルク放射などにより挿入損失が劣化するという問題がある。
そこで、第２の発明では、第１の縦結合ＤＭＳ共振器のＩＤＴ対数と第２の縦結合ＤＭＳ
共振器のＩＤＴ対数とを異ならしめることにより、第２の縦結合ＤＭＳ共振器を第１の縦
結合ＤＭＳ共振器よりも広帯域とし、あるいは、第１の縦結合ＤＭＳ共振器を第２の縦結
合ＤＭＳ共振器よりも狭帯域とする。よって、第２の発明の構成によれば、広帯域化や狭
帯域化のために、挿入損失を劣化させてしまうということがない。
対数が、前記第１の縦結合ＤＭＳ共振器のＩＤＴ対数よりも少ない、ことを特徴とする。
第２の発明の構成によれば、ＩＤＴ電極の間隔（入力側ＩＤＴ電極と出力側ＩＤＴ電極
との間隔）を、電極指の間隔と異ならしめれば、第２の縦結合ＤＭＳ共振器を第１の縦結
合ＤＭＳ共振器よりも広帯域とし、あるいは、第１の縦結合ＤＭＳ共振器を第２の縦結合
ＤＭＳ共振器よりも狭帯域とすることができる。
しかし、この手段には、バルク放射などにより挿入損失が劣化するという問題がある。
そこで、第２の発明では、第１の縦結合ＤＭＳ共振器のＩＤＴ対数と第２の縦結合ＤＭＳ
共振器のＩＤＴ対数とを異ならしめることにより、第２の縦結合ＤＭＳ共振器を第１の縦
結合ＤＭＳ共振器よりも広帯域とし、あるいは、第１の縦結合ＤＭＳ共振器を第２の縦結
合ＤＭＳ共振器よりも狭帯域とする。よって、第２の発明の構成によれば、広帯域化や狭
帯域化のために、挿入損失を劣化させてしまうということがない。
第３の発明は、第１または第２の発明の構成において、前記第１の縦結合ＤＭＳ共振器
の４次モードと前記第２の縦結合ＤＭＳ共振器の４次モードとの周波数差が、マイナス１
５ｐｐｍ以上プラス１５ｐｐｍ以下である、ことを特徴とする。
第３の発明の構成によれば、４次モードのレベルをマイナス２０ｄＢ以下に抑えること
できるため、第１、第２の発明よりも、一層、４次モードを抑制できる。
の４次モードと前記第２の縦結合ＤＭＳ共振器の４次モードとの周波数差が、マイナス１
５ｐｐｍ以上プラス１５ｐｐｍ以下である、ことを特徴とする。
第３の発明の構成によれば、４次モードのレベルをマイナス２０ｄＢ以下に抑えること
できるため、第１、第２の発明よりも、一層、４次モードを抑制できる。
図６は、本発明の参考となる縦結合ＤＭＳ共振器の構成の一例（ａ）と、共振ピーク特
性（ｂ）の一例とを示す図である。
図６（ａ）に示すように、縦結合ＤＭＳ共振器は、入力側ＩＤＴ電極１と、出力側ＩＤ
Ｔ電極２と、反射器３、４と、を備えている。この縦結合ＤＭＳ共振器においては、図６
（ｂ）に示すように、１次モード、２次モード、３次モード、４次モード、・・・などの
共振モードが励起される。ここで、１次モードと２次モードとの間の帯域が通過帯域であ
り、３次モード、４次モード、・・・は、スプリアスである。なお、ＩＤＴとは、Ｉｎｔ
ｅｒ Ｄｉｇｉｔａｌ−Ｔｒａｎｓｄｕｃｅｒの略である。
性（ｂ）の一例とを示す図である。
図６（ａ）に示すように、縦結合ＤＭＳ共振器は、入力側ＩＤＴ電極１と、出力側ＩＤ
Ｔ電極２と、反射器３、４と、を備えている。この縦結合ＤＭＳ共振器においては、図６
（ｂ）に示すように、１次モード、２次モード、３次モード、４次モード、・・・などの
共振モードが励起される。ここで、１次モードと２次モードとの間の帯域が通過帯域であ
り、３次モード、４次モード、・・・は、スプリアスである。なお、ＩＤＴとは、Ｉｎｔ
ｅｒ Ｄｉｇｉｔａｌ−Ｔｒａｎｓｄｕｃｅｒの略である。
図７は、本発明の参考となるＩＤＴ電極１、２が間引き法によって重み付けされた縦結
合ＤＭＳ共振器の構成（ａ）と、共振ピーク特性（ｂ）とを示す図である。
図６と図７とを比較すると明らかなように、縦結合ＤＭＳ共振器のＩＤＴ電極１、２を
間引き法によって重み付けすると、縦結合ＤＭＳ共振器で励起される共振モードのうちの
３次モードが減衰する。しかしながら、４次モードの方は、間引き法による重み付け前よ
りも、むしろ大きくなってしまう。
合ＤＭＳ共振器の構成（ａ）と、共振ピーク特性（ｂ）とを示す図である。
図６と図７とを比較すると明らかなように、縦結合ＤＭＳ共振器のＩＤＴ電極１、２を
間引き法によって重み付けすると、縦結合ＤＭＳ共振器で励起される共振モードのうちの
３次モードが減衰する。しかしながら、４次モードの方は、間引き法による重み付け前よ
りも、むしろ大きくなってしまう。
図１は、本発明の実施の形態に係るフィルタを示す図であり、図２は、図１のフィルタ
の共振ピーク特性を示す図である。
図１に示すように、実施の形態に係るフィルタ１０は、第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａと
第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂとが並列に接続されたフィルタである。ここで、第１の縦結
合ＤＭＳ共振器Ａは、入力側ＩＤＴ電極１（ａ）と、出力側ＩＤＴ電極２（ａ）と、反射
器３（ａ）、４（ａ）と、を備えている。また、第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂは、入力側
ＩＤＴ電極１（ｂ）と、出力側ＩＤＴ電極２（ｂ）と、反射器３（ｂ）、４（ｂ）と、を
備えている。
の共振ピーク特性を示す図である。
図１に示すように、実施の形態に係るフィルタ１０は、第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａと
第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂとが並列に接続されたフィルタである。ここで、第１の縦結
合ＤＭＳ共振器Ａは、入力側ＩＤＴ電極１（ａ）と、出力側ＩＤＴ電極２（ａ）と、反射
器３（ａ）、４（ａ）と、を備えている。また、第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂは、入力側
ＩＤＴ電極１（ｂ）と、出力側ＩＤＴ電極２（ｂ）と、反射器３（ｂ）、４（ｂ）と、を
備えている。
第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａと第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂとは、ともに、ＩＤＴ電極
１（ａ）、２（ａ）、１（ｂ）、２（ｂ）が間引き法によって重み付けされている（ここ
で、間引き法とは、たとえば、ＩＤＴ電極を構成する電極指の一部を間引くことによって
ＩＤＴ電極を重み付けする法をいい、図１中では、間引かれていない電極指を黒で塗りつ
ぶされた長方形で示し、間引かれた電極指を中抜きされた長方形で示している。なお間引
き方には、電極指を配置しないことによって弾性表面波の反射と励振の両方が生じないよ
うにする間引きと、隣の電極指と同じ極性の電極指を配置することで弾性表面波の励振は
生じなくなるが反射は生じるようにする間引き、の２種類があるが、図１中の中抜きされ
た長方形で示された電極指は後者の間引きを行っている）。このため、図２に示すように
、第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａと第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂとにおいては、ともに、３
次モードが減衰している。
１（ａ）、２（ａ）、１（ｂ）、２（ｂ）が間引き法によって重み付けされている（ここ
で、間引き法とは、たとえば、ＩＤＴ電極を構成する電極指の一部を間引くことによって
ＩＤＴ電極を重み付けする法をいい、図１中では、間引かれていない電極指を黒で塗りつ
ぶされた長方形で示し、間引かれた電極指を中抜きされた長方形で示している。なお間引
き方には、電極指を配置しないことによって弾性表面波の反射と励振の両方が生じないよ
うにする間引きと、隣の電極指と同じ極性の電極指を配置することで弾性表面波の励振は
生じなくなるが反射は生じるようにする間引き、の２種類があるが、図１中の中抜きされ
た長方形で示された電極指は後者の間引きを行っている）。このため、図２に示すように
、第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａと第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂとにおいては、ともに、３
次モードが減衰している。
また、図１の２（ａ）´と２（ｂ）´とが示すように、第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａと
第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂは、出力側電極２（ａ）、２（ｂ）の電極パターンが逆にな
っている（出力電極２（ａ）、２（ｂ）の大多数の電極指が、第１の縦結合ＤＭＳ共振器
Ａと第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂとの中央に仮想の境界線Ｃを引いた場合に、その境界線
を挟んで上下対称となっている。）。このため、第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａと第２の縦
結合ＤＭＳ共振器Ｂは、位相が逆相の関係になっている。これを図２を用いて説明すると
、第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａでは、たとえば１次モード、２次モード、３次モード、４
次モードの位相が、それぞれ、１８０°、０°、１８０°、０°であるのに対し、第２の
縦結合ＤＭＳ共振器Ｂでは、１次モード、２次モード、３次モード、４次モードの位相が
、それぞれ、０°、１８０°、０°、１８０°となっている。
第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂは、出力側電極２（ａ）、２（ｂ）の電極パターンが逆にな
っている（出力電極２（ａ）、２（ｂ）の大多数の電極指が、第１の縦結合ＤＭＳ共振器
Ａと第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂとの中央に仮想の境界線Ｃを引いた場合に、その境界線
を挟んで上下対称となっている。）。このため、第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａと第２の縦
結合ＤＭＳ共振器Ｂは、位相が逆相の関係になっている。これを図２を用いて説明すると
、第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａでは、たとえば１次モード、２次モード、３次モード、４
次モードの位相が、それぞれ、１８０°、０°、１８０°、０°であるのに対し、第２の
縦結合ＤＭＳ共振器Ｂでは、１次モード、２次モード、３次モード、４次モードの位相が
、それぞれ、０°、１８０°、０°、１８０°となっている。
また、図２に示すように、実施の形態に係るフィルタ１０においては、第１の縦結合Ｄ
ＭＳ共振器Ａの１次モードの周波数と第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂの２次モードの周波数
が一致している。ここで、「一致」は、必ずしも厳密に一致していることは必要ないが、
両モードの周波数差がマイナス３０ｐｐｍ以上プラス３０ｐｐｍ以下となることが望まし
い。なお、本発明は、第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａの１次モードの周波数と第２の縦結合
ＤＭＳ共振器Ｂの２次モードの周波数とを一致させる手段を特に限定するものではないが
、たとえば、ＩＤＴ電極を構成する電極指の間隔（図１中のλ１、λ２）を適宜変更する
ことにより、第２の縦結合ＤＭＳ共振器の共振モードを高域側にシフトさせて、一致させ
ることができる。
ＭＳ共振器Ａの１次モードの周波数と第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂの２次モードの周波数
が一致している。ここで、「一致」は、必ずしも厳密に一致していることは必要ないが、
両モードの周波数差がマイナス３０ｐｐｍ以上プラス３０ｐｐｍ以下となることが望まし
い。なお、本発明は、第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａの１次モードの周波数と第２の縦結合
ＤＭＳ共振器Ｂの２次モードの周波数とを一致させる手段を特に限定するものではないが
、たとえば、ＩＤＴ電極を構成する電極指の間隔（図１中のλ１、λ２）を適宜変更する
ことにより、第２の縦結合ＤＭＳ共振器の共振モードを高域側にシフトさせて、一致させ
ることができる。
また、図２に示すように、実施の形態に係るフィルタ１０においては、第１の縦結合Ｄ
ＭＳ共振器Ａの４次モードの周波数と第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂの４次モードの周波数
とが一致している。この一致は、第２の縦結合ＤＭＳ共振器を第１の縦結合ＤＭＳ共振器
よりも広帯域とするか、第１の縦結合ＤＭＳ共振器を第２の縦結合ＤＭＳ共振器よりも狭
帯域とすることにより実現できる。
なお、ＩＤＴ電極の間隔（入力側ＩＤＴ電極１（ａ）と出力側ＩＤＴ電極２（ａ）との
間隔ｄ１、入力側ＩＤＴ電極１（ｂ）と出力側ＩＤＴ電極２（ｂ）との間隔ｄ２）を、電
極指の間隔（λ１、λ２）と異ならしめれば、第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂを第１の縦結
合ＤＭＳ共振器Ａよりも広帯域とし、あるいは、第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａを第２の縦
結合ＤＭＳ共振器Ｂよりも狭帯域とできる。
しかし、この手段には、バルク放射などにより挿入損失が劣化するという問題がある。
そこで、本実施の形態では、図１に示すように、第１の縦結合ＤＭＳ共振器ＡのＩＤＴ対
数ＮＡ（ＮＡ１＝７８、ＮＡ２=７８）と第２の縦結合ＤＭＳ共振器ＢのＩＤＴ対数ＮＢ
（ＮＢ１=７１、ＮＢ２＝７１）とを異ならしめることにより、第２の縦結合ＤＭＳ共振
器Ｂを第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａよりも広帯域とし、あるいは、第１の縦結合ＤＭＳ共
振器Ａを第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂよりも狭帯域とした。よって、実施の形態によれば
、広帯域化や狭帯域化のために、挿入損失を劣化させてしまうということがない。
なお、ＩＤＴ電極の間隔ｄ１、ｄ２を、電極指の間隔λ１、λ２と異ならしめる場合に
は、図３に示すように、入力側ＩＤＴ電極１（ａ）、１（ｂ）と出力側ＩＤＴ電極２（ａ
）、２（ｂ）との間に、電極指の間隔がＩＤＴ電極における電極指の間隔（λ１、λ２）
と同じであるミドルグレーティング５（ａ）、５（ｂ）を配置すれば、上記と同様にして
、挿入損失の劣化を防ぐことができる。
ＭＳ共振器Ａの４次モードの周波数と第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂの４次モードの周波数
とが一致している。この一致は、第２の縦結合ＤＭＳ共振器を第１の縦結合ＤＭＳ共振器
よりも広帯域とするか、第１の縦結合ＤＭＳ共振器を第２の縦結合ＤＭＳ共振器よりも狭
帯域とすることにより実現できる。
なお、ＩＤＴ電極の間隔（入力側ＩＤＴ電極１（ａ）と出力側ＩＤＴ電極２（ａ）との
間隔ｄ１、入力側ＩＤＴ電極１（ｂ）と出力側ＩＤＴ電極２（ｂ）との間隔ｄ２）を、電
極指の間隔（λ１、λ２）と異ならしめれば、第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂを第１の縦結
合ＤＭＳ共振器Ａよりも広帯域とし、あるいは、第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａを第２の縦
結合ＤＭＳ共振器Ｂよりも狭帯域とできる。
しかし、この手段には、バルク放射などにより挿入損失が劣化するという問題がある。
そこで、本実施の形態では、図１に示すように、第１の縦結合ＤＭＳ共振器ＡのＩＤＴ対
数ＮＡ（ＮＡ１＝７８、ＮＡ２=７８）と第２の縦結合ＤＭＳ共振器ＢのＩＤＴ対数ＮＢ
（ＮＢ１=７１、ＮＢ２＝７１）とを異ならしめることにより、第２の縦結合ＤＭＳ共振
器Ｂを第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａよりも広帯域とし、あるいは、第１の縦結合ＤＭＳ共
振器Ａを第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂよりも狭帯域とした。よって、実施の形態によれば
、広帯域化や狭帯域化のために、挿入損失を劣化させてしまうということがない。
なお、ＩＤＴ電極の間隔ｄ１、ｄ２を、電極指の間隔λ１、λ２と異ならしめる場合に
は、図３に示すように、入力側ＩＤＴ電極１（ａ）、１（ｂ）と出力側ＩＤＴ電極２（ａ
）、２（ｂ）との間に、電極指の間隔がＩＤＴ電極における電極指の間隔（λ１、λ２）
と同じであるミドルグレーティング５（ａ）、５（ｂ）を配置すれば、上記と同様にして
、挿入損失の劣化を防ぐことができる。
なお、本発明において、第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａの４次モードの周波数と第２の縦
結合ＤＭＳ共振器Ｂの４次モードの周波数との一致は、厳密であることを要しないが、両
者が、マイナス１５ｐｐｍ以上プラス１５ｐｐｍ以下の周波数差で一致すれば、４次モー
ドのレベルをマイナス２０ｄＢ以下に抑えることできる（図４参照）。
結合ＤＭＳ共振器Ｂの４次モードの周波数との一致は、厳密であることを要しないが、両
者が、マイナス１５ｐｐｍ以上プラス１５ｐｐｍ以下の周波数差で一致すれば、４次モー
ドのレベルをマイナス２０ｄＢ以下に抑えることできる（図４参照）。
以上説明した本実施の形態に係るフィルタ１０について、インピーダンス整合を行うと
、図５に示すように、１次モードと２次モードの間が滑らかになり、広帯域なフィルタを
得ることができる。
、図５に示すように、１次モードと２次モードの間が滑らかになり、広帯域なフィルタを
得ることができる。
以上説明したように、本実施の形態に係るフィルタ１０によれば、第１、第２の縦結合
ＤＭＳ共振器Ａ，Ｂにおいて、ＩＤＴ電極１，２が間引き法により重み付けされているた
め、３次モードによるスプリアスが抑制される。さらに、実施の形態に係るフィルタ１０
によれば、第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａの１次モードが第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂの２
次モードと同相で一致する一方、第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａの４次モードが第２の縦結
合ＤＭＳ共振器Ｂの４次モードと逆相で一致する。よって、実施の形態に係るフィルタ１
０によれば、第１、第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ａ，Ｂの４次モードが互いに打ち消し合う
ようになるため、４次モードによるスプリアスをも抑制できる。
ＤＭＳ共振器Ａ，Ｂにおいて、ＩＤＴ電極１，２が間引き法により重み付けされているた
め、３次モードによるスプリアスが抑制される。さらに、実施の形態に係るフィルタ１０
によれば、第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａの１次モードが第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ｂの２
次モードと同相で一致する一方、第１の縦結合ＤＭＳ共振器Ａの４次モードが第２の縦結
合ＤＭＳ共振器Ｂの４次モードと逆相で一致する。よって、実施の形態に係るフィルタ１
０によれば、第１、第２の縦結合ＤＭＳ共振器Ａ，Ｂの４次モードが互いに打ち消し合う
ようになるため、４次モードによるスプリアスをも抑制できる。
Ａ・・・第１の縦結合ＤＭＳ共振器、Ｂ・・・第２の縦結合ＤＭＳ共振器、１（ａ）、１
（ｂ）・・・入力側ＩＤＴ電極、２（ａ）、２（ｂ）・・・出力側ＩＤＴ電極、２（ａ）
´、２（ｂ）´・・・電極指、３（ａ）、３（ｂ）、４（ａ）、４（ｂ）・・・反射器、
５（ａ）、５（ｂ）・・・ミドルグレーティング、１０・・・フィルタ、λ１、λ２・・
・電極指の間隔、ｄ１、ｄ２・・・ＩＤＴ電極の間隔（入力側ＩＤＴ電極と出力側ＩＤＴ
電極の間隔）
（ｂ）・・・入力側ＩＤＴ電極、２（ａ）、２（ｂ）・・・出力側ＩＤＴ電極、２（ａ）
´、２（ｂ）´・・・電極指、３（ａ）、３（ｂ）、４（ａ）、４（ｂ）・・・反射器、
５（ａ）、５（ｂ）・・・ミドルグレーティング、１０・・・フィルタ、λ１、λ２・・
・電極指の間隔、ｄ１、ｄ２・・・ＩＤＴ電極の間隔（入力側ＩＤＴ電極と出力側ＩＤＴ
電極の間隔）
Claims (3)
- 第１の縦結合ＤＭＳ共振器と第２の縦結合ＤＭＳ共振器とが並列に接続されたフィルタ
において、
前記第１の縦結合ＤＭＳ共振器は、ＩＤＴ電極が間引き法によって重み付けされており
、
前記第２の縦結合ＤＭＳ共振器は、
ＩＤＴ電極が間引き法によって重み付けされており、
前記第１の縦結合ＤＭＳ共振器と逆相の関係にあり、
２次モードの周波数が前記第１の縦結合ＤＭＳ共振器の１次モードの周波数と一致し、
４次モードの周波数が前記第１の縦結合ＤＭＳ共振器の４次モードの周波数と一致する
、
ことを特徴とするフィルタ。 - 前記第２の縦結合ＤＭＳ共振器は、ＩＤＴ対数が、前記第１の縦結合ＤＭＳ共振器のＩ
ＤＴ対数よりも少ない、ことを特徴とする請求項１に記載のフィルタ。 - 前記第１の縦結合ＤＭＳ共振器の４次モードと前記第２の縦結合ＤＭＳ共振器の４次モ
ードとの周波数差が、マイナス１５ｐｐｍ以上プラス１５ｐｐｍ以下である、ことを特徴
とする請求項１または請求項２に記載のフィルタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2005332433A JP2007142703A (ja) | 2005-11-17 | 2005-11-17 | フィルタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2005332433A JP2007142703A (ja) | 2005-11-17 | 2005-11-17 | フィルタ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2007142703A true JP2007142703A (ja) | 2007-06-07 |
Family
ID=38205052
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2005332433A Withdrawn JP2007142703A (ja) | 2005-11-17 | 2005-11-17 | フィルタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2007142703A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020044979A1 (ja) * | 2018-08-30 | 2020-03-05 | 株式会社村田製作所 | フィルタ装置およびマルチプレクサ |
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-
2005
- 2005-11-17 JP JP2005332433A patent/JP2007142703A/ja not_active Withdrawn
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