JP2006346776A - 高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイチップ - Google Patents
高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイチップ Download PDFInfo
- Publication number
- JP2006346776A JP2006346776A JP2005173463A JP2005173463A JP2006346776A JP 2006346776 A JP2006346776 A JP 2006346776A JP 2005173463 A JP2005173463 A JP 2005173463A JP 2005173463 A JP2005173463 A JP 2005173463A JP 2006346776 A JP2006346776 A JP 2006346776A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- phase
- cutting
- titanium carbonitride
- hard
- based cermet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000010936 titanium Substances 0.000 title claims abstract description 31
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 25
- 239000011195 cermet Substances 0.000 title claims abstract description 20
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 11
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 title claims abstract description 10
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 title abstract 2
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 11
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims abstract description 11
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910020630 Co Ni Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910002440 Co–Ni Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 51
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 18
- 229910003468 tantalcarbide Inorganic materials 0.000 claims description 8
- UNASZPQZIFZUSI-UHFFFAOYSA-N methylidyneniobium Chemical compound [Nb]#C UNASZPQZIFZUSI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- NFFIWVVINABMKP-UHFFFAOYSA-N methylidynetantalum Chemical compound [Ta]#C NFFIWVVINABMKP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 24
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 22
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 17
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 description 8
- 230000008569 process Effects 0.000 description 8
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000011160 research Methods 0.000 description 3
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001315 Tool steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000009770 conventional sintering Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 102220061996 rs786203944 Human genes 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
【課題】高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮するＴｉＣＮ基サーメット製スローアウエイチップを提供する。
【解決手段】質量％で、ＷＣ：２０〜３０％、ＴａＣおよびＮｂＣのうちの１種または２種：５〜１０％、Ｃｏ：５〜１０％、Ｎｉ：５〜１０％、ＴｉＣＮ：残り（ただし、５０〜６０％含有）であり硬質相：７５〜９０面積％、結合相および不可避不純物：残り、からなる組織を有すると共に、上記硬質相は、芯部が炭窒化チタン相、周辺部がＴｉおよびＷと、ＴａおよびＮｂのうちのいずれか、または両方の複合炭窒化物相からなる特定な有芯構造の第１、２硬質相、及び単相構造の第３硬質相で構成され、さらに上記結合相は、結合相に占める割合で、Ｃｏ：１８〜３３％、Ｎｉ：２０〜３５％、Ｔｉと、ＴａおよびＮｂ：合量で５％以下、Ｗおよび不可避不純物：残り、の組成を有するＷ−Ｃｏ−Ｎｉ系合金からなるスローアウエイチップ。
【選択図】図１
【解決手段】質量％で、ＷＣ：２０〜３０％、ＴａＣおよびＮｂＣのうちの１種または２種：５〜１０％、Ｃｏ：５〜１０％、Ｎｉ：５〜１０％、ＴｉＣＮ：残り（ただし、５０〜６０％含有）であり硬質相：７５〜９０面積％、結合相および不可避不純物：残り、からなる組織を有すると共に、上記硬質相は、芯部が炭窒化チタン相、周辺部がＴｉおよびＷと、ＴａおよびＮｂのうちのいずれか、または両方の複合炭窒化物相からなる特定な有芯構造の第１、２硬質相、及び単相構造の第３硬質相で構成され、さらに上記結合相は、結合相に占める割合で、Ｃｏ：１８〜３３％、Ｎｉ：２０〜３５％、Ｔｉと、ＴａおよびＮｂ：合量で５％以下、Ｗおよび不可避不純物：残り、の組成を有するＷ−Ｃｏ−Ｎｉ系合金からなるスローアウエイチップ。
【選択図】図１
Description
この発明は、炭窒化チタン基サーメット（以下、ＴｉＣＮ基サーメットで示す）の結合相がすぐれた高温硬さを有し、したがって、高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮するＴｉＣＮ基サーメット製スローアウエイチップに関するものである。
従来、例えば旋削加工に用いられる切削加工の１種としてＴｉＣＮ基サーメットで構成されたスローアウエイチップ（以下、単に切削チップという）が知られている。
また、上記切削チップが、質量％で（以下、％は質量％を示す）、
（ａ）炭化タングステン（以下、ＷＣで示す）：２０〜３０％、
炭化タンタル（以下、ＴａＣで示す）および炭化ニオブ（以下、ＮｂＣで示す）のうちの１種または２種（以下、ＴａＣ／ＮｂＣで示す）：５〜１０％、
Ｃｏ：５〜１０％、
Ｎｉ：５〜１０％、
炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮで示す）：残り（ただし、５０〜６０％含有）、
からなる配合組成を有する圧粉体の焼結体であるＴｉＣＮ基サーメットで構成され、
（ｂ）上記ＴｉＣＮ基サーメットは、走査型電子顕微鏡による組織観察で、
硬質相：７０〜９３面積％、
結合相および不可避不純物：残り、
からなる組織を有すると共に、上記硬質相は、走査型電子顕微鏡による組織観察結果（倍率：１万倍）を図１に模写図で示した通り、
（１）芯部がＴｉＣＮ相、周辺部がＴｉおよびＷと、ＴａおよびＮｂのうちのいずれか、または両方の複合炭窒化物［以下、（Ｔｉ，Ｗ，Ｔａ／Ｎｂ）ＣＮで示す］相からなる有芯構造の第１硬質相、
（２）芯部および周辺部の両方が（Ｔｉ，Ｗ，Ｔａ／Ｎｂ）ＣＮ相からなる有芯構造の第２硬質相、
（３）ＴｉＣＮ相からなる単相構造の第３硬質相、
以上（１）〜（３）で構成され、さらに上記結合相は、結合相に占める割合で、かつ質量％で、
Ｗ：１〜１０％、
Ｎｉ：３５〜６０％、
Ｔｉと、ＴａおよびＮｂのうちのいずれか、または両方（以下、Ｔａ／Ｎｂで示す）：合量で５％以下、
Ｃｏおよび不可避不純物：残り、
からなる組成を有するＣｏ−Ｎｉ系合金からなることも知られている。
また、上記切削チップが、質量％で（以下、％は質量％を示す）、
（ａ）炭化タングステン（以下、ＷＣで示す）：２０〜３０％、
炭化タンタル（以下、ＴａＣで示す）および炭化ニオブ（以下、ＮｂＣで示す）のうちの１種または２種（以下、ＴａＣ／ＮｂＣで示す）：５〜１０％、
Ｃｏ：５〜１０％、
Ｎｉ：５〜１０％、
炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮで示す）：残り（ただし、５０〜６０％含有）、
からなる配合組成を有する圧粉体の焼結体であるＴｉＣＮ基サーメットで構成され、
（ｂ）上記ＴｉＣＮ基サーメットは、走査型電子顕微鏡による組織観察で、
硬質相：７０〜９３面積％、
結合相および不可避不純物：残り、
からなる組織を有すると共に、上記硬質相は、走査型電子顕微鏡による組織観察結果（倍率：１万倍）を図１に模写図で示した通り、
（１）芯部がＴｉＣＮ相、周辺部がＴｉおよびＷと、ＴａおよびＮｂのうちのいずれか、または両方の複合炭窒化物［以下、（Ｔｉ，Ｗ，Ｔａ／Ｎｂ）ＣＮで示す］相からなる有芯構造の第１硬質相、
（２）芯部および周辺部の両方が（Ｔｉ，Ｗ，Ｔａ／Ｎｂ）ＣＮ相からなる有芯構造の第２硬質相、
（３）ＴｉＣＮ相からなる単相構造の第３硬質相、
以上（１）〜（３）で構成され、さらに上記結合相は、結合相に占める割合で、かつ質量％で、
Ｗ：１〜１０％、
Ｎｉ：３５〜６０％、
Ｔｉと、ＴａおよびＮｂのうちのいずれか、または両方（以下、Ｔａ／Ｎｂで示す）：合量で５％以下、
Ｃｏおよび不可避不純物：残り、
からなる組成を有するＣｏ−Ｎｉ系合金からなることも知られている。
さらに、上記の切削チップが、上記配合組成の圧粉体を、以下の焼結条件、すなわち、
（ａ）室温から１４００〜１４５０℃までを１０Ｐａ以下の真空雰囲気中、１〜３℃／ｍｉｎ．の速度で昇温し、
（ｂ）１４００〜１４５０℃から焼結温度である１４８０〜１５６０℃までの１〜３℃／ｍｉｎ．の速度での昇温、並びに前記焼結温度に０．５〜２時間保持を５０〜４０００ｋＰａの窒素雰囲気で行い、
（ｃ）上記焼結温度からの炉冷を１０Ｐａ以下の真空雰囲気中で行う、
以上（ａ）〜（ｃ）の工程からなる条件で焼結することにより製造され、各種の鋼や鋳鉄などの連続切削加工や断続切削加工に用いられることも良く知られるところである。
特開平１０−１１０２３４号公報
（ａ）室温から１４００〜１４５０℃までを１０Ｐａ以下の真空雰囲気中、１〜３℃／ｍｉｎ．の速度で昇温し、
（ｂ）１４００〜１４５０℃から焼結温度である１４８０〜１５６０℃までの１〜３℃／ｍｉｎ．の速度での昇温、並びに前記焼結温度に０．５〜２時間保持を５０〜４０００ｋＰａの窒素雰囲気で行い、
（ｃ）上記焼結温度からの炉冷を１０Ｐａ以下の真空雰囲気中で行う、
以上（ａ）〜（ｃ）の工程からなる条件で焼結することにより製造され、各種の鋼や鋳鉄などの連続切削加工や断続切削加工に用いられることも良く知られるところである。
近年の切削装置の高性能化はめざましく、一方で切削加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求は強く、これに伴い、切削加工は高速化の傾向にあるが、上記の従来切削チップを用いて、切削速度が３００ｍ／ｍｉｎ．以上の高速で、鋼や鋳鉄などの切削加工を行った場合、切削加工時に発生する高熱によって、特にこれを構成するＴｉＣＮ基サーメットのＣｏ−Ｎｉ系合金からなる結合相の摩耗進行が著しく促進し、これが原因で比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、上記の従来切削チップの高速切削加工での耐摩耗性向上を図るべく、特にこれを構成するＴｉＣＮ基サーメットのＣｏ−Ｎｉ系合金からなる結合相に着目し、研究を行った結果、
（ａ）焼結時に結合相形成であるＣｏ−Ｎｉ系合金中に固溶したＷ成分は、硬質相の周辺部に析出固溶し、さらに一部は芯部に固溶するが、上記の焼結条件で製造された従来切削チップにおいては、結合相中に含有するＷ成分の硬質相周辺部への析出固溶割合が相対的にきわめて高く、したがって、前記結合相中に残留含有するＷ成分の割合は低く、結合相に占める割合で１〜１０％であること。
（ａ）焼結時に結合相形成であるＣｏ−Ｎｉ系合金中に固溶したＷ成分は、硬質相の周辺部に析出固溶し、さらに一部は芯部に固溶するが、上記の焼結条件で製造された従来切削チップにおいては、結合相中に含有するＷ成分の硬質相周辺部への析出固溶割合が相対的にきわめて高く、したがって、前記結合相中に残留含有するＷ成分の割合は低く、結合相に占める割合で１〜１０％であること。
（ｂ）上記の従来焼結条件の上記（ａ）の１４００〜１４５０℃への真空雰囲気での昇温途中において、１２００〜１３５０℃の温度に昇温した時点で、短時間Ａｒ雰囲気保持と短時間真空雰囲気保持を交互に繰り返し行う雰囲気交互変化処理、望ましくは１０〜６０ｋＰａのＡｒ雰囲気に１〜５分間保持の短時間Ａｒ雰囲気保持と、１０Ｐａ以下の真空雰囲気に５〜２０分間保持の短時間真空雰囲気保持とをそれぞれ２回以上、望ましくはそれぞれ３〜５回を交互に繰り返し施す雰囲気交互変化処理を施すと、焼結時におけるＷ成分の結合相から硬質相周辺部への析出固溶が著しく抑制されるようになり、この結果結合相にはＷ成分が結合相に占める割合で４０〜６０％のきわめて高い割合で含有するようになること。
（ｃ）Ｗ成分が結合相に、結合相に占める割合で４０〜６０％のきわめて高い割合で含有すると、この結果の結合相は高温硬さが一段と向上し、したがって、ＴｉＣＮ基サーメットの結合相が前記のＷを高い割合で含有する切削チップは、高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮するようになること。
以上（ａ）〜（ｃ）に示される研究結果を得たのである。
以上（ａ）〜（ｃ）に示される研究結果を得たのである。
この発明は、上記の研究結果に基づいてなされたものであって、
（ａ） ＷＣ：２０〜３０％、
ＴａＣ／ＮｂＣ：５〜１０％、
Ｃｏ：５〜１０％、
Ｎｉ：５〜１０％、
ＴｉＣＮ：残り（ただし、５０〜６０％含有）、
からなる配合組成を有する圧粉体の焼結体であるＴｉＣＮ基サーメットで構成し、（ｂ）上記ＴｉＣＮ基サーメットは、走査型電子顕微鏡による組織観察で、
硬質相：７０〜９３面積％、
結合相および不可避不純物：残り、
からなる組織を有すると共に、上記硬質相は、
（１）芯部がＴｉＣＮ相、周辺部が（Ｔｉ，Ｗ，Ｔａ／Ｎｂ）ＣＮ相からなる有芯構造の第１硬質相、
（２）芯部および周辺部の両方が（Ｔｉ，Ｗ，Ｔａ／Ｎｂ）ＣＮ相からなる有芯構造の第２硬質相、
（３）ＴｉＣＮ相からなる単相構造の第３硬質相、
以上（１）〜（３）で構成され、さらに上記結合相は、結合相に占める割合で、
Ｃｏ：１８〜３３％、
Ｎｉ：２０〜３５％、
Ｔｉと、Ｔａ／Ｎｂ：合量で５％以下、
Ｗおよび不可避不純物：残り（ただし、Ｗ：４０〜６０％含有）、からなる組成を有するＷ−Ｃｏ−Ｎｉ系合金からなる、
高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する切削チップに特徴を有するものである。
（ａ） ＷＣ：２０〜３０％、
ＴａＣ／ＮｂＣ：５〜１０％、
Ｃｏ：５〜１０％、
Ｎｉ：５〜１０％、
ＴｉＣＮ：残り（ただし、５０〜６０％含有）、
からなる配合組成を有する圧粉体の焼結体であるＴｉＣＮ基サーメットで構成し、（ｂ）上記ＴｉＣＮ基サーメットは、走査型電子顕微鏡による組織観察で、
硬質相：７０〜９３面積％、
結合相および不可避不純物：残り、
からなる組織を有すると共に、上記硬質相は、
（１）芯部がＴｉＣＮ相、周辺部が（Ｔｉ，Ｗ，Ｔａ／Ｎｂ）ＣＮ相からなる有芯構造の第１硬質相、
（２）芯部および周辺部の両方が（Ｔｉ，Ｗ，Ｔａ／Ｎｂ）ＣＮ相からなる有芯構造の第２硬質相、
（３）ＴｉＣＮ相からなる単相構造の第３硬質相、
以上（１）〜（３）で構成され、さらに上記結合相は、結合相に占める割合で、
Ｃｏ：１８〜３３％、
Ｎｉ：２０〜３５％、
Ｔｉと、Ｔａ／Ｎｂ：合量で５％以下、
Ｗおよび不可避不純物：残り（ただし、Ｗ：４０〜６０％含有）、からなる組成を有するＷ−Ｃｏ−Ｎｉ系合金からなる、
高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する切削チップに特徴を有するものである。
また、この発明の切削チップにおいて、これを構成するＴｉＣＮ基サーメットの配合組成および結合相の成分組成を、上記の通りに数値限定した理由を以下に説明する。
（ａ）ＷＣおよびＷ
原料粉末であるＷＣ粉末には、焼結時に結合相形成成分であるＣｏおよびＮｉ成分中に固溶し、上記の雰囲気交互変化処理で前記結合相中に残留含有して、高Ｗ含有結合相を形成し、もって結合相の高温硬さを向上させ、切削チップの高速切削での耐摩耗性向上に寄与する作用があるが、その配合割合が２０％未満では前記結合相中のＷ含有割合が、結合相に占める割合で（以下同じ）、４０％未満となってしまい、高熱発生を伴なう高速切削で所望の耐摩耗性を発揮することができず、一方、その配合割合が３０％を越えると結合相中のＷ成分の含有割合が６０％を超えて高くなってしまい、この結果結合相自体の高温強度が急激に低下し、これが原因で切削時にチッピング（微少欠け）が発生し易くなることから、その配合割合を２０〜３０％とし、ＴｉＣＮ基サーメットの結合相中に前記雰囲気交互変化処理で４０〜６０％のＷ成分が含有するように定めた。
（ａ）ＷＣおよびＷ
原料粉末であるＷＣ粉末には、焼結時に結合相形成成分であるＣｏおよびＮｉ成分中に固溶し、上記の雰囲気交互変化処理で前記結合相中に残留含有して、高Ｗ含有結合相を形成し、もって結合相の高温硬さを向上させ、切削チップの高速切削での耐摩耗性向上に寄与する作用があるが、その配合割合が２０％未満では前記結合相中のＷ含有割合が、結合相に占める割合で（以下同じ）、４０％未満となってしまい、高熱発生を伴なう高速切削で所望の耐摩耗性を発揮することができず、一方、その配合割合が３０％を越えると結合相中のＷ成分の含有割合が６０％を超えて高くなってしまい、この結果結合相自体の高温強度が急激に低下し、これが原因で切削時にチッピング（微少欠け）が発生し易くなることから、その配合割合を２０〜３０％とし、ＴｉＣＮ基サーメットの結合相中に前記雰囲気交互変化処理で４０〜６０％のＷ成分が含有するように定めた。
（ｂ）ＴａＣ／ＮｂＣおよびＴａ／Ｎｂ
同じく原料粉末であるＴａＣ粉末およびＮｂＣ粉末も焼結時に結合相形成成分であるＣｏおよびＮｉ成分中に固溶し、冷却時に析出して硬質相を形成し、前記硬質相の周辺部および一部の芯部に固溶含有して、前記硬質相の高温強度を向上させる作用を有するが、その配合割合が５％未満では前記作用に所望の向上効果が得られず、一方、その配合割合が１０％を越えると硬質相中の含有割合が高くなり過ぎ、これが硬質相の硬さ低下の原因となるばかりでなく、結合相中の含有割合もＴｉとの合量に占める割合で５％を越えて高くなってしまい、この結果高温硬さが急激に低下するようになることから、その配合割合を５〜１０％とし、結合相中のＴａ／Ｎｂの含有割合がＴｉとの合量に占める割合で５％以下となるように定めた。
同じく原料粉末であるＴａＣ粉末およびＮｂＣ粉末も焼結時に結合相形成成分であるＣｏおよびＮｉ成分中に固溶し、冷却時に析出して硬質相を形成し、前記硬質相の周辺部および一部の芯部に固溶含有して、前記硬質相の高温強度を向上させる作用を有するが、その配合割合が５％未満では前記作用に所望の向上効果が得られず、一方、その配合割合が１０％を越えると硬質相中の含有割合が高くなり過ぎ、これが硬質相の硬さ低下の原因となるばかりでなく、結合相中の含有割合もＴｉとの合量に占める割合で５％を越えて高くなってしまい、この結果高温硬さが急激に低下するようになることから、その配合割合を５〜１０％とし、結合相中のＴａ／Ｎｂの含有割合がＴｉとの合量に占める割合で５％以下となるように定めた。
（ｃ）Ｃｏ
Ｃｏには、焼結性を向上させ、結合相を形成して、切削チップの強度を向上させる作用があるが、その配合割合が５％未満では、所望の焼結性を確保することができないばかりでなく、結合相中のＣｏ含有割合も１８％未満となってしまい、前記切削チップに所望の強度向上効果を確保することができず、一方、その配合割合が１０％を越えると、焼結後の結合相中のＣｏ含有割合が３３％を越えて高くなってしまい、この結果結合相の高温硬さが低下し、摩耗が急激に進行するようなることから、その配合割合を５〜１０％とし、結合相中のＣｏ含有割合が１８〜３３％となるように定めた。
Ｃｏには、焼結性を向上させ、結合相を形成して、切削チップの強度を向上させる作用があるが、その配合割合が５％未満では、所望の焼結性を確保することができないばかりでなく、結合相中のＣｏ含有割合も１８％未満となってしまい、前記切削チップに所望の強度向上効果を確保することができず、一方、その配合割合が１０％を越えると、焼結後の結合相中のＣｏ含有割合が３３％を越えて高くなってしまい、この結果結合相の高温硬さが低下し、摩耗が急激に進行するようなることから、その配合割合を５〜１０％とし、結合相中のＣｏ含有割合が１８〜３３％となるように定めた。
（ｄ）Ｎｉ
Ｎｉには、焼結時にＣｏと共に結合相を形成して、結合相の耐熱性を向上させ、もって切削チップの耐摩耗性向上に寄与する作用があるが、その配合割合が５％未満では、焼結後の結合相におけるＮｉ成分の含有割合が２０％未満となってしまい、所望の耐熱性向上効果が得られず、一方、その配合割合が１０％を越えると、焼結後の結合相中のＮｉ含有割合が３５％を越えて高くなり、この結果結合相の高温強度が低下し、切刃部にチッピングが発生し易くなることから、その配合割合を５〜１０％とし、結合相中のＮｉ含有割合が２０〜３５％となるように定めた。
Ｎｉには、焼結時にＣｏと共に結合相を形成して、結合相の耐熱性を向上させ、もって切削チップの耐摩耗性向上に寄与する作用があるが、その配合割合が５％未満では、焼結後の結合相におけるＮｉ成分の含有割合が２０％未満となってしまい、所望の耐熱性向上効果が得られず、一方、その配合割合が１０％を越えると、焼結後の結合相中のＮｉ含有割合が３５％を越えて高くなり、この結果結合相の高温強度が低下し、切刃部にチッピングが発生し易くなることから、その配合割合を５〜１０％とし、結合相中のＮｉ含有割合が２０〜３５％となるように定めた。
（ｅ）ＴｉＣＮ
原料粉末であるＴｉＣＮ粉末には、焼結時に上記した通り、
（１）芯部がＴｉＣＮ相、周辺部が（Ｔｉ，Ｗ，Ｔａ／Ｎｂ）ＣＮ相からなる有芯構造の第１硬質相、
（２）芯部および周辺部の両方が（Ｔｉ，Ｗ，Ｔａ／Ｎｂ）ＣＮ相からなる有芯構造の第２硬質相、
（３）ＴｉＣＮ相からなる単相構造の第３硬質相、
以上（１）〜（３）で構成された硬質相を形成して、切削チップの硬さを向上させ、もって耐摩耗性向上に寄与する作用があるが、その配合割合が５０％未満では、切削チップにおける硬質相の割合が７５面積％未満となってしまい、所望の硬さを確保することができず、一方、その配合割合が６０％を越えると、硬質相の割合が９０面積％を越えて高くなり、この結果切削チップの強度が急激に低下し、切削時にチッピングが発生し易くなるばかりでなく、結合相におけるＴｉのＴａ／Ｎｂとの合量に占める割合が、５％を越えて高くなってしまい、この結果結合相の高温硬さが低下し、これが高速切削での摩耗促進の原因となることから、その配合割合を５０〜６０％とし、結合相中のＴｉ含有割合がＴａ／Ｎｂとの合量に占める割合５以下％となるように定めた。
原料粉末であるＴｉＣＮ粉末には、焼結時に上記した通り、
（１）芯部がＴｉＣＮ相、周辺部が（Ｔｉ，Ｗ，Ｔａ／Ｎｂ）ＣＮ相からなる有芯構造の第１硬質相、
（２）芯部および周辺部の両方が（Ｔｉ，Ｗ，Ｔａ／Ｎｂ）ＣＮ相からなる有芯構造の第２硬質相、
（３）ＴｉＣＮ相からなる単相構造の第３硬質相、
以上（１）〜（３）で構成された硬質相を形成して、切削チップの硬さを向上させ、もって耐摩耗性向上に寄与する作用があるが、その配合割合が５０％未満では、切削チップにおける硬質相の割合が７５面積％未満となってしまい、所望の硬さを確保することができず、一方、その配合割合が６０％を越えると、硬質相の割合が９０面積％を越えて高くなり、この結果切削チップの強度が急激に低下し、切削時にチッピングが発生し易くなるばかりでなく、結合相におけるＴｉのＴａ／Ｎｂとの合量に占める割合が、５％を越えて高くなってしまい、この結果結合相の高温硬さが低下し、これが高速切削での摩耗促進の原因となることから、その配合割合を５０〜６０％とし、結合相中のＴｉ含有割合がＴａ／Ｎｂとの合量に占める割合５以下％となるように定めた。
この発明の切削チップは、これを構成するＴｉＣＮ基サーメットの結合相が、焼結時の昇温工程における上記の雰囲気交互変化処理によって４０〜６０％のＷ成分を含有し、この結果前記結合相の高温硬さが急激に向上するようになることから、高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮するものである。
つぎに、この発明の切削チップを実施例により具体的に説明する。
原料粉末として、いずれも０．５〜２μｍの平均粒径を有する、ＴｉＣ０．５Ｎ０．５粉末、ＴｉＣ０．３Ｎ０．７粉末、ＴｉＣ０．１５Ｎ０．８５粉末（以上Ｃ／Ｎは原子比を示す）、ＮｂＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、ボールミルで２４時間湿式混合し、乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、以下の焼結条件、すなわち、
（ａ）室温から１２８０℃までを１０Ｐａ以下の真空雰囲気中、２℃／ｍｉｎ．の速度で昇温し、
（ｂ）１２８０℃の温度に昇温した時点で、３５ｋＰａのＡｒ雰囲気に２分間保持の短時間Ａｒ雰囲気保持と、１０Ｐａ以下の真空雰囲気に１０分間保持の短時間真空雰囲気保持とをそれぞれ表１に示される回数を交互に繰り返し施す雰囲気交互変化処理を施し、
（ｃ）上記雰囲気交互変化処理後、１４２０℃までの昇温を１０Ｐａ以下の真空雰囲気中、２℃／ｍｉｎ．の速度で昇温し、
（ｄ）１４２０℃から１４８０〜１５６０℃の範囲内の所定の焼結温度までの２℃／ｍｉｎ．の速度での昇温、並びに前記焼結温度に１．５時間保持を１３００Ｐａの窒素雰囲気で行い、
（ｅ）上記焼結温度からの炉冷を１０Ｐａ以下の真空雰囲気中で行う、
以上（ａ）〜（ｅ）の工程からなる条件で焼結し、焼結後、切刃部分にＲ：０．０７ｍｍのホーニング加工を施すことによりＩＳＯ規格・ＣＮＭＧ１２０４１２のチップ形状をもった本発明切削チップ１〜１０をそれぞれ製造した。
（ａ）室温から１２８０℃までを１０Ｐａ以下の真空雰囲気中、２℃／ｍｉｎ．の速度で昇温し、
（ｂ）１２８０℃の温度に昇温した時点で、３５ｋＰａのＡｒ雰囲気に２分間保持の短時間Ａｒ雰囲気保持と、１０Ｐａ以下の真空雰囲気に１０分間保持の短時間真空雰囲気保持とをそれぞれ表１に示される回数を交互に繰り返し施す雰囲気交互変化処理を施し、
（ｃ）上記雰囲気交互変化処理後、１４２０℃までの昇温を１０Ｐａ以下の真空雰囲気中、２℃／ｍｉｎ．の速度で昇温し、
（ｄ）１４２０℃から１４８０〜１５６０℃の範囲内の所定の焼結温度までの２℃／ｍｉｎ．の速度での昇温、並びに前記焼結温度に１．５時間保持を１３００Ｐａの窒素雰囲気で行い、
（ｅ）上記焼結温度からの炉冷を１０Ｐａ以下の真空雰囲気中で行う、
以上（ａ）〜（ｅ）の工程からなる条件で焼結し、焼結後、切刃部分にＲ：０．０７ｍｍのホーニング加工を施すことによりＩＳＯ規格・ＣＮＭＧ１２０４１２のチップ形状をもった本発明切削チップ１〜１０をそれぞれ製造した。
また、比較の目的で、表２に示される通り、焼結温度への昇温過程における上記の雰囲気交互変化処理を行わない以外は実質的に同一の条件で従来切削チップ１〜１０をそれぞれ製造した。
この結果得られた本発明切削チップ１〜１０および従来切削チップ１〜１０について、これを構成するＴｉＣＮ基サーメットの走査型電子顕微鏡による組織観察結果および結合相の分析結果をそれぞれ表３，４に示した。
つぎに、上記の本発明切削チップ１〜 および従来切削チップ１〜 について、これをいずれも工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてネジ止めした状態で、
被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０の長さ方向等間隔４本縦溝入り丸棒、
切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：１．５ｍｍ、
送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：１０分、
の条件（切削条件Ａという）での合金鋼の乾式断続高速切削試験（通常の切削速度は２００ｍ／ｍｉｎ）、
被削材：ＪＩＳ・Ｓ２０Ｃの丸棒、
切削速度：３５０ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：１．０ｍｍ、
送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：２０分、
の条件（切削条件Ｂという）での炭素鋼の乾式連続高速切削試験（通常の切削速度は２５０ｍ／ｍｉｎ）、さらに、
被削材：ＪＩＳ・ＦＣ３００の丸棒、
切削速度：４００ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：２．５ｍｍ、
送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：２０分、
の条件（切削条件Ｃという）での鋳鉄の乾式連続高速切削試験（通常の切削速度は２８０ｍ／ｍｉｎ）を行い、いずれの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表５に示した。
被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０の長さ方向等間隔４本縦溝入り丸棒、
切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：１．５ｍｍ、
送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：１０分、
の条件（切削条件Ａという）での合金鋼の乾式断続高速切削試験（通常の切削速度は２００ｍ／ｍｉｎ）、
被削材：ＪＩＳ・Ｓ２０Ｃの丸棒、
切削速度：３５０ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：１．０ｍｍ、
送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：２０分、
の条件（切削条件Ｂという）での炭素鋼の乾式連続高速切削試験（通常の切削速度は２５０ｍ／ｍｉｎ）、さらに、
被削材：ＪＩＳ・ＦＣ３００の丸棒、
切削速度：４００ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：２．５ｍｍ、
送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：２０分、
の条件（切削条件Ｃという）での鋳鉄の乾式連続高速切削試験（通常の切削速度は２８０ｍ／ｍｉｎ）を行い、いずれの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表５に示した。
表１〜５に示される結果から、本発明切削チップ１〜１０は、いずれもこれを構成するＴｉＣＮ基サーメットの結合相がＷ成分の４０〜６０％の高含有によってすぐれた高温硬さを具備するようになることから、高熱発生を伴なう高速切削加工でもすぐれた耐摩耗性を発揮するのに対して、従来切削チップ１〜１０においては、いずれも結合相におけるＷの含有割合が１〜１０％と低く、この結果結合相にすぐれた高温硬さを期待することができないことから、特に高速切削加工での前記結合相の摩耗進行が促進するようになり、これが原因で比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
上述のように、この発明の切削チップは、各種の鋼や鋳鉄などの通常の条件での切削加工は勿論のこと、高熱発生を伴なう高速切削加工でもすぐれた耐摩耗性を発揮し、切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できるものである。
Claims (1)
- （ａ）質量％で、炭化タングステン：２０〜３０％、
炭化タンタルおよび炭化ニオブのうちの１種または２種：５〜１０％、
Ｃｏ：５〜１０％、
Ｎｉ：５〜１０％、
炭窒化チタン：残り（ただし、５０〜６０％含有）、
からなる配合組成を有する圧粉体の焼結体である炭窒化チタン基サーメットで構成され、
（ｂ）上記炭窒化チタン基サーメットは、走査型電子顕微鏡による組織観察で、
硬質相：７５〜９０面積％、
結合相および不可避不純物：残り、
からなる組織を有すると共に、上記硬質相は、
（１）芯部が炭窒化チタン相、周辺部がＴｉおよびＷと、ＴａおよびＮｂのうちのいずれか、または両方の複合炭窒化物［以下、（Ｔｉ，Ｗ，Ｔａ／Ｎｂ）ＣＮで示す］相からなる有芯構造の第１硬質相、
（２）芯部および周辺部の両方が（Ｔｉ，Ｗ，Ｔａ／Ｎｂ）ＣＮ相からなる有芯構造の第２硬質相、
（３）炭窒化チタン相からなる単相構造の第３硬質相、
以上（１）〜（３）で構成され、さらに上記結合相は、結合相に占める割合で、かつ質量％で、
Ｃｏ：１８〜３３％、
Ｎｉ：２０〜３５％、
Ｔｉと、ＴａおよびＮｂのうちのいずれか、または両方：合量で５％以下、
Ｗおよび不可避不純物：残り（ただし、Ｗ：４０〜６０％含有）、
からなる組成を有するＷ−Ｃｏ−Ｎｉ系合金からなること、
を特徴とする高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイチップ。
Priority Applications (11)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2005173463A JP4569767B2 (ja) | 2005-06-14 | 2005-06-14 | 高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイチップ |
| PCT/JP2006/311864 WO2006134936A1 (ja) | 2005-06-14 | 2006-06-13 | サーメット製インサート及び切削工具 |
| CNB2006800213497A CN100569421C (zh) | 2005-06-14 | 2006-06-13 | 金属陶瓷制刀片及切削工具 |
| KR1020077029261A KR100973626B1 (ko) | 2005-06-14 | 2006-06-13 | 서멧제 인서트 및 절삭공구 |
| US11/917,472 US8007561B2 (en) | 2005-06-14 | 2006-06-13 | Cermet insert and cutting tool |
| EP06757308.9A EP1892052B1 (en) | 2005-06-14 | 2006-06-13 | Cermet insert and cutting tool |
| US11/916,329 US7762747B2 (en) | 2005-06-14 | 2006-06-13 | Cermet insert and cutting tool |
| EP06757299.0A EP1892051A4 (en) | 2005-06-14 | 2006-06-13 | CERMET INSERT AND CUTTING TOOL |
| CN200680019833A CN100574944C (zh) | 2005-06-14 | 2006-06-13 | 金属陶瓷制刀片及切削工具 |
| PCT/JP2006/311873 WO2006134944A1 (ja) | 2005-06-14 | 2006-06-13 | サーメット製インサート及び切削工具 |
| KR1020077028896A KR101267151B1 (ko) | 2005-06-14 | 2006-06-13 | 서멧제 인서트 및 절삭 공구 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2005173463A JP4569767B2 (ja) | 2005-06-14 | 2005-06-14 | 高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイチップ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2006346776A true JP2006346776A (ja) | 2006-12-28 |
| JP4569767B2 JP4569767B2 (ja) | 2010-10-27 |
Family
ID=37643148
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2005173463A Active JP4569767B2 (ja) | 2005-06-14 | 2005-06-14 | 高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイチップ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4569767B2 (ja) |
| CN (2) | CN100569421C (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007111786A (ja) * | 2005-10-18 | 2007-05-10 | Ngk Spark Plug Co Ltd | サーメット製インサート及び切削工具 |
| JP2009154224A (ja) * | 2007-12-25 | 2009-07-16 | Mitsubishi Materials Corp | 耐摩耗性に優れた炭窒化チタン基サーメット製切削工具 |
| JP2010517792A (ja) * | 2007-02-26 | 2010-05-27 | 京セラ株式会社 | Ｔｉ基サーメット |
| US8007561B2 (en) | 2005-06-14 | 2011-08-30 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Cermet insert and cutting tool |
| JP2015067868A (ja) * | 2013-09-30 | 2015-04-13 | 株式会社アライドマテリアル | タングステン耐熱合金、摩擦攪拌接合工具、および製造方法 |
| JP2019534832A (ja) * | 2016-09-15 | 2019-12-05 | ハー．ツェー．スタルク タングステン ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 新規炭化タングステン粉体とその製造方法 |
| CN115298337A (zh) * | 2020-03-25 | 2022-11-04 | 京瓷株式会社 | 刀片和具备它的切削刀具 |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE534073C2 (sv) * | 2008-12-18 | 2011-04-19 | Seco Tools Ab | Cermet |
| JP4690475B2 (ja) * | 2009-03-24 | 2011-06-01 | 住友電気工業株式会社 | サーメット及び被覆サーメット工具 |
| CN102304657B (zh) * | 2011-09-26 | 2012-10-24 | 四川大学 | 一种无钼Ti(C,N)基金属陶瓷耐磨耐蚀材料及其制备方法 |
| CN103114233B (zh) * | 2013-03-13 | 2015-04-15 | 成都广正科技有限公司 | 一种涂层梯度硬质合金刀具材料 |
| CN103521770B (zh) * | 2013-09-22 | 2015-10-28 | 成都工具研究所有限公司 | TiCN基金属陶瓷 |
| JP6172382B2 (ja) * | 2014-03-19 | 2017-08-02 | 株式会社タンガロイ | サーメット工具 |
| JP5807851B1 (ja) | 2014-04-10 | 2015-11-10 | 住友電気工業株式会社 | サーメット、および切削工具 |
| CN105817619B (zh) * | 2016-06-03 | 2018-10-09 | 广东工业大学 | 以W/Re-B-Ni3Al-SiC合金为耐磨相的复合金属陶瓷及其制备方法与应用 |
| DE112018001688T5 (de) * | 2017-03-29 | 2019-12-12 | Kyocera Corporation | Schneideinsatz und schneidwerkzeug, welches diesen aufweist |
| WO2019181791A1 (ja) * | 2018-03-20 | 2019-09-26 | 京セラ株式会社 | 工具及びこれを備えた切削工具 |
| CN110719966B (zh) * | 2018-05-15 | 2022-03-29 | 住友电气工业株式会社 | 金属陶瓷、包括该金属陶瓷的切削工具及制造金属陶瓷的方法 |
| CN108950342B (zh) * | 2018-07-24 | 2020-09-01 | 三峡大学 | Ti(C,N)基金属陶瓷及其制备方法 |
| CN111647787B (zh) * | 2020-06-16 | 2021-05-25 | 四川神工钨钢刀具有限公司 | 一种TiCN基微粒金属陶瓷刀具及其制备方法 |
| CN114231780B (zh) * | 2021-11-08 | 2022-12-23 | 成都美奢锐新材料有限公司 | 一种雪茄剪专用金属陶瓷材料及其制备方法 |
| CN115710665B (zh) * | 2022-11-21 | 2023-10-31 | 恒普(宁波)激光科技有限公司 | 一种陶瓷增强复合材料及其应用以及增材制造方法和产品 |
| CN116162838B (zh) * | 2023-04-26 | 2023-06-30 | 崇义章源钨业股份有限公司 | 一种金属陶瓷及其制备方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60106938A (ja) * | 1983-11-14 | 1985-06-12 | Hitachi Choko Kk | 強靭性サ−メット |
| JPH08170141A (ja) * | 1994-10-20 | 1996-07-02 | Mitsubishi Materials Corp | 耐摩耗性および靭性のすぐれた耐食性サーメット材 |
| JPH10110234A (ja) * | 1996-10-07 | 1998-04-28 | Mitsubishi Materials Corp | 耐欠損性のすぐれた炭窒化チタン系サーメット製切削工具 |
| JP2002263940A (ja) * | 2001-03-07 | 2002-09-17 | Mitsubishi Materials Corp | 高速切削でスローアウエイチップがすぐれた耐チッピング性を発揮する正面フライス工具 |
-
2005
- 2005-06-14 JP JP2005173463A patent/JP4569767B2/ja active Active
-
2006
- 2006-06-13 CN CNB2006800213497A patent/CN100569421C/zh active Active
- 2006-06-13 CN CN200680019833A patent/CN100574944C/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60106938A (ja) * | 1983-11-14 | 1985-06-12 | Hitachi Choko Kk | 強靭性サ−メット |
| JPH08170141A (ja) * | 1994-10-20 | 1996-07-02 | Mitsubishi Materials Corp | 耐摩耗性および靭性のすぐれた耐食性サーメット材 |
| JPH10110234A (ja) * | 1996-10-07 | 1998-04-28 | Mitsubishi Materials Corp | 耐欠損性のすぐれた炭窒化チタン系サーメット製切削工具 |
| JP2002263940A (ja) * | 2001-03-07 | 2002-09-17 | Mitsubishi Materials Corp | 高速切削でスローアウエイチップがすぐれた耐チッピング性を発揮する正面フライス工具 |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8007561B2 (en) | 2005-06-14 | 2011-08-30 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Cermet insert and cutting tool |
| JP2007111786A (ja) * | 2005-10-18 | 2007-05-10 | Ngk Spark Plug Co Ltd | サーメット製インサート及び切削工具 |
| JP4695960B2 (ja) * | 2005-10-18 | 2011-06-08 | 日本特殊陶業株式会社 | サーメット製インサート及び切削工具 |
| JP2010517792A (ja) * | 2007-02-26 | 2010-05-27 | 京セラ株式会社 | Ｔｉ基サーメット |
| US8313842B2 (en) | 2007-02-26 | 2012-11-20 | Kyocera Corporation | Ti-based cermet |
| JP2009154224A (ja) * | 2007-12-25 | 2009-07-16 | Mitsubishi Materials Corp | 耐摩耗性に優れた炭窒化チタン基サーメット製切削工具 |
| JP2015067868A (ja) * | 2013-09-30 | 2015-04-13 | 株式会社アライドマテリアル | タングステン耐熱合金、摩擦攪拌接合工具、および製造方法 |
| JP2019534832A (ja) * | 2016-09-15 | 2019-12-05 | ハー．ツェー．スタルク タングステン ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 新規炭化タングステン粉体とその製造方法 |
| JP7015828B2 (ja) | 2016-09-15 | 2022-02-15 | ハー．ツェー．スタルク タングステン ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 新規炭化タングステン粉体とその製造方法 |
| US11292723B2 (en) | 2016-09-15 | 2022-04-05 | H.C. Starck Tungsten Gmbh | Tungsten carbide powder and production thereof |
| CN115298337A (zh) * | 2020-03-25 | 2022-11-04 | 京瓷株式会社 | 刀片和具备它的切削刀具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4569767B2 (ja) | 2010-10-27 |
| CN101208166A (zh) | 2008-06-25 |
| CN101189090A (zh) | 2008-05-28 |
| CN100569421C (zh) | 2009-12-16 |
| CN100574944C (zh) | 2009-12-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4569767B2 (ja) | 高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイチップ | |
| WO2006134944A1 (ja) | サーメット製インサート及び切削工具 | |
| JP2010031308A (ja) | サーメット | |
| JPH10219385A (ja) | 耐摩耗性のすぐれた複合サーメット製切削工具 | |
| JP5284684B2 (ja) | 超硬質合金 | |
| JP4553380B2 (ja) | 高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイチップ | |
| JPH06158213A (ja) | 耐摩耗性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット製切削工具 | |
| JP2010234519A (ja) | サーメットおよび被覆サーメット | |
| JP2012193430A (ja) | 超硬質合金 | |
| JP2012086297A (ja) | 高速断続切削加工ですぐれた耐チッピング性と耐摩耗性を発揮するｗｃ基超硬合金製切削工具 | |
| JP2015203116A (ja) | チップソー用炭窒化チタン基サーメット | |
| JP2009154224A (ja) | 耐摩耗性に優れた炭窒化チタン基サーメット製切削工具 | |
| JP4553381B2 (ja) | 高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイチップ | |
| JP4553382B2 (ja) | 高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイチップ | |
| JP2011088253A (ja) | 耐熱塑性変形性に優れたｗｃ基超硬合金製切削工具および表面被覆ｗｃ基超硬合金製切削工具 | |
| JP5031610B2 (ja) | ＴｉＣＮ基サーメット | |
| JPH07224346A (ja) | 靭性のすぐれた炭窒化チタン系サーメット | |
| JP2020033597A (ja) | ＴｉＮ基焼結体及びＴｉＮ基焼結体製切削工具 | |
| JP4244108B2 (ja) | すぐれた耐チッピング性を有する立方晶窒化ほう素基焼結材料製切削工具切刃片の製造方法 | |
| JPH08253836A (ja) | すぐれた靭性を有する耐摩耗性炭化タングステン基超硬合金 | |
| JPH08246090A (ja) | 靱性のすぐれた炭窒化チタン系サーメット | |
| JP5153455B2 (ja) | サーメット | |
| JP2008307622A (ja) | 耐欠損性に優れた炭窒化チタン基サーメット製切削工具 | |
| JP2023134938A (ja) | 切削工具用超硬合金および該合金を用いた切削工具基体 | |
| JP4510322B2 (ja) | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する超硬合金製スローアウエイ式切削チップ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20070925 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20100714 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20100727 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130820 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Ref document number: 4569767 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313117 |
|
| R371 | Transfer withdrawn |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313117 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |