SE534073C2 - Cermet - Google Patents
Cermet Download PDFInfo
- Publication number
- SE534073C2 SE534073C2 SE0802600A SE0802600A SE534073C2 SE 534073 C2 SE534073 C2 SE 534073C2 SE 0802600 A SE0802600 A SE 0802600A SE 0802600 A SE0802600 A SE 0802600A SE 534073 C2 SE534073 C2 SE 534073C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- weight
- alloy
- titanium
- mbar
- ratio
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/10—Alloys containing non-metals
- C22C1/1084—Alloys containing non-metals by mechanical alloying (blending, milling)
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C14/00—Alloys based on titanium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
- C22C29/04—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbonitrides
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
Sammanfattning Föreliggande uppfinning avser en titanbaserad karbonitridlegering innehållande Ti, Nb, Ta, W, C,N och Co. Legeringen innehåller - Co 7 till 21 vikt% - W 14 till 20 vikt% - Ta 5 till 11 vikt% - Nb 2 till 7 vikt% och, - Ti 33 till 50 vikt% varvid det totala N/C viktförhållandet är 0.6 till 0.75, Ta/Nb viktförhållandet 1.8 till 2.1, den re-lativa mättnadsmagnetisering 0.60 till 0.90 och den magnetiska koerciviteten Hc=(l8.2-0.2*Covikt%) +/- E kA/m, där E är 2.0. Uppfinningen även avser ett sätt att tillverka sagda legering.
Description
20 25 30 35 534 073 kontroll av mängden av oupplösta Ti(C,N) kärnor har en ytterligare optimering av de teknolo- giska egenskaperna erhållits. Mera speciellt avser uppfinningen en karbonitziid-baserad hårdfas av specifik sammansättning, for vilken mängden av oupplösta Ti(C,N) kärnor är optimerad för maximal abrasiv slitstyrka, medan Co och Nb innehållen samtidigt optimeras för att ge den öns- kade segheten och motståndet mot plastisk deformation.
Det är ett syfte att skapa och producera ett cermetmaterial med specifik sammansättning och kontrollerad relativ mättnadsmagnetisering och koercivitet för optimal kombination av abrasivt förslitningsmotstånd, seghet och motstånd mot plastisk deformation.
Detta har åstadkommits genom användning av legeringssystemet Ti-Ta-Nb-W-C-N-Co. Ett antal begränsningar har befunnits som ger en optimal kombination av abrasivt fórslitiiingsmotstånd, seghet och motstånd mot plastisk deformation för de avsedda användningsområdena.
Fig. 1 visar mikrostrukturen i detalj och Fig. 2 visar mikrostrukturen i en lägre förstoring av en legering enligt uppfinningen observerad med återspridda elektroner i ett svepelektronmikroskop vari A visar oupplösta Ti(C,N)-kärnor B visar en komplex karbonitridfas, som ibland omger A-kärnoma och C visar Co-bindefasen.
Enligt föreliggande uppfinning har det oväntat visat sig att optimal kombination av abrasivt för- slitningsmotstånd, seghet och motstånd mot plastisk deformation för det avsedda användnings- ornrådet har erhållits vid optimering av mängden av karbonitridbildare upplöst i den Co-baserade bindefasen, förhållandet mellan Ta och Nb och den hårda beståndsdelens komstorlek. Halten upplösta karbonitridbildare i bindefasen kan uttryckas genom S-värdet, mättnadsmagnetiserigen av provet delat med mättnadsmagnetiseringen för sarnma mängd ren Co som i provet. S-värdet beror på halten av upplösta metaller i bindefasen och ökar med minskande mängd av upplösta metaller. Den sintrade komstorleken för de hårda beståndsdelarna kan uttryckas med den magne- tiska koerciviteten.
Co-halten måste väljas för att ge de önskade egenskapema för det avsedda användningsområdet.
Denna kombination erhålls bäst med en Co halt 7 till 21 vikt%, företrädesvis 8 till 15 vikt%. I en utföringsform för flnbearbetningstillämpningar måste Co-halten vara 8 till 10 vikt% och i ytterli- gare en utföringsform för tillämpningar som behöver högre seghet 12 till 15 vikt%.
W-halten måste vara 14 till 22 vikt%, företrädesvis 16 till 19 vikt%.
Ta-halten måste vara 5 till ll vikt%, företrädesvis 6 till 9 vikt%.
Nb-halten måste vara 2 till 7 vikt%, företrädesvis 3 till 5 vikt%.
Ti-halten måste vara 33 till 50 vikt%, företrädesvis 37 till 47 vikt%.
Förhållandet mellan tillsatt Ta vikt% och Nb vikt% måste vara 1.8 till 2.1.
Det totala N/C viktsförhållandet i den sintrade legeringen måste vara i området 0.6 till 0.75. 10 15 20 25 30 534 073 C-halten måste vara reglerat så att den relativa mättnadsmagnetiseringen är inom 0.60 till 0.90, företrädesvis 0.65 till 0.80.
Medelkornstorleken uttryckt som den magnetiska koerciviteten beror på mängden av Co tillsatt och måste vara Hc=(l8.2-0.2*Co vikt-%) +/- E kA/m, där E är 2.0, företrädesvis 1.5 och helst 1.0.
För vissa bearbetningsoperationer som kräver än högre förslitningsmotstånd är det fördelaktigt att belägga kroppen enligt föreliggande uppfinning med en tunn slitstark beläggning med använd- ning av PVD, CVD, MTCVD eller liknande tekniker.
I en annan aspekt av uppfinningen, föreligger ett sätt att tillverka en sintrad titanbaserad karboni- tridlegering. Hårdbeståndsdelspulver av TiCxNpx, med x i området 0.45-0.55 och en FSSS komstorlek av 1 till 2 pm, TaC, NbC och WC blandas med pulver av Co till en sammansättning inom gränserna angivna ovan och pressas till kroppar av önskad form. Sintring utförs i en N2-Ar atmosfär, med ett totaltryck av 10-40 mbar och ett partiellt tryck av NZ av 0.5 till 4 mbar, vid en temperatur i området 1370-1500°C i 0.5-1 tim. Det är inom fackmannens kompetensområde att fastställa genom experiment de nödvändiga betingelsema för att erhålla den önskade mikro- strukturen enligt denna specifikation.
Exempel 1 Tre pulverblandningar av nominell sammansättning (vikt%) Ti 46.4, Ta 8.2, Nb 4.2, W 17.1, Co 9.0, N 6.1 och ett N/C förhållande av 0.69 (Legering A, uppfinning), 0.74 (Legering B, referens) och 0.64 (Legering C, referens) framställdes genom våtmalning av TiC0_5QN0_50 med en komstorlek av 1.25 pm TaC, kornstorlek 2.1 pm NbC, kornstorlek 2.0 pm WC kornstorlek 0.80 pm Co kornstorlek 0.80 pm Presshjälpmedel, PEG.
Pulvren sprejtorkades och pressades till SNUN120408 skär. Skären avdrevs i H2 och sintrades därefter i en N2-Ar atmosfär, totaltryck av 10 mbar och ett partiellt tryck av N; av 1 mbar, i 1.0 tim vid l480°C som följdes av slipning och konventionell eggbehandling. Polerade tvärsnitt av skär bereddes med normala metallograñska tekniker och karakteriserades med användning av svepelektronmikroskopi. Fig. 1 och Fig. 2 visar ett svepelektron mikrofoto av ett sådant tvärsnitt, taget i tillbakaspridd mod. Porositeten bestämdes enligt ISO 4505 standard. Magnetiska egenska- per och hårdhet bestämdes med standardmetoder. 10 15 534 073 4 Relativ mättnads- Koercivitet Mikroporositet Makroporositet magnetiserig Legering A 0.70 17.5 A02-B00-C00 0 Legering B 0.43 15.0 A06-B02-C00 0 Legering C 0.95 19.0 A02-B02-C00 4 Porositetsnivåema för legering B och legering C, som är utanför det föredragna relativa mätt- nadsmagnetiseringsintervall, är skadliga för segheten.
Exempel 2 Fem pulverblandningar bereddes med våtmalning av råmaterial enligt Exempel 1. För legering G och legering H användes en grövre TiC0_5QN()_50 med en kornstorlek av 3.5 pm.
Den nominella sammansättningen (vikt%) visas i följande tabell Co Ti Ta Nb W N C Legering D 13.5 43.4 7.7 3.9 17.6 5.7 8.1 Legering E 13.5 43.6 7.7 4.0 16.9 5.8 8.6 Legering F 18.0 40.8 7.2 3.7 16.9 5.4 8.0 Legering G 20.0 39.0 6.9 3.6 18.1 5.2 7.3 Legering H 20.0 39.5 7.0 3.6 16.9 5.2 7.8 Sintrade skär bereddes och analyserades enligt Exempel 1. Resultaten finns nedan: Relativ Koercivitet Mikroporositet Makroporositet mättnadsmagne- tiserig Legering D 0.59 16.0 A02-B06-C00 6 Legering E 0.75 16.1 A00-B02-C00 0 Legering F 0.76 14.7 A00-B00-C00 2 íering G 0.52 12.7 A04-B04-C00 10 ïgering H 0.69 13.2 A01-B01-C00* 0 * A01 anger porositetsnivå i mellan A00 och A02 * B01 anger porositetsnivå i mellan B00 och B02 534 073 Porositetsnivåenxa hos legeringaxna utanför det föredragna relativa mättnadsmagnetiseringsinter- vallet är höga och, sålunda, skadliga fór segheten.
Claims (3)
1. l. En titanbaserad karbonitridlegering innehållande Ti, Nb, Ta, W, C, N och Co k ä n n e t e c k n a d av att den relativa mättnadsmagnetiseringen är 0.60 till 0.90, företrädesvis 0.65 till 0.80, och den magnetiska koerciviteten l-lc=(l8.2-0.2*Co vikt%) +/- E kA/m, där E är 2.0, helst 1.5 varvid legeringen innehåller: - Co 7 till 21 vikt%, företrädesvis 8 till 15 vikt%, - W 14 till 20 vikt%, företrädesvis 16 till 18 vikt%, - Ta 5 till ll vikt%, företrädesvis 6 till 9 vikt%, - Nb 2 till 7 vikt%, företrädesvis 3 till S vikt%, - Ti 33 till 50 vikt%, företrädesvis 37 till 47 vikt%, med ett totalt N/C förhållande av 0.6 till 0.7 och ett Ta/Nb viktförhållande av 1.8 till 2.1.
2. En titanbaserad karbonitridlegering enligt krav 1 k ä n n e t e c k n a d av att den är belagd med en tunn slitstark beläggning med användning av PVD, CVD, MTCVD eller liknande tekniker.
3. Sätt att tillverka en sintrad titanbaserad karbonitridlegering innehållande Ti, Nb, Ta, W, C, N och Co genom blandning av hårdbeståndsdelspulver av TiCxNLx med x i intervallet 0.45-0.55 och en FSSS kornstorlek av l till 2 pm, TaC, NbC och WC med pulver av Co till en sammansätt- ning och pressning till kroppar av önskad form, sintring i en Ng-Ar atmosfär, k ä n n e t e c k n a t av sagda atmosfär med ett totaltryck av 10-40 mbar och ett partiellt tryck av N; av 0.5 till 4 mbar, vid en temperatur av 1370-l500°C i 0.5-1 tim.
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0802600A SE534073C2 (sv) | 2008-12-18 | 2008-12-18 | Cermet |
JP2011542071A JP2012512963A (ja) | 2008-12-18 | 2009-12-17 | サーメット |
CN2009801511872A CN102257171B (zh) | 2008-12-18 | 2009-12-17 | 金属陶瓷 |
EP09833749.6A EP2379762B1 (en) | 2008-12-18 | 2009-12-17 | Cermet |
US13/140,682 US9499884B2 (en) | 2008-12-18 | 2009-12-17 | Cermet |
PCT/SE2009/051448 WO2010071586A1 (en) | 2008-12-18 | 2009-12-17 | Cermet |
KR1020117013781A KR101629530B1 (ko) | 2008-12-18 | 2009-12-17 | 서멧 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0802600A SE534073C2 (sv) | 2008-12-18 | 2008-12-18 | Cermet |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE0802600A1 SE0802600A1 (sv) | 2010-06-19 |
SE534073C2 true SE534073C2 (sv) | 2011-04-19 |
Family
ID=42269039
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE0802600A SE534073C2 (sv) | 2008-12-18 | 2008-12-18 | Cermet |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9499884B2 (sv) |
EP (1) | EP2379762B1 (sv) |
JP (1) | JP2012512963A (sv) |
KR (1) | KR101629530B1 (sv) |
CN (1) | CN102257171B (sv) |
SE (1) | SE534073C2 (sv) |
WO (1) | WO2010071586A1 (sv) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2434032A1 (en) | 2010-12-08 | 2012-03-28 | SECO TOOLS AB (publ) | Coated fine grained cermet for finish turning applications |
JP6278232B2 (ja) * | 2013-11-01 | 2018-02-14 | 住友電気工業株式会社 | サーメット |
CN116162838B (zh) * | 2023-04-26 | 2023-06-30 | 崇义章源钨业股份有限公司 | 一种金属陶瓷及其制备方法 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59129751A (ja) * | 1983-01-13 | 1984-07-26 | Mitsubishi Metal Corp | 超耐熱焼結合金およびその製造法 |
SE9202090D0 (sv) * | 1992-07-06 | 1992-07-06 | Sandvik Ab | Sintered carbonitride alloy with improved toughness behaviour |
US6344445B1 (en) | 1995-10-19 | 2002-02-05 | Cantab Pharmaceutical Research Limited | Herpes virus vectors and their uses |
SE519832C2 (sv) | 1999-05-03 | 2003-04-15 | Sandvik Ab | Titanbaserad karbonitridlegering med bindefas av kobolt för lätt finbearbetning |
SE519834C2 (sv) | 1999-05-03 | 2003-04-15 | Sandvik Ab | Titanbaserad karbonitridlegering med bindefas av kobolt för seghetskrävande finbearbetning |
SE519830C2 (sv) | 1999-05-03 | 2003-04-15 | Sandvik Ab | Titanbaserad karbonitridlegering med bindefas av kobolt för finbearbetning |
SE514053C2 (sv) * | 1999-05-03 | 2000-12-18 | Sandvik Ab | Metod för tillverkning Ti(C,N)-(Ti,Ta,W) (C,N)-Co legeringar för skärverktygstillämpningar |
SE525744C2 (sv) | 2002-11-19 | 2005-04-19 | Sandvik Ab | Ti (C,N)-(Ti,Nb,W)(C,N)-Co-legering för frässkärtillämpningar |
SE525745C2 (sv) | 2002-11-19 | 2005-04-19 | Sandvik Ab | Ti(C-(Ti,Nb,W)(C,N)-Co-legering för svarvskärtillämpningar för finbearbetning och medelfin bearbetning |
CN1312078C (zh) * | 2004-10-29 | 2007-04-25 | 华中科技大学 | 亚微米晶粒Ti(C,N)基金属陶瓷及其制备方法 |
JP4569767B2 (ja) * | 2005-06-14 | 2010-10-27 | 三菱マテリアル株式会社 | 高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイチップ |
CN101302595A (zh) * | 2008-07-08 | 2008-11-12 | 湖南科技大学 | 高耐磨Ti(C,N)基金属陶瓷刀具及其制备 |
-
2008
- 2008-12-18 SE SE0802600A patent/SE534073C2/sv not_active IP Right Cessation
-
2009
- 2009-12-17 US US13/140,682 patent/US9499884B2/en active Active
- 2009-12-17 CN CN2009801511872A patent/CN102257171B/zh active Active
- 2009-12-17 JP JP2011542071A patent/JP2012512963A/ja not_active Withdrawn
- 2009-12-17 KR KR1020117013781A patent/KR101629530B1/ko active IP Right Grant
- 2009-12-17 EP EP09833749.6A patent/EP2379762B1/en active Active
- 2009-12-17 WO PCT/SE2009/051448 patent/WO2010071586A1/en active Application Filing
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2010071586A1 (en) | 2010-06-24 |
EP2379762B1 (en) | 2017-02-22 |
US9499884B2 (en) | 2016-11-22 |
CN102257171B (zh) | 2013-08-14 |
JP2012512963A (ja) | 2012-06-07 |
EP2379762A1 (en) | 2011-10-26 |
CN102257171A (zh) | 2011-11-23 |
KR101629530B1 (ko) | 2016-06-13 |
EP2379762A4 (en) | 2015-08-26 |
KR20110095358A (ko) | 2011-08-24 |
SE0802600A1 (sv) | 2010-06-19 |
US20110262296A1 (en) | 2011-10-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101854470B1 (ko) | 서멧체 및 서멧체의 제조 방법 | |
JP5466003B2 (ja) | 精密構造を有する焼結炭化物 | |
KR101545346B1 (ko) | 정련된 조직을 갖는 미세 입자 초경합금 | |
EP3393703B1 (en) | Cutting tool | |
US10987739B2 (en) | Cemented carbide and cutting tool | |
SE529590C2 (sv) | Finkorniga sintrade hårdmetaller innehållande en gradientzon | |
CA2547926A1 (en) | Cemented carbide tools for mining and construction applications and method of making the same | |
JP5840827B2 (ja) | サーメット部材およびサーメット部材を製造する方法 | |
EP0812367B1 (en) | Titanium-based carbonitride alloy with controllable wear resistance and toughness | |
SE534073C2 (sv) | Cermet | |
US7588621B2 (en) | Ti(C,N)-(Ti,Nb,W)(C,N)-co alloy for milling cutting tool applications | |
US6017488A (en) | Method for nitriding a titanium-based carbonitride alloy | |
US7645316B2 (en) | Ti(C,N)-(Ti,Nb,W)(C,N)-Co alloy for finishing and semifinishing turning cutting tool applications | |
EP1422306B1 (en) | Ti(C,N)-(Ti,Nb,W)(C,N)-Co alloy for super-finishing turning cutting tool applications |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |