KR101854470B1 - 서멧체 및 서멧체의 제조 방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은, 원자비 Ti/W 가 2 ~ 5 가 되도록 TiC 및 WC 를 포함하고 바인더상으로서 5 ~ 25 vol% 의 양으로 코발트를 포함하는 TiC계 서멧체에 관한 것이다. 또한, 서멧체는, 원자비 Ti/M_x 가 4 ~ 20 이 되고 원자비 M_x/W 가 1 ~ 6 이 되도록 적어도 하나의 주기율표 Ⅴ족 원소 (M_x) 를 포함한다. 서멧체는 원자비 Cr/Co 가 0.025 ~ 0.14 가 되도록 하는 양으로 Cr 을 또한 포함한다. 서멧체는 (Ti,W,M_x)C 합금의 림을 갖는 미용해 TiC 코어 및 소결 동안 형성된 (Ti,W,M_x)C 결정립 쌍방을 포함한다. 또한, 본 발명은 서멧체의 제조 방법에 관한 것이다.

Description

서멧체 및 서멧체의 제조 방법{CERMET BODY AND A METHOD OF MAKING A CERMET BODY}

본 발명은, 경도가 증가되고 소성변형에 대한 저항성이 증가된 TiC계 서멧체에 관한 것이다. 또한, 본 발명은 그러한 서멧체의 제조 방법에 관한 것이다.

절삭 공구 인서트 등의 소결체는 일반적으로 초경합금 또는 티타늄계 탄화물 또는 탄질화물 합금을 함유하는 재료로 만들어진다.

티타늄계 탄화물 또는 탄질화물 합금은 통상적으로 서멧이라고 불리며, 바인더상과 함께, 예컨대 텅스텐, 티타늄, 탄탈, 니오브 등의 탄화물 또는 탄질화물 등의 1종 이상의 경질 성분을 포함하고, 이로써 경도 및 인성에 있어 매력적인 특성을 달성할 수 있다. 서멧은 마모 부품 등의 많은 용도, 예컨대 금속 절삭 공구에서 유용하다. 조성 및 결정립 크기를 변화시킴으로써 특성을 특정 용도에 맞게 개질할 수 있다. 소결체는 밀링, 과립화 (granulation), 압밀 (compaction) 및 소결과 같이 분말야금에서 통상적인 기술에 의해 만들어진다. 서멧의 바인더상은 통상적으로 Co, Fe, Ni 또는 이들의 혼합물이다.

개발된 첫 번째 서멧 재료는 TiC계이었다. 80년대에 탄질화물계 서멧이 소개되었고, 그 이후부터 개발된 서멧 재료의 대부분은 탄질화물계이다.

종래 초경합금, 즉 WC-Co 계의 경우, 크롬을 첨가함으로써 소결 후에 미세 결정립 입자를 얻을 수 있다. 그러나, 탄질화물계 서멧에 크롬을 첨가할 때, 결정립 크기에 미치는 영향이 전혀 또는 거의 없을 수 있다.

CN 1865477 A 에는, 30 ~ 60 wt% 의 TiC, 15 ~ 55 wt% 의 WC, 0 ~ 3 wt% 의 Ta, 0 ~ 3 wt% 의 Cr 및 10 ~ 30 wt% 의 바인더상 (바인더상은 Co 및 Ni 임) 을 포함하는 TiC-WC 계 합금으로 된 안내 롤, 스풀 또는 밸브 시트가 개시되어 있다.

US 7,217,390 에는, 기계화학적 합성, 예컨대 Ti, 전이 금속 (M), Co 및/또는 Ni 분말, 및 탄소 분말의 고에너지 볼-밀링 (ball-milling) 에 의해 초미세 TiC계 서멧을 제조하는 방법이 개시되어 있다. 대안적으로, Ti 및 전이 금속은 탄화물로서 첨가될 수 있다. 전이 금속 (M) 은 Mo, W, Nb, V 또는 Cr 중 적어도 하나일 수 있다. 고에너지 볼-밀링은 (Ti,M)C 를 형성할 것이다.

그러나, 고에너지 볼-밀링은 복잡한 공정이고, 종래 기술을 이용하여 미세 결정립 TiC계 서멧을 제공할 수 있는 것이 유리하다.

종래 TiC계 서멧에서, 다량의 TiC 가 용해되고, 새로운 Ti-W-C 결정립이 형성되어, 제어되지 않은 Ti-W-C 결정립 성장, 불균일한 결정립 크기 및 경도와 같은 성질의 열화가 발생한다.

Nb, Ta 및 V 와 같은 Ⅴ족 원소 및 그의 탄화물은 초경합금용 결정립 성장 억제제로서 알려져 있다. 그렇지만, Ti(C,N) 계 서멧에 예컨대 NbC 를 첨가하는 것은 결정립 크기를 감소시키지 않는데, 합금 중 TiN 의 양이 이 합금에서 지배적인 파라미터이기 때문이다. Nb, Ta 및 V 와 같은 Ⅴ족 원소 및 그의 탄화물을 이러한 서멧에 첨가하는 것은 Ti(C,N) 결정립 주위에 더 연질인 림 (rim) 의 형성을 증가시켜, 불리하게 경도가 감소하게 된다.

Ⅴ족 원소, 예컨대 NbC 의 탄화물을 서멧에 첨가하면, 고온 경도 (hot hardness) 가 증가하고, 더 높은 절삭 온도에서 소성변형이 개선되지만, 더 낮은 절삭 온도에서 내마모성이 저하된다.

그러나, 본 발명은, 시작 재료에서보다 더 작은 결정립 크기를 갖는 새로운 코어 (core) (및 새로운 코어와 동일한 조성을 갖는 림) 를 핵형성 (nucleation) 시킴으로써, 경도를 변화없이 유지하면서 총 결정립 크기 (total grain size) 를 감소시킨다.

본 발명의 목적은, 소성변형에 대한 저항성이 향상된 소결 서멧체를 제공하는 것이다.

본 발명의 다른 목적은, (Ti,W,M_x)C 결정립 (여기서, M_x 는 Ⅴ족 원소임) 의 작은 결정립 크기 및 더 좁은 결정립 크기 분포를 갖는 소결 서멧체를 제공하는 것이다.

본 발명의 또 다른 목적은, 위에서 개시된 이점을 갖는 소결 서멧체의 제조 방법을 제공하는 것이다.

본 발명의 또 다른 목적은, 바인더상 함량이 유지되면서 경도의 감소없이 Nb 를 포함하는 소결 서멧체를 제공하는 것이다.

Cr 및 적어도 하나의 주기율표 Ⅴ족 원소를 포함하고 또한 미용해 (undissolved) TiC 코어 및 (Ti,W,M _x )C 합금의 핵형성된 결정립 (여기서, M_x 는 V, Nb 또는 Ta 중 1 이상임) 을 갖는 구조를 갖는 TiC계 서멧체를 제공함으로써, 상기한 이점을 획득할 수 있다는 것이 이제 밝혀졌다. 시작 재료보다 더 작은 결정립 크기를 갖는 새로운 코어 (및 새로운 코어와 동일한 조성을 갖는 림) 를 핵형성시킴으로써, 경도가 변화없이 유지되면서 총 결정립 크기가 감소된다.

도 1 은, 본 발명에 따른 소결 샘플의 미세구조의 개략적인 사진을 보여주는데, 검정색 영역 (A) 은 림으로 둘러싸인 미용해 TiC 코어를 나타내고, 흰색 영역 (B) 은 새로 형성된 (Ti,W,M_x)C 결정립을 나타내며, 진회색 영역 (C) 은 바인더상 Co(Cr) 를 나타낸다.
도 2 는, 예 1 의 본 발명 1 에 따른 미세구조의 후방산란 SEM-이미지를 보여주는데, 검정색 영역은 미용해 TiC 코어를 나타내고, 흰색 영역은 새로 형성된 (Ti,W,M_x)C 결정립을 나타내며, 진회색 영역은 바인더상 Co(Cr) 를 나타낸다.
도 3 은, 예 1 의 본 발명 4 에 따른 미세구조의 후방산란 SEM-이미지를 보여주는데, 검정색 영역은 미용해 TiC 코어를 나타내고, 흰색 영역은 새로 형성된 (Ti,W,M_x)C 결정립을 나타내며, 진회색 영역은 바인더상 Co(Cr) 를 나타낸다.
도 4 는, 예 2 의 참조 1 의 미세구조의 후방산란 SEM-이미지를 보여주는데, 검정색 영역 (B) 은 미용해 TiC 코어를 나타내고, 2 개의 다른 종류의 새로 형성된 (Ti,W)C 결정립을 볼 수 있는데, 그 중 W 함량이 높은 것을 흰색 영역 (A) 으로, W 함량이 낮은 것을 넓은 밝은 회색 영역 (D) 으로 나타내었고, Co-바인더상을 진회색 영역 (C) 으로 나타내었다.
도 5 는, 예 2 의 참조 3 의 미세구조의 후방산란 SEM-이미지를 보여주는데,회갈색 영역은 새로 형성된 (Ti,W,Ta,Nb)C 결정립을 나타내고, 흰색 영역은 6방정계 WC 결정립을 나타내며, 진회색 영역은 Co-바인더상을 나타낸다.

본 발명은, 원자비 Ti/W 가 2 ~ 5 가 되도록 TiC 및 WC 를 포함하고 바인더상으로서 5 ~ 25 vol% 의 양으로 코발트를 포함하는 서멧체에 관한 것이다. 또한, 서멧체는 원자비 Ti/M_x 가 4 ~ 20 되고 원자비 W/M_x 가 1 ~ 6 이 되도록, 적어도 하나의 주기율표 Ⅴ족 원소, 즉 M₁, M₂ 및 M₃ (여기서 M₁+M₂+M₃ 를 M_x 라 함) 를 포함한다. 또한, 서멧체는 원자비 Cr/Co 가 0.025 ~ 0.14 가 되도록 하는 양으로 Cr 을 포함한다.

서멧체는 본질적으로 질소가 없다. 이는, 서멧체가 탄화물로 이루어져 있음, 즉 질소를 함유하지 않는 원료가 사용되었음을 의미한다. 그러나, 불순물로부터 또는 질소 가스를 사용하는 소결 처리의 잔류물로서, 소량의 질소가 존재할 수 있다. 소결체는 0.2 wt% 미만의 질소를 포함하는 것이 바람직하다.

본 발명의 일 실시형태에서, 서멧은 원자비 Ti/W 가 바람직하게는 3 ~ 4 가 되도록 TiC 및 WC 를 포함한다.

본 발명의 일 실시형태에서, 서멧은 적어도 하나의 주기율표 Ⅴ족 원소, 즉 M_x 를, 원자비 Ti/M_x 가 바람직하게는 5 ~ 18 이 되도록 포함한다.

본 발명의 일 실시형태에서, 원자비 W/M_x 가 바람직하게는 1.5 ~ 5 이다.

본 발명의 일 실시형태에서, 적어도 하나의 주기율표 Ⅴ족 원소 (M_x) 는 적절하게는 V, Nb 및 Ta, 바람직하게는 Nb 및 Ta 중 1 이상이고, 가장 바람직하게는 Nb 이다.

본 발명의 일 실시형태에서, 바인더상은 바람직하게는 7 ~ 20 vol%, 더 바람직하게는 8 ~ 18 vol% 의 양으로 존재하는 Co 이다.

본 발명에 따른 서멧체 중 크롬의 양은 Co 금속이 크롬을 용해시키는 능력에 의존한다. 그러므로, 최대량의 Cr 은 Co 함량에 의존한다. Cr/Co 원자비는 적절하게는 0.025 ~ 0.14, 바람직하게는 0.035 ~ 0.09 이다. 만약 크롬이 본 발명에 따른 양을 초과하는 양으로 첨가된다면, 크롬 전부가 Co 바인더상에 용해되지 않을 것이고, 그 대신 원하지 않는 개별 크롬함유 상, 예컨대 크롬 탄화물 또는 혼합된 크롬 함유 탄화물로서 석출 (precipitate) 할 것이다.

서멧체는 (Ti,W,M_x)C 합금의 림을 갖는 미용해 TiC 코어 및 소결 동안 형성된 (Ti,W,M_x)C 결정립을 포함한다. 미용해 TiC 코어는 원료로서 첨가된 TiC 결정립으로부터 유래하는 것과 동일하다.

(Ti,W,M_x)C 합금의 림 및 새로 형성된 (Ti,W,M_x)C 결정립은 본질적으로 동일한 조성을 갖는다.

새로 형성된 (Ti,W,M_x)C 결정립은 림을 갖지 않는다. 또한, 본 발명에 따른 서멧체는 실질적으로 석출된 6방정계 WC 가 없다. 여기서 실질적으로 석출된 6방정계 WC 가 없다는 것은, X선 회절에 의해 6방정계 WC 피크가 발견되지 않고, SEM-사진에서 WC 결정립을 볼 수 없음을 의미한다.

비 Q 는, 동일한 영역에서 측정된 TiC 코어의 개수와 새로 형성된 (Ti,W,M_x)C 결정립의 개수 사이의 비로서 정의된다. 영역은 바람직하게는 SEM 이미지로부터, 최소 150 ㎛² 이다.

Q 는 적절하게는 6 미만, 바람직하게는 4 미만, 가장 바람직하게는 3 미만이지만, 0.1 초과이다.

TiC 코어의 평균 결정립 크기는 연마 (polishing) 된 단면의 후방산란 SEM-사진에서 TiC 코어의 평균 길이를 측정함으로써 근사화된다.

진밀도 (full density) 로 소결한 후 TiC 코어의 평균 길이는, 후방산란 SEM-사진의 적어도 10 개의 선을 따라 각각의 TiC 코어의 길이 (L_TiCn, 여기서 n = 1, 2, ..., n) 를 측정함으로써, 결정된다. 그리고 나서, TiC 코어의 평균 길이는 ∑L_TiCn/n 으로서 산출된다.

새로 형성된 (Ti,W,M_x)C 결정립의 평균 결정립 크기는 TiC 코어의 평균 결정립 크기와 동일한 방식으로 측정된다.

소결 동안 형성된 새로운 (Ti,W,M_x)C 결정립은 적절하게는 0.2 ~ 0.8 ㎛, 바람직하게는 0.35 ~ 0.65 ㎛ 의 평균 결정립 크기를 갖는다.

(Ti,W,M_x)C 림 없이 측정되는 나머지 TiC 코어의 평균 결정립 크기는 적절하게는 0.3 ~ 2 ㎛, 바람직하게는 0.4 ~ 1.5 ㎛, 가장 바람직하게는 0.4 ~ 1.0 ㎛ 이다.

높은 인성이 요구되는, 본 발명이 목표하는 적용의 일 실시형태에서, 서멧체는 5 ~ 10 의 Ti/Nb 비 및 1 ~ 3.5 의 W/Nb 비로 Nb 를 포함하고 10 ~ 25 vol% 의 양으로 Co 를 포함하며, 그러면 바람직하게는, 주로 원료의 Co 함량 및 TiC 결정립 크기에 의존하여, 1200 ~ 2000 HV30, 바람직하게는 1300 ~ 1900 HV30 의 경도를 갖는다.

소성변형에 대한 높은 저항성이 요구되는, 본 발명이 목표하는 적용의 일 실시형태에서, 서멧체는 10 ~ 18 의 Ti/Nb 비 및 3.5 ~ 6 의 W/Nb 비로 Nb 를 포함하고 5 ~ 17 vol% 의 양으로 Co 를 포함하며, 그러면 바람직하게는, 주로 원료의 Co 함량 및 TiC 결정립 크기에 의존하여, 1450 ~ 2300 HV30, 바람직하게는 1500 ~ 2100 HV30 의 경도를 갖는다.

또한, 서멧체는 Ⅳa 및 Ⅵa 족의 1 이상의 원소, 예컨대 Mo, Zr 및 Hf 와 같이 서멧 제조 분야에서 통상적인 다른 원소를 포함할 수 있는데, 다만 그 원소(들)가 전술한 구조에 실질적으로 영향을 미치지 않아야 한다.

본 발명의 다른 실시형태에서, 서멧체는 A00B00 ~ A04B02, 바람직하게는 A00B00 ~ A02B02 의 공극률 (porosity) 을 갖는다.

본 발명에 따른 서멧체는 절삭 공구, 특히 절삭 공구 인서트로서 사용될 수 있다. 서멧체는 Si, Al 및 주기율표 Ⅳa, Ⅴa 및 Ⅵa 족으로부터 선택되는 적어도 하나의 원소의 적어도 하나의 탄화물, 질화물, 탄질화물, 산화물 또는 붕소화물의 단층 또는 다층을 포함하는 내마모성 코팅을 더 포함하는 것이 바람직하다.

또한, 본 발명은 상기한 바에 따른 서멧체의 제조 방법으로서,

- 원자비 Ti/W 가 적절하게는 2 ~ 5 가 되도록, TiC 및 WC 를,

- 원자비 Ti/M_x 가 4 ~ 20 이 되고 원자비 W/M_x 가 1 ~ 6 이 되도록, 적어도 하나의 주기율표 Ⅴ족 원소 (M_x) 의 탄화물을,

- 코발트 바인더상이 소결 후 서멧체의 5 ~ 25 vol% 를 구성하도록, 코발트 분말을, 그리고

- 원자비 Cr/Co 가 적절하게는 0.025 ~ 0.14 가 되도록 하는 양으로 Cr 을

포함하는 분말의 혼합물을 형성하는 단계를 포함하는 서멧체의 제조 방법에 관한 것이다.

그리고 나서, 분말 혼합물은 종래 기술에 따라 밀링, 과립화, 가압 및 소결을 거쳐 소결체로 된다.

바인더상을 형성하는 Co 분말은, 소결된 서멧의 코발트 함량이 바람직하게는 7 ~ 20 vol%, 가장 바람직하게는 8 ~ 18 vol% 가 되도록 하는 양으로 첨가된다.

크롬의 첨가량은 코발트의 양과 관련되어, 원자비 Cr/Co 가 0.035 ~ 0.09 인 것이 바람직하다.

본 발명의 일 실시형태에서, 크롬은 코발트와 예비합금화 (pre-alloy) 되어 첨가된다.

본 발명의 일 실시형태에서, 크롬은 Cr₃C₂ 로서 첨가된다.

본 발명의 일 실시형태에서, 적절하게는 V, Nb 및 Ta 의 탄화물, 바람직하게는 Nb 및 Ta 의 탄화물, 가장 바람직하게는 NbC 가 첨가된다.

본 발명의 일 실시형태에서, TiC 및 WC 는 원자비 Ti/W 가 바람직하게는 3 ~ 4 가 되도록 첨가된다.

본 발명의 일 실시형태에서, 적어도 하나의 주기율표 Ⅴ족 원소 (M_x) 의 탄화물은, 원자비 Ti/M_x 가 바람직하게는 5 ~ 18 이 되도록 하는 양으로 첨가된다.

본 발명의 일 실시형태에서, 적어도 하나의 주기율표 Ⅴ족 원소 (M_x) 의 탄화물은, 원자비 W/M_x 가 바람직하게는 1.5 ~ 5 가 되도록 하는 양으로 첨가된다.

본 발명의 일 실시형태에서, 상기 방법은 Ⅳa 및/또는 Ⅵa 족 원소, 예컨대 Mo, Zr 또는 Hf 와 같이 서멧 제조 분야에서 통상적인 다른 원소의 첨가를 더 포함할 수 있는데, 다만 이 원소(들)가 전술한 구조에 영향을 미치지 않아야 한다.

이후의 과립화 작업을 용이하게 하기 위해, 원료 분말은 유기 액체 (예컨대 에틸 알코올, 아세톤 등) 및 유기 바인더 (예컨대 파라핀, 폴리에틸렌 글리콜, 장쇄 지방산 등) 의 존재 하에 밀링된다. 밀링은 바람직하게는 밀 (회전 볼 밀, 진동 밀, 어트리터 밀 (attritor mill) 등) 을 이용하여 행해진다.

밀링된 혼합물의 과립화는 바람직하게는 공지 기술, 특히 분무-건조에 따라 행해진다. 유기 액체 및 유기 바인더와 혼합된 분말 재료를 함유하는 현탁액이 건조 타워에서 적절한 노즐을 통해 원자화 (atomize) 되고, 그곳에서 작은 드롭이 고온 가스 스트림에 의해, 예컨대 질소 스트림에서 즉시 건조된다. 과립의 형성은 특히 이후 단계에서 사용되는 압밀 공구의 자동 공급 (feeding) 을 위해 필요하다.

최종 보디에 희망하는 치수에 가능한 한 (수축 현상을 고려) 근접한 형상 및 치수를 재료에 부여하기 위해, 압밀 작업은 펀치로 매트릭스에서 행해지는 것이 바람직하다. 압밀 동안, 압밀 압력이 적절한 범위 내에 있고, 보디 내 국부적인 압력이 가해진 압력에서 가능한 한 적게 벗어나는 것이 중요하다. 이는 복잡한 기하학적 형상의 경우에 특히 중요하다.

압밀체의 소결은 불활성 분위기에서 또는 소정 온도의 진공에서 적절한 구조적 균일성을 갖는 조밀한 보디를 얻기에 충분한 시간 동안 행해진다. 소결은 높은 가스 압력 (열간 등방향 압축) 에서 동일하게 행해질 수 있거나, 또는 소결은 중간 정도의 가스 압력 하에서의 소결 처리 (일반적으로 SINTER-HIP 으로 알려진 공정) 에 의해 보완될 수 있다. 이러한 기술은 본 기술분야에 잘 알려져 있다.

서멧체는 바람직하게는 절삭 공구, 가장 바람직하게는 절삭 공구 인서트이다.

일 실시형태에서, 서멧체는 공지의 PVD 기술, CVD 기술 또는 MT-CVD 기술에 의해서, 주기율표 Ⅳa, Ⅴa 및 Ⅵa 족 및 Si, Al 로부터 선택되는 적어도 하나의 원소의 적어도 하나의 탄화물, 질화물, 탄질화물, 산화물 또는 붕소화물의 단층 또는 다층을 포함하는 내마모성 코팅으로 코팅된다.

본 발명은 이하의 예와 관련하여 더 설명되지만, 이 예로 한정하려는 것은 아니다.

예 1 (본 발명)

에탄올/물 (90/10) 혼합물에서 표 1 에 따른 양의 원료 TiC, WC, Co, Cr 및 NbC 를 볼 밀에서 50 시간 동안 1 차 밀링하여, 본 발명에 따른 4 개의 TiC-WC-Co-Cr-NbC 서멧체 (A ~ D) 를 제조하였다. 현탁액을 분무 건조시키고, 과립화된 분말을 통상적인 기술에 따라 1430 ℃ 에서 180 분 동안 가압 및 소결시켰다.

TiC 분말은 1.5 ㎛ 의 평균 결정립 크기를 가졌고, WC 분말은 0.9 ㎛ 의 평균 결정립 크기를 가졌으며, NbC 분말은 1.6 ㎛ 의 평균 결정립 크기를 가졌고, Co 분말은 0.5 ㎛ 의 평균 결정립 크기를 가졌으며, Cr₃C₂ 분말은 2 ㎛ 의 평균 결정립 크기를 가졌다. 여기서 주어진 모든 비는, 달리 특정되지 않는 한, 원자비이다.

예 2 (종래 기술)

에탄올/물 (90/10) 혼합물에서 표 3 에 wt% 로 기재된 양의 원료 TiC, WC, Co, Cr₃C₂, NbC 및 TaC 를 볼 밀에서 50 시간 동안 1 차 밀링하여, 종래 기술에 따른 3 개의 서멧체를 제조하였다. 현탁액을 분무 건조시키고, 과립화된 분말을 표 2 에 기재한 온도 및 소결 시간에서 가압 및 소결시켰다.

TiC 분말은 1.5 ㎛ 의 평균 결정립 크기를 가졌고, WC 분말은 0.9 ㎛ 의 평균 결정립 크기를 가졌으며, NbC 분말은 1.6 ㎛ 의 평균 결정립 크기를 가졌고, Co 분말은 0.5 ㎛ 의 평균 결정립 크기를 가졌다. 여기서 주어진 모든 비는, 달리 특정되지 않는 한, 원자비이다.

예 3 (구조)

앞에서 설명한 바와 같이 선형 절편법 (linear intercept method) 을 이용하여, 소결된 구조의 SEM 이미지를 분석하였다. (Ti,W,M_x)C 림 (SEM 이미지에서 백색) 없이 TiC 코어에서만, TiC 코어 (SEM 이미지에서 검정색 코어) 의 평균 결정립 크기를 측정하였다.

TiC 코어와 동일한 방식으로, 새로 형성된 (Ti,W,M_x)C 결정립 (SEM 이미지에서 흰색 코어) 의 평균 결정립 크기를 측정하였다. Q 는 TiC 코어의 개수와 새로 형성된 (Ti,W,M_x)C 코어의 개수 사이의 비이다.

예 4 (소결 후 성질)

예 1 및 2 로부터의 서멧체의 공극률, 경도, K1c, HC 및 Com 을 평가하였다. ISO 표준 4505 (공극률 및 비결합 (uncombined) 탄소의 경질 금속 금속조직적 평가) 에 따라 공극률을 평가하였다.

ISO 표준 3878 (경질 금속-비커스 경도 시험) 에 따라 비커스 경도 HV30 을 측정하였고, ISO 표준 4505 (공극률 및 비결합 탄소의 경질 금속 금속조직적 평가) 에 따라 공극률을 측정하였다.

Foerster Koerzimat CS 1.096 기구를 사용하여, 표준 CEI IEC 60404-7 에 따라 항전기장 강도 (coercive field strength) (Hc, 단위: kA/m) 를 측정하였고, 표준 CEI IEC 60404-14 에 따라 비자기 포화 (specific magnetic saturation, 단위: 10^-07Tm³/㎏) 를 측정하였다. 자기 포화 Com (단위: %) 은, 100 을 곱한 순수 Co 의 비자기포화 (2010 x 10^-07Tm³/㎏) 로 나눈 소결체의 비자기 포화이다. 아래 표 5 에서 결과를 볼 수 있다.

Claims (15)

1. 원자비 Ti/W 가 2 ~ 5 가 되도록 TiC 및 WC 를, 바인더상으로서 5 ~ 25 vol% 의 양으로 코발트를, 원자비 Ti/M_x 가 4 ~ 20 이 되고 원자비 W/M_x 가 1 ~ 6 이 되도록 적어도 하나의 주기율표 Ⅴ족 원소 (M_x) 를, 그리고 원자비 Cr/Co 가 0.025 ~ 0.14 가 되도록 하는 양으로 Cr 을 포함하는 서멧체.
2. 제 1 항에 있어서, 0.2 wt% 미만의 질소를 포함하는 서멧체.
3. 제 1 항에 있어서, 상기 원자비 Cr/Co 는 0.035 ~ 0.09 인 것을 특징으로 하는 서멧체.
4. 제 1 항에 있어서, 상기 원자비 Ti/M_x 는 5 ~ 18 인 것을 특징으로 하는 서멧체.
5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 원자비 W/M_x 는 1.5 ~ 5 인 것을 특징으로 하는 서멧체.
6. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 원자비 Ti/W 가 3 ~ 4 인 것을 특징으로 하는 서멧체.
7. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, M_x 가 Nb 인 것을 특징으로 하는 서멧체.
8. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 동일한 영역에서 측정된 TiC 코어의 개수와 새로 형성된 (Ti,W,M_x)C 결정립의 개수 사이의 비로서 정의되는 비 Q 가 6 미만인 것을 특징으로 하는 서멧체.
9. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 서멧체는 절삭 공구 인서트인 것을 특징으로 하는 서멧체.
10. - 원자비 Ti/W 가 2 ~ 5 가 되도록, TiC 및 WC 를,
    - 원자비 Ti/M_x 가 4 ~ 20 이 되고 원자비 W/M_x 가 1 ~ 6 이 되도록, 적어도 하나의 주기율표 Ⅴ족 원소 (M_x) 의 탄화물을,
    - 코발트 바인더상이 소결 후 서멧체의 5 ~ 25 vol% 를 구성하도록, 코발트 분말을, 그리고
    - 원자비 Cr/Co 가 0.025 ~ 0.14 가 되도록 하는 양으로 Cr 을
    포함하는 분말 혼합물을 형성하는 단계, 및
    상기 분말 혼합물을 밀링, 과립화, 가압 및 소결시켜 서멧체를 형성하는 단계를 포함하는 서멧체의 제조 방법.
11. 제 10 항에 있어서, 상기 원자비 Ti/M_x 는 5 ~ 18 인 것을 특징으로 하는 서멧체의 제조 방법.
12. 제 10 항에 있어서, 상기 원자비 W/M_x 는 1.5 ~ 5 인 것을 특징으로 하는 서멧체의 제조 방법.
13. 제 10 항 내지 제 12 항 중 어느 한 항에 있어서, M_x 가 Nb 인 것을 특징으로 하는 서멧체의 제조 방법.
14. 제 10 항 내지 제 12 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 원자비 Cr/Co 는 0.035 ~ 0.09 인 것을 특징으로 하는 서멧체의 제조 방법.
15. 제 10 항 내지 제 12 항 중 어느 한 항에 있어서, Cr 을 Cr₃C₂ 분말로서 첨가하는 것을 특징으로 하는 서멧체의 제조 방법.

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