JP2006312013A - ゴルフクラブ - Google Patents

Abstract

【課題】長尺でありながらスイングし易く、ひいては飛距離の増大に役立つゴルフクラブを提供する。
【解決手段】シャフトと、その先端側に固着されたゴルフクラブヘッドと、前記シャフトの後端側に設けられたグリップとを有するゴルフクラブであって、クラブ全長が４６〜４８インチ、１４インチバランス計測法によるスイングバランスがＣ５〜Ｄ０、グリップの後端でのクラブの慣性モーメントが２８５０〜３０００kg・cm² 、順式フレックスが１４０mm以上かつ１７０mm以下、逆式フレックスが１００mm以上かつ１３０mm以下、及び順式フレックスと逆式フレックスとの差が１５mm以上であることを特徴とする。
【選択図】図１

Description

本発明は、ゴルフクラブに関し、詳しくは長尺でありながらスイングし易く、ひいては飛距離の増大に役立つゴルフクラブに関する。

ドライバーやフェアウエイウッドといったウッド型のゴルフクラブには、ボールをより遠くまで飛ばすことができる飛距離性能が求められる。前記飛距離の増大化には、一般に、打ち出されるボールの初速を高めることが有効であり、その手段としては、例えば、ヘッドの反発性能の向上、ヘッド重量を増すことによるヘッド運動エネルギーの増大化及び／又はクラブの長尺化によるヘッドスピードの向上等が知られている（例えば下記特許文献１ないし２参照）。

特開平１１−９９２３１号公報 特開２００４−２０１９１１号公報

しかしながら、ヘッドの反発係数は、ＵＳＧＡ及びＲ＆Ａに見られるように、その上限値が規制される傾向がある。従って、反発性能を過度に向上させたヘッドは、今後、正式競技に使用できないおそれがある。

また、他の二つの方法は、いずれもクラブのスイングし易さが損なわれるという欠点がある。例えば、クラブの長尺化は、ヘッドスピードの向上という利点が得られやすいが、ヘッド（フェース面）のコントロールが難しい傾向がある。このため、多くのゴルファは、ヘッドが開いた状態でボールを打球することが多く、その結果、打球が右方向（以下、特に断りがない場合、本明細書では、右打ちゴルファを対象として以下の説明を行う。）に飛ぶスライスが生じやすい。

本発明者らは、クラブの長尺化によるヘッドスピードの向上という利点を損なわないよう、スイングし易さを向上させることを試みた。

一般に、バックスイング（テイクバック）から打撃（インパクト）までの一連のスイングモーションの中で、スイングし易さに特に影響を与える瞬間は２つある。一つは、静止しているクラブを動かすときのバックスイングの開始時、もう一つは、ボールを打撃する直前の瞬間である。いずれの瞬間においても、グリップを握るゴルファの右手先端付近がクラブを支える支点、言い換えるとクラブの回転運動の中心になる。従って、この２つの瞬間において、クラブの操作性を高めることにより、クラブのスイングし易さを向上させることが可能と考えられる。

そこで、本発明者らは、前記２つの瞬間においてクラブの操作性を定量化するパラメータとして、前記右手による支点に比較的近い位置を支点としたスイング時の重さを表す１４インチバランス法に基づくスイングバランスを採用し、かつ、これを限定することを試みた。

また、前記スイングモーションにおいて、バックスイング後半からダウンスイング開始時までの期間、クラブは、ゴルファの左手位置を支点として運動する。従って、クラブのスイングし易さを向上させるためには、上記の改善に加え、ゴルファのグリップを握る左手位置を支点とするクラブの操作性をも向上させる必要がある。本発明では、このクラブの操作性を定量化するパラメータとして、前記左手に比較的近い位置、具体的にはグリップの後端でのクラブの慣性モーメントを採用し、かつ、これを限定することを試みた。

さらに、長尺化されたクラブでは、シャフトの撓み具合がスイングに大きな影響を与え、ひいては打球の飛距離及び方向性にも大きな影響を与える。このため、シャフトのヘッド側及びグリップ側のフレックス（硬さ）を適切にコントロールすることが必要になる。本発明では、これらを定量化するパラメータとして、順式フレックス及び逆式フレックスを採用し、かつ、これを限定することを試みた。

以上のように、本発明は、主として前記３つのパラメータ、即ち１４インチバランス計測法によるスイングバランス、グリップの後端でのクラブの慣性モーメント及びシャフトのフレックス（たわみ）の好ましい範囲を同時に満足させることを基本として、長尺でありながらスイングし易く、ひいてはボールをより遠くまで飛ばすことが可能なゴルフクラブを提供することを目的としている。

以上のように、本発明のうち請求項１記載の発明は、シャフトと、その先端側に固着されたゴルフクラブヘッドと、前記シャフトの後端側に設けられたグリップとを有するゴルフクラブであって、クラブ全長が４６〜４８インチ、１４インチバランス計測法によるスイングバランスがＣ５〜Ｄ０、グリップの後端でのクラブの慣性モーメントが２８５０〜３０００kg・cm² 、順式フレックスが１４０mm以上かつ１７０mm以下、逆式フレックスが１００mm以上かつ１３０mm以下、及び順式フレックスと逆式フレックスとの差が１５mm以上であることを特徴とする。

また請求項２記載の発明は、クラブ全重量が２５０〜３５０ｇである請求項１記載のゴルフクラブである。

また請求項３記載の発明は、前記グリップの後端でのクラブの慣性モーメントは、２９００〜２９５０kg・cm² である請求項１又は２に記載のゴルフクラブである。

また請求項４記載の発明は、前記逆式フレックスは、１５０mm以上である請求項１乃至３のいずれかに記載のゴルフクラブである。

また請求項５記載の発明は、前記順式フレックスと逆式フレックスとの差が２０mm以上である請求項１乃至４のいずれかに記載のゴルフクラブである。

また請求項６記載の発明は、前記グリップの後端側に、前記ゴルフクラブヘッドの２〜１０％の重量を有する錘部材が配されたことを特徴とする請求項１ないし５のいずれかに記載のゴルフクラブである。

本発明のゴルフクラブは、４６〜４８インチと長尺でありながら、スイングし易い。従って、ヘッドスピードの向上及び優れたヘッドコントロールを両立できる。従って、より遠くまでボールを飛ばすことができる。

以下、本発明の実施の一形態を図面に基づき説明する。
図１には本実施形態のゴルフクラブ（以下、単に「クラブ」ということがある。）１の全体正面図を示す。

前記クラブ１は、シャフト２と、該シャフト２の先端側２Ａに固着されたゴルフクラブヘッド（以下、単に「ヘッド」ということがある。）３と、前記シャフト２の後端側２Ｂに設けられかつプレーヤに握られるグリップ４とを含む。本実施形態のクラブ１は、ドライバー（＃１）の他、プラッシー（＃２）、スプーン（＃３）、バフィ（＃４）又はクリーク（＃５）等を少なくとも含むウッド型である。本発明は、このような飛距離が求められるウッド型のゴルフクラブに特に適する。

前記クラブ１は、４６〜４８インチのクラブ全長Ｌを持つ。前記「クラブ全長」は、ＪＧＡ（（財）日本ゴルフ協会）のゴルフ規則の中の付属規則II「１．クラブ」項の「ｃ．長さ」に基づき測定される。具体的には、ウッド型及びアイアン型のクラブの長さの測定は、図２に示されるようにクラブ１を水平面ＨＰの上に置き、それに対し６０度で傾く斜面ＩＰをヘッド３のソール部に当てて行われる。そして、クラブ全長は、二つの面ＨＰ及びＩＰの交差点Ｙからグリップ４の後端４ｅまでの距離Ｌとして測定される。

またグリップの後端４ｅは、グリップ４の最も後側の端を意味するが、図１のように、グリップの端に後方へ凸となる膨らみが設けられている場合、最も拡径しているグリップの後端側のエッジをグリップの後端とする。

ボール打撃時のヘッドスピードは、前記クラブ全長Ｌにほぼ比例して大きくなる。このため、クラブ全長が４６インチ未満では、飛距離の顕著な増加を実現するための十分なヘッドスピードの向上が期待できない。逆に、前記クラブ全長Ｌが４８インチを超えると、クラブ１の操作性が低下して打球の方向性が低下したり、ゴルフ規則に違反するため好ましくない。特に好ましくは、クラブ全長Ｌは、４７インチ以下が望ましい。

本実施形態のヘッド３は、図１又は図３に示されるように、全部ないし主要部が金属材料で構成され、その内部には中空部ｉが設けられる。従って、軽量化が可能になる。前記金属材料としては、特に限定はされないが、例えばアルミニウム合金、チタン、チタン合金、ステンレス、マレージング鋼又はマグネシウム合金などの１以上が好ましい。本実施形態のヘッド３は、全てがＴｉ−６Ａｌ−４Ｖからなるチタン合金で構成されるが、その少なくとも一部は、繊維強化樹脂などの非金属材料で構成されても良い。このような態様は、ヘッド３をより一層軽量化しうる点で好ましい。

前記ヘッド３は、ボールを打球する打撃面をなすフェース面Ｆを有するフェース部３ａと、このフェース部３ａに連なりヘッド上面をなすクラウン部３ｂと、前記フェース部３ａに連なりヘッド底面をなすソール部３ｃと、前記クラウン部３ｂとソール部３ｃとの間を継ぎ前記フェース面Ｆのトウ側縁からバックフェースを通り前記フェース面Ｆのヒール側縁にのびるサイド部３ｄと、前記クラウン部３ｂのヒール側に設けられかつシャフト２の先端側が挿入される円筒状のシャフト差込部３ｅとが設けられる。

前記フェース部３ａは、例えば、厚さｔ１が大きい中央部３ａ１と、この中央部３ａ１を囲むように環状にのびかつ厚さｔ２が前記厚さｔ１より小さい周辺部３ａ２とを含む。このようなフェース部３ａは、ボールの打球時、厚さが小さい周辺部３ａ２が大きく撓むことにより、ヘッドの反発係数を例えばゴルフ規則の範囲内で最大限に高めることができるとともに、フェース部３ａの重量を削減し、ヘッド３を軽量化するのに役立つ。また厚さが大きい中央部３ａ１は、フェース部３ａの耐久性を向上させるのに役立つ。

以上の観点より、前記中央部３ａ１の厚さｔ１は、好ましくは２．７mm以上、より好ましくは２．８mm以上が望ましく、上限については、好ましくは３．１mm以下、より好ましくは３．０mm以下が望ましい。同様に、周辺部３ａ２の厚さｔ２は、好ましくは１．９mm以上、より好ましくは２．０mm以上が望ましく、上限については、好ましくは２．５mm以下、より好ましくは２．４mm以下が望ましい。またフェース部３ａには、前記中央部３ａ１と前記周辺部３ａ２との間に、厚さが滑らかに変化して両部を繋ぐ厚さ移行部３ａ３が設けられるのが望ましい。これによって、フェース部３ａの中央部３ａ１と周辺部３ａ２との境界部などでの応力集中を防止し、耐久性を向上するのに役立つ。

また前記クラウン部３ｂ及びサイド部３ｄの各厚さｔ３及びｔ５は、特に限定されるものではないが、大きすぎるとヘッド重量が増し、スイングバランスの調整が困難になる傾向があり、逆に小さすぎるとヘッド３の耐久性が低下する傾向がある。このような観点より、前記各厚さｔ３及びｔ５は、好ましくは０．７mm以上、より好ましくは０．８mm以上が望ましく、上限については、好ましくは１．１mm以下、より好ましくは１．０mm以下が望ましい。

また前記ソール部３ｃは、スイング時に地面と接触する機会がある。このため、耐久性を確保するために、好ましくはクラウン部３ｂよりも大きい厚さｔ４で形成されるのが望ましい。他方、前記厚さｔ４が大きすぎても、ヘッド重量が増加しやすくなり好ましくない。このような観点より、ソール部３ｃの厚さｔ４は、好ましくは０．９mm以上、より好ましくは１．１mm以上が望ましく、上限については、好ましくは１．５mm以下、より好ましくは１．３mm以下が望ましい。

ヘッド３の重量も、特に限定はされないが、小さすぎるとスイング時のヘッド３の運動エネルギーが相対的に低下し、クラブを長尺化したことによる飛距離の増大効果が十分に発揮できない傾向がある。逆にヘッド３の重量が大きすぎると、後述のスイングし易いクラブスペックを実現するのが困難な傾向がある。このような観点より、ヘッド３の重量は、好ましくは１６０ｇ以上、より好ましくは１７０ｇ以上、さらに好ましくは１８０ｇ以上が望ましく、また上限については、好ましくは２２０ｇ以下、より好ましくは２１０ｇ以下、さらに好ましくは１９５ｇ以下が望ましい。

またヘッド３の体積は特に限定されないが、小さすぎるとヘッドの慣性モーメントを大きくするのが困難な傾向にあり、逆に大きすぎても空気抵抗が増加して振り難くなる傾向がある。このような観点より、ヘッド３の体積は、好ましくは３００cc以上、より好ましくは３５０cc以上、さらに好ましくは４００cc以上が望ましく、上限については、好ましくは５００cc以下、より好ましくは４７０cc以下が望ましい。

以上のようなヘッド３は、種々の方法で製造できる。例えば複数個（例えば２〜４個）のヘッド構成部品を準備し、これらを適宜接合することによって製造できる。ヘッド構成部品は、例えば鋳造、鍛造、プレスフォーミングまたはそれらの組み合わせ等によって成形できる。またヘッド構成部品の接合方法としては、例えば溶接、接着、ロウ付け、拡散接合又はカシメ等を用い得る。本実施形態のヘッド３は、図３に示されるように、ソール部を開口した一体鋳造品からなるヘッド本体部３Ａと、その開口に嵌められて溶接されたソール板部３Ｂとで作られている。

前記シャフト２は、例えば、繊維強化樹脂で構成される。繊維強化樹脂からなるシャフト２は、例えばシート状のプリプレグ（平行に引き揃えられた補強繊維を未硬化ないし半硬化状態の熱硬化樹脂に含浸させたシート状のもの）を積層しかつこれに熱と圧力とを加えて加硫することにより形成できる。このようなシャフト２は、軽量のため振り抜き易く、かつ、シャフトの重量バランスや剛性などの設計自由度が高いため、スイングバランス及びフレックスの自由な調整に役立つ。

上述のシャフト２の具体的な製法としては、複数枚のプリプレグをマンドレルに巻き付けて筒状のプリプレグ積層物を成形する工程、このプリプレグ積層物をマンドレルから脱芯する工程、プリプレグ積層物の内部に膨張可能なブラダー等を挿入する工程及びブラダーに熱と圧力とを作用させることにより鋳型の内面にプリプレグ積層物を押し当てて成形する工程を含むいわゆる内圧成形法が挙げられる。これにより、シャフト２は、例えば後端側２Ｂから先端側２Ａに向かって外径が滑らかに減じられたテーパ状のパイプ体として構成される。なおシャフト２の製法は、これ以外にも例えばテープワインディング法やフィラメントワインディング法などが採用できる。

前記繊維強化樹脂の繊維としては特に限定はされないが、例えば炭素繊維やガラス繊維の他、アモルファス、ボロン、チタン、タングステン又はステンレス等の金属繊維や、アラミド又はポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）等の有機繊維等を用いることもでき、好ましくは炭素繊維が望ましい。また前記繊維強化樹脂のマトリクス樹脂としては、エポキシ樹脂が好適である。

図４には、シャフト２を構成するプリプレグを展開した構成図の一例が示される。図において、数値のみの表示は、プリプレグの長さ及び幅を示し、単位はミリメートルである。また角度（゜）の表示は、シャフトの軸方向に対する繊維の配向角を示す。本実施形態のシャフト２を構成するプリプレグは、該シャフト２のほぼ全長さに亘って配される主プリプレグ６と、前記先端側２Ａにのみ配される小長さの先端側補助プリプレグ７と、前記後端側２Ｂにのみ配される小長さの後端側補助プリプレグ８とを含むものが例示される。各プリプレグには、いずれも炭素繊維ｆを一方向に引き揃えた一方向プリプレグが用いられている。

前記主プリプレグ６は、繊維がシャフトの軸方向と平行に配された少なくとも１枚、本実施形態では２枚のストレートプリプレグ６ａと、繊維がシャフトの長手方向に対して傾けて配された少なくとも１枚、本実施形態では３枚のバイアスプリプレグ６ｂを含むものが例示される。この例のバイアスプリプレグ６ｂは、繊維の配向角度が±４５゜及び９０゜のものを含む。

前記ストレートプリプレグ６ａには、例えば引張弾性率が１００００〜３００００kgf ／mm² の繊維が好適に用いられる。またバイアスプリプレグ６ｂには、ストレートプリプレグよりも引張弾性率が大きい繊維、とりわけ２４０００kgf ／mm² 以上、より好ましくは３００００kgｆ／mm² 以上、かつ８００００kgf ／mm² 以下、より好ましくは６００００kgf ／mm² 以下の繊維が好適である。

一般に、引張弾性率が大きい繊維ほど、その引張強度は低下する傾向がある。このため、シャフト２の曲げ強度に大きく影響するストレートプリプレグ６ａには引張弾性率が３００００kgf ／mm² 以下の繊維を用いることにより、シャフト２の強度を確保するのが望ましい。他方、バイアスプリプレグ６ｂは、シャフト２の曲げ強度への影響が小さいため、上述の如く引張弾性率の大きい繊維を用いることによって少量の繊維で軽量かつ捻れ（トルク）の小さい方向性に優れたシャフト２を得ることができる。なお繊維の引張弾性率は、ＪＩＳ Ｒ７６０１の「炭素繊維試験方法」に準じて測定された値とする。

また前記先端側補助プリプレグ７は、本実施形態では４枚からなり、例えば２００〜３５０mmのシャフト軸方向の長さで形成される。このプリプレグ７には、例えば引張弾性率が１００００〜３００００kgf ／mm² 程度の繊維が好適に用いられる。また繊維の配向角は、シャフトの軸方向に対して０゜及び±４５゜を含ませるのが好適である。

また前記後端側補助プリプレグ８は、本実施形態では１枚からなる。該プリプレグ８は、シャフト２の後端から、例えば３５〜４５０mmのシャフト軸方向の長さで形成される。このプリプレグ８には、例えば引張弾性率が２６０００〜８００００kgf ／mm² 程度の高弾性繊維が好適に用いられる。また繊維は、シャフトの軸方向に配向されているが、これに限定されるわけではない。

図５又は図６には、グリップ４の部分断面図が示される前記グリップ４は、例えば天然ゴムに、オイル、カーボンブラック、硫黄及び酸化亜鉛を配合して混練した材料を所定形状に成形しかつ加硫することにより作られている。この実施形態では、グリップの長さが２７２mm（約１０．７インチ）、グリップ重量が４０〜５０ｇで仕上げられている。

本実施形態のクラブ１は、グリップ４の後端４ｅ側に、錘部材９が配されている。図５の実施形態において、錘部材９は、シャフト２の後端側２Ｂに固着されている。本実施形態の錘部材９は、シャフト２の後端からその中空部に挿入可能な基部９Ａと、該基部９Ａに設けられたフランジ部９Ｂとが設けられている。錘部材９は、例えば基部９Ａに設けられたネジ溝及び／又は接着剤等によりシャフト２に対して移動不能に一体に固着させ得る。またフランジ部９Ｂは、錘部材９のシャフト２の中での移動を阻止するのに役立つ。

また図６の実施形態において、錘部材９は、グリップ４の後端４ｅ側に埋着されている。この例の錘部材９は、リング状をなし、その中心をシャフト２の中心に実質的に揃えられている。このような錘部材９は、グリップの加硫成形時に予めゴムの中に仕込まれ一体加硫によってグリップ４に移動不能に固着できる。

またグリップ４の後端面には、通常、グリップ４の内側面に貫通する空気抜き孔４Ｈが設けられる。この空気抜き孔４Ｈは、グリップ４をシャフト２の後端に装着する際に、グリップとシャフト２との間を空気を外部へと排気し、装着性を向上させるために設けられる。本実施形態のリング状の錘部材９は、いずれもグリップ４の後端面に設けられた空気抜き孔を閉塞しないため、グリップ４の装着性を損ねることがない。

いずれの態様においても、錘部材９は、小型としつつ大きな重量を確保するために、比重の大きい高比重材料が用いられる。前記高比重材料は、シャフト２及びグリップ４よりも比重が大きい材料であれば特に限定はされないが、好ましくはタングステン、タングステン合金、銅合金、ニッケル合金などの金属材料を用いることができ、特に好ましくは、比重が５．０以上、より好ましくは６．０以上、さらに好ましくは７．０以上の金属材料が好適である。なお、比重が大きすぎても、材料の加工性や生産性が低下し易くなるため、高比重材料の比重は、好ましくは１３．０以下、より好ましくは１２．０以下、さらに好ましくは１１．０以下が望ましい。

また錘部材９の重量は、好適には、前記ヘッド重量の２％以上、より好ましくは３％以上、さらに好ましくは４％以上であるのが望ましい。錘部材９の重量が２％以下の場合、クラブ１のスイングバランスを小さくする効果が十分に得られない傾向がある。逆に錘部材９の重量が大きすぎると、クラブの総重量が大きくなり、スイングバランスを小さくしたにも拘わらず振りにくくなる。このような観点より、錘部材９の重量は、ヘッド重量の９％以下、より好ましくは８％以下が好適である。

本発明のクラブ１は、１４インチバランス計測法によるスイングバランスがＣ５〜Ｄ０に設定される。

前記「スイングバランス」（「スイングウエイト」とも呼ばれることがある。）は、クラブをスイングしたときの体感的な重さを表すもので、図７に示されるように、グリップ４の後端４ｅからシャフト軸に沿って１４インチの位置を支点とし、該支点からクラブの重心点Ｇまでのシャフト軸方向の距離Ｘ（単位：インチ）に、クラブ全重量（単位：オンス）を掛け合わせた数値（単位：インチ・オンス）に基づき求められる。

スイングバランスを示す前記数値は、換算表により、ＡないしＦの六段階に区分され、" Ａ" から" Ｆ" に向かって重くなることを示す。また、各区分ＡないしＦは、さらに各々０〜９まで１０分割され、" ０" から" ９" に向かって重くなることを意味する。そして、最終的なスイングバランスは、Ａ０やＣ６のように前記区分を示すアルファベットＡないしＦに数字０〜９のいずれかを併記した記号にて表示される。

本明細書において、スイングバランスの計測は、グリップエンドから１４インチの位置を支点としてヘッド側の重さを測る１４インチバランス計測器（図示省略）を用い、その指針が指す目盛を読みとることで行われる。スイングバランス計測器の測定目盛は、図８に示されるように、最小読み取り目盛（例えばＣ７、Ｃ８、Ｃ９など）の間に幅があるため、指針ｊが例えば目盛Ｃ７とＣ８との中間を示す場合がある。本明細書では、このような場合、目盛の小さい方（この例ではＣ７）のスイングバランスを採用する。また指針ｊが、目盛間かつ前記中間位置以外を指すとき、該指針ｊと近い方の目盛をそのスイングバランスとして読み取る。

表１には、参考までにスイングバランスの記号の表記と、前記数値（インチ・オンス）との対応関係を示す。本発明のクラブ１は、前記数値（インチ・オンス）が、概ね２０４．７５〜２１３．５の範囲に含まれる。

スイングバランスは、その支点がクラブ１を握るゴルファの右手に近いことから、該右手を支点とした操作性を規定するパラメータとなり得、該スイングバランスがＣ５よりも小さくなると、ヘッド３側が軽く感じられ、その結果スイング中にヘッド３が過度に走りやすくなるためスイングリズムがとりずらい傾向がある。逆に、前記スイングバランスがＤ０を超える場合、ヘッド３側が非常に重く感じられ、スイング中に効果的にヘッド３を加速させることができない。このような観点より、クラブ１のスイングバランスは、特に好ましくはＣ６以上、さらに好ましくはＣ７以上が望ましく、また、上限についてはＣ９以下が特に望ましい。

また本発明のクラブ１は、グリップ４の後端４ｅでのクラブの慣性モーメントが２８５０〜３０００kg・cm² に設定される。

前記グリップ４の後端４ｅでのクラブの慣性モーメントは、図９に示されるように、シャフト２の軸中心線ＣＬが水平となるように、慣性モーメント測定器２０（例えばINERTIA DYNAMICS Inc社製の MODEL NUMBER RK/005-002などの計測装置）の測定治具２１上にクラブ１をバランスさせて支持する。このとき、測定治具２１には、クラブ１の重心点Ｇが位置する。次に、このクラブ１の重心点Ｇ回り（回転軸はＺである。）の慣性モーメントＩ_a を測定する。そして、グリップ４の後端４ｅでのクラブの慣性モーメントＩ_G は、平行軸定理を用いて、下記式により計算で求める。
Ｉ_G （kg・cm² ）＝Ｉ_a ＋ｍ・Ｒ²
ここで、ｍはクラブの質量（kg）、Ｒは、グリップ４の後端４ｅからクラブ１の重心点Ｇまでの軸方向距離（cm）、Ｉ_a は、クラブ１の重心点Ｇ回りの慣性モーメント（kg・cm² ）である。

グリップ４の後端４ｅでのクラブの慣性モーメントＩ_G は、ゴルファのグリップを握る左手位置を支点とするクラブの操作性に影響するもので、該慣性モーメントＩ_G が２８５０kg・cm² 未満の場合、クラブ１のスイング時に非常に軽く感じられ、ゴルファの左手の些細な動きがクラブに大きく影響して、ヘッド３のフェース面２の向きやスイング軌道が不用意に変化しやすい。逆に、前記慣性モーメントＩ_G が３０００kg・cm² を超える場合、クラブ１のスイング時に非常の重く感じられ、ヘッド３の加速性や操作性を低下させる。このような観点より、グリップ４の後端４ｅでのクラブの慣性モーメントＩ_G は、特に好ましくは２８７０kg・cm² 以上、さらに好ましくは２９００kg・cm² 以上が望ましく、上限については２９８０kg・cm² 以下、さらに好ましくは２９５０kg・cm² 以下が望ましい。

図１０は、従来のゴルフクラブについて、前記グリップの後端での慣性モーメントＩ_G 及びスイングバランスを測定した結果を示す。図１０から明らかなように、従来の４５インチのクラブは、Ｄ０ないしそれよりも小さいスイングバランスを持つものが存在するが、４６インチ以上のゴルフクラブでは、Ｄ０を超える大きなスイングバランスを有していたことが分かる。また、前記慣性モーメントＩ_G についても、スイングバランスにほぼ比例して大きくなることが読み取れる。

これに対して、本実施形態のクラブ１は、４６〜４８インチと長尺化しつつ、ヘッド３の軽量化、シャフト２の軽量化、シャフト２の後端４ｅ側の相対的な重量の増加及び／又は錘部材９の配置などの少なくとも一つの手段により、１４インチバランス計測法によるスイングバランス及びグリップ４の後端４ｅ側での慣性モーメントＩ_G を、小さな値に抑え得る。

さらに、本発明のクラブ１は、順式フレックスＦｙが１４０mm以上かつ１７０mm以下、逆式フレックスＲｙが１００mm以上かつ１３０mm以下、及び順式フレックスと逆式フレックスとの差（Ｆｙ−Ｒｙ）が１５mm以上に設定される。

前記順式フレックスとは、図１１に示されるように、シャフト２の中心線ＣＬが水平となるようにクラブ１のグリップ４側を支点Ｓ１及びＳ２で支えるとともに、ヘッド３側の荷重点Ｐ１に２．７kgｆの錘Ｗ１を吊り下げたときの前記荷重点Ｐ１における垂直方向のたわみ量である。ここで、支点Ｓ２はグリップ４の後端４ｅから４０mmの位置、支点Ｓ１は支点Ｓ２から１４０mmの位置にそれぞれ設定される。また、支点Ｓ１から荷重点Ｐ１までの距離Ｌｄは、クラブの番手に応じて次の通りとする。
ドライバー（＃１）：８６０mm
プラッシー（＃２）：８４７mm
スプーン （＃３）：８３５mm
バフィ （＃４）：８２２mm
クリーク （＃５）：８０９mm
（＃７）：７９６mm

また、前記逆式フレックスとは、図１２に示されるように、シャフト２の中心線ＣＬが水平となるようにクラブ１のヘッド３側を支点Ｓ３及びＳ４で支えるとともに、グリップ４側の荷重点Ｐ２に１．２５kgｆの錘Ｗ２を吊り下げたときの前記荷重点Ｐ２における垂直方向のたわみ量である。ここで、支点Ｓ３はヘッド３のヒール端（図２のＹ位置）から４０mmの位置、支点Ｓ４は支点Ｓ３から１４０mmの位置にそれぞれ設定される。また、支点Ｓ１から荷重点Ｐ１までの距離Ｌｄは、前記の通りとする。

順式フレックスＦｙが１４０mm未満又は逆式フレックスＲｙが１００mm未満であると、シャフト２が非常に硬くなるため、クラブの長尺化との相乗作用により、ヘッドスピードの遅いゴルファではシャフト２を十分にしならせることが困難になり、ヘッドスピードの向上が十分に期待できない他、打球も上がりづらくなる。逆に前記順式フレックスＦｙが１７０mmよりも大又は逆式たわみＲｙが１３０mmよりも大きくなると、シャフト２が柔らかすぎて振りづらく、またヘッド３の向きが変化し易く、方向性及び飛距離の向上が期待できない。

このような観点より、前記順式フレックスＦｙは、好ましくは１４５mm以上、より好ましくは１５０mm以上が望ましく、また、上限については、好ましくは１６５mm以下、より好ましくは１６０mm以下が望ましい。同様に、逆式フレックスＲｙは、好ましくは１０５mm以上、より好ましくは１１０mm以上が望ましく、また、上限については、好ましくは１２５mm以下、より好ましくは１２０mm以下が望ましい。

また順式フレックスＦｙと逆式フレックスＲｙとの差（Ｆｙ−Ｒｙ）を１５mm以上とすることが望ましい。順式フレックスと逆式フレックスとの差は、打球の打ち出し角を大きくするためのシャフトの指標として用いうることを発明者らは知見した。即ち、順式フレックスと逆式フレックスとの差が１５mm未満の場合、シャフト２のしなりを十分に活かせず、打球の打ち出し角が大きくならない。逆に前記差が３５mmを超えると、シャフト２が過度にしなり過ぎてヘッド３が走らず、ひいては長尺化によるヘッドスピードの向上効果が得られない。

前記フレックスの調整は、前記プリプレグの補強繊維の材料の弾性率やプリプレグの積層数、さらにはシャフトの長手方向に対する繊維の配向方向などを種々調節することにより行うことができる。

以上のような本実施形態のクラブ１は、長尺化によるヘッドスピードの向上が期待できる。またスイングバランスが４５インチ程度の短尺のクラブと大差がないため、バックスイングの開始時及びボールを打撃する直前のように、グリップ４を握るゴルファの右手先端付近がクラブを支える支点となるタイミングにおいて、クラブの操作性を十分に高めることができる。

また、前記グリップ４の後端４ｅでの慣性モーメントＩ_G も４５インチ程度の短尺のクラブと大差がないため、グリップ４を握るゴルファの左手付近がクラブを支える支点となるタイミングにおいてもクラブの操作性を十分に高め得る。従って、スイングがし易くなり、正確なバックスイング及びクラブコントロールが可能である。しかもシャフト２のフレックスが最適化されているため、ヘッド３の大きなブレを抑制しうる。よって、フェース面の向きを正確にコントロールして開きを抑制でき、その結果、スライスを防いで大きなヘッドスピードで正確により遠くまでボールを飛ばすことができる。

本実施形態のクラブ１では、スイングバランスを小さくすることによって、スイング時に感じる重さを軽減し、長尺としつつもスイングし易さを向上できるが、特に好ましくはクラブ１の全重量をさらに限定することが望ましい。即ち、クラブ全重量が大きすぎると、スイングバランスを小さくしても持ち重り感が生じやすく、逆に小さすぎると、スイング時のタイミングがとりづらく、打球の方向性を損ねる傾向がある。このような観点より、クラブ全重量は、好ましくは２５０ｇ以上、より好ましくは２７５ｇ以上、さらに好ましくは２８５ｇ以上であり、また上限については、好ましくは３５０ｇ以下、より好ましくは３２０ｇ以下、さらに好ましくは３００ｇ以下が望ましい。

以上本発明の実施形態について説明したが、本発明は、上述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々変更して実施することができる。

表２の仕様に基づいて、ウッド型のゴルフクラブ（ドライバー）を試作し、スイングし易さ及び打球の飛距離についてテストを行った。テストの方法は次の通りである。

＜スイングし易さ＞
ハンディキャップ５〜３０の広い技量レベルのゴルファ３０名を対象として、実際にゴルフボールを１０球づつ打球し、スイングし易さについて各々のゴルファの官能評価を行った。採点の基準は、以下の通りとし、３０名の平均値で表示した。数値が大きいほど良好である。
５：かなり振りやすい
４：やや振りやすい
３：普通
２：やや振りにくい
１：かなり振りにくい

＜打球の飛距離＞
各供試クラブをスイングロボット（ゴルフラボラトリーズ社製）に取り付け、比較例７のゴルフクラブにおいてヘッドスピードが４０m/s となるようにロボットのスイングスピードを調整した。そして、各クラブで１０球づつゴルフボールを打撃し、キャリーの平均値を表示した。数値が大きいほど良好である。
テストの結果などを表２に示す。

テストの結果、実施例のヘッドは、比較例に比べ、スイングし易さが向上し、その結果、長尺でありながら打球の飛距離に優れるという顕著な効果が確認できた。

これに対して、クラブ全長が小さい比較例７及び８では、スイングしやすいものの、飛距離の低下が見られた。

また、長尺であり、かつ、慣性モーメントＩ_G は適正であるが、スイングバランスが大きい比較例９などは、飛距離の低下が非常に大きくなっていることが確認できる。

また、長尺であり、かつ、スイングバランスは適正であるが、慣性モーメントＩ_G が大きい比較例１８では、やはりスイングしづらいことが確認できる。また、シャフトの順式フレックスが小さい比較例２及び４では、やはり飛距離の低下が見られた。また、比較例１，３又は５のように、逆式フレックスが大きい場合、ヘッドが返りづらく飛距離が十分に得られていない。

本発明の実施形態を示すゴルフクラブの正面図である。 クラブ全長を説明する線図である。 ゴルフクラブヘッドの拡大断面図である。 シャフトを構成するプリプレグの展開図である。 錘部材を示すクラブの後端側の断面図である。 他の錘部材を示すクラブの後端側の断面図である。 スイングバランスを説明する線図である。 スイングバランス測定器の目盛を説明する線図である。 グリップの後端での慣性モーメントの測定方法を説明する線図である。 従来のクラブについてグリップの後端での慣性モーメントとスイングバランスとの関係を示すグラフである。 順式フレックスの測定方法を説明する線図である。 順式フレックスを説明方法を説明する線図である。

符号の説明

１ ゴルフクラブ
２ シャフト
３ ゴルフクラブヘッド
４ グリップ
４ｅ グリップの後端
９ 錘部材

Claims (6)

1. シャフトと、その先端側に固着されたゴルフクラブヘッドと、前記シャフトの後端側に設けられたグリップとを有するゴルフクラブであって、
   クラブ全長が４６〜４８インチ、
   １４インチバランス計測法によるスイングバランスがＣ５〜Ｄ０、
   グリップの後端でのクラブの慣性モーメントが２８５０〜３０００kg・cm² 、
   順式フレックスが１４０mm以上かつ１７０mm以下、
   逆式フレックスが１００mm以上かつ１３０mm以下、及び
   順式フレックスと逆式フレックスとの差が１５mm以上であることを特徴とするゴルフクラブ。
2. クラブ全重量が２５０〜３５０ｇである請求項１記載のゴルフクラブ。
3. 前記グリップの後端でのクラブの慣性モーメントは、２９００〜２９５０kg・cm² である請求項１又は２に記載のゴルフクラブ。
4. 前記逆式フレックスは、１５０mm以上である請求項１乃至３のいずれかに記載のゴルフクラブ。
5. 前記順式フレックスと逆式フレックスとの差が２０mm以上である請求項１乃至４のいずれかに記載のゴルフクラブ。
6. 前記グリップの後端側に、前記ゴルフクラブヘッドの２〜１０％の重量を有する錘部材が配されたことを特徴とする請求項１ないし５のいずれかに記載のゴルフクラブ。

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