JP2019013616A - ゴルフクラブ - Google Patents

Abstract

【課題】スイングの安定性を高めうるゴルフクラブの提供。
【解決手段】ゴルフクラブ２は、ヘッド４、シャフト６及びグリップ８を備えている。このゴルフクラブ２のクラブ振動数は、２１０ｃｐｍ以下である。このゴルフクラブ２のクラブ長さは、４５．７インチ以上４６．５インチ以下である。このゴルフクラブ２では、スイング中に身体に作用する力が低減されうる。このゴルフクラブ２は、スイングを安定化しうる。
【選択図】図２

Description

本発明は、ゴルフクラブに関する。

打球の方向安定性等の改善を目的としたゴルフクラブが知られている。特開２００１−１４９５１０号公報は、リアルロフトが１１°以下であり、クラブ振動数が２４０ｃｐｍ以下であり、且つ、これらリアルロフトとクラブ振動数とが所定の関係にあるゴルフクラブを開示する。特開２００４−２０１９１１号公報は、ゴルフクラブの総重量が２８５ｇ以下とされ、クラブの長さが１１１ｃｍ以上とされ、且つ、ゴルフクラブの総重量に占めるヘッドの質量割合が７３％以上８１％以下とされたゴルフクラブを開示する。

特開２００１−１４９５１０号公報 特開２００４−２０１９１１号公報

本発明者は、ゴルフクラブの更なる改善について、鋭意検討した。その結果、ゴルフクラブがスイングの安定性に与える影響について、新たな知見を得た。

本発明の目的は、スイングの安定性を高めうるゴルフクラブの提供にある。

ある側面において、ゴルフクラブは、ヘッド、シャフト及びグリップを備えている。クラブ振動数が２１０ｃｐｍ以下であってもよい。クラブ長さが４５．７インチ以上４６．５インチ以下であってもよい。

他の側面において、グリップ重量Ｗｇが３０ｇ以下であってもよい。

前記ヘッドの重量がＷｈとされ、クラブの重量がＷｃとされるとき、Ｗｈ／Ｗｃが０．７２以上であってもよい。

他の側面において、前記ゴルフクラブのスイングウェイトがＤ５以上であってもよい。

前記グリップの後端から前記グリップの重心までの距離がＬｇ１とされ、前記グリップの長さがＬｇ２とされる。他の側面において、Ｌｇ１／Ｌｇ２が０．３７以上であってもよい。

他の側面において、下記式（１）により算出される肩中心グリップＧＬＬが１４０ｋｇ・ｃｍ^２以下であってもよい。
肩中心グリップＧＬＬ ＝ Ｗｇ×Ｌ×Ｌ ・・・（１）
ただし、この式（１）において、Ｗｇは前記グリップの重量（ｋｇ）であり、Ｌは下記式（２）で計算される値である。この式（２）においてＬｇ１は、前記グリップの後端から前記グリップの重心までの距離（ｃｍ）である。
Ｌ ＝ ［６０^２＋（Ｌｇ１）^２］^１／２・・・（２）

スイング中に人体に作用する力が抑制され、スイングが安定化しうる。

図１は、一実施形態に係るゴルフクラブを示す。 図２は、スイング中のゴルファーを上方から見た図である。図２には、ダウンスイング中に身体に作用する力が矢印で示されている。 図３は、スイングの各局面において身体に作用する力を示す概念図である。 図４は、ダウンスイングの初期段階における腕とクラブとの状態を示す概念図である。 図５は、クラブ振動数の測定方法を示す概略図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

なお、本願において、「軸方向」とは、撓んでいない真っ直ぐな状態のシャフトの軸方向を意味する。

図１は、一実施形態に係るゴルフクラブ２を示す。ゴルフクラブ２は、ヘッド４と、シャフト６と、グリップ８とを備えている。シャフト６のチップ部に、ヘッド４が取り付けられている。シャフト６のバット部に、グリップ８が取り付けられている。

ゴルフクラブ２は、飛距離性能に優れる。ゴルフクラブ２は、ドライバー（１番ウッド）である。通常、ドライバーのクラブ長さは、４３インチ以上である。好ましくは、ゴルフクラブ２は、ウッド型ゴルフクラブである。

クラブ２は、クラブ重量Ｗｃを有する。

図１において両矢印Ｌｃで示されているのは、クラブ長さである。このクラブ長さＬｃの測定方法は、後述される。

本実施形態において、ヘッド４は中空構造を有する。ヘッド４は、ウッド型である。ヘッド４は、ハイブリッド型（ユーティリティ型）であってもよい。ヘッド４は、アイアン型であってもよい。ヘッド４は、パター型であってもよい。ヘッド４の材質として、金属及び繊維強化プラスチックが例示される。この金属として、チタン合金、純チタン、ステンレス鋼及び軟鉄が例示される。繊維強化プラスチックとして、炭素繊維強化プラスチックが例示される。

ヘッド４は、ヘッド重量Ｗｈを有する。

シャフト６は、繊維強化樹脂層の積層体からなる。シャフト６は、管状体である。シャフト６は中空構造を有する。図１が示すように、シャフト６は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとを有する。チップ端Ｔｐは、ヘッド４の内部に位置している。バット端Ｂｔは、グリップ８の内部に位置している。

シャフト６は、シャフト重量Ｗｓを有する。

図１において両矢印Ｌｆ２で示されているのは、シャフト長さである。シャフト長さＬｆ２は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとの間の軸方向距離である。図１において両矢印Ｌｆ１で示されているのは、バット端Ｂｔからシャフト重心Ｇｓまでの軸方向距離である。シャフト重心Ｇｓは、シャフト６単体の重心である。この重心Ｇｓは、シャフト軸線上に位置する。

シャフト６は、いわゆるカーボンシャフトである。好ましくは、シャフト６は、プリプレグシートを硬化させてなる。このプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向している。このように繊維が実質的に一方向に配向したプリプレグは、ＵＤプリプレグとも称される。「ＵＤ」とは、ユニディレクションの略である。ＵＤプリプレグ以外のプリプレグが用いられても良い。例えば、プリプレグシートに含まれる繊維が編まれていてもよい。

プリプレグシートは、繊維と樹脂とを有している。この樹脂は、マトリクス樹脂とも称される。典型的には、この繊維は炭素繊維である。典型的には、このマトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂である。

シャフト６は、いわゆるシートワインディング製法により製造されている。プリプレグにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６は、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されてなる。

プリプレグシートのマトリクス樹脂としては、エポキシ樹脂の他、エポキシ樹脂以外の熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂等も用いられ得る。シャフト強度の観点から、マトリクス樹脂は、エポキシ樹脂が好ましい。

シャフト６の製法は限定されない。設計自由度の観点から、シートワインディング製法により製造されたシャフトが好ましい。なお、シャフト６の材質は限定されない。シャフト６は、例えば、スチールシャフトでもよい。

グリップ８は、スイング中においてゴルファーにより握られる部分である。グリップ８は、グリップ重量Ｗｇを有する。

グリップ８の材質として、ゴム組成物及び樹脂組成物が例示される。このゴム組成物におけるゴムとしては、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、エチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）などが挙げられる。特に、天然ゴム、又は天然ゴムに親和性の良いエチレンプロピレンジエンゴムもしくはスチレンブタジエンゴムなどをブレンド（混合）したものが、好ましい。前記樹脂組成物に含まれる樹脂として、熱可塑性樹脂が挙げられる。この熱可塑性樹脂は、射出成形に用いられうる。この熱可塑性樹脂として、熱可塑性エラストマーが好ましく、ソフトセグメントとハードセグメントとを含む熱可塑性エラストマーがより好ましい。グリップ性と耐摩耗性との両立の観点から、ウレタン系熱可塑性エラストマーがより好ましい。

グリップ８の前記ゴム組成物は、発泡ゴムであってもよい。発泡ゴムには、発泡剤が配合されてもよい。この発泡剤の一例は、熱分解型発泡剤である。この熱分解型発泡剤として、アゾジカルボンアミドのようなアゾ化合物、ジニトロソペンタメチレンテトラミンのようなニトロソ化合物及びトリアゾール化合物が例示される。発泡ゴムは、グリップ８の軽量化に寄与する。

発泡率が異なる複数種のゴムが用いられてもよい。発泡率が異なる複数種のゴムには、無発泡のゴム（発泡率がゼロ）が含まれうる。これら複数種のゴムの配置を調整することで、グリップ重心Ｇｇ（後述）の位置が調整されうる。

グリップ８の製法は限定されない。グリップ８は、公知の製法により製造されうる。この製法として、プレス成形及び射出成形が例示される。

発泡率が異なる複数種のゴムが用いられる場合、プレス成形が好ましい。この場合、例えば、第１の発泡率で成形される材料からなるゴムシート１と、第２の発泡率で成形される材料からなるゴムシート２とが用意される。これらのシートのそれぞれを金型内の任意の位置に置き、加熱及び加圧をすることで、プレス成形がなされる。この方法では、発泡率が異なるゴムのそれぞれを自由に配置することができる。

［１．スイング中に人体に作用する力Ｆとスイングの安定性との関係］
本発明者は、新たな視点に基づいて、ゴルフクラブの改良の可能性を検討した。この結果、ゴルフクラブそのもののみではなく、スイングとゴルフクラブとの関係に行き着いた。そして、本発明者は、スイング中に人体に作用する力Ｆがスイングを不安定としうること、及び、ゴルフクラブの仕様によってこの力Ｆが制御されうることを、見いだした。また、この力Ｆの解析では、クラブの動きだけではなく、腕の動きをも考慮する必要があることが判った。

［１−１．スイング中に人体に作用する力Ｆ］
図２は、スイング中のゴルファーを上方から見た様子を示す。図２は、トップオブスイング近傍であって、ダウンスイング初期の状態を示している。トップオブスイングは、単にトップとも称される。

スイングは、人体ｈ１０の中心をスイング軸とした回転運動とみなされる。人体ｈ１０の中心は、実質的に、胴体ｈ１２である。スイングでは、ゴルフクラブ２が回転するが、同時に、腕（左腕ｈ１４及び右腕ｈ１６）も回転する。人体ｈ１０の中心（胴体ｈ１２）には、腕の遠心力Ｆ１と、クラブの遠心力Ｆ２とが作用する。前記力Ｆは、実質的に腕の遠心力Ｆ１とクラブの遠心力Ｆ２との総和であると考えることができる。

通常のゴルフスイングにおいては、ダウンスイングにおける腕の遠心力Ｆ１は、クラブの遠心力Ｆ２よりも大きい（図２参照）。なぜなら、腕の重量がクラブ２の重量よりも格段に大きいからである。クラブ重量が０．２〜０．５ｋｇ程度であるのに対して、両腕の重量の合計は、体重５０ｋｇの人でも６ｋｇ程度である。ダウンスイングにおける多くの局面において、クラブ２は腕よりもスイング軸から遠く、クラブ２の方が腕よりも回転速度が速いが、この大きな重量差に起因して、腕の遠心力Ｆ１はクラブの遠心力Ｆ２よりも大きい。本発明者はスイングの研究によりクラブの遠心力が２００〜３００Ｎ程度であるのに対して、腕の遠心力が４００Ｎ程度であることを見いだした。

［１−２．前記力Ｆと人体のバランスとの関係］
図３は、スイング中における両足の位置を示す概略図である。スイング中の人体において、前後方向Ｄ１及び打球方向Ｄ２が定義される。前後方向Ｄ１とは、人体の前方と後方とを結ぶ方向である。打球方向Ｄ２とは、ボールの位置とターゲットとを結ぶ方向である。方向Ｄ１及びＤ２は、地面に平行である。

スイング中において、人体ｈ１０は、左足ＬＦと右足ＲＦとで、バランスを維持しようとする。しかし、スイング中に人体に作用する力Ｆにより、このバランスが崩れうる。バランスが崩れると、ボールとスイング軸との間の距離が変わる。この結果、打点が変動する。この打点の変動により、打球結果にバラツキが生じる。なお、打球結果とは、打球の飛距離、打球の方向、打ち出し角、スピン量、弾道等である。更に、バランスが崩れると、スイング軸がブレて、円滑なスイングが妨げられる。バランスは重要である。

左足ＬＦと右足ＲＦとは、打球方向Ｄ２に沿って配置されている。換言すれば、人体ｈ１０は、方向Ｄ２における位置が異なる２カ所で接地している。このため、打球方向Ｄ２に沿った力に対しては、バランスは比較的崩れにくい。一方、前後方向Ｄ１に沿った力に対しては、バランスは崩れやすい。特に、前方に引っ張られると、人体ｈ１０はよろめきやすい。

図３は、ダウンスイングからインパクトまでの各時点において、人体の中心ＣＢに作用する力Ｆを示す。図３は、従来のゴルフクラブの場合である。力Ｆとして、切り返しの時点における力Ｆａ、ダウンスイング前半における力Ｆｂ、タウンスイングの中間における力Ｆｃ、インパクト直前における力Ｆｄ、及び、インパクトにおける力Ｆｅが示されている。ダウンスイングの初期段階では、腕及びクラブ２の回転速度が遅く、力Ｆは小さい（Ｆａ、Ｆｂ参照）。ダウンスイングの後半からインパクトでは、腕及びクラブ２の回転速度が増加し、力Ｆは大きい（Ｆｃ、Ｆｄ及びＦｅ参照）。

インパクト近傍の局面では、クラブ２及び腕は人体ｈ１０の前方に位置し、且つ、リストコックが解けてクラブ２が人体ｈ１０から遠くなる。このため、大きな力Ｆが前方に作用する。すなわち、インパクト近傍の局面では、力Ｆの前後方向成分が大きい（Ｆｃ、Ｆｄ及びＦｅ参照）。前述の通り、人体ｈ１０を前方に引っ張る力は、人体ｈ１０のバランスを崩しやすい。この前方に引っ張る力を抑制できれば、人体ｈ１０のバランス（姿勢）は維持されやすい。人体ｈ１０のバランスを安定させることができれば、スイング軸のブレが抑制され、打点のバラツキが低減される。

［２．力Ｆを低減しうるクラブ］
以上の解析を踏まえ、本発明者は、力Ｆを低減しうるクラブについて検討した。

胴体ｈ１２とクラブ２の重心との間の距離は、スイング中に変化する。この変化の一因は、シャフト６の撓みである（図２の二点鎖線を参照）。シャフト６の撓みの程度により、クラブ２とスイング軸（胴体ｈ１２）との間の距離は変化する。この距離が近くなると、スイング軸周りのクラブ２の慣性モーメントは小さくなる。

トップからダウンスイングに移行するタイミングが、トップからの切り返しとも称される。このトップからの切り返しでは、スイングの進行方向が反転する際にヘッド４の慣性力が働くことで、シャフト６が撓みうる。このシャフト６の撓みは、ダウンスイングの進行方向に対してヘッド４が遅れるような撓みである（図２において二点鎖線で示されたクラブ２を参照）。本願において、このダウンスイングの初期における撓みが、初期撓みとも称される。

初期撓みは、クラブ２の重心が人体ｈ１０に近づく方向の撓みである。初期撓みが大きいと、クラブ２の重心が前記回転中心に近づき、前記スイング軸周りのクラブ２の慣性モーメントは小さくなる。逆に、この撓みが小さいと、クラブ２の重心は、当該撓みが大きい場合に比べて、前記スイング軸から遠くなる。この結果、前記スイング軸周りのクラブ２の慣性モーメントは大きくなる。

前記初期撓みが大きい場合、ヘッド４の軌道が胴体ｈ１２に近づく。換言すれば、ヘッド４の軌道がスイング軸に近づく。この結果、ダウンスイングの前半において、スイング軸周りのクラブ２の慣性モーメントが小さくなり、腕の回転速度が増加する（腕速度増大効果Ａ）。この回転エネルギーがクラブ２に伝達され、ヘッド４が加速される。

ヘッド４が加速されたクラブ２では、クラブ２のスイング軸に対する遠心力が増加し、クラブ２の重心を中心としたクラブ２の回転が促進される。この回転運動により、ヘッド４とは反対側に位置するグリップ８は、ダウンスイングの進行方向とは逆方向に動こうとするが、グリップ８は腕によって拘束されているので、グリップ８には腕を減速させる向きの力が生じる。結果として、人体ｈ１０の手の動きが遅くなる一方で、ヘッド２は走る。つまり、ダウンスイングの後半では、ヘッド２は加速され、腕の回転速度は小さくなる（腕速度抑制効果）。

このように、前記初期撓みを大きくすることで、インパクト近傍でのヘッドスピードは増大し、且つ、インパクト近傍での腕の回転速度は減少する。この場合、実質的に腕の遠心力Ｆ１とクラブの遠心力Ｆ２との合計である力Ｆは、小さくなる。なぜなら、上述の通り、腕の重量がクラブ２の重量よりも大きいからである。このため、腕の回転速度が遅くなることによる遠心力Ｆ１の減少量は、ヘッド２が速くなることによる遠心力Ｆ２の増加量を上回る。結果として、前記力Ｆ、特に、人体ｈ１０を前方に引っ張る力が減少し、スイングが安定する。

以上の通り、前記初期撓みを大きくすることで、力Ｆを抑制することができる。特に、力Ｆの前後方向成分が増加する局面であるインパクト近傍において、力Ｆが低減されうる。よって、人体ｈ１０のバランスが維持され、スイングが安定し、打点のバラツキが抑制される。この効果が、スイング安定化効果とも称される。

また、インパクト近傍での腕の回転速度が抑制されるにも関わらず、ヘッドスピードは高まる。この結果、打点のバラツキが抑制されるのに加えて、ヘッドスピードも増大する。このクラブでは、飛距離が増大するとともに、その飛距離が安定して得られる。換言すれば、平均飛距離が増大する。

［２−１．クラブ振動数］
クラブ振動数は、完成されたクラブにおいて測定される。クラブ振動数は、静的な特性ではなく、動的な特性である。スイングは、動的である。クラブ振動数は、スイング中におけるクラブの挙動を精度よく反映しうる。

クラブ振動数の測定では、クラブのグリップ側が固定され、クラブのヘッド側に負荷が与えられて、クラブが振動する。この状態は、トップからの切り返しにおけるクラブの状況に近い。しかも、クラブ振動数は、動的な指標である。このクラブ振動数は、スイング中の動的な挙動を精度よく反映しうる。

クラブ振動数が小さくされることで、トップからの切り返しにおいてシャフトが撓みやすい。すなわち、クラブ振動数が小さくされることで、前記初期撓みが増大する。この結果、ダウンスイング当初において腕の回転速度が速まり、この回転エネルギーがクラブに伝達されるとともに、その反作用で、腕の回転速度の低下とヘッドスピードの向上とが達成される。よって、腕からクラブへのエネルギー伝達率が向上すると共に、上記力Ｆが減少し、スイングが安定する。小さなクラブ振動数は、前述のスイング安定化効果を高め、平均飛距離の増大に寄与する。

［２−２．クラブ長さＬｃ］
クラブ長さＬｃが大きいと、スイングの回転半径が大きくなってヘッドスピードが増加するという利点があるが、打点のバラツキが増大するという欠点がある。

上述の通り、クラブ振動数を小さくすることで、トップからの切り返しにおいてシャフトが撓みやすく、スイング安定化効果が得られる。長いクラブにこの効果を適用することで、上記欠点である打点のバラツキが抑制されつつ、上記利点を生かすことができる。この結果、ヘッドスピードが向上し、平均飛距離が増大する。

［２−３．Ｗｈ／Ｗｃ］
比（Ｗｈ／Ｗｃ）は、ヘッド重量Ｗｈの、クラブ重量Ｗｃに占める割合である。ヘッド重量Ｗｈが大きいと、ヘッドの運動エネルギーが増大し、反発係数が向上する。また、ヘッド重量Ｗｈが大きいと、ヘッドの慣性が増大し、トップでのヘッドの静止状態が維持されやすい。この結果、トップからの切り返しにおいてシャフトが撓みやすい。Ｗｈ／Ｗｃが大きくされることで、前記初期撓みが増大しうる。

一方、ヘッド重量Ｗｈが大きいと、クラブの遠心力Ｆ２が増大するので、スイング中に身体に作用する力Ｆも増大しうる。その結果、人体ｈ１０のバランスが崩れ、スイングが不安定となりやすい。しかし、上述のスイング安定化効果により、この不都合が解消されうる。結果として、スイングの安定は維持されつつ、ヘッドの運動エネルギーは高まる。更に、ヘッドの慣性に起因する初期撓みの増大が、スイング安定化効果を一層高める。よって、スイングが安定し、打点のバラツキが減少し、且つ、ボール初速が高まる。この結果、平均飛距離が更に増大しうる。

［２−４．スイングウェイト（１４インチバランス）］
スイングウェイトは、一般にスイングバランスとも称されている。ヘッド重量Ｗｈを増やすことで、スイングウェイトが大きくされうる。本願におけるスイングウェイトは、１４インチバランスである。

スイングウェイトが大きいと、ヘッド重量Ｗｈが大きくなる傾向にある。この場合、ヘッドの運動エネルギーが増大し、ボール初速が向上する。また、スイングウェイトが大きいと、ヘッドの慣性が増大し、トップでのヘッドの静止状態が維持されやすい。この結果、トップからの切り返しにおいてシャフトが撓みやすい。スイングウェイトが大きくされることで、前記初期撓みが増大しうる。

一方、スイングウェイトが大きいと、クラブの遠心力Ｆ２が増大する傾向にある。この場合、スイング中に身体に作用する力Ｆも増大しうる。その結果、人体ｈ１０のバランスが崩れ、スイングが不安定となりやすい。しかし、上述のスイング安定化効果により、この不都合が解消されうる。結果として、スイングの安定は維持されつつ、ヘッドの運動エネルギーは高まる。更に、ヘッドの慣性に起因する初期撓みの増大が、スイング安定化効果を一層高める。よって、スイングが安定し、打点のバラツキが減少し、且つ、ボール初速が高まる。この結果、平均飛距離が更に増大しうる。

［２−５．グリップ重量Ｗｇ］
上述の通り、前記力Ｆの解析では、クラブ及び腕に作用する遠心力が考慮される。インパクトにおいて、クラブ及び腕の各部は、トップで作ったリストコックが解けて略一直線となる。このインパクトでは、シャフト重心及びヘッド重心がスイング軸（胴体の中心）から遠い。一方、一般的なゴルファーのトップでは、リストコックによって、シャフト重心及びヘッド重心がインパクトの時よりもスイング軸に近くなっているが、グリップ重心とスイング軸との距離はほとんど変わらない。そのため、このトップでのグリップ重心の位置に起因して、グリップ重量Ｗｇは、トップからの切り返しにおける腕の回転速度に大きく影響する。グリップ重量Ｗｇが軽くされることで、トップからの切り返しにおける腕の回転速度が増大する（腕速度増大効果Ｂ）。

一方、グリップ重量Ｗｇが軽い場合、手元が過度に動きやすくなる。このため、手元の挙動が不安定となりうる。しかし、上述の腕速度抑制効果により、腕の遠心力Ｆ１が減少し、手元の挙動が安定する。結果として、手元の挙動の不安定さは解消されつつ、上記スイング安定化効果が奏される。また、上述した腕速度増大効果Ａに加えて、前記腕速度増大効果Ｂが奏される。これらの効果により、平均飛距離が効果的に増大しうる。

［２−６．肩中心グリップＧＬＬ］
本願では、肩中心グリップＧＬＬが定義される。図４は、この肩中心グリップＧＬＬを説明するための概念図である。

図４は、トップからの切り返しの局面における、左腕ｈ１４及びクラブ２の様子を示す概念図である。典型的なスイングにおいて、この局面では、左腕ｈ１４とクラブ２のシャフト軸線ｚとの成す角度θは、およそ９０°である。この角度θは、リストコックにより生ずる。この切り返しの局面では、互いに９０°の角度を成す左腕ｈ１４とクラブ２とが、スイング軸Ｚｓ（両肩の中心）を中心として回転する。

この切り返しでの回転に対する、グリップ８の動的な影響の指標として、肩中心グリップＧＬＬが定義される。この肩中心グリップＧＬＬの算定では、スイング軸Ｚｓとグリップエンドとの間の距離が６０ｃｍに設定される。この距離は、平均的な腕の長さに基づく。

グリップ８は、重心Ｇｇを有している。グリップ重心Ｇｇは、グリップ単体の重心である。クラブ２において、グリップ重心Ｇｇは、シャフト軸線ｚ上に位置する。図４において両矢印Ｌｇ１で示されるのは、グリップ８の後端からグリップ重心Ｇｇまでの距離である。図４において両矢印Ｌｇ２で示されるのは、グリップ８の全長である。Ｌｇ１及びＬｇ２は、シャフト軸線ｚに沿って測定される。

上述の通り、角度θは９０°とされうる。距離Ｌｇ１の単位がセンチメートルであるとき、回転中心Ｚｓとグリップ重心Ｇｇとの距離Ｌ（センチメートル）は、三平方の定理より、次の通りである。
Ｌ ＝ ［６０^２＋（Ｌｇ１）^２］^１／２

この距離Ｌ（センチメートル）に基づいて、肩中心グリップＧＬＬ（ｋｇ・ｃｍ^２）は、以下の式により算出される。
肩中心グリップＧＬＬ ＝ Ｗｇ×Ｌ×Ｌ
ただし、Ｗｇはグリップ重量（キログラム）である。

肩中心グリップＧＬＬを小さくすることで、ダウンスイング初期における回転速度を大きくすることができる。このため、ダウンスイングの前半において腕の回転速度が増大する（腕速度増大効果Ｃ）。この腕速度増大効果Ｃは、前述の腕速度増大効果Ａ，Ｂと相乗的に作用しうる。

［２−７．Ｌｇ１／Ｌｇ２；グリップ重心率］
グリップ８の後端とグリップ重心Ｇｇとの間の距離がＬｇ１とされる。グリップ８の全長がＬｇ２とされる。Ｌｇ１／Ｌｇ２を大きくすることで、グリップ端回りのグリップ８の回転が抑制され、ダウンスイングの初期においてリストコックが維持されやすい。これにより、ダウンスイングの初期における腕の回転速度が増大しうる。

なお、前述の通り、トップにおける典型的な角度θは、約９０度である。このため、Ｌｇ１が大きくなっても、Ｌはそれほど大きくならない。このため、Ｌｇ１が大きくなっても、肩中心グリップＧＬＬはそれほど大きくならない。結果として、Ｌｇ１／Ｌｇ２が大きいことによる上記効果と、肩中心グリップＧＬＬが小さいことによる上記腕速度増大効果Ｃとは、両立しうる。

［３．好ましい値］
各仕様の好ましい値は、以下の通りである。

［３−１．クラブ振動数］
前記初期撓みを増大させ、スイング安定化効果を高める観点から、クラブ振動数は、２３０ｃｐｍ以下が好ましく、２２０ｃｐｍ以下がより好ましく、２１０ｃｐｍ以下が更に好ましい。クラブ振動数が過小であると、しなり戻りが不足する場合がある。この観点から、クラブ振動数は、１５０ｃｐｍ以上が好ましく、１６０ｃｐｍ以上がより好ましく、１７０ｃｐｍ以上が更に好ましい。

［３−２．クラブ長さＬｃ］
前記スイング安定化効果を増大させると共にヘッドスピードを高める観点から、クラブ長さＬｃは、４５．５インチ以上が好ましく、４５．７インチ以上がより好ましく、４６．０インチ以上が更に好ましい。振りやすさを考慮すると、クラブ長さＬｃは、４８インチ以下が好ましく、４７．５インチ以下がより好ましく、４７インチ以下が更に好ましい。

［３−３．Ｗｈ／Ｗｃ］
前記スイング安定化効果を増大させると共に反発係数を高める観点から、比（Ｗｈ／Ｗｃ）は、０．７０以上が好ましく、０．７１以上がより好ましく、０．７２以上が更に好ましい。振りやすさを考慮すると、過大なヘッド重量Ｗｈは好ましくない。この観点から、比（Ｗｈ／Ｗｃ）は、０．８２以下が好ましく、０．８１以下がより好ましく、０．８０以下が更に好ましい。

［３−４．スイングウェイト（１４インチバランス）］
前記スイング安定化効果を増大させると共に反発係数を高める観点から、スイングウェイトは、Ｄ２以上が好ましく、Ｄ３以上がより好ましく、Ｄ４以上がより好ましく、Ｄ５以上が更に好ましい。振りやすさを考慮すると、スイングウェイトは、Ｅ５以下が好ましく、Ｅ３以下がより好ましく、Ｅ１以下が更に好ましい。

［３−５．グリップ重量Ｗｇ］
スイング安定化効果及び前記腕速度増大効果Ｂの観点から、グリップ重量Ｗｇは、３６ｇ以下が好ましく、３４ｇ以下がより好ましく、３０ｇ以下がより好ましく、２８ｇ以下がより好ましい。グリップの強度を考慮すると、グリップ重量Ｗｇは、１５ｇ以上が好ましく、１７ｇ以上がより好ましく、１９ｇ以上が更に好ましい。

［３−６．肩中心グリップＧＬＬ］
肩中心グリップＧＬＬを小さくすることで、ダウンスイング初期における回転速度を大きくすることができ、前記腕速度増大効果Ｃが奏される。この観点から、肩中心グリップＧＬＬは、１４０ｋｇ・ｃｍ^２以下が好ましく、１３０ｋｇ・ｃｍ^２以下がより好ましく、１２０ｋｇ・ｃｍ^２以下がより好ましく、１１０ｋｇ・ｃｍ^２以下がより好ましい。設計上の制約から、肩中心グリップＧＬＬは、６０ｋｇ・ｃｍ^２以上が好ましく、７０ｋｇ・ｃｍ^２以上がより好ましく、８０ｋｇ・ｃｍ^２以上が更に好ましい。

［３−７．Ｌｇ１／Ｌｇ２；グリップ重心率］
Ｌｇ１／Ｌｇ２を大きくすることで、グリップ端回りのグリップ８の回転が抑制され、ダウンスイングの初期においてリストコックが維持されやすい。この維持により、ダウンスイングの初期におけるヘッド４の軌道がスイング軸に近くなり、前述の腕速度増大効果Ａが更に高まる。この観点から、Ｌｇ１／Ｌｇ２は、０．３７以上が好ましく、０．３８以上がより好ましく、０．３９以上がより好ましく、０．４０以上がより好ましい。設計上の制約より、Ｌｇ１／Ｌｇ２は、０．５２以下が好ましく、０．５０以下がより好ましく、０．４８以下が更に好ましい。

なお、Ｌｇ１を調整する方法は限定されず、例えば以下が挙げられる。
（ａ）グリップの肉厚分布を調整する。
（ｂ）比重の異なる複数種のゴムを用い、それらの配置を調整する。
（ｃ）発泡率の異なる複数種のゴムを用い、それらの配置を調整する。

［４．測定方法］
各仕様の測定方法は、以下の通りである。

［４−１．クラブ長さＬｃ］
本願におけるクラブ長さＬｃは、Ｒ＆Ａ（Ｒｏｙａｌ ａｎｄ Ａｎｃｉｅｎｔ Ｇｏｌｆ Ｃｌｕｂ ｏｆ Ｓａｉｎｔ Ａｎｄｒｅｗｓ；全英ゴルフ協会）の規定に準拠して測定される。この規定は、Ｒ＆Ａが発行する最新のゴルフ規則において、「付属規則II クラブのデザイン」の「１ クラブ」における「１ｃ 長さ」に記載されている。図１が示すように、このクラブ長さＬｃの測定では、クラブ載置平面Ｐｃに対して６０°の平面にソールが当接される。この６０°の平面とクラブ載置平面Ｐｃとの交線から、クラブの後端までの距離が、クラブ長さＬｃである。なお、実際の測定では、クラブ載置平面Ｐｃは水平とされる。

［４−２．クラブ振動数］
図５は、クラブ振動数の測定器にクラブ２が固定された様子を示している。クラブ振動数の測定には、藤倉ゴム工業株式会社製の商品名「ＧＯＬＦ ＣＬＵＢ ＴＩＭＩＮＧ ＨＡＲＭＯＮＩＺＥＲ」を用いる。図５が示すように、クランプＣＰ１により、グリップエンドから７インチの地点からグリップエンドまでが固定される。すなわち、固定部分の長さＦ１は７インチ（約１７８ｍｍ）である。ヘッド４に対して下方に向けて任意の負荷を加え、シャフト６を振動させる。１分間あたりの振動数が、クラブ振動数（ｃｐｍ）である。

［４−３．スイングウェイト（１４インチバランス）］
スイングウェイトは、ＤＡＩＮＩＮ社製の商品名「ＢＡＮＣＥＲ−１４」を用いて測定される。このスイングウェイトは、１４インチバランスである。

スイングウェイトは、アルファベット１文字と数字との組み合わせである記号によって表現される。アルファベットは、Ａ〜Ｆのうちの１つである。数値は、０から９の整数である。なお、この数値の小数点以下は、四捨五入されている。このスイングウェイトでは、グリップエンドから１４インチ隔てた位置が支点とされる。この支点からクラブ重心までの軸方向距離（インチ）にクラブ重量（オンス）をかけた数値に基づき、スイングウェイトが決定される。この数値が、ＡからＦの６段階に分類される。更に、ＡからＦのそれぞれにおいて、０から９の数値によって細分化がなされる。ＡからＦに向かうほどスイングウェイトが大きいことを意味し、数値が大きいほどスイングウェイトが大きいことを意味する。

［５．他の仕様］
他の好ましい仕様は、次の通りである。

［５−１．ヘッド重量Ｗｈ］
前記初期撓み及び反発係数の観点から、ヘッド重量Ｗｈは、１８８ｇ以上が好ましく、１９０ｇ以上がより好ましく、１９２ｇ以上がより好ましい。振りやすさの観点から、ヘッド重量Ｗｈは、２１０ｇ以下が好ましく、２０７ｇ以下がより好ましく、２０５ｇ以下がより好ましい。

［５−２．シャフト重量Ｗｓ］
比（Ｗｈ／Ｗｃ）を高めつつも振りやすくする観点から、シャフト重量Ｗｓは軽いほうが好ましい。初期撓みの増大と振りやすさとの観点から、シャフト重量Ｗｓは、５０ｇ未満が好ましく、４８ｇ以下がより好ましく、４６ｇ以下がより好ましく、４４ｇ以下がより好ましく、４３ｇ以下がより好ましい。シャフトの強度及び耐久性の観点から、シャフト重量Ｗｓは、３３ｇ以上が好ましく、３５ｇ以上がより好ましく、３７ｇ以上がより好ましい。

［５−３．Ｌｆ１／Ｌｆ２：シャフト重心率］
前述の通り、距離Ｌｆ１は、シャフト６のチップ端Ｔｐとシャフト重心Ｇｓとの間の距離であり、距離Ｌｆ２はシャフト６の全長である。Ｌｆ１及びＬｆ２は、軸方向の距離である。

Ｗｈ／Ｗｃを高めても振りやすくするには、Ｌｆ１／Ｌｆ２が小さいのが好ましい。初期撓みの増大と振りやすさとの両立の観点から、Ｌｆ１／Ｌｆ２は、０．４６以下が好ましく、０．４５以下がより好ましく、０．４４以下がより好ましい。設計上の制約より、Ｌｆ１／Ｌｆ２は、０．３３以上が好ましく、０．３４以上がより好ましく、０．３５以上がより好ましい。

［５−４．番手］
長いクラブほど、飛距離性能が重視される傾向にある。また、長いクラブほど、打点のバラツキが大きいのは、ドライバーである。この観点から、ウッド型クラブが好ましく、ドライバーが特に好ましい。特に好ましくは、ドライバーのリアルロフトは、通常、７°以上１５°以下である。ヘッドの体積は、３５０ｃｃ以上が好ましく、３８０ｃｃ以上がより好ましく、４００ｃｃ以上がより好ましく、４２０ｃｃ以上がより好ましい。ヘッド強度の観点から、ヘッドの体積は、４７０ｃｃ以下が好ましい。

［５−５．クラブ重量Ｗｃ］
振りやすさの観点から、クラブ重量Ｗｃは、２９０ｇ以下が好ましく、２８０ｇ以下がより好ましく、２７５ｇ以下がより好ましく、２７２ｇ以下がより好ましい。クラブの強度を考慮すると、クラブ重量Ｗｃは、２３０ｇ以上が好ましく、２４０ｇ以上がより好ましく、２４５ｇ以上がより好ましい。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［サンプル１］
鍛造されたフェース部材と、鋳造されたボディ部材とを溶接することで、チタン合金製のドライバーヘッドを得た。複数のプリプレグシートを用いて、シートワインディング製法により、シャフトを得た。ゴム組成物を金型内で加熱及び加圧することにより、グリップを得た。グリップの成形では、発泡率の異なる３種のゴムを用いた。発泡率が比較的低い第１のゴムが、グリップの全長に亘って、外層に用いられた。発泡率が比較的高い第２のゴムが、グリップの全長に亘って、内層に用いられた。更に、無発泡である第３のゴムが、グリップの先端部のみに用いられた。これらのヘッド、シャフト及びグリップを組み立てることで、ゴルフクラブサンプル１を得た。サンプル１の仕様及び評価結果が、下記の表３に示されている。

［サンプル２〜２６］
下記の表３〜８に示される仕様の他はサンプル１と同様にして、ゴルフクラブサンプル２〜２６得た。

なお、ヘッド重量Ｗｈは、ヘッドの内部に粘着剤を配置することで、調整された。この粘着剤は、ヘッド内面に固着させて用いた。この粘着剤は熱可塑性であり、常温ではヘッド内面の所定位置に固着し、高温では流動する。この粘着剤は、高温とされてヘッド内部に流し込まれ、その後、室温に冷却して固定された。この粘着剤は、ヘッド重心の位置を変えないように、配置された。

クラブ振動数等のシャフト仕様は、プリプレグシートの積層設計及びプリプレグ材料により、調整された。下記の表１及び表２は、使用可能なプリプレグシートの例を示している。これら多種のシートを適宜選択することで、シャフト仕様が容易に調整されうる。また、後端部分層及び先端部分層を適宜用いることで、クラブ振動数及びＬｆ１／Ｌｆ２が調整されうる。

グリップ重量Ｗｇ等のグリップ仕様は、発泡率が異なる複数種のゴムの体積割合及び配置によって、調整された。前述した第３のゴム（無発泡ゴム）は、比較的比重が大きく且つ局所的に配置されているため、距離Ｌｇ１の調整に役立つ。

各サンプルの仕様及び評価結果が、下記の表３〜８に示されている。各仕様の測定方法は、前述の通りである。

[評価方法]
評価方法は、次の通りである。

[ヘッドスピード]
ハンディキャップが０から２０までの１０名のテスターが、実打テストを行った。各テスターが各クラブで５球ずつ打撃し、これらの打撃のそれぞれについて、ヘッドスピードと打点とが計測された。５０のデータの平均値が、下記の表で示される。

[打点の標準偏差]
上記実打テストにおいて、ヘッドスピードとともに打点が測定された。打点は、ショットマーカー（インパクトマーカー）を用いて測定された。このショットマーカーをヘッドのフェース面に貼り付け、フェース面上における打撃痕の位置が測定された。フェースセンターからの打点の距離（ズレ距離）が測定された。左右方向におけるズレ距離（ｍｍ）と、上下方向におけるズレ距離（ｍｍ）とが測定された。左右方向とは、トウ−ヒール方向を意味する。上下方向とは、トップ−ソール方向を意味する。左右打点及び上下打点の標準偏差が、下記の表に示される。

なお、打点は、高い精度で測定できるため、スイングのバラツキを精度よく検出する指標として役立つ。すなわち、打点は、スイングの安定性を精度よく検出するのに有効である。

表３では、クラブ振動数が変更されている。この表３に示されるように、クラブ振動数が小さいほうが打点のバラツキが少ないという結果が得られた。すなわち、クラブ振動数が小さくされることで、打点のバラツキが抑制される傾向が確認された。この結果は、小さなクラブ振動数がスイングの安定性に寄与することを示している。また、クラブ振動数が小さくされることで、ヘッドスピードも高くなっている。

表４では、クラブ長さが変更されている。通常、長いクラブほど、ヘッドスピードは増大するものの、打点のバラツキは大きくなりやすい。しかし、クラブ振動数が小さくされることで、所定のクラブ長さの範囲では、クラブが長くされても打点のバラツキが大きくならないことが確認された。

表５では、グリップ重量Ｗｇが変更されている。グリップ重量Ｗｇが小さいほうが、打点のバラツキが抑制され且つヘッドスピードが高い傾向にあることが確認された。

また、表５では、肩中心グリップＧＬＬが変更されている。肩中心グリップＧＬＬが小さいほうが、打点のバラツキが抑制され且つヘッドスピードが高い傾向にあることが確認された。

表６では、Ｌｇ１／Ｌｇ２が変更されている。Ｌｇ１／Ｌｇ２が大きいほうが、打点のバラツキが抑制され且つヘッドスピードが高い傾向にあることが確認された。

表７では、スイングウェイトが変更されている。クラブ振動数が小さい場合、スイングウェイトが大きいほうが、打点のバラツキが抑制される傾向にあることが確認された。また、スイングウェイトが増加した割には、ヘッドスピードが低下しなかった。

表８では、比（Ｗｈ／Ｗｃ）が変更されている。比（Ｗｈ／Ｗｃ）が大きいほうが、打点のバラツキが抑制される傾向にあることが確認された。

これらの評価結果が示すように、本発明の優位性は明らかである。

以上説明されたゴルフクラブは、ウッド型、ユーティリティ（ハイブリッド）型、アイアン型など、あらゆるゴルフクラブに適用されうる。

２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・グリップ
Ｇｓ・・・シャフトの重心
Ｇｇ・・・グリップの重心
ｚ・・・シャフト軸線
Ｔｐ・・・シャフトのチップ端
Ｂｔ・・・シャフトのバット端

Claims (6)

1. ヘッド、シャフト及びグリップを備えており、
   クラブ振動数が、２１０ｃｐｍ以下であり、
   クラブ長さが４５．７インチ以上４６．５インチ以下であるゴルフクラブ。
2. グリップ重量Ｗｇが３０ｇ以下である請求項１に記載のゴルフクラブ。
3. 前記ヘッドの重量がＷｈとされ、クラブの重量がＷｃとされるとき、Ｗｈ／Ｗｃが０．７２以上である請求項１又は２に記載のゴルフクラブ。
4. スイングウェイトがＤ５以上である請求項１から３のいずれか１項に記載のゴルフクラブ。
5. 前記グリップの後端から前記グリップの重心までの距離がＬｇ１とされ、前記グリップの長さがＬｇ２とされるとき、Ｌｇ１／Ｌｇ２が０．３７以上である請求項１から４のいずれか１項に記載のゴルフクラブ。
6. 下記式（１）により算出される肩中心グリップＧＬＬが１４０ｋｇ・ｃｍ^２以下である請求項１から５のいずれか１項に記載のゴルフクラブ。
   肩中心グリップＧＬＬ ＝ Ｗｇ×Ｌ×Ｌ ・・・（１）
   ただし、この式（１）において、Ｗｇは前記グリップの重量（ｋｇ）であり、Ｌは下記式（２）で計算される値である。この式（２）においてＬｇ１は、前記グリップの後端から前記グリップの重心までの距離（ｃｍ）である。
   Ｌ ＝ ［６０^２＋（Ｌｇ１）^２］^１／２・・・（２）
   

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