JP2006249206A - 摩擦材用フェノール樹脂組成物 - Google Patents
摩擦材用フェノール樹脂組成物 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2006249206A JP2006249206A JP2005066485A JP2005066485A JP2006249206A JP 2006249206 A JP2006249206 A JP 2006249206A JP 2005066485 A JP2005066485 A JP 2005066485A JP 2005066485 A JP2005066485 A JP 2005066485A JP 2006249206 A JP2006249206 A JP 2006249206A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- phenol resin
- inorganic filler
- friction material
- fibrous inorganic
- weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Braking Arrangements (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
【課題】 機械的強度、耐熱性及び耐摩耗性に優れた摩擦材用バインダーが得られる摩擦材用フェノール樹脂組成物を提供するものである。
【解決手段】 ノボラック型フェノール樹脂と、平均径10〜100nm、且つ、アスペクト比が5以上の繊維状無機充填材とを含有し、前記繊維状無機充填材の含有量は、好ましくは前記ノボラック型フェノール樹脂100重量部に対し、1〜50重量部であり、更に好ましくは、前記繊維状無機充填材は、シリカ、ゼオライト、アルミナ、チタニア及びチタン酸カリウムから選ばれた1種又はこれらの混合物である。
【選択図】 なし
Description
本発明は、摩擦材用フェノール樹脂組成物に関するものである。
フェノール樹脂は、優れた耐熱性及び無機充填材との接着性を有し、ブレーキ等の摩擦材用バインダーとして広く使用されている。この用途においては、一般的にランダムノボラック型フェノール樹脂と、ヘキサメチレンテトラミンとを粉砕混合して得られた粉末組成物が広く使用されている。
ブレーキなどの摩擦材の製造プロセスとしては、上記フェノール樹脂組成物をバインダーとして用い、これに、ガラス繊維、アラミド繊維、金属繊維などの繊維状無機充填材、炭酸カルシウム、硫酸バリウムなどの粉末状無機充填材、及び、カシューダスト等を混合したものを熱圧プレス装置により加熱加圧成形して成形体を得る方法が挙げられる。
以前から摩擦材用樹脂に求められている特性は耐熱性、耐摩耗性、高摩擦係数、低鳴き、低吸湿、振動吸収性等が挙げられる。
上記の要求特性を満足させるために様々な摩擦材用フェノール樹脂組成物に関する技術が公開されている。
この中には、シリコーンゲルで変性したフェノール樹脂を用いる技術が公開されている(例えば、特許文献1参照)。この技術を用いたものは、振動吸収性や鳴きの改善に効果があるものの、耐熱性や耐摩耗性については充分ではなかった。
一方、耐熱性や耐摩耗性を改善する目的でカーボンナノファイバーを使用した技術が公開されている(例えば、特許文献2参照)。本技術を用いたものは、ナノサイズのフィラーを均一に混合することで上記特性の改善が見られたものの、カーボンナノファイバーは依然として高価であり、実用化できていないのが現状である。
また、有機化されたモンモリロナイトを樹脂中に分散させて得られた成形材料による成形体が優れた耐熱性、機械的強度及びガスバリア性を示すという技術が公開されている(例えば、特許文献3参照)。しかしながら、このような複合材料においても、機械的強度や摩耗量の抑制は充分とは言えず、より機械的強度や耐摩耗性に優れた摩擦材用フェノール樹脂組成物の開発が求められている。
ブレーキなどの摩擦材の製造プロセスとしては、上記フェノール樹脂組成物をバインダーとして用い、これに、ガラス繊維、アラミド繊維、金属繊維などの繊維状無機充填材、炭酸カルシウム、硫酸バリウムなどの粉末状無機充填材、及び、カシューダスト等を混合したものを熱圧プレス装置により加熱加圧成形して成形体を得る方法が挙げられる。
以前から摩擦材用樹脂に求められている特性は耐熱性、耐摩耗性、高摩擦係数、低鳴き、低吸湿、振動吸収性等が挙げられる。
上記の要求特性を満足させるために様々な摩擦材用フェノール樹脂組成物に関する技術が公開されている。
この中には、シリコーンゲルで変性したフェノール樹脂を用いる技術が公開されている(例えば、特許文献1参照)。この技術を用いたものは、振動吸収性や鳴きの改善に効果があるものの、耐熱性や耐摩耗性については充分ではなかった。
一方、耐熱性や耐摩耗性を改善する目的でカーボンナノファイバーを使用した技術が公開されている(例えば、特許文献2参照)。本技術を用いたものは、ナノサイズのフィラーを均一に混合することで上記特性の改善が見られたものの、カーボンナノファイバーは依然として高価であり、実用化できていないのが現状である。
また、有機化されたモンモリロナイトを樹脂中に分散させて得られた成形材料による成形体が優れた耐熱性、機械的強度及びガスバリア性を示すという技術が公開されている(例えば、特許文献3参照)。しかしながら、このような複合材料においても、機械的強度や摩耗量の抑制は充分とは言えず、より機械的強度や耐摩耗性に優れた摩擦材用フェノール樹脂組成物の開発が求められている。
本発明は、機械的強度、耐熱性及び耐摩耗性に優れた摩擦材用バインダーが得られる摩擦材用フェノール樹脂組成物を提供するものである。
このような目的は、下記の本発明(1)〜(3)により達成される。
(1)ノボラック型フェノール樹脂と、平均径10〜100nm、且つ、アスペクト比が5以上の繊維状無機充填材とを含有することを特徴とする、摩擦材用フェノール樹脂組成物。
(2)前記繊維状無機充填材の含有量は、前記ノボラック型フェノール樹脂100重量部に対し、1〜50重量部である(1)に記載の摩擦材用フェノール樹脂組成物。
(3)前記繊維状無機充填材は、シリカ、ゼオライト、アルミナ、チタニア及びチタン酸カリウムから選ばれた1種又はこれらの混合物である(1)又は(2)に記載の摩擦材用フェノール樹脂組成物。
(1)ノボラック型フェノール樹脂と、平均径10〜100nm、且つ、アスペクト比が5以上の繊維状無機充填材とを含有することを特徴とする、摩擦材用フェノール樹脂組成物。
(2)前記繊維状無機充填材の含有量は、前記ノボラック型フェノール樹脂100重量部に対し、1〜50重量部である(1)に記載の摩擦材用フェノール樹脂組成物。
(3)前記繊維状無機充填材は、シリカ、ゼオライト、アルミナ、チタニア及びチタン酸カリウムから選ばれた1種又はこれらの混合物である(1)又は(2)に記載の摩擦材用フェノール樹脂組成物。
本発明は、ノボラック型フェノール樹脂と、平均径10〜100nm、且つ、アスペクト比が5以上の繊維状無機充填材を含有する摩擦材用フェノール樹脂組成物であって、機械的強度、耐熱性及び耐摩耗性に優れた摩擦材用成形品が得られる摩擦材用フェノール樹脂組成物を得ることができる。
また、繊維状無機充填材の含有量を、ノボラック型フェノール樹脂100重量部に対し、1〜50重量部とする場合、特に機械的強度を向上させることができる。
更に、繊維状無機充填材が、シリカ、ゼオライト、アルミナ、チタニア及びチタン酸カリウムから選ばれた1種及び/又はこれらの混合物である場合、特に安価なものとすることができ実用的である。
また、繊維状無機充填材の含有量を、ノボラック型フェノール樹脂100重量部に対し、1〜50重量部とする場合、特に機械的強度を向上させることができる。
更に、繊維状無機充填材が、シリカ、ゼオライト、アルミナ、チタニア及びチタン酸カリウムから選ばれた1種及び/又はこれらの混合物である場合、特に安価なものとすることができ実用的である。
以下に、本発明の摩擦材用フェノール樹脂組成物について説明する。
本発明の摩擦材用フェノール樹脂組成物(以下、単に「組成物」ということがある)は、ノボラック型フェノール樹脂と、平均径10〜100nm、且つ、アスペクト比が5以上の繊維状無機充填材を含有することを特徴とする。
本発明の摩擦材用フェノール樹脂組成物(以下、単に「組成物」ということがある)は、ノボラック型フェノール樹脂と、平均径10〜100nm、且つ、アスペクト比が5以上の繊維状無機充填材を含有することを特徴とする。
まず、本発明の組成物で用いられるノボラック型フェノール樹脂(以下単に「ノボラック樹脂」ということがある)について説明する。
上記ノボラック樹脂の原料として用いられるフェノール類としては特に限定されないが、例えば、フェノール、o−クレゾール、m−クレゾール、p−クレゾール等のクレゾール、2,3−キシレノール、2,4−キシレノール、2,5−キシレノール、2,6−キシレノール、3,4−キシレノール、3,5−キシレノール等のキシレノール、o−エチルフェノール、m−エチルフェノール、p−エチルフェノール等のエチルフェノール、イソプロピルフェノール、ブチルフェノール、p−tert−ブチルフェノール等のブチルフェノール、p−tert−アミルフェノール、p−オクチルフェノール、p−ノニルフェノール、p−クミルフェノール等のアルキルフェノール、フルオロフェノール、クロロフェノール、ブロモフェノール、ヨードフェノール等のハロゲン化フェノール、p−フェニルフェノール、アミノフェノール、ニトロフェノール、ジニトロフェノール、トリニトロフェノール等の1価フェノール置換体、及び、1−ナフトール、2−ナフトール等の1価のフェノール類、レゾルシン、アルキルレゾルシン、ピロガロール、カテコール、アルキルカテコール、ハイドロキノン、アルキルハイドロキノン、フロログルシン、ビスフェノールA、ビスフェノールF、ビスフェノールS、ジヒドロキシナフタリン等の多価フェノール類が挙げられる。これらを単独または2種類以上組み合わせて使用することができる。通常、フェノール、クレゾール及びこれらの混合物が多く用いられる。
また、アルデヒド類としては特に限定されないが、例えば、ホルムアルデヒド、パラホルムアルデヒド、トリオキサン、アセトアルデヒド、プロピオンアルデヒド、ポリオキシメチレン、クロラール、ヘキサメチレンテトラミン、フルフラール、グリオキザール、n−ブチルアルデヒド、カプロアルデヒド、アリルアルデヒド、ベンズアルデヒド、クロトンアルデヒド、アクロレイン、テトラオキシメチレン、フェニルアセトアルデヒド、o−トルアルデヒド、サリチルアルデヒド等が挙げられる。これらを単独または2種類以上組み合わせて使用することができる。
上記フェノール類(P)とアルデヒド類(F)とを反応させる際の反応モル比[F/P]としては特に限定されないが、0.5〜0.9とすることが好ましい。
反応モル比を上記範囲にすることにより、反応中に樹脂がゲル化することなく、好適な分子量を有するノボラック樹脂を合成することができる。反応モル比が上記下限値未満では、得られるノボラック樹脂中に含有される未反応のフェノール類の量が多くなることがある。また、反応モル比が上記上限値を越えると、反応条件によってはノボラック樹脂がゲル化することがある。
反応モル比を上記範囲にすることにより、反応中に樹脂がゲル化することなく、好適な分子量を有するノボラック樹脂を合成することができる。反応モル比が上記下限値未満では、得られるノボラック樹脂中に含有される未反応のフェノール類の量が多くなることがある。また、反応モル比が上記上限値を越えると、反応条件によってはノボラック樹脂がゲル化することがある。
この反応において用いられる酸性触媒としては、特に限定されないが、シュウ酸などの有機酸や塩酸、硫酸、燐酸などの鉱物酸、パラトルエンスルホン酸、パラフェノールスルホン酸などを使用することができる。
本発明の組成物には、ノボラック樹脂の硬化剤として通常、ヘキサメチレンテトラミンを用いる。
ヘキサメチレンテトラミンの含有量としては特に限定されないが、ノボラック樹脂100重量部に対して、5〜20重量部であることが好ましい。さらに好ましくは7〜17重量部である。
ヘキサメチレンテトラミンの含有量が上記下限値未満では、ノボラック樹脂の硬化が不充分になり、成形品の機械的強度が低下することがある。また、上記上限値を超えると、ヘキサメチレンテトラミンの分解により発生するガスが、成形品に膨れ、亀裂などを発生させることがある。
ヘキサメチレンテトラミンの含有量としては特に限定されないが、ノボラック樹脂100重量部に対して、5〜20重量部であることが好ましい。さらに好ましくは7〜17重量部である。
ヘキサメチレンテトラミンの含有量が上記下限値未満では、ノボラック樹脂の硬化が不充分になり、成形品の機械的強度が低下することがある。また、上記上限値を超えると、ヘキサメチレンテトラミンの分解により発生するガスが、成形品に膨れ、亀裂などを発生させることがある。
本発明の組成物は、平均径が10〜100nm、且つ、アスペクト比が5以上の繊維状無機充填材を含有していることを特徴とする。
上記繊維状無機充填材を用いることで、得られる成形品の機械的強度が向上する。この理由は明らかではないが、一般的な無機充填材と比べ、上記繊維状無機充填材は平均径が小さく比表面積が大きいため、樹脂との接触面積が大きくなり機械的強度が向上するものと推測される。
上記繊維状無機充填材の平均径は、更に好ましくは10〜50nmである。平均径が上記下限値未満では、ハンドリングが問題となることがあり、上記上限値を超えると、均一な混合安定性が得られないことがあり、更に繊維状無機繊維充填材の添加効果が減少することがある。
上記繊維状無機充填材を用いることで、得られる成形品の機械的強度が向上する。この理由は明らかではないが、一般的な無機充填材と比べ、上記繊維状無機充填材は平均径が小さく比表面積が大きいため、樹脂との接触面積が大きくなり機械的強度が向上するものと推測される。
上記繊維状無機充填材の平均径は、更に好ましくは10〜50nmである。平均径が上記下限値未満では、ハンドリングが問題となることがあり、上記上限値を超えると、均一な混合安定性が得られないことがあり、更に繊維状無機繊維充填材の添加効果が減少することがある。
本発明の組成物に使用する繊維状無機充填材としては、特に限定されないが、例えば、シリカ、アルミナ、ゼオライト、チタニア及びチタン酸カリウム繊維が挙げられ、他の無機充填材に比べて安価であるため実用的に好ましい。
また、上記繊維状無機充填材のアスペクト比は5以上である。ここで述べるアスペクト比は、繊維長/繊維直径である。なお、上記平均径は、この繊維直径を指すものである。
アスペクト比が5未満であると、繊維形状を有することによる機械的強度の向上効果が充分でないことがある。繊維状無機充填材のアスペクト比は、更に好ましくは5〜20である。これにより、成形品の機械的強度及び耐摩耗性が向上する。
本発明の組成物に使用する繊維状無機充填材の含有量は、特に限定されないが、ノボラック樹脂100重量部に対して1〜50重量部であることが好ましい。繊維状無機充填材の含有量が上記下限値未満では、充填材の添加効果が低くなることがある。また上記上限値を上回ると、ノボラック樹脂と混合したときの溶融粘度が高くなってしまうためにハンドリングが低下することがある。
本発明の組成物にはこのほか、ノボラック樹脂の硬化促進の目的で、必要に応じて有機酸を使用することができる。有機酸の使用量については特に限定されないが、ノボラック樹脂100重量部に対して、0.2〜4重量部添加することができる。
本発明の組成物を調製する際に、ノボラック樹脂中に繊維状無機充填材を混合する方法としては特に限定されないが、例えば、ノボラック樹脂をメタノールなどの溶剤に溶解して、ここに繊維状無機充填材を混合した後、溶剤等を除去する方法、ノボラック樹脂を加温して溶融し、これに繊維状無機充填材を添加して混合する方法、ノボラック樹脂と繊維状無機充填材とを、加圧ニーダー、二軸押出機、単軸押出機などを用いて溶融混練する方法、あるいは、ノボラック樹脂をメタノールなどの溶剤に溶解して、ここに繊維状無機充填材を混合した後、溶剤等を除去して、さらに、得られた混合物を加圧ニーダー、二軸押出機、単軸押出機などを用いて溶融混練する方法、などが挙げられる。
本発明の組成物は、上記方法により得られたノボラック樹脂と繊維状無機充填材との混合物に、ヘキサメチレンテトラミンのような硬化剤や、必要に応じて硬化促進剤を添加混合することにより得ることができる。
本発明の組成物は、上記方法により得られたノボラック樹脂と繊維状無機充填材との混合物に、ヘキサメチレンテトラミンのような硬化剤や、必要に応じて硬化促進剤を添加混合することにより得ることができる。
本発明の組成物は、摩擦材の製造に好適に用いることができるものである。
本発明の組成物を、例えばブレーキの原料として用いる場合は、本発明の組成物に金属繊維や化学繊維、カシューダスト等と混合したものをプレス成形して、ブレーキを製造することができる。
本発明の組成物を、例えばブレーキの原料として用いる場合は、本発明の組成物に金属繊維や化学繊維、カシューダスト等と混合したものをプレス成形して、ブレーキを製造することができる。
次に、実施例により本発明を説明する。
・ 組成物の製造
(1)実施例1
市販のノボラック型フェノール樹脂(PR−53195;住友ベークライト株式会社製)100重量部とメタノール100重量部とを混合し、完全に溶解するまで30℃で攪拌した。この溶液にシリカスラリー(ファインカタロイドF−120;触媒化成工業株式会社製、平均径10nm、アスペクト比5)を25重量部(固形分換算で5重量部)添加して攪拌した。その後、この溶液を180℃まで加熱して溶媒を除去した。これを室温まで冷却してシリカ含有ノボラック樹脂を得た。得られたシリカ含有ノボラック樹脂100重量部とヘキサメチレンテトラミン10重量部とを粉砕混合し、粉末状の組成物を得た。
(1)実施例1
市販のノボラック型フェノール樹脂(PR−53195;住友ベークライト株式会社製)100重量部とメタノール100重量部とを混合し、完全に溶解するまで30℃で攪拌した。この溶液にシリカスラリー(ファインカタロイドF−120;触媒化成工業株式会社製、平均径10nm、アスペクト比5)を25重量部(固形分換算で5重量部)添加して攪拌した。その後、この溶液を180℃まで加熱して溶媒を除去した。これを室温まで冷却してシリカ含有ノボラック樹脂を得た。得られたシリカ含有ノボラック樹脂100重量部とヘキサメチレンテトラミン10重量部とを粉砕混合し、粉末状の組成物を得た。
(2)実施例2
市販のノボラック型フェノール樹脂(PR−53195;住友ベークライト株式会社製)100重量部を150℃に加熱して溶融させた。溶融した樹脂にアルミナ(カタロイドAP−5;触媒化成工業株式会社製、平均径15nm、アスペクト比10)を5重量部添加し、攪拌混合を実施した。これを冷却して、アルミナ含有ノボラック樹脂を得た。得られたアルミナ含有ノボラック樹脂100重量部とヘキサメチレンテトラミンを10重量とを粉砕混合し、粉末状の組成物を得た。
市販のノボラック型フェノール樹脂(PR−53195;住友ベークライト株式会社製)100重量部を150℃に加熱して溶融させた。溶融した樹脂にアルミナ(カタロイドAP−5;触媒化成工業株式会社製、平均径15nm、アスペクト比10)を5重量部添加し、攪拌混合を実施した。これを冷却して、アルミナ含有ノボラック樹脂を得た。得られたアルミナ含有ノボラック樹脂100重量部とヘキサメチレンテトラミンを10重量とを粉砕混合し、粉末状の組成物を得た。
(3)実施例3
市販のノボラック型フェノール樹脂(PR−53195;住友ベークライト株式会社製)100重量部を150℃に加熱して溶融させた。溶融した樹脂に酸化チタン(針状酸化チタンFTL−100;石原産業株式会社製、平均径100nm、アスペクト比10)を5重量部添加し、攪拌混合を実施した。これを冷却して、チタニア含有ノボラック樹脂を得た。得られたチタニア含有ノボラック樹脂100重量部とヘキサメチレンテトラミンを10重量とを粉砕混合し、粉末状の組成物を得た。
市販のノボラック型フェノール樹脂(PR−53195;住友ベークライト株式会社製)100重量部を150℃に加熱して溶融させた。溶融した樹脂に酸化チタン(針状酸化チタンFTL−100;石原産業株式会社製、平均径100nm、アスペクト比10)を5重量部添加し、攪拌混合を実施した。これを冷却して、チタニア含有ノボラック樹脂を得た。得られたチタニア含有ノボラック樹脂100重量部とヘキサメチレンテトラミンを10重量とを粉砕混合し、粉末状の組成物を得た。
(4)実施例4
アルミナ添加量を40重量部に増量した以外は、実施例2と同様の方法で粉末状の組成物を得た。
アルミナ添加量を40重量部に増量した以外は、実施例2と同様の方法で粉末状の組成物を得た。
(5)比較例1
市販の粉末ノボラック型フェノール樹脂(PR−54364;住友ベークライト株式会社製)をそのまま粉末状の組成物として用いた。
市販の粉末ノボラック型フェノール樹脂(PR−54364;住友ベークライト株式会社製)をそのまま粉末状の組成物として用いた。
(6)比較例2
市販のノボラック型フェノール樹脂(PR−53195;住友ベークライト株式会社製)100重量部を150℃に加熱して溶融させた。溶融した樹脂にシリカアルミナ繊維状フィラー(デンカアルセンB80;電気化学工業株式会社製 平均径3000nm、アスペクト比10)を5重量部添加し、攪拌混合を実施した。これを冷却して、シリカアルミナ含有ノボラック樹脂を得た。得られたシリカアルミナ含有ノボラック樹脂100重量部とヘキサメチレンテトラミンを10重量とを粉砕混合し、粉末状の組成物を得た。
市販のノボラック型フェノール樹脂(PR−53195;住友ベークライト株式会社製)100重量部を150℃に加熱して溶融させた。溶融した樹脂にシリカアルミナ繊維状フィラー(デンカアルセンB80;電気化学工業株式会社製 平均径3000nm、アスペクト比10)を5重量部添加し、攪拌混合を実施した。これを冷却して、シリカアルミナ含有ノボラック樹脂を得た。得られたシリカアルミナ含有ノボラック樹脂100重量部とヘキサメチレンテトラミンを10重量とを粉砕混合し、粉末状の組成物を得た。
2.摩擦材の製造で用いた材料
(1)硫酸バリウム:平均粒径 20μm
(2)炭酸カルシウム:平均粒径 20μm
(3)カシューダスト:平均粒径 250μm
(4)アラミド繊維:ドライパルプ 繊維長2mm
(1)硫酸バリウム:平均粒径 20μm
(2)炭酸カルシウム:平均粒径 20μm
(3)カシューダスト:平均粒径 250μm
(4)アラミド繊維:ドライパルプ 繊維長2mm
3.ブレーキ材の作成
硫酸バリウム400重量部、炭酸カルシウム400重量部、カシューダスト50重量部、アラミド繊維50重量部と、各実施例及び比較例で得られた粉末状の組成物100重量部とを乾式で混合して配合物を得た。得られた配合物を温度150℃、圧力400kg/cm2で5分間成形し、100mm×100mmの成形品を得た。得られた成形品をさらに200℃で5時間焼成してブレーキ材を作製した。
硫酸バリウム400重量部、炭酸カルシウム400重量部、カシューダスト50重量部、アラミド繊維50重量部と、各実施例及び比較例で得られた粉末状の組成物100重量部とを乾式で混合して配合物を得た。得られた配合物を温度150℃、圧力400kg/cm2で5分間成形し、100mm×100mmの成形品を得た。得られた成形品をさらに200℃で5時間焼成してブレーキ材を作製した。
4.評価及び評価方法
(1)常態曲げ強度、弾性率
JIS K 7203「硬質プラスチックの曲げ試験方法」に準拠して測定した。
(1)常態曲げ強度、弾性率
JIS K 7203「硬質プラスチックの曲げ試験方法」に準拠して測定した。
(2)摩耗量
JASO C 406 に準拠して、1/10スケールダイナモテスターにより測定した。測定条件は、制動初速度50km/hr、減速度0.3G、制動回数1000回とし、制動温度は100℃、200℃、300℃の3水準で行った。測定前後の摩擦材の厚み差から摩耗量を算出した。
上記の方法で評価を行った結果を表1に示す。
JASO C 406 に準拠して、1/10スケールダイナモテスターにより測定した。測定条件は、制動初速度50km/hr、減速度0.3G、制動回数1000回とし、制動温度は100℃、200℃、300℃の3水準で行った。測定前後の摩擦材の厚み差から摩耗量を算出した。
上記の方法で評価を行った結果を表1に示す。
表1の結果から明らかなように、平均径10〜100nm、且つ、アスペクト比が5以上の繊維状無機充填材を含む本発明の組成物から得られた実施例1〜4の成形体は、これを含まない比較例1、2に比較して機械的強度が向上すると共に常態時及び熱時における摩耗量低減に効果があることが確認された。
本発明は、ノボラック型フェノール樹脂と、平均径10〜100nm、且つ、アスペクト比が5以上の繊維状無機充填材を含有する摩擦材用フェノール樹脂組成物であって、これから得られる成形体は機械的強度、耐熱性、耐摩耗性に優れた摩擦材用バインダーに好適に用いることができるものである。
Claims (3)
- ノボラック型フェノール樹脂と、平均径10〜100nm、且つ、アスペクト比が5以上の繊維状無機充填材とを含有することを特徴とする、摩擦材用フェノール樹脂組成物。
- 前記繊維状無機充填材の含有量は、前記ノボラック型フェノール樹脂100重量部に対し、1〜50重量部である請求項1に記載の摩擦材用フェノール樹脂組成物。
- 前記繊維状無機充填材は、シリカ、ゼオライト、アルミナ、チタニア及びチタン酸カリウムから選ばれた1種又はこれらの混合物である請求項1又は2に記載の摩擦材用フェノール樹脂組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005066485A JP2006249206A (ja) | 2005-03-10 | 2005-03-10 | 摩擦材用フェノール樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005066485A JP2006249206A (ja) | 2005-03-10 | 2005-03-10 | 摩擦材用フェノール樹脂組成物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2006249206A true JP2006249206A (ja) | 2006-09-21 |
Family
ID=37090031
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2005066485A Pending JP2006249206A (ja) | 2005-03-10 | 2005-03-10 | 摩擦材用フェノール樹脂組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2006249206A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2010113697A1 (ja) * | 2009-03-30 | 2010-10-07 | 住友ベークライト株式会社 | フェノール樹脂成形材料 |
US8808412B2 (en) | 2006-09-15 | 2014-08-19 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Microfiber reinforcement for abrasive tools |
JP2014189612A (ja) * | 2013-03-27 | 2014-10-06 | Otsuka Chem Co Ltd | 樹脂組成物、摩擦材及びそれらの製造方法 |
JPWO2015118996A1 (ja) * | 2014-02-07 | 2017-03-23 | 住友ベークライト株式会社 | 摩擦材用フェノール樹脂組成物、摩擦材及びブレーキ |
JP2020029490A (ja) * | 2018-08-21 | 2020-02-27 | 大塚化学株式会社 | 摩擦材組成物、摩擦材及び摩擦部材 |
-
2005
- 2005-03-10 JP JP2005066485A patent/JP2006249206A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8808412B2 (en) | 2006-09-15 | 2014-08-19 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Microfiber reinforcement for abrasive tools |
US9586307B2 (en) | 2006-09-15 | 2017-03-07 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Microfiber reinforcement for abrasive tools |
WO2010113697A1 (ja) * | 2009-03-30 | 2010-10-07 | 住友ベークライト株式会社 | フェノール樹脂成形材料 |
JP2014189612A (ja) * | 2013-03-27 | 2014-10-06 | Otsuka Chem Co Ltd | 樹脂組成物、摩擦材及びそれらの製造方法 |
JPWO2015118996A1 (ja) * | 2014-02-07 | 2017-03-23 | 住友ベークライト株式会社 | 摩擦材用フェノール樹脂組成物、摩擦材及びブレーキ |
JP2020029490A (ja) * | 2018-08-21 | 2020-02-27 | 大塚化学株式会社 | 摩擦材組成物、摩擦材及び摩擦部材 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6259770B2 (ja) | 樹脂組成物及びそれを用いて得られる、炭素繊維強化複合材料の前駆体、炭素繊維強化複合材料並びに炭素繊維強化炭素材料 | |
JP2006249206A (ja) | 摩擦材用フェノール樹脂組成物 | |
JP2007126600A (ja) | 充填材及びそれを含む摩擦材用フェノール樹脂組成物と、その製造方法 | |
JP5678435B2 (ja) | 摩擦材用フェノール樹脂組成物および摩擦材用熱硬化性フェノール樹脂組成物 | |
JP5236955B2 (ja) | 摩擦材用バインダー樹脂組成物、それを含む熱硬化性樹脂複合材料および摩擦材 | |
JP2007246689A (ja) | 摩擦材用フェノール樹脂組成物、及び摩擦材 | |
JP2005097374A (ja) | 摩擦材用フェノール樹脂組成物とその製造方法、摩擦材用混合物及び摩擦材 | |
JP5780309B2 (ja) | 成形材料 | |
JP7131713B2 (ja) | 摩擦材用フェノール樹脂組成物 | |
JP5527007B2 (ja) | 界面強化処理ガラスフィラー及びフェノール樹脂成形材料 | |
JP5601191B2 (ja) | 摩擦材用フェノール樹脂組成物、変性フェノール樹脂の製造方法及び摩擦材 | |
JP5703660B2 (ja) | フェノール樹脂組成物の製造方法 | |
JP2006089510A (ja) | 摩擦材用フェノール樹脂組成物及びその製造方法 | |
JP2007246570A (ja) | ポリアミド樹脂変性ノボラック型フェノール樹脂及びその製造方法、これを含むフェノール樹脂組成物と、これを含む摩擦材 | |
JP2010242002A (ja) | 摩擦調整材及び摩擦材 | |
JP2005272548A (ja) | 摩擦材用フェノール樹脂組成物 | |
JP2008063440A (ja) | フェノール樹脂組成物 | |
JP5644471B2 (ja) | フェノール樹脂成形材料の製造方法 | |
JP2003342443A (ja) | ブレーキ用フェノール樹脂組成物およびその製造方法 | |
JP2005120122A (ja) | 摺動材用組成物及び摺動材 | |
WO2020213520A1 (ja) | 樹脂材料およびその製造方法 | |
JP2021031590A (ja) | フェノール樹脂成形材料およびそれを用いた摺動部品 | |
JP2010013610A (ja) | 摩擦材用フェノール樹脂組成物および摩擦材用熱硬化性フェノール樹脂組成物 | |
JP2008081699A (ja) | ヘキサメチレンテトラミン/高分子保護体およびその製造方法、並びにフェノール樹脂組成物 | |
JP2008291190A (ja) | メラミン樹脂組成物 |