JP2006241260A - ポリプロピレン系樹脂組成物及びその成形品 - Google Patents

Abstract

【課題】 耐熱性に優れ、風合い及び手切れ性が良好な成形品が得られる、カレンダー成形性に優れたポリプロピレン系樹脂組成物及びその成形品を提供する。
【解決手段】 下記成分（Ａ）〜（Ｄ）を含むポリプロピレン系樹脂組成物。
（Ａ）ＩＳＯ Ｄ硬度が３５以下、常温キシレン不溶成分が２５〜５５質量％、常温キシレン可溶成分が７５〜４５質量％のポリプロピレン系軟質樹脂：７０〜９６質量％
（Ｂ）ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定したメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）が１〜３０ｇ／１０ｍｉｎ、立体規則性（メソペンタッド分率）が９０％以上のホモポリプロピレン：２〜１０質量％
（Ｃ）エチレン含有率が１〜１０質量％のプロピレン−エチレンランダム共重合体：２〜２０質量％
（Ｄ）板状無機フィラー：０〜１５質量％
【選択図】 なし

Description

本発明は、ポリプロピレン系樹脂組成物及びその成形品に関する。

近年、地球環境に配慮する意識の高まりから、塩化ビニル（以下、「塩ビ」という）系材料を使用した場合に、塩ビ系材料自体の燃焼時の塩化水素ガスの発生が問題視されている。そして、地球環境に対して十分に配慮された材料を開発し、使用することが強く要望されている。
かかる状況下、従来の塩ビ系材料に替わる環境に配慮した材料として、オレフィン系材料への代替の試みがなされている。
そのような中、塩ビ系材料に替わる従来のオレフィン系材料としては、ＥＥＡ（エチレン−エチルアクリレート共重合体）やＥＶＡ（エチレン−ビニルアセテート共重合体）といったエチレン系の樹脂材料がベースとして用いられている。

しかし、これらの材料では、ポリエチレン系樹脂が主体となっているために、耐熱性が充分ではないという問題点がある。例えば、テープ用途では、フィルム成形後に粘着剤を塗布した後の乾燥工程で高温にできないため、生産性が低下するという問題や、自動車搭載時に、粘着テープとしての耐熱性が不充分で、剥がれたり、縮れたりする等の問題、即ち、耐熱性の不足という課題があった。
この課題を解決するために、例えば、エチレン系材料の代わりに、耐熱性に優れるポリプロピレン（ＰＰ）系材料を単純に適用すると、従来の塩ビ系材料が有していた粘着フィルムとしての優れた特性である風合いや手切れ性が損なわれたり、また、塩ビ系材料の加工プロセスで多用されていたカレンダー成形への適用が困難となるといった問題があった（特許文献１、２参照）。
特開２００２−１２８９７５号公報 特開２００２−１６７４７６号公報

本発明は、上記事情に鑑みなされたものであり、耐熱性に優れ、風合い及び手切れ性が良好な成形品が得られる、カレンダー成形性に優れたポリプロピレン系樹脂組成物及びその成形品を提供することを目的とする。

上記目的を達成するため、本発明者は鋭意検討を重ねた結果、樹脂成分として、特定の物性や構造を有する、ポリプロピレン系軟質樹脂、ホモポリプロピレン、及びプロピレン−エチレンランダム共重合体を併用することを見出し、本発明を完成させた。

本発明によれば、以下のポリプロピレン系樹脂組成物等が提供される。
１．下記成分（Ａ）〜（Ｄ）を含むポリプロピレン系樹脂組成物。
（Ａ）ＩＳＯ Ｄ硬度が３５以下、常温キシレン不溶成分が２５〜５５質量％、常温キシレン可溶成分が７５〜４５質量％のポリプロピレン系軟質樹脂：７０〜９６質量％
（Ｂ）ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定したメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）が１〜３０ｇ／１０ｍｉｎ、立体規則性（メソペンタッド分率）が９０％以上のホモポリプロピレン：２〜１０質量％
（Ｃ）エチレン含有率が１〜１０質量％のプロピレン−エチレンランダム共重合体：２〜２０質量％
（Ｄ）板状無機フィラー：０〜１５質量％

２．前記ポリプロピレン系樹脂組成物にｏ−ジクロロベンゼンを加えて加熱して樹脂成分を溶解させた後、ろ過してろ液に充填剤を加え、５℃／ｈｒの降温速度で１３５℃から０℃まで降温して結晶化させた後、０℃で３０分保持し、４０℃／ｈｒの昇温速度で昇温する昇温溶離分別法（ＴＲＥＦ）により分別したとき、０℃で溶解している成分が３１〜４４質量％、０℃超〜１００℃で分別される成分が４３〜５５質量％、１００℃を超える温度で分別される成分が１３〜１６質量％である１に記載のポリプロピレン系樹脂組成物。

３．前記（Ｄ）成分を１〜１５質量％含む１又は２に記載のポリプロピレン系樹脂組成物。
４．前記（Ａ）成分のポリプロピレン系軟質樹脂が、１の重合器で重合して製造したものであるか、あるいは２以上の重合器を直列又は並列に連結し、各重合器で重合してパウダーブレンドにて製造したものである１〜３のいずれかに記載のポリプロピレン系樹脂組成物。
５．前記（Ｄ）成分の板状無機フィラーが、タルクである１〜４のいずれかに記載のポリプロピレン系樹脂組成物。
６．さらに、前記成分（Ａ）〜（Ｄ）の合計１００重量部に対して、フェノール系酸化防止剤を０．０５〜０．５重量部、及び硫黄系防止剤を０．０５〜０．５重量部配合した請求項１〜５のいずれかに記載のポリプロピレン系樹脂組成物。

７．上記１〜６のいずれかに記載のポリプロピレン系樹脂組成物をカレンダー成形してなる成形品。
８．前記成形品がテープである７に記載の成形品。
９．水性エマルジョン型アクリル系粘着剤を塗布してなる８に記載の成形品。
１０．自動車ワイヤーハーネス用テープである８又は９に記載の成形品。

本発明によれば、耐熱性に優れ、風合い及び手切れ性が良好な成形品が得られる、カレンダー成形性に優れたポリプロピレン系樹脂組成物及びその成形品を提供できる。本発明の組成物は、非塩ビ系の樹脂成分を用いた、環境に配慮した組成物である。本発明の組成物では、ベース樹脂として、従来のＥＥＡやＥＶＡ等のエチレン系樹脂の代わりにポリプロピレン系軟質樹脂を使用することによって耐熱性を確保している。

尚、「手切れ性」とは、製品であるテープ材を巻き付けて切断する際の切れ易さと切断面の状態の良し悪しをいい、テープ材を用いて対象物を加工する際の使い易さ（使い勝手）の指標となる。手切れ性は、適度な伸びと適度な強度が必要で、伸び特性と関係が深い。即ち、伸びが不足すると、テープ材を巻付ける際に切断されてしまい好ましくない。一方、強度が低く、良く伸びる場合は、作業者の動かせる範囲内での切断が困難な場合があり、作業効率が低下したり、切断面が繊維状となり（フィブリル化して）仕上りが悪く、場合によっては、そこからテープが剥がれたりする。

この使い勝手に関する他の重要特性として、テープ材を巻き付ける際の「風合い（フィット感）」が挙げられる。風合いは、応力−歪曲線と関係が深い。風合いの優れる材料は、スムーズなテープ材の巻き付け作業が可能で、弛みや皺が発生し難く、美麗な仕上りとなる。

本発明のポリプロピレン系樹脂組成物は、下記成分（Ａ）〜（Ｃ）又は、下記成分（Ａ）〜（Ｄ）を含む。
（Ａ）ＩＳＯ Ｄ硬度が３５以下、常温キシレン不溶成分が２５〜５５質量％、常温キシレン可溶成分が７５〜４５質量％のポリプロピレン系軟質樹脂：７０〜９６質量％
（Ｂ）ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定したメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）が１〜３０ｇ／１０ｍｉｎ、立体規則性（メソペンタッド分率）が９０％以上のホモポリプロピレン：２〜１０質量％
（Ｃ）エチレン含有率が１〜１０質量％のプロピレン−エチレンランダム共重合体：２〜２０質量％
（Ｄ）板状無機フィラー：０〜１５質量％

軟質樹脂（Ａ）は、柔軟性に優れる樹脂であり、そのＩＳＯ Ｄ硬質（以下、ＨＤＤという）は、３５以下、好ましくは１５〜３５、より好ましくは２０〜３５である。
ＨＤＤが１５未満の軟質樹脂は、高温結晶成分が非常に少なく、耐熱性が不足しているので、カレンダー成形の際の可塑化工程等で、溶融樹脂がロール等に付着するといった問題が発生する恐れがある。一方、ＨＤＤが３５を超えると、柔軟性が不足し、製品としての風合いが損なわれる。尚、本発明では、風合いを補うために、組成物にエラストマー（ゴム）を添加すると、瞬間耐熱性等の物性の低下やコストアップに繋がるので好ましくない。

軟質樹脂（Ａ）は、結晶成分を主成分とする常温（２５℃）キシレン不溶成分が２５〜５５質量％、好ましくは２５〜５０質量％であり、非晶成分を主成分とする常温（２５℃）キシレン可溶成分が７５〜４５質量％、好ましくは７５〜５０質量％である。
不溶成分が２５質量％より少ない樹脂は、高温結晶成分が非常に少なく、耐熱性が不足しているので、カレンダー成形の際の可塑化工程等で、溶融樹脂がロール等に付着するといった問題が発生する。一方、不溶成分が５５質量％より多いと、柔軟性が不足し、製品としての風合いが損なわれる。尚、それを補うために、組成物にエラストマー（ゴム）を添加することは、上記の通り好ましくない。

軟質樹脂（Ａ）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定したメルトマスフローレイト（以下、ＭＦＲという）が、好ましくは０．１〜２０ｇ／１０ｍｉｎ、より好ましくは０．４〜１０ｇ／１０ｍｉｎである。
ＭＦＲが０．１ｇ／１０ｍｉｎより小さいと、粘度が高く、かつ、主成分であるため、他の成分、即ち、後述する成分（Ｂ）及び（Ｃ）、又は成分（Ｂ）、（Ｃ）及び（Ｄ）と溶融混練する際に、押出機への負荷が高くなり、その結果、混練が困難となったり、生産性が低下してしまったりする恐れがある。また、発熱が激しくなり、樹脂劣化に繋がる恐れがある。この樹脂劣化は、製品の機械的特性を大きく損ね、分解物による外観不良やベタツキの問題にも繋がる。尚、発熱を抑えるために混練を弱くする、即ち、低剪断混練を採用すると、均一混合ができず、また、成分（Ｄ）を用いた場合には、成分（Ｄ）の分散も困難となり、製品の外観と機械的特性が損なわれる恐れがある。
一方、ＭＦＲが２０ｇ／１０ｍｉｎより大きいと、軟質樹脂（Ａ）自体の引張破断強度等の特性が低下するため、製品の破断時の強度等の機械的特性が損なわれる恐れがある。
また、製品にした際の強度、例えば、破断時の強度がより強く求められる場合には、ＭＦＲが小さいものを使用する方が望ましい。具体的には、５ｇ／１０ｍｉｎ以下が好ましく、０．４〜５．０ｇ／１０ｍｉｎがより好ましい。

また、軟質樹脂（Ａ）のＭＦＲと、他の樹脂成分（成分（Ｂ）及び（Ｃ））のＭＦＲとの関係については、各成分間のＭＦＲが大きく異なると、樹脂同士の均一混合が難しく、製品の外観や機械的特性を大きく損ねる恐れがあるので、成分（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｃ）の各樹脂間のＭＦＲの比率は、０．１〜１０．０の範囲に収めることが好ましい。

本発明の樹脂組成物における軟質樹脂（Ａ）の割合は、７０〜９６質量％、好ましくは７０〜９０質量％、より好ましくは７０〜８５質量％である。７０質量％より少ないと、柔軟性が不足し、製品の風合いが損なわれる。尚、それを補うために、組成物にエラストマー（ゴム）を添加することは、上記の通り好ましくない。一方、９６質量％より多いと、カレンダー成形時のロール付着の問題や、製品の瞬間耐熱性の低下に繋がる。

軟質樹脂（Ａ）は、特開平３−６２８０５号公報（特許３０１６８１６号）や、特開２００３−２６８０６０号公報等の方法により製造することができる。
本発明の樹脂組成物におけるポリプロピレン系軟質樹脂（Ａ）は、１の重合器で重合して製造したものであるか、あるいは２以上の重合器を直列又は並列に連結し、各重合器で重合してパウダーブレンドにて製造したものであることが好ましい。例えば、１の重合器を使用し、一段目でプロピレン単独重合体あるいはプロピレン以外のαオレフィンを少量含有するプロピレン−α−オレフィン共重合体を製造し、次いで、二段目でプロピレン−α−オレフィン共重合体を製造することにより軟質樹脂（Ａ）を製造することができる。

ここで、１の重合器に代えて複数の重合器を直列に連結し、上流側の重合器でプロピレン単独重合体あるいはプロピレン以外のαオレフィンを少量含有するプロピレン−α−オレフィン共重合体を製造し、その後、下流側の重合器に重合体を移送し、上流側で製造された重合体の存在下にプロピレン−α−オレフィン共重合体を製造することにより軟質樹脂（Ａ）を製造することもできる。
また、複数の重合器を並列に連結し、各重合器で製造された重合体を混合槽に導入してパウダーブレンドすることにより、軟質樹脂（Ａ）を製造することもできる。もちろん、１の重合器を用い、単段重合で軟質樹脂（Ａ）を製造することも可能である。

ポリプロピレン系軟質樹脂（Ａ）の製造に使用するα−オレフィンとしては、エチレンのほか、ブテン−１、ヘキセン−１、オクテン−１等種々のものが使用できるが、入手が容易な点や未反応モノマー除去の容易性等の点でエチレンが好ましい。

本発明の樹脂組成物における軟質樹脂（Ａ）成分は、複数のプロピレン系樹脂ペレットを混合、溶融混練して製造することも可能である。ここで、上記のような、いわゆるリアクターメード樹脂は、各段階で製造された樹脂成分が均一に混合されているため、品質のより安定した樹脂組成物や成形品が得られる点で好ましい。

具体的な材料の一例としては、出光興産株式会社製の出光ＴＰＯ（銘柄：Ｒ−１１０Ｅ、Ｍ−１４２Ｅ、Ｔ−３１０Ｖ等）やサンアロマー株式会社製のキャタロイアドフレックス（銘柄：Ｑ２００Ｆ）等が挙げられる

ホモポリプロピレン（Ｂ）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定したＭＦＲが１〜３０ｇ／１０ｍｉｎ、好ましくは４〜１５ｇ／１０ｍｉｎ、より好ましくは５〜１５ｇ／１０ｍｉｎである。ＭＦＲが１ｇ／１０ｍｉｎより小さいと、他の樹脂成分（成分（Ａ）及び（Ｃ））との均一混合が困難となったり、均一混合を試みた際に、混練機への負荷が大きくなったり、発熱による樹脂劣化が激しくなり、機械的特性が大きく損なわれたり、製品外観を悪化させたり、ベタツキの原因となったりする。
一方、ＭＦＲが３０ｇ／１０ｍｉｎを超えると、ホモポリプロピレン自体の強度（引張破断強度等）が低下するばかりか、軟質樹脂（Ａ）との均一混合も難しくなり、製品外観や機械的特性を大きく損ねる。

ホモポリプロピレン（Ｂ）の立体規則性（メソぺンタッド分率）は、９０％以上である必要がある。立体規則性が９０％未満では、耐熱性を保つための成分（Ｂ）中の結晶成分が十分でなく、カレンダー成形時の可塑化工程でのロール付着防止効果が薄れたり、製品の耐熱性が低下する。尚、メソぺンタッド分率は後記する^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトル分析で求められる。

本発明の樹脂組成物におけるホモポリプロピレン（Ｂ）の割合は、２〜１０質量％、好ましくは４〜１０質量％である。上記範囲より少ない場合は、樹脂組成物中の結晶成分が不足し、カレンダー成形時のロール付着の問題が発生したり、製品の瞬間耐熱性が不足したりする。
一方、上記範囲より多い場合は、樹脂組成物中の結晶成分が多く、カレンダー成形時の可塑化工程において、均一な可塑化が困難となったり、製品の風合いを損ねる。具体的には、ゴアゴア感やシャリシャリ感が出てきて、テープを巻き付けた際のフィット感が悪くなるといった問題が発生する。

高立体規則性のホモポリプロピレン（Ｂ）は、公知の方法で製造することができる。
具体的な材料の一例としては、出光石油化学株式会社製の出光ＰＰ（銘柄：Ｆ−７０４ＮＰ、ＭＦＲ＝１０等）が挙げられる。

プロピレン−エチレンランダム共重合体（Ｃ）は、エチレン含有量が１〜１０質量％、好ましくは１〜５質量％、より好ましくは２〜５質量％である。エチレン含有量が１質量％より少ない場合は、上記成分（Ｂ）より低い温度で融解する共重合体中の成分の量が少なすぎるため、カレンダー成形時の可塑化不良（均一溶解化不良）に繋がるばかりか、共重合体によって付与される製品の腰の有る柔軟性と風合いが損なわれる。
一方、エチレン含有量が１０質量％を超えると、上記成分（Ｂ）より低い温度で融解する共重合体中の成分の量が多過ぎるため、カレンダー成形時の可塑化は良好となるが、粘度が低下し過ぎるため、可塑化工程又はその後のシート化工程において、ロール等への巻付きのトラブルの原因となり、生産性を大きく損なうことに繋がり、最悪の場合は、生産プロセスの停止といった問題に繋がる。

共重合体（Ｃ）のＭＦＲは、好ましくは０．１〜３０ｇ／１０ｍｉｎ、より好ましくは０．４〜１５ｇ／１０ｍｉｎである。さらに好ましくは５〜１５ｇ／１０ｍｉｎである。ＭＦＲが０．１ｇ／１０ｍｉｎより小さいと、他の樹脂成分（成分（Ａ）及び（Ｂ））との均一混合が困難となったり、均一混合を試みた際に、混練機への負荷が大きくなったり、発熱による樹脂劣化が激しくなり、製品外観を悪化させたりベタツキの原因となったりする恐れがある。
一方、ＭＦＲが３０ｇ／１０ｍｉｎを超えると、共重合体（Ｃ）自体の強度が低下するばかりか、軟質樹脂（Ａ）との均一混合も難しくなり、製品外観や機械的特性を大きく損ねる恐れがある。

本発明の樹脂組成物における共重合体（Ｃ）の割合は、２〜２０質量％、好ましくは５〜２０質量％、より好ましくは７〜２０質量％である。上記範囲より少ない場合は、樹脂組成物中の低温融解成分が少なく、カレンダー成形時の可塑化工程において均一な可塑化が困難となったり、柔軟性が不足し、製品の風合いを損ねる。具体的には、例えば、テープを巻き付けた際のフィット感が損なわれるといった問題が発生する。
一方、上記範囲より多い場合は、樹脂組成物中の低温融解成分が多く、カレンダー成形時のロール付着の問題が発生したり、製品の瞬間耐熱性が不足したりする。

共重合体（Ｃ）は、公知の方法で製造することができる。
具体的な材料の一例としては、出光石油化学株式会社製の出光ＰＰ（銘柄：Ｆ−７４４ＮＰ「ＭＦＲ＝１０、エチレン含有量４．３質量％」等）や日本ポリケム株式会社製のノバテック（銘柄：ＥＧ７ＦＴ「ＭＦＲ＝１．３、エチレン含有量３．２質量％」）等が挙げられる。

本発明では、上記成分（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｃ）を溶融混練により均一分散させることで、良好な風合いを有するテープ材等の成形品が得られる樹脂組成物を得ることができるが、本発明の組成物は、軟質樹脂（Ａ）が主成分であり、元来伸び易い上、各成分が均一分散しているためにさらに伸び易くなっている。このため、テープ材を切断する際に上手く切断できなかったり、テープ材の切断面が筋状（フィブリル状）に伸びてしまい、仕上りが悪くなってしまうという手切れ性不良が発生する場合がある。このようなフィブリル状の切断面は、予めテープ材に塗布された粘着剤が殆ど残っておらず、そこを起点にテープが剥がれ、その結果、電線類の緩みといった問題に繋がる可能性がある。

このような場合には、本発明の樹脂組成物に、さらに板状無機フィラー（Ｄ）を添加してもよい。即ち、板状無機フィラー（Ｄ）を、上記成分（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｃ）と共に添加し、溶融混練することで、上述の優れた特性を維持したままで、優れた手切れ性を付与することができる。

板状無機フィラー（Ｄ）の添加量は、上記成分（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）及び（Ｄ）の合計を１００質量％としたときに、好ましくは１〜１５質量％、より好ましくは３〜５質量％である。１５質量％を超えて添加すると、製品の風合いや密着性が損なわれ、製品の仕上がりが悪化する恐れがある。

板状無機フィラー（Ｄ）の平均粒子径（レーザー回折法における累積分布５０％の粒子径）は、性能とコストのバランスが優れる点から４０μｍ以下が好ましく、５〜２５μｍがより好ましい。平均粒子径が４０μｍを超えると、１００μｍを超える粗大粒子が存在する確率が高くなり、その結果、製品の成形（例えば、カレンダー成形等）が困難になったり、製品外観を悪化させる恐れがある。

板状無機フィラー（Ｄ）としては、マイカ、クレー、カオリン、タルク等が挙げられる。中でも、タルクが、着色や性能コストの面でより好ましい。

具体的材料の一例としては、日本タルク株式会社製のＵＧ剤、富士タルク工業株式会社のＴＰ−Ａ２５Ｆ、浅田製粉株式会社製のＦＦＲ等が挙げられる。

本発明では、上記成分（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｃ）を含んでなるポリプロピレン系樹脂組成物、あるいは上記成分（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）及び（Ｄ）を含んでなるポリプロピレン系樹脂組成物を昇温溶離分別法（ＴＲＥＦ）により分別したときに、特定の温度領域で溶離される成分が特定の割合で存在することが好ましい。ここで、昇温溶離分別するポリプロピレン系樹脂組成物に（Ｄ）成分が含有されていてもよい。それは、下記するように、分別前にろ過操作を行い、（Ｄ）成分が除去されるからである。

本発明においては、前記の樹脂組成物に溶媒としてｏ−ジクロロベンゼンを加えて、好適には１３０〜１４０℃に加熱して樹脂成分を溶解させた後、ろ過して不溶分を除去し、ろ液に充填剤を加えた後に５℃／ｈｒの降温速度で１３５℃から０℃まで降温して樹脂成分を結晶化させた後、０℃で３０分保持し、その後４０℃／ｈｒの昇温速度で昇温し、その過程で温度範囲毎に溶解成分を分別する昇温溶離分別法（ＴＲＥＦ）を採用する。

ここで、一連の操作は、サンプルの劣化を防ぐため、窒素等の不活性ガス雰囲気中で行うことが好ましい。ろ過操作は、１３０〜１４０℃という限られた温度範囲で行うことが好ましいため、加圧ろ過が好ましい。ろ過フィルターとしては、例えば、ポアサイズが５．０μｍのテフロン（登録商標）製フィルターを採用できる。

充填剤は通常、カラムに充填されて使用される。ろ過操作を経た試料溶液は、担体（充填剤）が充填されたカラム中に注入される。その後、温度を下げることにより、担体上でポリマーを結晶化させる。充填剤をカラムとは別の容器に充填し、その容器内でポリマーを結晶化させてもよい。本発明においては、５℃／ｈｒの速度で１３５℃から０℃まで試料溶液を降温する。
充填剤としては、不活性な担体を用いる。例えば、海砂、セライト、ガラスビーズ、クロモソルブＰ等を担体として使用できる。

０℃まで降温された試料は、０℃で３０分間保持し、液相を分離する。その後、カラムを使用する方法においては、カラム内に一定量のｏ−ジクロロベンゼンを流通させながら４０℃／ｈｒの昇温速度で昇温し、０℃超〜１００℃で溶出する成分を分別する。その後、１００℃を超える温度で溶出する成分を分別する。この場合、昇温時に随時溶出される成分濃度を赤外検出器等で連続的に測定し、温度に対する試料溶出量をプロットして、０℃超〜１００℃で溶出する成分量及び１００℃を超える温度で溶出する成分を求めることもできる。カラムを使用しない場合も同様にして昇温し、所定の温度で固液分離して分別することにより、各成分の量が求められる。

本発明のプロピレン系樹脂組成物においては、０℃の温度で溶解している成分が３１〜４４質量％、０℃超〜１００℃で分別される成分が４３〜５５質量％、１００℃を超える温度で分別される成分が１３〜１６質量％であることが好ましい。０℃の温度で溶解している成分が３１質量％より少ないと、柔軟性が不足し、製品の風合いが損なわれる場合がある。一方、４５質量％を超えると、カレンダー成形時にロール付着の問題が生じる場合がある。
０℃超〜１００℃で分別される成分が４３質量％より少ないと、均一な可塑化が困難となったり、製品風合いが損なわれる場合がある。一方、５５質量％を超えるとカレンダー成形時のロール付着の問題が発生したり、製品の瞬間耐熱性が不足したりする場合がある。
１００℃を超える温度で分別される成分が１２質量％より少ないと、カレンダー成形時のロール付着の問題が発生したり、製品の瞬間耐熱性が不足したりする場合がある。一方、１６質量％を超えると、カレンダー成形時の可塑化工程において、均一な可塑化が困難となったり、製品の風合いが損なわれる場合がある。

本発明の樹脂組成物には、さらに必要に応じ、酸化防止剤、耐熱老化剤、滑剤や金属不活性剤（銅害防止剤）等の添加剤及び着色顔料料等を添加することができる。
酸化防止剤としては、フェノール系酸化防止剤、硫黄系酸化防止剤、リン系酸化防止剤等を使用することができる。

フェノール系酸化防止剤としては、例えば、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェノール、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−エチルフェノール、ｎ−オクタデシル−３−（３’，５’−ジ−ｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、テトラキス［メチレン−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン、トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）イソシアヌレート、４，４’−ブチリデンビス（３−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）、トリエチレングリコール−ビス［３−（３−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）プロピオネート］、３，９−ビス｛２−［３−（３−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）プロピオニルオキシ］−１，１−ジメチルエチル｝−２，４，８，１０−テトラオキサスピロ［５，５］ウンデカン等が挙げられる。

添加量としては、ポリプロピレン系樹脂組成物に対して通常添加される量であればよい。例えば、（Ａ）成分、（Ｂ）成分、（Ｃ）成分及び（Ｄ）成分の合計量を１００重量部とした場合に０．０５〜０．５重量部の添加量が挙げられる。添加量が０．０５重量部未満の場合には、酸化防止の効果が低下する可能性があり、０．５重量部を超えた量を配合しても、価格上昇に見合う性能が得られない場合がある。

硫黄系酸化防止剤としては、例えば、ジラウリル−３，３’−チオジプロピオネート、ジミリスチル−３，３’−チオジプロピオネート、ジステアリル−３，３’−チオジプロピオネート、ペンタエリスリトールテトラキス（３−ラウリルチオプロピオネート）等が挙げられる。
硫黄系酸化防止剤の添加量の場合も、ポリプロピレン系樹脂組成物に対して通常添加される量であればよい。例えば、（Ａ）成分、（Ｂ）成分、（Ｃ）成分及び（Ｄ）成分の合計量を１００重量部とした場合に０．０５〜０．５重量部の添加量が挙げられる。添加量が０．０５重量部未満の場合には、酸化防止の効果が低下する可能性があり、０．５重量部を超えた量を配合しても、価格上昇に見合う性能が得られない場合がある。

リン系酸化防止剤としては、例えば、トリスノニルフェニルホスファイト、トリス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ホスファイト、ジステアリルペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，４−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールホスファイト、２，２−メチレンビス（４，６−ジ−ｔ−ブチルフェニル）オクチルホスファイト、テトラキス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）−４，４’−ビフェニレン−ジ−ホスホナイト等が挙げられる。
リン系酸化防止剤の添加量の場合も、ポリプロピレン系樹脂組成物に対して通常添加される量であればよい。例えば、（Ａ）成分、（Ｂ）成分、（Ｃ）成分及び（Ｄ）成分の合計量を１００重量部とした場合に０．０５〜０．５重量部の添加量が挙げられる。添加量が０．０５重量部未満の場合には、酸化防止の効果が低下する可能性があり、０．５重量部を超えた量を配合しても、価格上昇に見合う性能が得られない場合がある。

本発明の樹脂組成物においては、０．０５〜０．５重量部のフェノール系酸化防止剤と０．０５〜０．５重量部の硫黄系酸化防止剤を併用して配合することが耐熱老化性、特に１２０℃〜１４０℃という高熱状態に長時間曝したときの熱劣化に対する抵抗性という点で好ましい。

混練・混合方法には、特に制限はなく、各種混合機、混練機、ミキサ等を使用できる。

本発明の樹脂組成物は、カレンダー成形、押出成形（Ｔダイ成形）、プレス成形、射出成形、その他の各種成形法により成形することができるが、特に、カレンダー成形適性と押出成形（Ｔダイ成形）適性に優れており、これらの成形法で成形することが好ましい。

本発明の樹脂組成物を、カレンダー成形することにより、厚みが５０〜２００μｍ程度のフィルムを製造することができる。そして、必要な場合、このフィルムを適当な幅に切断することにより、テープを製造することができる。
本発明の樹脂組成物の成形品であるフィルムは、ゴアゴア感やシャリシャリ感がなくフィット感が良好で、風合いに優れ、ブツやピンホールが少ない等外観に優れるものである。そして、このようなフィルムを使用して製造したテープは手切れ性に優れるものである。このように、本発明のテープは、風合い、外観、手切れ性に優れるという特長を有する。

本発明のテープやその原料となるフィルムに粘着剤を塗布して粘着性を有する成形品（粘着テープ）を製造することができる。粘着剤としては、ゴム系粘着剤やアクリル系粘着剤等の公知の粘着剤を使用することができる。これらの中では、耐熱性に優れるアクリル系粘着剤が好適である。アクリル系粘着剤には、溶液型（溶液重合型）と水性エマルジョン型（乳化重合型）等があり、どちらの型も使用できる。これらの中では、安全衛生性の観点から水性エマルジョン型アクリル系粘着剤を好適に使用できる。

本発明で好適に使用される水性エマルジョン型アクリル系粘着剤の製造に用いる乳化重合物は、一種又は二種以上の（メタ）アクリル酸アルキルエステルを主原料モノマーとし、（メタ）アクリル酸をコモノマー原料とする（メタ）アクリル酸系ポリマーエマルジョンである。粘着剤層の厚さは、通常５〜３００μｍ程度である。塗工手段としては、バーコーター、ナイフコーター等の既存の塗工手段を採用することができる。

本発明のテープに粘着剤を塗布して粘着性を付与した成形品（粘着テープ）、特に水性エマルジョン型アクリル系粘着剤を塗布して粘着性を付与した成形品（粘着テープ）は、自動車や、家電製品、事務機器、情報機器等の電気配線システムとして用いられるワイヤーハーネス用テープとして用いることができる。特に、耐熱性を必要とする自動車ワイヤーハーネス用テープに好適に使用できる。ワイヤーハーネスは、一般に、複数本の電線をテープで順次オーバーラップ巻きして結束して構成されているが、このテープとして使用できる。

次に、実施例により本発明を具体的に示すが、本発明は下記の実施例に限定されるものではない。
尚、各樹脂成分及び樹脂組成物のパラメータの測定、並びに樹脂組成物及び成形品の評価は、以下のようにして行った。

（１）メルトマスフローレイト（ＭＦＲ）
ＪＩＳ Ｋ７２１０（１９９９）に準拠して２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定した。

（２）ＩＳＯ Ｄ硬度
ＪＩＳ Ｋ７２１５（１９８６）に準拠して測定した。

（３）常温キシレン不溶成分及び常温キシレン可溶成分
軟質ポリプロピレンの２５℃におけるキシレン可溶成分量及び不溶成分量は、次のようにして求めた。まず、試料を５±０．０５ｇ精秤して１，０００ミリリットルのナス型フラスコに入れ、さらにＢＨＴ（ジブチルヒドロキシトルエン、フェノール系酸化防止剤）１±０．０５ｇを添加した後、回転子及びパラキシレン７００±１０ミリリットルを投入した。
次いで、ナス型フラスコに冷却器を取り付け、回転子を作動させながら、１４０±５℃のオイルバスでフラスコを１２０±３０分間加熱して、試料をパラキシレンに溶解させた。
次に、１，０００ミリリットルのビーカーにフラスコの内容物を注いだ後、ビーカー内の溶液をスターラーで攪拌しながら、室温（２５℃）になるまで放冷（８時間以上）した後、析出物を金網でろ取した。ろ液を、さらに、ろ紙でろ過した後、３，０００ミリリットルのビーカーに収容されたメタノール２，０００±１００ミリリットル中に注ぎ、この液を、室温（２５℃）下、スターラーで攪拌しながら、２時間以上放置した。
次に、得られた析出物を金網でろ取した後、５時間以上風乾後、真空乾燥機で１００±５℃で２４０〜２７０分間乾燥し、２５℃におけるキシレン可溶成分を回収した。
２５℃におけるキシレン可溶成分の含有量（ｘ）は、試料重量をＡｇ、回収したキシレン可溶成分の重量をＣｇとすれば、ｘ（質量％）＝１００×Ｃ／Ａで表される。また、２５℃におけるキシレン不溶成分の含有量は、１００−ｘ（質量％）で表される。

（４）立体規則性（メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ））
ホモポリプロピレンの立体規則性指標は、下記の方法により求めた。即ち、ホモポリプロピレンの^１３Ｃ−ＮＭＲ（^１３Ｃ−核磁気共鳴）スペクトルにおいて、メチル炭素のシグナルは、立体規則性の影響により低磁場から高磁場にわたり、ｍｍｍｍ、ｍｍｍｒ、ｒｍｍｒ、ｍｍｒｒ、ｍｍｒｍ＋ｒｒｍｒ、ｒｍｒｍ、ｒｒｒｒ、ｍｒｒｒ、ｍｒｒｍの９本のピークに分裂して観測される。この９本のうち、ピーク強度の強いｍｍｍｍ、ｍｍｍｒ、ｍｍｒｒ、ｍｍｒｍ＋ｒｒｍｒ、ｒｒｒｒ、ｍｒｒｍの６本のピークに着目し、ホモポリプロピレンの立体規則性指標を次式により算出した。
立体規則性指標（％）＝Ｌ_ｍｍｍｍ×１００／（Ｌ_ｍｍｍｍ＋Ｌ_ｍｍｍｒ＋Ｌ_ｍｍｒｒ＋Ｌ_{ｍｍｒｍ＋ｒｒｍｒ}＋Ｌ_ｒｒｒｒ＋Ｌ_ｍｒｒｍ）
ここで、Ｌ_ｍｍｍｍ、Ｌ_ｍｍｍｒ、Ｌ_ｍｍｒｒ、Ｌ_{ｍｍｒｍ＋ｒｒｍｒ}、Ｌ_ｒｒｒｒ及びＬ_ｍｒｒｍは、それぞれ^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルにおけるｍｍｍｍ、ｍｍｍｒ、ｍｍｒｒ、ｍｍｒｍ＋ｒｒｍｒ、ｒｒｒｒ及びｍｒｒｍのピークのベースラインからの高さである。ただし、ｍｍｍｍのピークは、化学シフトと強度の異なる複数の離散点から構成されているが、これらの離散点は、いずれも本来のピーク位置（２１．８６ｐｐｍ）と一致しない場合がある。その場合、本来のピーク位置の低磁場及び高磁場側の２個の離散点をそれぞれ通る２本の直線を引き、その交点をピーク位置とした。また、ｍｍｍｒのピークは、ｍｍｍｍの主ピークのテーリング上に乗っているので、これらのピークのベースラインからの高さは、常法に従って補正を行って求めた。

（５）エチレン含有量
プロピレン−エチレンランダム共重合体中のエチレン含有量は、下記の方法により求めた。即ち、試料の^１３Ｃ−ＮＭＲを測定し、そのスペクトルにおける３５〜２１ｐｐｍ（テトラメチルシラン（ＴＭＳ）化学シフト基準）領域の７本のピーク強度から、まず、エチレン（Ｅ）、プロピレン（Ｐ）のｔｒｉａｄ連鎖分率（モル％）を次式により計算した。
ｆ_ＥＰＥ＝〔Ｋ（Ｔδδ）／Ｔ〕×１００
ｆ_ＰＰＥ＝〔Ｋ（Ｔβδ）／Ｔ〕×１００
ｆ_ＥＥＥ＝〔Ｋ（Ｓγδ）／４Ｔ＋Ｋ（Ｓδδ）／２Ｔ〕×１００
ｆ_ＰＰＰ＝〔Ｋ（Ｔββ）／Ｔ〕×１００
ｆ_ＰＥＥ＝〔Ｋ（Ｓβδ）／Ｔ〕×１００
ｆ_ＰＥＰ＝〔Ｋ（Ｓββ）／Ｔ〕×１００
ただし、Ｔ＝Ｋ（Ｔδδ）＋Ｋ（Ｔβδ）＋Ｋ（Ｓγδ）／４＋Ｋ（Ｓδδ）／２＋Ｋ（Ｔββ）＋Ｋ（Ｓβδ）＋Ｋ（Ｓββ）を示す。
ここで、例えば、ｆ_ＥＰＥは、ＥＰＥｔｒｉａｄ連鎖分率（モル％）を、Ｋ（Ｔδδ）は、Ｔδδ炭素に帰属されるピークの積分強度を示す。

次に、エチレン含有量（質量％）を、上記ｔｒｉａｄ連鎖分率を用いて次式により計算した。
エチレン含有量（質量％）＝２８｛３ｆ_ＥＥＥ＋２（ｆ_ＰＥＥ＋ｆ_ＥＰＥ）＋ｆ_ＰＰＥ＋ｆ_ＰＥＰ｝×１００／〔２８｛３ｆ_ＥＥＥ＋２（ｆ_ＰＥＥ＋ｆ_ＥＰＥ）＋ｆ_ＰＰＥ＋ｆ_ＰＥＰ｝＋４２｛３ｆ_ＰＰＰ＋２（ｆ_ＰＰＥ＋ｆ_ＰＥＰ）＋ｆ_ＥＰＥ＋ｆ_ＰＥＥ｝〕

（６）昇温溶離分別法（ＴＲＥＦ）による溶出成分量の測定
常温で試料６０ｍｇにｏ−ジクロロベンゼン１０ｇを加え、１５０℃にセットしたマグネティックスターラー付きアルミブロックヒーターで６０分間加熱攪拌して試料を溶解させた。別途、フィルター（テフロン（登録商標）製、ポアサイズ５．０μｍ）をセットしたステンレス製加圧ろ過器を、ろ過器の内部温度が１３０〜１４０℃となるように温度調整し、この中に溶解させた試料溶液の全量を注ぎ、その直後に窒素で加圧してろ過した。ろ過溶液は１３５℃に保持した。
昇温溶離分別用カラムとして、内径４．２ｍｍ、長さ１５０ｍｍのステンレス製カラムにクロモソルブＰ（３０／６０）を充填したものを用いた。このカラム内に前記のろ過溶液を１３５℃の条件下で０．５ｍｌ注入後、５℃／ｈｒで０℃まで徐冷して、ポリマーを充填剤表面に結晶化させた。その後、カラムを０℃で３０分間保持し、結晶化せずに残ったポリマーの量を０℃で溶解している成分とした。
次に、カラム内に、ｏ−ジクロロベンゼンを１．０ｍｌ／ｍｉｎで流通させながら、カラム温度を４０℃／ｈｒで０℃から１３５℃まで昇温させ、随時溶出されるポリマー濃度を赤外検出器（可昇温フローセル装着、波長３．４１μｍ）で連続的に測定し、温度に対する試料溶出量をプロットすることにより、０℃超〜１００℃で分別される成分量、及び１００℃を超える温度で分別される成分量を求めた。

（７）カレンダー成形性
［ロール付着］
カレンダー成形中、樹脂組成物がロールに付着しなかった場合を○、ロールに一部付着した場合を×、ロール全面に付着した場合を××として評価した。
［均一可塑化］
均一に可塑化されていないカレンダー成形のフィルムでは、厚みのムラやブツが発生する。そこで、カレンダー成形により得られた厚み７０μｍのフィルムについて、２０ｃｍ×２０ｃｍの試料の外観を目視にて評価し、以下のように判断した。
○：０．５ｍｍ以上のブツの数が、１ヶ以下で、かつ厚みムラが±１０μｍ以下の場合
△：０．５ｍｍ以上のブツの数が、２〜４ヶ以下で、かつ厚みムラが±１０μｍ以下の場合
×：０．５ｍｍ以上のブツの数が５ヶ以上、又は厚みムラが±１０μｍ以上の場合

（８）テープ性能
［風合い］
カレンダー成形して得られたフィルム（７０μ厚み）を、クシャクシャにした場合の折り目の有無（目視）や指に巻き付けた際のしっとりと馴染むようなフィット感（触感）を評価した。
○：折り目がつかず、締め付けながら巻付けた際にしっとりと馴染み緩まない。
△：折り目がついたり、巻付けた際にしっとりと馴染まなかったり弛んでしまったりする。
×：折り目がつくばかりか。巻付けた際にしっとりと馴染まず弛んでしまう。
［手切れ性］
得られたテープを引き出し、片末端を固定した状態でテープ本体を捻じるよにしながら瞬間的に切断した。その際の白化や延伸の状態、フィブリル（繊維）化の有無を目視判断した。
○：白化部及びフィブリル化部が切断部幅５ｍｍ未満
△：白化部及びフィブリル化部が切断部幅１０ｍｍ未満
×：白化部及びフィブリル化部が切断部幅１０ｍｍ以上

［テープ外観］
得られたテープを用い、ブツやピンホール（小さい孔）の有無を目視にて評価した。評価方法は、２０ｃｍ×２０ｃｍのフィルムあたり、０．５ｍｍ以上のブツとホールの総数が以下要件を満たすか否かで判断した。
○：１個以下、△：１〜３個、×：３個より多い

（９）テープの初期物性
［瞬間耐熱性］
得られたテープを、高さ１５ｍｍ幅２５ｍｍのアルミ製Ｕ字型治具に設置し（図１（ａ）参照）、両末端をテープ等で固定した状態で、１４０〜１６０℃に設定した恒温オーブン中に３０分間入れた後、放冷（２３℃、５０％ＲＨ）した。放冷後のサンプルのくびれ度合いを初期の幅をＷｏ、試験後の最少幅をＷｔとし、１００×Ｗｔ／Ｗｏ[％]として定義し、以下のように評価した（図１（ｂ）参照）。
◎：８５％以上、○：７０％以上、△：５５〜７０％、×：４０〜５５％、××：４０％以下

実施例１
［樹脂組成物の調製］
軟質ポリプロピレン（出光石油化学社製：出光ＴＰＯ、Ｒ１１０Ｅ）を８０ｗｔ％、ホモポリプロピレン（出光石油化学社製：出光ＰＰ：Ｆ−７０４ＮＰ）を７．５ｗｔ％、プロピレン−エチレンランダム共重合体（出光石油化学社製：出光ＰＰ：Ｆ−７４４ＮＰ）を７．５ｗｔ％、タルク（日本タルク社製、ＵＧ剤）を５ｗｔ％、計量した。これらの合計１００重量部に対し、酸化防止剤である、Ｉｎｇ１０１０（チバスペシャリティケミカルズ）０．２重量部、ＤＭＴＰ（ＡＰＩコーポレーション）０．２重量部及びＩｎｇｆ１６８（チバスペシャリティケミカルズ）０．１重量部を精秤した。これらをＳｕｐｅｒ−Ｆｌｏａｔｅｒ：ＳＦＣ−５０（ＫＡＷＡＴＡ ＭＦＧ ＣＯ．ＬＴＤ製）にて２分間プリブレンドした。
その後、同方向回転二軸押出機（ＴＥＸ−３０α、ＪＳＷ製）を用いて混練し、冷却機で冷却し、ペレタイザーにてペレット化した。得られたペレットを熱風乾燥器にて、８０℃で２日間乾燥し、樹脂組成物を得た。尚、二軸押出機の運転条件は、スクリュー回転数を３００ｒｐｍ、設定温度を２００℃フラット、吐出量を７０ｋｇ／Ｈとした。

［フィルム成形］
得られた樹脂組成物をカレンダー成形し、厚さ７０μｍのフィルム状に成形した。具体的には、加圧ニーダ（１７０℃設定）にて試料を可塑化し、可塑化した試料を用いて、カレンダーロール温度：１８０℃、テイクオフロール温度：１７０℃、エンボスロール：２０℃にてフィルム厚みが７０μｍとなるようにフィルムを成形した。
［テープの作製］
カレンダー成形で得たフィルムに、糊付け機にて糊付けした後、幅１９ｍｍに裁断してテープを得た。尚、使用した糊はムサシノケミカル社製、商品名：ＳＣ−２であり、糊は、糊剤塗工機を使用して、乾燥後の糊厚が２０μｍとなる様に塗布し、乾燥温度：１００℃、乾燥時間：３分間の条件で乾燥した。

実施例１及び後述する実施例２〜５、比較例１〜６で調製した樹脂組成物の配合を表１に、樹脂組成物に使用した樹脂の分析結果を表２に、さらに、樹脂組成物及び成形品に関する評価結果を表３に示す。

軟質ポリプロピレン：
出光ＴＰＯ Ｒ１１０Ｅ、出光興産株式会社製、ＭＦＲ＝１．５（ｇ／１０ｍｉｎ、以下同じ。）
出光ＴＰＯ Ｍ−１４２Ｅ、出光興産株式会社製、ＭＦＲ＝１０
出光ＴＰＯ Ｔ−３１０Ｖ、出光興産株式会社製、ＭＦＲ＝１．５
キャタロイアドフレックス Ｑ２００Ｆ、サンアロマー株式会社製、ＭＦＲ＝０．８
エチレン系樹脂：
エバフレックＥＥＡ Ａ−７１４、三井デュポン社製
キャタロイアドフレックス Ｑ１００Ｆ、サンアロマー株式会社製、ＭＦＲ＝０．５
エンゲージ ＥＧ８８４２、デュポンダウ社製
ホモポリプロピレン：
出光ＰＰ Ｆ−７０４ＮＰ、出光興産株式会社製、ＭＦＲ＝１０
プロピレン−エチレンランダム共重合体：
出光ＰＰ Ｆ−７４４ＮＰ、出光興産株式会社製、ＭＦＲ＝１０、エチレン含有率４．３質量％
プロピレン−エチレンブロック共重合体：
出光ＰＰ Ｊ−７８３ＨＶ、出光興産株式会社製
タルク：
ＵＧ剤（平均粒子径２０μｍ）、日本タルク社製
ＦＦＲ（平均粒子径４μｍ）、浅田製粉社製
フェノール系酸化防止剤：
Ｉｎｇ１０１０、チバスペシャリティケミカルズ社製
Ｉｎｇ１０７６、チバスペシャリティケミカルズ社製
Ｉｎｇ３１１４、チバスペシャリティケミカルズ社製
硫黄系酸化防止剤：
ＤＭＴＰ、ＡＰＩコーポレーション社製
リン系酸化防止剤：
Ｉｎｇｆ１６８、チバスペシャリティケミカルズ社製
尚、タルクの平均粒子径は、レーザー回折法における累積分布５０％の粒子径である。

実施例２〜５、比較例１〜６
表１に示す樹脂成分、板状無機フィラー、添加剤を用いた以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調製して成形し、評価した。
結果を表２及び表３に示す。

本発明の樹脂組成物を成形してなる成形品は、自動車搭載用テープ、シート材、部品、工業用テープ、シート材等として好適であり、中でも、この樹脂組成物をカレンダー成形してなる成形品は、自動車ワイヤーハーネス用テープ材（粘着テープ材料）として好適である。

テープの耐間耐性の試験方法を示す図である。

Claims (10)

1. 下記成分（Ａ）〜（Ｄ）を含むポリプロピレン系樹脂組成物。
   （Ａ）ＩＳＯ Ｄ硬度が３５以下、常温キシレン不溶成分が２５〜５５質量％、常温キシレン可溶成分が７５〜４５質量％のポリプロピレン系軟質樹脂：７０〜９６質量％
   （Ｂ）ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定したメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）が１〜３０ｇ／１０ｍｉｎ、立体規則性（メソペンタッド分率）が９０％以上のホモポリプロピレン：２〜１０質量％
   （Ｃ）エチレン含有率が１〜１０質量％のプロピレン−エチレンランダム共重合体：２〜２０質量％
   （Ｄ）板状無機フィラー：０〜１５質量％
2. 前記ポリプロピレン系樹脂組成物にｏ−ジクロロベンゼンを加えて加熱して樹脂成分を溶解させた後、ろ過してろ液に充填剤を加え、５℃／ｈｒの降温速度で１３５℃から０℃まで降温して結晶化させた後、０℃で３０分保持し、４０℃／ｈｒの昇温速度で昇温する昇温溶離分別法（ＴＲＥＦ）により分別したとき、０℃で溶解している成分が３１〜４４質量％、０℃超〜１００℃で分別される成分が４３〜５５質量％、１００℃を超える温度で分別される成分が１３〜１６質量％である請求項１に記載のポリプロピレン系樹脂組成物。
3. 前記（Ｄ）成分を１〜１５質量％含む請求項１又は２に記載のポリプロピレン系樹脂組成物。
4. 前記（Ａ）成分のポリプロピレン系軟質樹脂が、１の重合器で重合して製造したものであるか、あるいは２以上の重合器を直列又は並列に連結し、各重合器で重合してパウダーブレンドにて製造したものである請求項１〜３のいずれかに記載のポリプロピレン系樹脂組成物。
5. 前記（Ｄ）成分の板状無機フィラーが、タルクである請求項１〜４のいずれかに記載のポリプロピレン系樹脂組成物。
6. さらに、前記成分（Ａ）〜（Ｄ）の合計１００重量部に対して、フェノール系酸化防止剤を０．０５〜０．５重量部、及び硫黄系防止剤を０．０５〜０．５重量部配合した請求項１〜５のいずれかに記載のポリプロピレン系樹脂組成物。
7. 請求項１〜６のいずれかに記載のポリプロピレン系樹脂組成物をカレンダー成形してなる成形品。
8. 前記成形品がテープである請求項７に記載の成形品。
9. 水性エマルジョン型アクリル系粘着剤を塗布してなる請求項８に記載の成形品。
10. 自動車ワイヤーハーネス用テープである請求項８又は９に記載の成形品。
    
    

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