JP2006140345A - 電子制御装置 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】定電圧電源回路部9と、アナログ信号入力回路部11と、変換処理回路部14とを備え、アナログセンサ4および駆動電源3が外部に接続されるとともに、電源線7および信号線8によってアナログセンサ4に接続される電子制御装置1であって、アナログ信号入力回路部11は、電流制限回路部15と、積分回路部22と、限流抵抗23と、信号ノイズ吸収回路26と、第1のバイパスコンデンサ19とを有し、第1のバイパスコンデンサ19の静電容量C1と寄生インダクタンスL1とは、7×106<1/[2π√(L1×C1)]<35×106の範囲に設定されているものである。
【選択図】図1
Description
従来の磁気信号検出装置は、携帯電話やコードレス電話などの移動体通信機器に利用される磁気信号検出装置において、抵抗ブリッジで構成した磁気抵抗素子の出力信号を、第1の演算増幅器と第2の演算増幅器とで構成した差動型演算増幅回路の非反転入力端子をコンデンサを介して接地することにより、耐ノイズ性を向上させ、誤動作を防止している(例えば、特許文献1参照)。
また、特許文献2による半導体集積回路装置では、配線インピーダンスがコンデンサの内部寄生インダクタンスよりも十分に大きいとの条件のみが示されており、適切なバイパスコンデンサの容量が不明確であるという問題もあった。
さらに、電子機器の電波ノイズに対する耐ノイズ性としては、各種周波数帯の受信電波に対する耐ノイズ性に比べて、近接使用される携帯電話、トランシーバ等の携帯無線機器の強力な送信電波に対する耐ノイズ性のほうが重要な課題であるが、特許文献1および特許文献2はこの問題に対応したものとはなっていない。
また、アナログセンサに電源を供給する電源線は電流制限回路部から給電されるので、電源線が誤って接地されたような場合でも、定電圧制御回路部が損傷せず、電子制御装置の異常動作を防止することができる。
また、アナログ信号線に発生するその他のノイズは、信号ノイズ吸収回路と積分回路部を介して除去されて、総合的に安全で耐ノイズ性に優れた電子制御装置を得ることができる。
実施の形態1.
図1は、この発明の実施の形態1に係る電子制御装置を、周辺機器構成とともに示すブロック図である。
図1において、電子制御装置1には、電源スイッチ2を介して給電される駆動電源3と、検出信号を電子制御装置1に伝送するアナログセンサ4とが外部接続されている。
ここで、電子制御装置1とアナログセンサ4とを接続する電源線7と信号線8とは、同一のワイヤハーネス(図示せず)に収容されている。
アナログセンサ4の電源は電子制御装置1から電源線7を介して供給され、アナログセンサ4の検出信号は信号線8を介して電子制御装置1に供給される。
ここで、電子制御装置1と駆動電源3とアナログセンサ4とは、共通の導電体に接地されている。
なお、AD変換器12にかわって、所定の比較基準電圧と検出信号の電圧との大小関係を比較するアナログ比較器を使用して、比較結果をマイクロプロセッサ13に入力するような回路構成にしてもよい。
信号線8に接続された入力信号ライン16と、定電圧電源回路部9の負側端子に接続されたグランドライン17と、定電圧電源回路部9の正側端子に接続された電源ライン18とは、何れもプリント基板の表面に導電パターンによって構成されている。
コネクタ21は、アナログ信号入力回路部11の端部に設けられて、電源線7および信号線8をそれぞれ電源ライン18および入力信号ライン16に接続している。
第2のバイパスコンデンサ20は、入力信号ライン16とグランドライン17との間に挿入されており、静電容量がC2、内部の寄生インダクタンスがL2となっている。
第1のバイパスコンデンサ19は、コネクタ21の側近位置に設置されると共に、第2のバイパスコンデンサ20は、AD変換器12に近い位置に設置されていて、各コンデンサの静電容量および内部の寄生インダクタンスは次式(4)および次式(5)で示される範囲に設定されている。
35×106<1/[2π√(L2×C2)]あるいは1/[2π√(L2×C2)]<7×106・・・(5)
また、ローパスフィルタである積分回路部22は、限流抵抗23とAD変換器12のアナログ入力端子との間に挿入された抵抗値R2である積分抵抗24と、積分抵抗24とグランドライン17との間に挿入された積分コンデンサ25とによって構成されており、高周波ノイズを含んだ検出信号から安定した信号を取り出す。
ここで、限流抵抗23と積分抵抗24とによって合成抵抗が構成されており、限流抵抗23の抵抗値R1と積分抵抗24の抵抗値R2との合成抵抗値R0(=R1+R2)は、携帯無線機器の発生する送信波の周波数帯域(7MHz〜35MHz)における第2のバイパスコンデンサ20のインピーダンスよりも十分大きな値となっている。
また、正側ダイオード29は、入力信号ライン16に正極性の過大なノイズ電圧が混入した場合に作用して、限流抵抗23と積分抵抗24との接続点から電源ライン18の方向にノイズ電流が還流して、積分回路部22に電源電圧以上の正電圧が印加されないようにしている。
なお、電源ライン18へプルアップすることや、負の電源ラインにプルダウンすることがフェールセーフとなる場合もある。
また、プルダウン抵抗27およびプルアップ抵抗32は、同時に設けられてもよい。
何れの場合も、フェールセーフ用のプルダウン抵抗27およびプルアップ抵抗32は、限流抵抗23の抵抗値R1と積分抵抗24の抵抗値R2の合成抵抗値R0(=R1+R2)に比べて十分大きな値に設定されている。
電源スイッチ2が閉路されると定電圧電源回路部9は、電子制御装置1内の回路素子に対して安定化定電圧を供給すると共に、電流制限回路部15から電源線7介してアナログセンサ4に電源を供給する。
アナログセンサ4から出力された検出信号は、信号線8および入力信号ライン16を介して変換処理回路部14に伝送される。
AD変換器12は、アナログセンサ4からの検出信号をデジタル値に変換してマイクロプロセッサ13に出力し、マイクロプロセッサ13はデジタル値に変換された値を読み込むとともに、その他のアナログ信号やデジタル信号を読み込んで、出力機器等(図示せず)を用途に応じて制御する。
また、信号線8に誘起された携帯無線機器の発生する送信波の周波数帯域(7MHz〜35MHz)以外のノイズは、第2のバイパスコンデンサ20の静電容量C2および内部の寄生インダクタンスL2が、この周波数帯域のノイズに対してインピーダンスが最小になるように設定されているので、グランドライン17にノイズ電流を逃がすことができる。
また、高周波ノイズを含んだ検出信号は、ローパスフィルタである積分回路部22を介して安定した信号として出力される。
即ち、変換処理回路部14は、AD変換器12にかわって比較回路が使用され、処理回路部はマイクロプロセッサ13に替わって比較出力動作を記憶するためのフリップフロップ回路が使用され、センサ素子5は酸素濃度検出素子であって、酸素濃度が所定値以下になると比較回路が動作してフリップフロップ回路がその動作を記憶し、警報表示出力を駆動するようなものであってもよい。
このとき、ノイズによる一時的な誤動作であってもフリップフロップ回路がその誤動作を記憶保存するので、入力信号回路の耐ノイズ性が特に重視されることになる。
図2において、横軸は電磁ノイズの周波数f(MHz)、縦軸は第1のバイパスコンデンサ19のインピーダンスZ1=j(ωL1−1/ωC1)が周波数f=ω/2π(MHz)の変化に伴ってどのように変動するかを示す変動係数Kである。
また、実線で表された曲線は、インピーダンスZ1の共振周波数が携帯無線機器の発生する送信波の周波数帯域(7MHz〜35MHz)の面積平均であり、変動係数Kが一番小さな値となるf0=√(7×35)=15.6(MHz)であるときの変動係数K1を示している。
また、点線で表された曲線は、インピーダンスZ1の共振周波数がf0=7(MHz)であるときの変動係数K2を示し、一点鎖線で表された曲線は、インピーダンスZ1の共振周波数がf0=35(MHz)であるときの変動係数K3を示している。
なお、インピーダンスZ1の絶対値|Z1|は、共振周波数をf0(MHz)、共振角周波数をω0(rad/sec)としたときに次式(6)で示される。
ただしω0=2πf0=1/√(L1×C1)
また、第1のバイパスコンデンサ19の静電容量をC1=0.1(μF)とした場合の1/ω0×C1の値は0.227〜0.045(Ω)となり、これに変動係数Kの最大値4.8を掛けても1.09(Ω)以下の抵抗値となり、更に十分に低い抵抗値が得られる。
なお、第2のバイパスコンデンサ20についても同様に、限流抵抗23の抵抗値R1と積分抵抗24の抵抗値R2との合成抵抗値R0(=R1+R2)と比較して、十分に低い抵抗値が得られるということができる。
特に、第1のバイパスコンデンサ19がチップ型セラミックコンデンサである場合には、内部の寄生インダクタンスによって携帯無線機器の発生する送信波の周波数帯域(7MHz〜35MHz)に対して共振するものが得られるので、小型で安価に電子基板上に実装することができる。
したがって、入力信号ライン16は携帯無線機の送信周波数帯において流入するノイズ電流が抑制されると共に、この周波数帯域以外の微弱電波に対して侵入してくるノイズ電圧を抑制することができる。
従って、インダクタンス素子を付加する必要がなく、小型で安価なチップ型セラミックコンデンサを用いて携帯無線機器の発生する送信波によって信号線8に誘起される電磁ノイズを抑制することができる特徴がある。
また、信号線8に発生するその他のノイズは、信号ノイズ吸収回路26と積分回路部22とを介して除去されて、総合的に安全で耐ノイズ性に優れた電子制御装置1を得ることができる。
図3は、この発明の実施の形態2に係る電子制御装置1Aを、周辺機器構成とともに示すブロック図である。ここでは、実施の形態1と同種のものについては、同一符号の後に「A」を付して、詳述は省略する。
図3において、自動車用のエンジン制御装置である電子制御装置1Aは、車載バッテリである駆動電源3から、電源スイッチ2を介して給電されている。
また、アナログセンサ4は、吸気管内の気圧を測定する圧力センサであるセンサ素子5と増幅回路部6とを有している。
ここで、第1のバイパスコンデンサ19は、静電容量が0.1(μF)〜0.01(μF)のチップ型セラミックコンデンサであり、第2のバイパスコンデンサ20は、500(pF)〜5000(pF)のチップ型セラミックコンデンサとなっている。
ここで、電子制御装置1Aとアナログセンサ4とを接続する電源線7、信号線8およびグランド線30は、同一のワイヤハーネス(図示せず)に収容されている。
また、電子制御装置1Aと駆動電源3とアナログセンサ4とは、共通の導電体(車体)に接地されている。
第3のバイパスコンデンサ31は、第2のバイパスコンデンサ20に対して並列接続され、静電容量がC3、内部の寄生インダクタンスがL3となっていて、必要に応じて付加されるコンデンサとなっている。
ここで、第2のバイパスコンデンサ20および第3のバイパスコンデンサ31は、AD変換器12に近い位置に設置されていて、各コンデンサの静電容量および内部の寄生インダクタンスは次式(8)で示される範囲に設定されている。
また、共振周波数f0(MHz)および共振角周波数ω0=2πf0(rad/sec)は、次式(9)を用いて算出されたものである。
∴ω0(L2+L3)=1/ω0C2+1/ω0C3
∴ω02(L2+L3)C2×C3=C2+C3
∴f0=ω0/2π=1/[2π√{(L2+L3)×(C2×C3)/(C2+C3)})]・・・(9)
電源線7に誘起された携帯無線機器の発生する送信波の周波数帯域(7MHz〜35MHz)のノイズは、第1のバイパスコンデンサ19の静電容量C1および内部の寄生インダクタンスL1が、この周波数帯域のノイズに対してインピーダンスが最小になるように設定されているので、グランドライン17にノイズ電流を逃がすことができる。
また、信号線8に誘起された携帯無線機器の発生する送信波の周波数帯域(7MHz〜35MHz)以外のノイズは、第2のバイパスコンデンサ20の静電容量C2および内部の寄生インダクタンスL2が、この周波数帯域のノイズに対してインピーダンスが最小になるように設定されているので、グランドライン17にノイズ電流を逃がすことができる。
また、その他の周波数帯域の微弱電波に対して侵入してくるノイズ電圧を抑制することもできる。
そのため、信号線8にノイズが混入して電子制御装置1Aが異常な誤動作をすることを防ぐことができる。
さらに、回路の共振周波数は、第1のバイパスコンデンサ19、32の静電容量C1、C2と寄生インダクタンスL1、L2によって決まる為、電子制御装置1A内の配線パターンに依存することなく決定することができる特徴がある。
また、より高い周波数帯域の微弱電波に対して侵入してくるノイズ電圧を抑制することができ、運転中のエンジンが突然停止するようなトラブルを未然に防止することができる特徴がある。
Claims (7)
- 駆動電源から給電されるとともに、少なくとも電源線および信号線を収容したワイヤハーネスを介してアナログセンサに接続される電子制御装置であって、
前記駆動電源の給電により安定化電源を生成する定電圧電源回路部と、
前記定電圧電源回路部に接続されたアナログ信号入力回路部と、
前記信号線を介した前記アナログセンサからの検出信号が供給される変換処理回路部とを備え、
前記アナログ信号入力回路部は、
前記定電圧電源回路部の電源ラインに挿入されて前記電源線を介して前記アナログセンサに給電する電流制限回路部と、
前記信号線に接続された入力信号ラインと前記変換処理回路部との間に挿入された積分回路部と、
前記入力信号ラインと前記積分回路部との間に挿入された限流抵抗と、
前記電源ラインと前記定電圧電源回路部のグランドラインと前記入力信号ラインとに接続された信号ノイズ吸収回路と、
前記電流制限回路部の出力端子と前記グランドラインとの間に挿入された第1のバイパスコンデンサとを有し、
前記第1のバイパスコンデンサの静電容量C1および寄生インダクタンスL1は、次式(1)
7×106<1/[2π√(L1×C1)]<35×106・・・(1)
の範囲に設定されていることを特徴とする電子制御装置。 - 前記入力信号ラインは、プルアップ抵抗を介して前記定電圧電源回路部の前記電源ラインに接続されていることを特徴とする請求項1に記載の電子制御装置。
- 前記入力信号ラインは、プルダウン抵抗を介して前記定電圧電源回路部の前記グランドラインに接続されていることを特徴とする請求項1または請求項2に記載の電子制御装置。
- 前記アナログ信号入力部は、前記入力信号ラインと前記グランドラインとの間に挿入された第2のバイパスコンデンサをさらに備え、前記第2のバイパスコンデンサの静電容量C2および寄生インダクタンスL2は、次式(2)
35×106<1/[2π√(L2×C2)]あるいは1/[2π√(L2×C2)]<7×106・・・(2)
の範囲に設定されているとともに、
前記第2のバイパスコンデンサの7MHz〜35MHzの周波数帯におけるインピーダンスは、前記積分回路部に設けられた積分抵抗と前記限流抵抗との合成インピーダンスに比べて、十分低い値であることを特徴とする請求項1から請求項3までの何れか1項に記載の電子制御装置。 - 前記アナログ信号入力部は、前記入力信号ラインと前記グランドラインとの間に挿入された第3のバイパスコンデンサをさらに備え、前記第2のバイパスコンデンサの静電容量C2および寄生インダクタンスL2と、前記第3のバイパスコンデンサの静電容量C3および寄生インダクタンスL3とは、次式(3)
7×106<1/[2π√{(L2+L3)×(C2×C3)/(C2+C3)}]<35×106・・・(3)
の範囲に設定されていることを特徴とする請求項4に記載の電子制御装置。 - 前記第1のバイパスコンデンサは、静電容量が0.1(μF)〜0.01(μF)のチップ型セラミックコンデンサであることを特徴とする請求項1から請求項5までの何れか1項に記載の電子制御装置。
- 前記第2のバイパスコンデンサは、静電容量が500(pF)〜5000(pF)のチップ型セラミックコンデンサであることを特徴とする請求項6に記載の電子制御装置。
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