JP2006028293A - 無溶剤1液型の穴埋め用熱硬化性エポキシ樹脂組成物 - Google Patents
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Abstract
【課題】 高耐熱性や低熱膨張率を有し、さらに低粘度で作業性や保存安定性に優れ、無溶剤かつ1液型の熱硬化性穴埋め用樹脂組成物を提供する。
【解決手段】 3官能性以上のエポキシ樹脂、硬化剤、及び全固形分に対して35体積%以上の無機充填剤を含む無溶剤1液型の穴埋め用熱硬化性エポキシ樹脂組成物である。
【選択図】 なし
【解決手段】 3官能性以上のエポキシ樹脂、硬化剤、及び全固形分に対して35体積%以上の無機充填剤を含む無溶剤1液型の穴埋め用熱硬化性エポキシ樹脂組成物である。
【選択図】 なし
Description
本発明は、プリント配線基板(例えば、片面プリント配線基板、両面プリント配線基板、多層プリント配線基板等)のスルホールを穴埋め充填するために用いられる無溶剤1液型の熱硬化性エポキシ樹脂組成物に関するものである。
パーソナルコンピューターや携帯電話等の普及に伴い、半導体搭載用パッケージ基板材料は小型化、高密度化、高性能化が進んでいる。パッケージ基板材料ではエポキシ樹脂組成物が多く用いられており、高性能化等に伴って高耐熱性や低熱膨張率を有するプラスチック基板材料が開発されている。高性能化が進むパッケージ基板材料において、実装温度領域や熱サイクル温度領域における高い信頼性を確保するためには、パッケージ用プリント基板に含まれる個々の材料特性のみならず、各種材料間の物性の整合が非常に重要な要素となっている。
またパッケージ用プリント基板において、高密度化が進む中で狭ピッチにて回路形成することが必須となってきており、熱サイクル試験等において高い信頼性が求められている。特に近年、基板のスルホール上に部品を実装する構造や、スルホール上にレーザービアを形成する構造に対するニーズが高まっており、これらに対応するためにはスルホールを樹脂で穴埋め充填することが必要となる。多層板等においてはスルホールを樹脂で穴埋め充填するために、基板の上層のビルドアップ材料等による一括穴埋め法等の手法もあるが、スルホールの小径化やスルホールが深くなるに従って一括穴埋め法は困難となるため、汎用性のある方法ではない。そこで、高密度化したパッケージ用プリント基板において、信頼性の高い、スルホールを穴埋め充填するための樹脂組成物が必要となる。
一般に、スルホールを樹脂組成物で穴埋め充填する場合には、スクリーン印刷による手法が主流であり、その他ロールコーティング法等の方式もある。
穴埋め用の樹脂組成物としては、一般に1液型と2液型、熱硬化タイプとUV硬化タイプがある。1液型は作業が容易であるものの、保存安定性が大きな課題となる。一方、2液型は穴埋め充填作業の直前に2成分を秤量し、十分に均一混合しなければならないため、その保管や取扱いに難点がある。熱硬化タイプとUV硬化タイプを比較すると、UV硬化タイプは感光性化合物のラジカル重合が表層部でより早く進行し、表層部と内部の硬化度合いに差異が生じてしまう。そのため硬化収縮が大きくなるという欠点がある。それに対して熱硬化タイプでは硬化剤にアミン類や酸無水物が主に用いられるが、これらの硬化剤を用いると速硬化となるため保存安定性の確保や反応のコントロールが困難である。また、完全硬化するために硬化物の硬度が高く、硬化物表面を平坦にするための研磨が著しく困難となる。
また穴埋め用樹脂組成物は、溶剤入りタイプと無溶剤タイプの2種類が存在する。溶剤入りタイプは硬化時に溶剤が揮発するため体積が収縮したり、溶剤の残留、及び残留溶剤に起因したボイドやクラックが発生したりする。さらに環境への負荷の低減なども考慮して、近年では無溶剤タイプの穴埋め用樹脂組成物が必須となっている。
作業性に優れた無溶剤の熱硬化性エポキシ樹脂組成物であるためには、室温において液状であることが必要である。そのため、従来の穴埋め用樹脂組成物では、2官能性エポキシ樹脂を主剤として用いる場合が殆どであった(例えば、特許文献1参照。)。しかしながら、2官能性エポキシ樹脂を用いた場合、樹脂硬化物は架橋構造をとることができないため、パッケージ用高耐熱基板材料と同等レベルのガラス転移温度(Tg)を得ることができない。また、3官能性以上のエポキシ樹脂を用いた場合、穴埋め用樹脂組成物の粘度が高くなって作業性が悪くなるなどの問題が生じていた。
更にパッケージ用基板では、信頼性を確保するために低熱膨張率化が進んでいる。基板の厚さ方向におけるTg以下の温度領域での熱膨張率は、従来60ppm/℃程度のものが主流であったが、近年は低熱膨張基板材料へと転換されつつあり、熱膨張率が30ppm/℃以下の材料が適用されてきている。このような低熱膨張基板材料に対して、従来の穴埋め用樹脂組成物を適用してスルホールの穴埋めを行った場合、熱サイクル試験などにおいて熱的な挙動の差異によりスルホール内部でクラックが発生するなどの問題も生じている。
特開平11−269355号公報
パッケージ材料の高耐熱化、低熱膨張率化が進む中で、基板材料と同等レベルの高耐熱性や低熱膨張率を有し、さらに低粘度で作業性や保存安定性に優れ、無溶剤かつ1液型の熱硬化性穴埋め用樹脂組成物が強く求められている。
本発明は、3官能性以上のエポキシ樹脂、硬化剤、及び全固形分に対して35体積%以上の無機充填剤を用いることで上記従来技術の問題点を解消し、無溶剤で1液型の熱硬化性エポキシ樹脂組成物を提供するものである。
本発明の無溶剤で1液型の穴埋め用熱硬化性エポキシ樹脂組成物は、3官能性以上のエポキシ樹脂と、硬化剤、及び全固形分に対して35体積%以上の無機充填剤を用いており、作業性、保存安定性に優れている。
さらに、樹脂硬化物のTgが150℃以上であり、Tg以下の温度領域における熱膨張率が30ppm/℃以下のものが得られるため、半導体搭載用のTgが高く、かつ低熱膨張率のパッケージ基板材料に適応した特性を発現する。以下、本発明について詳述する。
さらに、樹脂硬化物のTgが150℃以上であり、Tg以下の温度領域における熱膨張率が30ppm/℃以下のものが得られるため、半導体搭載用のTgが高く、かつ低熱膨張率のパッケージ基板材料に適応した特性を発現する。以下、本発明について詳述する。
本発明で用いるエポキシ樹脂は、3官能性以上であれば特に制限するものではない。3官能性以上のエポキシ樹脂は単独で用いてもよいし2種類以上併用しても良い。無溶剤で作業性に優れた1液型のエポキシ樹脂組成物とするためには、使用する3官能性以上のエポキシ樹脂の性状は室温で液状であることがより好ましい。例えば、室温で液状かつ3官能性エポキシ樹脂としては、トリグリシジルイソシアネート、トリグリシジルパラアミノフェノール等が挙げられる。また、室温で液状かつ4官能性エポキシ樹脂としては、テトラグリシジルメタキシレンジアミン、テトラグリシジルジアミノフェニルメタン等が挙げられる。さらに、それ以外の室温で液状かつ3官能性以上の多官能性エポキシ樹脂としては、フェノールノボラックポリグリシジルエーテル等が挙げられる。
上述したように、作業性に優れた無溶剤の熱硬化性エポキシ樹脂組成物であるためには、室温において液状である。硬化剤、充填剤、添加剤などを加えると、必然的に熱硬化性エポキシ樹脂組成物は大幅な増粘を引き起こすので、作業性に優れた樹脂組成物を得るためには、本発明における3官能性以上のエポキシ樹脂は低粘度であることが望ましい。
本発明における硬化剤の種類は特に制限はなく、従来公知の種々のものを使用することができる。例えば、アミン系硬化剤、酸無水物系硬化剤、イミダゾール系硬化剤、ジシアンジアミド系硬化剤、有機酸ヒドラジド系硬化剤、メラミン系硬化剤、フェノール系硬化剤等が挙げられる。これらの硬化剤は単独で用いても2種類以上を併用してもよい。室温で保存安定性に優れた1液性の熱硬化性エポキシ樹脂組成物を得るためには、潜在性硬化剤等を用いることが好ましい。
潜在性硬化剤としては、例えば、マイクロカプセル化したアミン系硬化剤、ジシアンジアミド、有機酸ジヒドラジド、ルイス酸−アミン錯体系硬化剤等が挙げられる。マイクロカプセル化したアミン系硬化剤は、エポキシ樹脂に対して反応性の高いアミン硬化剤の表面を保護することにより、1液性の熱硬化性エポキシ樹脂において優れた保存安定性を示す。またジシアンジアミドや有機酸ジヒドラジド等は、エポキシ樹脂中に溶解することなく分散し、融点近傍の温度に達すると溶解して急激に反応を開始する特徴を有しており、同様に優れた保存安定性を示す。ルイス酸−アミン錯体系硬化剤は、加熱時に硬化剤が活性化することでエポキシ樹脂の重合を進めるタイプであり、同様に優れた保存安定性を示す。さらに固形の潜在性硬化剤においては、エポキシ樹脂中への硬化剤の分散が非常に重要であり、エポキシ樹脂中で均一分散するためには硬化剤の粒径が0.5〜20μmの範囲であることがより好ましい。硬化剤の配合量は、エポキシ樹脂の種類によって適宜調整する。
潜在性硬化剤としては、例えば、マイクロカプセル化したアミン系硬化剤、ジシアンジアミド、有機酸ジヒドラジド、ルイス酸−アミン錯体系硬化剤等が挙げられる。マイクロカプセル化したアミン系硬化剤は、エポキシ樹脂に対して反応性の高いアミン硬化剤の表面を保護することにより、1液性の熱硬化性エポキシ樹脂において優れた保存安定性を示す。またジシアンジアミドや有機酸ジヒドラジド等は、エポキシ樹脂中に溶解することなく分散し、融点近傍の温度に達すると溶解して急激に反応を開始する特徴を有しており、同様に優れた保存安定性を示す。ルイス酸−アミン錯体系硬化剤は、加熱時に硬化剤が活性化することでエポキシ樹脂の重合を進めるタイプであり、同様に優れた保存安定性を示す。さらに固形の潜在性硬化剤においては、エポキシ樹脂中への硬化剤の分散が非常に重要であり、エポキシ樹脂中で均一分散するためには硬化剤の粒径が0.5〜20μmの範囲であることがより好ましい。硬化剤の配合量は、エポキシ樹脂の種類によって適宜調整する。
本発明における無機充填剤は、樹脂硬化物の熱膨張率を抑制する効果がある。本発明における無機充填剤の種類は特に限定するものではなく、例えば炭酸カルシウム、アルミナ、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、酸化チタン、マイカ、炭酸アルミニウム、ケイ酸マグネシウム、ケイ酸アルミニウム、シリカ、ガラス短繊維やホウ酸アルミニウムや炭化ケイ素等の各種ウィスカ等が用いられる。さらに,これらを単独で用いても2種類以上併用しても良い。
本発明における無機充填剤の配合量は、全固形分に対して35体積%以上である。また、本発明の熱硬化性エポキシ樹脂組成物が、作業性に優れた粘度を有するためには、無機充填剤の配合量は全固形分に対して35〜65体積%の範囲であることが望ましい。
本発明における無機充填剤の平均粒径は0.1〜20μmの範囲のものが好ましい。無機充填剤の平均粒径が20μmより大きい場合、樹脂組成物中で沈降等が発生して作業性が低下する場合がある。また、近年益々薄型化、高密度化、狭ピッチ化が高まるパッケージ用材料への対応が困難となる場合がある。一方、無機充填剤の平均粒径が0.1μmより小さい場合、無機充填剤の粒子表面間に働く相互作用による影響が大きくなり、2次凝集体が発生し易なり完全な均一分散が困難になる場合がある。
本発明における熱硬化性エポキシ樹脂組成物は、所望により粘度調整剤を併用することができる。粘度調整剤としては、2官能性の液状のエポキシ樹脂や低粘度の反応性希釈剤などを使用することができる。
本発明における粘度調整用の2官能性エポキシ樹脂としては、例えば、ビスフェノールAジグリシジルエーテル、ビスフェノールFジグリシジルエーテル、ビスフェノールSジグリシジルエーテル、フタル酸ジグリシジルエステル、環状脂肪族アジピン酸ジエポキシ、ジグリシジルヒダントイン等が挙げられる。2官能性エポキシ樹脂の添加は、熱硬化性穴埋め用エポキシ樹脂組成物の粘度低下に有効であるが、配合量が多すぎると硬化物の架橋密度が低下し、耐熱性やTgが低下する。そのため、添加する2官能性エポキシ樹脂の種類及び配合量は、目的とする熱硬化性エポキシ樹脂組成物の粘度と、その硬化物の特性を十分に考慮して選択することが重要である。2官能性エポキシ樹脂の添加は、3官能性以上のエポキシ樹脂の配合量がエポキシ樹脂全体の20重量%以上になる範囲で行うことが好ましい。
本発明における粘度調整用の反応性希釈剤は、1官能性、2官能性以上のいずれでもよく、特に限定するものではないが、硬化物の高いTgを維持するためには2官能性以上の反応性希釈剤の方がより好ましい。1官能性の反応性希釈剤としては、例えばn−ブチルグリシジルエーテル、C12〜C14アルキルグリシジルエーテル、アリルグリシジルエーテル、2−エチルヘキシルグリシジルエーテル、スチレンオキシド、フェニルグリシジルエーテル、クレジルグリシジルエーテル、p−sec−ブチルフェニルグリシジルエーテル、t−ブチルフェニルグリシジルエーテル、グリシジルメタクリレート、3級カルボン酸グリシジルエステル等が挙げられる。2官能性の反応性希釈剤としては、例えばエチレングリコールジグリシジルエーテル、プロピレングリコールジグリシジルエーテル、ブタンジオールジグリシジルエーテル等が挙げられる。反応性希釈剤の添加は、熱硬化性エポキシ樹脂の粘度低下に有効であるが、配合量が多すぎると硬化物の架橋密度が低下し耐熱性やTgが低下する。そのため、添加する反応性希釈剤の種類及び配合量は、目的とする熱硬化性エポキシ樹脂組成物の粘度と、その硬化物の特性を十分に考慮して選択することが重要である。
また、本発明における熱硬化性エポキシ樹脂組成物は、所望により硬化促進剤を併用することができる。硬化促進剤の種類や配合量は特に限定するものではなく、例えばイミダゾール系化合物、有機リン系化合物、第3級アミン、第4級アンモニウム塩等が用いられ、2種類以上を併用してもよい。
さらに、本発明における熱硬化性穴埋め用エポキシ樹脂組成物には、所望により分散剤、消泡剤、着色剤、難燃剤などが挙げられ、これら2種類以上の添加剤を併用してもよい。
以下,本発明の実施例について具体的に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。
(実施例1)
3官能性エポキシ樹脂であるトリグリシジルパラアミノフェノール型エポキシ樹脂(JER製Ep630)と、硬化剤であるジシアンジアミド(JER製Dicy7、平均粒径2.7μm)を混合した。さらに、この混合物に硬化促進剤である2−フェニル−4−メチルイミダゾール(四国化成製2P4MZ)、および無機充填剤である焼成クレー(J.M.Hulber社製Hulber40C、平均粒径1.4μm)を加えて均一な組成となるように混練して、無溶剤の熱硬化性エポキシ樹脂組成物を得た。各成分の配合量を表1に示す。
3官能性エポキシ樹脂であるトリグリシジルパラアミノフェノール型エポキシ樹脂(JER製Ep630)と、硬化剤であるジシアンジアミド(JER製Dicy7、平均粒径2.7μm)を混合した。さらに、この混合物に硬化促進剤である2−フェニル−4−メチルイミダゾール(四国化成製2P4MZ)、および無機充填剤である焼成クレー(J.M.Hulber社製Hulber40C、平均粒径1.4μm)を加えて均一な組成となるように混練して、無溶剤の熱硬化性エポキシ樹脂組成物を得た。各成分の配合量を表1に示す。
(実施例2)
3官能性以上の多官能性エポキシ樹脂であるフェノールノボラック型エポキシ樹脂(JER製Ep152)と、硬化剤であるジシアンジアミド(JER製Dicy7、平均粒径2.7μm)、および粘度調整剤として2官能性ビスフェノールA型エポキシ樹脂(JER製Ep828)とを混合した。さらに、この混合物に硬化促進剤である2−フェニル−4−メチルイミダゾール(四国化成製2P4MZ)、および無機充填剤である焼成クレー(J.M.Hulber社製、製品名 Hulber40C、平均粒径1.4μm)を加えて均一な組成となるように混練して、無溶剤の熱硬化性エポキシ樹脂組成物を得た。各成分の配合量を表1に示す。
3官能性以上の多官能性エポキシ樹脂であるフェノールノボラック型エポキシ樹脂(JER製Ep152)と、硬化剤であるジシアンジアミド(JER製Dicy7、平均粒径2.7μm)、および粘度調整剤として2官能性ビスフェノールA型エポキシ樹脂(JER製Ep828)とを混合した。さらに、この混合物に硬化促進剤である2−フェニル−4−メチルイミダゾール(四国化成製2P4MZ)、および無機充填剤である焼成クレー(J.M.Hulber社製、製品名 Hulber40C、平均粒径1.4μm)を加えて均一な組成となるように混練して、無溶剤の熱硬化性エポキシ樹脂組成物を得た。各成分の配合量を表1に示す。
(実施例3)
4官能性エポキシ樹脂であるテトラグリシジルジアミノフェニルメタン型エポキシ樹脂(JER製Ep604)と、硬化剤であるジシアンジアミド(JER製Dicy7、平均粒径2.7μm)、および粘度調整剤として2官能性ビスフェノールA型エポキシ樹脂(JER製Ep828)とを混合した。さらに、この混合物に硬化促進剤である2−フェニル−4−メチルイミダゾール(四国化成製2P4MZ)、および無機充填剤である焼成クレー(J.M.Hulber社製、製品名 Hulber40C、平均粒径1.4μm)を加えて均一な組成となるように混練して、無溶剤の熱硬化性エポキシ樹脂組成物を得た。各成分の配合量を表1に示す。
4官能性エポキシ樹脂であるテトラグリシジルジアミノフェニルメタン型エポキシ樹脂(JER製Ep604)と、硬化剤であるジシアンジアミド(JER製Dicy7、平均粒径2.7μm)、および粘度調整剤として2官能性ビスフェノールA型エポキシ樹脂(JER製Ep828)とを混合した。さらに、この混合物に硬化促進剤である2−フェニル−4−メチルイミダゾール(四国化成製2P4MZ)、および無機充填剤である焼成クレー(J.M.Hulber社製、製品名 Hulber40C、平均粒径1.4μm)を加えて均一な組成となるように混練して、無溶剤の熱硬化性エポキシ樹脂組成物を得た。各成分の配合量を表1に示す。
(実施例4)
3官能性エポキシ樹脂であるトリグリシジルパラアミノフェノール型エポキシ樹脂(JER製Ep630)と、3官能性以上の多官能性エポキシ樹脂であるフェノールノボラック型エポキシ樹脂(JER製Ep152)、硬化剤であるジシアンジアミド(JER製Dicy7、平均粒径2.7μm)、および粘度調整剤として反応性希釈剤(JER製YED205)とを混合した。さらに、この混合物に硬化促進剤である2−フェニル−4−メチルイミダゾール(四国化成製2P4MZ)、および無機充填剤である焼成クレー(J.M.Hulber社製、製品名 Hulber40C、平均粒径1.4μm)を加えて均一な組成となるように混練して、無溶剤の熱硬化性エポキシ樹脂組成物を得た。各成分の配合量を表1に示す。
3官能性エポキシ樹脂であるトリグリシジルパラアミノフェノール型エポキシ樹脂(JER製Ep630)と、3官能性以上の多官能性エポキシ樹脂であるフェノールノボラック型エポキシ樹脂(JER製Ep152)、硬化剤であるジシアンジアミド(JER製Dicy7、平均粒径2.7μm)、および粘度調整剤として反応性希釈剤(JER製YED205)とを混合した。さらに、この混合物に硬化促進剤である2−フェニル−4−メチルイミダゾール(四国化成製2P4MZ)、および無機充填剤である焼成クレー(J.M.Hulber社製、製品名 Hulber40C、平均粒径1.4μm)を加えて均一な組成となるように混練して、無溶剤の熱硬化性エポキシ樹脂組成物を得た。各成分の配合量を表1に示す。
(比較例1)
2官能性エポキシ樹脂であるビスフェノールA型エポキシ樹脂(JER製Ep828)と、硬化剤であるジシアンジアミド(JER製Dicy7、平均粒径2.7μm)とを混合した。さらに、この混合物に硬化促進剤である2−フェニル−4−メチルイミダゾール(四国化成製、2P4MZ)を加えて均一な組成となるように混練して、無溶剤の熱硬化性エポキシ樹脂組成物を得た。各成分の配合量を表1に示す。
2官能性エポキシ樹脂であるビスフェノールA型エポキシ樹脂(JER製Ep828)と、硬化剤であるジシアンジアミド(JER製Dicy7、平均粒径2.7μm)とを混合した。さらに、この混合物に硬化促進剤である2−フェニル−4−メチルイミダゾール(四国化成製、2P4MZ)を加えて均一な組成となるように混練して、無溶剤の熱硬化性エポキシ樹脂組成物を得た。各成分の配合量を表1に示す。
(比較例2)
3官能性以上の多官能性エポキシ樹脂であるフェノールノボラック型エポキシ樹脂(JER製Ep152)と、硬化剤であるジシアンジアミド(JER製Dicy7、平均粒径2.7μm)、および粘度調整剤として2官能性ビスフェノールA型エポキシ樹脂(JER製Ep828)とを混合した。さらに、この混合物に硬化促進剤である2−フェニル−4−メチルイミダゾール(四国化成製2P4MZ)、および無機充填剤である焼成クレー(J.M.Hulber社製、製品名 Hulber40C、平均粒径1.4μm)を加えて均一な組成となるように混練して、無溶剤の熱硬化性エポキシ樹脂組成物を得た。各成分の配合量を表1に示す。
3官能性以上の多官能性エポキシ樹脂であるフェノールノボラック型エポキシ樹脂(JER製Ep152)と、硬化剤であるジシアンジアミド(JER製Dicy7、平均粒径2.7μm)、および粘度調整剤として2官能性ビスフェノールA型エポキシ樹脂(JER製Ep828)とを混合した。さらに、この混合物に硬化促進剤である2−フェニル−4−メチルイミダゾール(四国化成製2P4MZ)、および無機充填剤である焼成クレー(J.M.Hulber社製、製品名 Hulber40C、平均粒径1.4μm)を加えて均一な組成となるように混練して、無溶剤の熱硬化性エポキシ樹脂組成物を得た。各成分の配合量を表1に示す。
得られたエポキシ樹脂組成物の硬化物特性、穴埋め性を次の通り評価した。
硬化物特性:エポキシ樹脂組成物を150℃で40分予備硬化した後、170℃、60分の条件にて本硬化し、TMA(TA Instruments社製、製品名 TMA2940)を用いてガラス転移温度(Tg)、及びTg以下の温度領域における熱膨張率(α1)を測定した。
穴埋め性:スルホール(穴の径 0.3mm)を形成したガラスエポキシ基板(板厚 0.8mm)に、スクリーン印刷法でエポキシ樹脂組成物を穴埋めした後、乾燥機で150℃、40分予備硬化を行った。さらに研磨機で不要部分の硬化物を除去した後、170℃、60分本硬化を行って評価サンプルを作成した。穴埋め性は、評価サンプルの断面観察により評価し、ボイドやクラックの無いものを「良好」とした。また、予備硬化後に穴埋めした樹脂組成物が明らかに液だれを生じていたり、本硬化後の断面観察において穴上部が完全に穴埋めされていないものを「だれ発生」とした。これらの結果を表1に示す。
なお、表1中の「無機充填剤の充填率(体積%)」は全固形分に対する無機充填剤の割合であって、以下のように計算した。
樹脂組成物中に含まれる樹脂の重量をX、樹脂の比重をρx、無機充填剤の重量をY、無機充填剤の比重をρyとし、
樹脂の体積A=X/ρx、無機充填剤の体積B=ρy
により、AおよびBの値を計算した。次にこのAおよびBの値を用いて、
無機充填剤の充填率(体積%)={B/(A+B)}×100
により、無機充填剤の充填率(体積%)を求めた。
樹脂の比重ρxは1.2(体積%)、無機充填剤の比重ρyは2.6(体積%)として、計算した。
硬化物特性:エポキシ樹脂組成物を150℃で40分予備硬化した後、170℃、60分の条件にて本硬化し、TMA(TA Instruments社製、製品名 TMA2940)を用いてガラス転移温度(Tg)、及びTg以下の温度領域における熱膨張率(α1)を測定した。
穴埋め性:スルホール(穴の径 0.3mm)を形成したガラスエポキシ基板(板厚 0.8mm)に、スクリーン印刷法でエポキシ樹脂組成物を穴埋めした後、乾燥機で150℃、40分予備硬化を行った。さらに研磨機で不要部分の硬化物を除去した後、170℃、60分本硬化を行って評価サンプルを作成した。穴埋め性は、評価サンプルの断面観察により評価し、ボイドやクラックの無いものを「良好」とした。また、予備硬化後に穴埋めした樹脂組成物が明らかに液だれを生じていたり、本硬化後の断面観察において穴上部が完全に穴埋めされていないものを「だれ発生」とした。これらの結果を表1に示す。
なお、表1中の「無機充填剤の充填率(体積%)」は全固形分に対する無機充填剤の割合であって、以下のように計算した。
樹脂組成物中に含まれる樹脂の重量をX、樹脂の比重をρx、無機充填剤の重量をY、無機充填剤の比重をρyとし、
樹脂の体積A=X/ρx、無機充填剤の体積B=ρy
により、AおよびBの値を計算した。次にこのAおよびBの値を用いて、
無機充填剤の充填率(体積%)={B/(A+B)}×100
により、無機充填剤の充填率(体積%)を求めた。
樹脂の比重ρxは1.2(体積%)、無機充填剤の比重ρyは2.6(体積%)として、計算した。
以上の結果から実施例1〜4は硬化物のTgが150℃以上と高く、Tg以下の温度領域における熱膨張率が30ppm/℃以下であった。また、いずれも穴埋め性が良好である。
これに対して、比較例1の硬化物は、Tgが低く、熱膨張率が高く、穴埋め性についてはだれが発生した。また、比較例2の硬化物は、熱膨張率がやや高かった。
これに対して、比較例1の硬化物は、Tgが低く、熱膨張率が高く、穴埋め性についてはだれが発生した。また、比較例2の硬化物は、熱膨張率がやや高かった。
Claims (8)
- 3官能性以上のエポキシ樹脂、硬化剤、及び全固形分に対して35体積%以上の無機充填剤を含む無溶剤1液型の穴埋め用熱硬化性エポキシ樹脂組成物。
- 前記3官能性以上のエポキシ樹脂が室温で液状であることを特徴とする、請求項1に記載の熱硬化性エポキシ樹脂組成物。
- 前記硬化剤が潜在性硬化剤であることを特徴とする、請求項1〜2のいずれか1項に記載の熱硬化性エポキシ樹脂組成物。
- 前記無機充填剤の粒径が0.1〜20μmであることを特徴とする、請求項1〜3のいずれか1項に記載の熱硬化性エポキシ樹脂組成物。
- さらに、2官能性エポキシ樹脂を含むことを特徴とする、請求項1〜4のいずれか1項に記載の熱硬化性エポキシ樹脂組成物。
- さらに、1官能性又は2官能性以上の反応性希釈剤を含むことを特徴とする、請求項1〜5のいずれか1項に記載の熱硬化性エポキシ樹脂組成物。
- 硬化後のガラス転移温度(Tg)が150℃以上であることを特徴とする、請求項1〜6のいずれか1項に記載の熱硬化性エポキシ樹脂組成物。
- 硬化後のガラス転移温度(Tg)以下の温度領域における熱膨張率が30ppm/℃以下であることを特徴とする、請求項1〜7のいずれか1項に記載の熱硬化性エポキシ樹脂組成物。
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JP2004207260A JP2006028293A (ja) | 2004-07-14 | 2004-07-14 | 無溶剤1液型の穴埋め用熱硬化性エポキシ樹脂組成物 |
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---|---|---|---|---|
JP2006257350A (ja) * | 2005-03-18 | 2006-09-28 | Konica Minolta Holdings Inc | 接着剤組成物、インクジェットヘッド及びインクジェットヘッドの製造方法 |
JP2013216865A (ja) * | 2012-03-13 | 2013-10-24 | Taiyo Ink Mfg Ltd | 熱硬化性樹脂充填材及びそれを用いて得られるプリント配線板 |
JP2019112633A (ja) * | 2017-12-25 | 2019-07-11 | 太陽インキ製造株式会社 | 熱硬化性樹脂充填材、その硬化物および多層プリント配線板 |
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2004
- 2004-07-14 JP JP2004207260A patent/JP2006028293A/ja active Pending
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