JP2006016984A - 水平軸風車およびその待機方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】ハブ7と少なくとも2枚以上のブレード6とを有するロータ5と、前記ハブ7に接続された回転軸4を介して前記ロータ5を軸支するナセル3と、前記ナセル3を支持するタワー2と、前記ブレード6のピッチ角をそれぞれ独立に駆動制御可能な独立ピッチ制御手段とを有して構成される水平軸風車1において、前記独立ピッチ制御手段は、運転可能な風速値以上の風速時に前記ブレード6の全てがフルフェザーの状態になるようにピッチ角を制御し、その後前記各ブレード6のピッチ角が1枚ずつ順次反転されるように制御し、さらにその後前記全てのブレード6のピッチ角が反転された全翼反転フルフェザーの状態で待機するように制御する。
【選択図】図3
Description
柴田昌明、林義之、「設計荷重低減のための新コンセプト」、風力エネルギー利用シンポジウム、平成15年11月20日、p.225−227
なお、本実施例は、(1)ロータ位置がダウンウィンド型、(2)ヨーブレーキトルクが
400kNm、(3)ロータ直径が80m、(4)ブレード枚数が3枚、(5)各ブレードが独立ピッチ制御可能、(6)待機ピッチ角が−86度であることを条件として、図3に示す平均風速50m/secの変動風(最大瞬間風速70m/sec強)を風向・風速モデルとしたシミュレーション結果(ケース番号(i))を、通常のダウンウィンド型であり、かつ、独立ピッチ制御手段を備えた水平軸風車と同様にピッチ角を−86度(反転フルフェザーの状態)にした場合(ケース番号(ii))と、通常のアップウィンド型であり、かつ、独立ピッチ制御手段を備えた水平軸風車の場合(ケース番号(iii))と比較対比した結果を示すものである。以上説明した水平軸風車の待機方法に関する解析結果の概要を表1に示す。なお、表1において、翼根曲げ率およびロータ曲げ率は、それぞれにおいて記録された最大値と比較した場合の割合を示したものである。
ダウンウィンド型・フリーヨー・反転フルフェザーの状態(ケース番号(i))では−4〜−1rpmであり、(ii)の場合と比べてピッチ角を反転させているため、(ii)の場合と逆向きに回転される。各ケースともブレード6で発生する揚力が最小になるようにピッチ角を制御されたフルフェザーまたは反転フルフェザーの状態にあるため、回転速度は殆ど増加しない。
説明する。なお、本実施形態に係る水平軸風車1には3枚のブレード6が備えられており、図7〜9は各ブレード6をそれぞれブレード6−#1〜3として、それぞれのブレード6に作用する曲げ応力を示したものである。
げ荷重は、ダウンウィンド・フリーヨー・反転フルフェザーの状態で待機した場合に、荷
重が低減されている。
ウンウィンド・フリーヨー・フルフェザーの状態で待機する場合に比べるとやや劣るものの、アップウィンド・固定ヨー・フルフェザーの状態で待機する場合と比較すると、著しく低減されていることがわかる。
2 タワー
3 ナセル
4 回転軸
5 ロータ
6 ブレード
7 ハブ
12 独立ピッチ制御手段
Claims (3)
- ハブと少なくとも2枚以上のブレードとを有するロータと、前記ハブに接続された回転軸を介して前記ロータを軸支するナセルと、前記ナセルを支持するタワーと、前記ブレードのピッチ角をそれぞれ独立に駆動制御可能な独立ピッチ制御手段とを有して構成される水平軸風車において、
前記独立ピッチ制御手段は、所定値以上の風速時に、前記ブレードの全てがフルフェザーの状態になるようにピッチ角を制御し、その後前記各ブレードのピッチ角が1枚ずつ順次反転されるように制御し、さらにその後全ての前記ブレードのピッチ角が反転された全翼反転フルフェザーの状態で待機するように制御するように構成されていることを特徴とする水平軸風車。 - 前記タワーは、前記ナセルを前記ロータよりも風上側で支持するように構成されていることを特徴とする請求項1に記載の水平軸風車。
- 所定値以上の風速時に、全てのブレードのピッチ角を風向きに平行なフルフェザーの状態に保持する第1工程と、前記第1工程の後、前記各ブレードのピッチ角を一枚ずつ順次反転させる第2工程と、前記第2工程の後、前記全てのブレードのピッチ角を反転させた全翼反転フルフェザーの状態で保持する第3工程とを含むことを特徴とする水平軸風車の待機方法。
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