JP2005276841A - 炭化物含有発光体を有する白熱ランプ - Google Patents

Abstract

【課題】炭化物含有発光体を有し、とりわけハロゲン充填ガスを有する白熱ランプにおいて、長い寿命を実現して発光体の脆弱性の問題を解決できる白熱ランプを提供することである。
【解決手段】前記課題は、発光体をワイヤから形成し、該発光体を給電部と統合的に製造し、給電部の少なくとも一部を、たとえば導電性のコーティング等のコーティングによって包囲することによって解決される。
【選択図】図１

Description

本発明は、炭化物含有発光体を有する次の形式の白熱ランプに関する。すなわち、該発光体を保持する給電部が設けられており、該発光体は充填ガスとともにエンベロープに真空密に挿入されており、該発光体は、特にタングステンの融点を上回る高融点の金属炭化物またはタンタルを含んでいる形式の白熱ランプに関する。ここではとりわけ、ＴａＣから成る発光体を有するか、または発光体に構成部分またはコーティングとしてＴａＣが含まれているハロゲン白熱ランプに関する。

多くの文献から、炭化物含有発光体を有する白熱ランプは公知である。従来は未解決だった問題は、この種の発光体の脆弱性であり、これによって寿命が大きく制限されていた。とりわけＵＳ３４０５３２８に挙げられた手段は、炭素を余分に炭化タンタル発光体に溶解することである。発光体から外側に向かって蒸発した炭素はエンベロープ壁に衝突した後、拡散によって内部から飛び出す。

別の手段は、炭素および水素を充填ガスに添加することである。ここで、たとえばＵＳ３４０５３２８を参照されたい。ここでは、ランプ内に炭素循環プロセスが発生する。高温で蒸発した炭素は、低温で水素と反応して炭化水素になり、対流および／または拡散によってフィラメントへ搬送されて戻され、そこで再び分解される。その際に生じた炭素は、再びフィラメントに吸収される。炭素循環プロセスが作用するためには大抵、余剰水素を使用して、炭素が（煤の形態で）ランプ容器に沈着するのを回避しなければならない。ここで使用される炭化物製のフィラメントは給電部に、たとえばクリンピングによって固定される。

効率損失を低減させるため、水素の他にハロゲンも使用して炭素と反応させていた。たとえばＵＳ３０２２４３８を参照されたい。発光体はここでも同様に、フレームに固定されている。発光体から蒸発した炭素は、エンベロープ壁近傍の低温領域で、たとえば塩素原子と反応して、たとえばＣＣｌ_４等の化合物が生成される。これによって、炭素が壁に沈着するのが回避される。炭素ハロゲン化合物は、対流および拡散等の搬送プロセスによって白熱体の方向に搬送し戻され、比較的高温の領域で炭素の遊離によって分解される。この炭素は、再びフィラメントに吸収される。
ＵＳ３４０５３２８ ＵＳ２５９６４６９ ＵＳ３０２２４３８

本発明の課題は、請求項１の上位概念に記載された、炭化物含有発光体を有し、とりわけハロゲン充填ガスを有する白熱ランプにおいて、長い寿命を実現して発光体の脆弱性の問題を解決できる白熱ランプを提供することである。

前記課題は、発光体をワイヤから形成し、該発光体を給電部と統合的に製造し、給電部の少なくとも一部を、たとえば導電性のコーティング等のコーティングによって包囲することによって解決される。

特に有利な構成は、従属請求項に記載されている。

本発明では、両給電部が捲回型の発光体の続きとなっている、統合的な発光体が使用される。発光体および給電部は、ただ１つのワイヤから形成される。

ここに開示された発明ではとりわけ、エンベロープ容量が低減されたランプが提案される。発光体とりわけ該発光体の発光部分からエンベロープの内壁までの間隔は、最大でも１８ｍｍである。とりわけ、エンベロープ直径自体は最大でも３５mmであり、限定的には５ｍｍ〜２５ｍｍの間の領域にあり、有利には８ｍｍ〜１５ｍｍの間の領域にある。このように小さな寸法を有し、特にこのように小さな直径を有するエンベロープの場合、固形物がエンベロープ壁に沈着する危険性に必ず直面しなければならない。このように小さなエンベロープ直径の場合、フィラメントの色温度に応じて、エンベロープの黒化を２重の循環プロセスによって格段に低減できるか、ないしは回避することができる。前記２重の循環プロセスはたとえば、未公開のＤＥ‐Ａ１０３５６６５１．１に記載されている。

有利な実施形態では、少なくとも１つの給電部が、少なくとも部分的にコーティングによって包囲されることによって安定化されている。前記コーティングは、とりわけ導電性のコーティングである。有利には両給電部は、少なくとも部分的にフィラメントないしは巻き線によって包囲されており、以下では特にコーティングフィラメントと称される。択一的手段は、導電性の材料、サーメットまたは炭素から成るコンパクトなスリーブであり、グラファイトまたはダイアモンドから成るコンパクトなスリーブもコーティングとして適している。この導電性の材料は、たとえばタングステン等の金属である。前記炭素もまた、炭素電球からすでに知られているように、導電性とすることができる。

発光体はとりわけ、片側または両側で封止されたエンベロープ内に軸上または軸に対して横方向に配置された発光体である。このエンベロープは、とりわけ圧潰されている。有利にはコーティングフィラメントは、炭化物を含まない高い耐熱性の材料から製造される。この材料はとりわけタングステンであり、タンタルまたはモリブデンも考えられる。択一的に、導電性のサーメットもスリーブとして使用できる。重要なのは、発光体およびリードから成る単純な発光体ないしは白熱フィラメントの低いスイッチオン耐性を改善するのに十分に小さい電気抵抗である。この電気抵抗は、発光体の所要電気抵抗より小さい電気抵抗であり、とりわけ該所要電気抵抗より格段に小さく、有利には少なくとも５０％小さい電気抵抗である。このことはとりわけ、リードのワイヤの直径が発光体の直径と等しい場合に重要である。ちょうど圧潰縁部の領域における炭化物含有発光体の高い抵抗と、このような抵抗と関連してしばしば起こるバーンアウトは、このようにして回避される。広義での炭化物含有発光体は、ここではとりわけタンタル含有発光体も含んでおり、炭化タンタル含有発光体に限られない。

有利には発光体は、給電部として使用される端部が捲回されていない簡単な捲回型ワイヤである。発光体用のこのようなワイヤの典型的な直径は、５０〜３００μｍである。典型的には、発光体は５〜２０の巻き数から形成されている。発光体の安定性を可能な限り高くするために有利な上昇係数は、１．４〜２．８である。

特に有利にはコーティングフィラメントは、エンベロープ内部からエンベロープ材料に入り込んでいる給電線の領域まで延在している。エンベロープは通常、１つまたは２つの圧潰部によって封止されている。この領域を圧潰縁部と称する。さらに、この圧潰縁部の領域における破損しやすさは特に高い。というのも、ここに大きな撓みモーメントが発生するからだ。

特に有利にはコーティングフィラメントの長さは、エンベロープ内部の給電部の長さの少なくとも約１０％であり、有利には少なくとも５０％であり、特に有利には少なくとも８０％以上であり、とりわけエンベロープ内部の給電部の全長より長い。というのもこのことによって、発光体のアラインメントの歪み、すなわちフィラメントの変形に対する安定性が高くなるからだ。その際、コーティングフィラメントは同時にサポートとしても使用される。

この側面は特別な意義を有する。なぜなら、軸上に発光体があるコンセプトは基本的に、効率を上昇させるコーティングをエンベロープに取り付けるのに非常に適しているからだ。公知であるのは、いわゆる赤外線コーティング（ＩＲＣ）であり、これはたとえばＵＳ‐Ａ５５４８１８２にて開示されている。それに相応して、エンベロープもそれに対して特別に適合することができる。エンベロープはたとえば、それ自体に公知であるように、楕円形またはシリンダ形に形成される。

特に有利なのは、ハロゲン充填ガスを適用することである。というのも適切に寸法決めすれば、発光体の材料の循環プロセスだけでなく、コーティングフィラメントの材料の循環プロセスも行われるからだ。このような充填ガスはそれ自体に公知であり、とりわけ２重の循環プロセスのための充填ガスである。これはたとえば、未開示のＤＥ‐Ａ１０３５６６５１．１に記載されている。

とりわけ本発明は、従来はほとんど炭化物含有発光体のための保持部として使用されていた大きな給電線、いわゆる電極ホルダを有する発光体と比較して格段に有利である。本発明による構成によって、電極ホルダを使用して約４０ｇの耐衝撃性しか実現しないフレームと比較して、格段に向上された耐衝撃性（１００ｇ以上の加速度にも耐え、とりわけ３００ｇ以上の加速度にさえ耐える）が得られる。細いワイヤから成るこの給電部は破壊されることなく、比較的太くて硬質の電極ホルダより良好に衝撃エネルギーを吸収する。これによって衝撃エネルギーは、発光体全体の弾性のばね作用によって減衰される。

さらに、本発明の構成は従来の構成より格段に簡単である。というのも、水晶の梁が必要なくなる上に、発光体と給電部との間に問題的な接触接続部（典型的には、溶接または挟持またはクランピングによる接触接続部）を設けなくてもよいからだ。このような接触接続部によって、しばしば発光体の端部の損傷、いわゆるフィラメントリードの損傷が引き起こされ、ランプの耐衝撃性が低減することにもなる。

有利には発光体の材料は、Ｔａ，ＴａＣまたはＴａ_２Ｃである。しかし、Ｈｆ，ＮｂまたはＺｒの炭化物も特に適している。それらの融点は、タングステンの融点に近いか、またはタングステンの融点を上回ることさえある。

本発明はとりわけ、最大で５０Ｖの電圧による低圧ランプに適している。というのも、このために必要な発光体は比較的大きく構成されるからだ。このために有利には、ワイヤの直径は５０μｍ〜３００μｍの間であり、とりわけ１００Ｗの最大電力による一般的な照明を目的とする場合、最大でも１５０μｍである。３００μｍまでの太いワイヤはとりわけ、１０００Ｗまでの電力のフォト光学的な適用において使用される。特に有利なのは、片側で圧潰されたランプにおいて本発明を使用することである。というのも、発光体を比較的短い部分で保持することができ、ひいては破壊に対する脆弱性も低減されるからだ。

耐衝突性を最適化する際の別のパラメータとして、発光体の重量が挙げられる。この重量は、光工学上の値を考慮して可能な限り小さくなければならない。最後に、フィラメントリードの長さも重要である。フィラメントリードが長いほど、発光体の圧潰縁部は破壊に対して脆弱になる。この最長は、可能な限り２５ｍｍを超えてはならない。

発光体ないしはコーティングフィラメントにおいて有利には、ＴａＣないしはＷを材料として使用すべきである。コーティングフィラメントのワイヤの直径は、とりわけ発光体のワイヤの直径の３０〜９５％にしなければならない。コーティングフィラメントの上昇係数は、１．０〜２．０の間にしなければならない。コーティングフィラメントまたはコーティングスリーブは、導電性のサーメットまたは炭素から成るか、またはタングステンまたは同様に高融点の金属から成る。

以下で本発明を、複数の実施例に基づいて詳細に説明する。

図１は、片側で圧潰された白熱ランプを示している。この白熱ランプは、水晶ガラスから成るエンベロープ１と、圧潰部２と、内部の給電線３とを有しており、この給電線３は圧潰部２内のフィルム４と発光体５とを接続する。発光体は、簡単に捲回されたＴａＣから成るワイヤである。外部の給電線６は、外側でフィルム４に接続されている。エンベロープの内径は５ｍｍである。フィラメント端部は、ランプ軸に対して平行に曲げられており、全長にわたってコーティングフィラメント７によって安定化されている。このコーティングフィラメントは、タングステンから成り密に捲回されたワイヤである。

図２は、硬質ガラスから成るエンベロープ１を備えた、片側で圧潰された白熱ランプである。この白熱ランプは、圧潰部２および内部給電線３を有し、この内部給電線３は圧潰部２において、発光体６’に接続されている。発光体６’は、レニウムから成るコアと表面上に層ＴａＣとを有する捲回されたワイヤである。この発光体は、炭化物からのみ形成された発光体よりも容易に変形できる。この場合、たいていはまず、レニウムワイヤが捲回された後、該レニウムワイヤの表面にＴａＣ層が取り付けられる。外部給電線５は外側で、給電線３’に直接接続されており、特に圧潰部の領域内で直接接続されている。エンベロープの内径は３０ｍｍである。択一的に発光体は、炭素繊維から成るリッツ線であり、タンタルによってコーティングされている。ＴａＣ層はたとえば、タンタル層をＣＶＤ法によって取り付けることによって形成されるか、またはスパッタリング蒸着後に炭化することによって形成される。Ｔａ層の炭化は、炭化水素含有の雰囲気におけるランプ動作中に初めて行うこともできる。ここで使用されるコーティングは、導電性のサーメットから成るスリーブであり、給電線の長さの約８０％を被覆し、圧潰部内にも到達する。このような導電性のサーメットは、たとえばＥＰ‐Ａ８８７８４０またはＵＳ‐ＰＳ４１５５７５８、またはその中に記載されている従来技術から公知である。具体的な例は、５０vol.%の割合のモリブデンと、残りの割合の酸化アルミニウムとを含むサーメットである。

図３は、両側で圧潰された白熱ランプ２０を示している。このような白熱ランプは管形電球としても知られており、水晶ガラス２１から成るエンベロープと、２つの圧潰部２４および２５と、給電線２７とを有している。この給電線２７は、発光体２６に接続されている。発光体２６は簡単に捲回されており、ＴａＣから成る。給電部２５はモリブデンから成るカバー３０によって包囲されており、ソケット部２８にて終わっている。これらのソケット部２８はそれ自体に公知のように、圧潰部に存在する。エンベロープの内径は１５ｍｍである。

一般的にランプは、炭化タンタルから成る発光体を有するのが有利である。この発光体は有利には、簡単に捲回されたワイヤから成る。

エンベロープは、たいてい水晶ガラスまたは硬質ガラスから、５ｍｍ〜３５ｍｍの間のエンベロープ直径で製造される。このエンベロープ直径は、有利には８ｍｍ〜１５ｍｍの間である。

充填ガスは主に不活性ガスであり、たとえばＡｒ，ＫｒまたはＸｅ等の希ガスである。このような不活性ガスには場合によっては、少量（〜１５ｍｏｌ％）の窒素が混入されている。さらに、炭化水素、水素およびハロゲン添加物も挙げられる。

発光体材料として適しているのは、炭化ジルコニウム、炭化ハフニウム、または異なる炭化物の合金である。このことは、たとえばＵＳ‐Ａ３４０５３２８に記載されている。

択一的に、たとえばコアであるレニウムワイヤまたは炭素繊維等の支持材料から成る発光体も使用される。このコアは、炭化タンタルまたは別の金属炭化物によってコーティングされている。

充填ガスの基準として、炭素割合が０．１〜２ｍｏｌ％であることが適用される。水素割合はせいぜい炭素割合に相応し、有利には炭素割合の２〜８倍である。ハロゲン割合は最大でも炭素割合の半分であり、とりわけ炭素割合の１／５〜１／１０である。有利にはハロゲン割合は、最大でも水素割合に相応すべきであり、有利には、最大でも水素割合の半分に相応すべきである。ハロゲン割合の基準は、５００〜５０００ｐｐｍである。

具体的な検分を、２４Ｖ／１００Ｗのランプの事例で紹介する。このランプの色温度は３８００Ｋであり、このランプでは１２５μｍの直径を有する（炭化されたタンタルから得られた）ＴａＣワイヤが使用される。このワイヤは簡単に捲回されており、１９０μｍの直径を有するワイヤから成る点の他は同一である発光体より、格段に良好な耐破壊特性を有する。この破壊テストは、衝撃振り子によって行われた。

重要なのは、発光体を細くして該発光体の重量を小さくして、比較的小さなパルスをフィラメントリードに対して引き起こすことである。このことは、同じワイヤから成る次のような２つの発光体を比較した際に明らかになった。すなわち、一方の発光体は巻き数６を有し、他方の発光体は巻き数８を有する２つの発光体を比較した際に明らかになった。より小さい重量を有するより短いワイヤの方が、格段に高い耐破壊性を有する。

それに対して、モリブデンから成る硬質の通常の電極ホルダを使用している点の他は同じであるランプは、破壊に対して著しく脆弱である。コーティングが設けられた発光体のみが、通常の条件下でランプを搬送するのに適している。別のコンセプトの場合、発光体は破壊に対して非常に脆弱であるから、ランプを搬送するために特別な手段を採らなければならない。

とりわけ圧潰縁部までの発光体の間隔によって定義されるフィラメントリードが長くなるほど、Ｔａ発光体／Ｔａ炭化物発光体は脆弱になる。圧潰部内には圧潰縁部まで、単なるＴａが存在し、フィラメントリードにはしばしばＴａ２Ｃが存在し、発光体自体にはＴａＣが存在する。エンベロープにおける最長は、とりわけ２５ｍｍを上回ってはならない。

フィラメントリードの長さを短く選択するほど、発光体の変形はさらに低減される。このような変形の原因は、炭化の際の容量増加である。このような容量増加は、とりわけ長さを長くすることによって顕著になる。妨害となる変形によって発光体の巻き線内部の傾きが発生するのではなく、発光体が全体的に、軸位置から側方へ傾くことが明らかになっている。このような変形を十分に回避することは、干渉フィルタをエンベロープ表面でＩＲＣコーティングの形態で使用するための必須条件である。このことは、たとえばＥＰ７６５５２８から公知である。

さらに、タングステンから成るコーティングフィラメントを有さないＴａフィラメントリードを、圧潰縁部の領域における炭素塗布プロセス時に直接的に圧潰封入すると、ガラスの飛散が発生し、ひいてはランプの気密性が損なわれてしまうことも判明している。この原因は、Ｔａワイヤ（膨張率６．５×１０^−６Ｋ^−１）を水晶ガラス（膨張率０．５×１０^−６Ｋ^−１）によって接着することである。

スリーブの外径は最大で、発光体のワイヤの直径の２倍に相応する。スリーブが薄くなるほど、該スリーブの重量は小さくなる。

ここではコーティングは、可能な限り密接に、給電部に直接取り付けられることは自明である。しかし、このコーティング内にさらに挿入される支柱補助部を使用してアースを離隔して付加的に挿入することは、明言的には除外されない。このことは、たとえばＵＳ３３５５６１９に開示されており、前記支持補助部は付加的なワイヤの形態になっている。一方では、この付加的ワイヤは付加的な支持補助部として作用し、他方ではフィラメントリードにおいて、充填ガスプロセスのための付加的材料ないしは完全な充填ガス添加物を固形で、ランプ内に挿入する。ここではたとえば、被覆された炭素繊維を挿入するか、または、ハロゲン化された炭化水素化合物から成るプラスチック繊維を挿入する。

直径が１０ｍｍであるエンベロープとＴａＣから成る発光体とを有するランプでは、次の成分から成る完全な充填ガスが得られる：
１バール（低温下の全圧力）Ｋｒ＋１％のＣ_２Ｈ_４＋１％のＨ_２＋０．０５％のＣＨ_２Ｂｒ_２
ここでの濃度表示は、ｍｏｌ％である。

第１の実施例による炭化物発光体を有する白熱ランプである。 第２の実施例による炭化物発光体を有する白熱ランプである。 第３の実施例による炭化物発光体を有する白熱ランプである。

Claims (10)

1. 炭化物含有の発光体を有する白熱ランプであって、
   該発光体を保持する給電部が設けられており、
   該発光体は充填ガスとともに、エンベロープに真空密に挿入されており、
   該発光体は、タンタルまたは高融点の金属炭化物を含んでおり、
   前記高融点の金属炭化物の融点は、特にタングステンの融点を上回る形式のものにおいて、
   該給電部は、ワイヤから成る発光体と統合的に製造されており、
   給電部の少なくとも一部はコーティングによって包囲されており、
   前記コーティングは、たとえば導電性のコーティングであることを特徴とする白熱ランプ。
2. 該発光体は、簡単に捲回されたワイヤであり、
   たとえば、該発光体の表面は炭化タンタルから成る、請求項１記載の白熱ランプ。
3. 該エンベロープは水晶ガラスまたは硬質ガラスから、５ｍｍ〜３５ｍｍの間のエンベロープ直径で形成されており、
   該エンベロープ直径は、有利には８ｍｍ〜１５ｍｍである、請求項１記載の白熱ランプ。
4. 充填ガスは、不活性ガスと少なくとも炭化水素と、水素および少なくともハロゲン添加物とを含んでおり、
   前記不活性ガスは、たとえば希ガスであり、場合によっては少量の窒素が混入されている、請求項１記載の白熱ランプ。
5. 該発光体は、簡単に捲回されたワイヤであり、有利には５０〜３００μｍの直径を有し、特に５０〜１５０μｍの直径を有する、請求項１記載の白熱ランプ。
6. 前記コーティングは、高融点の金属または炭素から成るワイヤの巻き線である、請求項１記載の白熱ランプ。
7. 前記コーティングは、導電性のサーメット、炭素または金属から成るスリーブである、請求項１記載の白熱ランプ。
8. 前記コーティングのワイヤの直径は、該発光体のワイヤの直径の３０〜９５％である、請求項６記載の白熱ランプ。
9. 前記スリーブの外径は最大で、該発光体のワイヤの直径の２倍に相応する、請求項７記載の白熱ランプ。
10. コーティングは、該給電部表面に直接取り付けられている、請求項１記載の白熱ランプ。

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