JP2005256709A - 横型ロータリコンプレッサ及び車両用空気調和機 - Google Patents

Abstract

【課題】 回転圧縮機構部等の摺動部へのオイル供給を円滑に行うことができる横型ロータリコンプレッサを提供する。
【解決手段】 密閉容器１２内面と僅かな間隙を存して設けられ、密閉容器内を電動要素１４側と回転圧縮機構部１８側とに区画して差圧を構成するためのバッフル板１００と、バッフル板の回転圧縮機構部側に設けられ、密閉容器内のオイルを回転圧縮機構部に供給するためのオイルポンプ１０１（給油手段）とを備え、第１の回転圧縮要素３２で圧縮された冷媒ガスをバッフル板の電動要素側に吐出させ、第２の回転圧縮要素３４はバッフル板の回転圧縮機構部側の冷媒ガスを吸引するよう構成すると共に、バッフル板は、密閉容器内を区画する区画部１０３と、区画部の周囲から電動要素側に延在する周壁部１０４とから構成され、周壁部には切欠部１０５が形成され、且つ、切欠部１０５近傍の部分と密閉容器内面間の間隙は、他の部分の間隙よりも狭くする。
【選択図】図１

Description

本発明は、横型の密閉容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される回転圧縮要素から成る回転圧縮機構部とを備える横型ロータリコンプレッサに関するものである。

ロータリコンプレッサ、例えば、第１の回転圧縮要素と第２の回転圧縮要素から成る回転圧縮機構部を備える内部中間圧型の多段圧縮式ロータリコンプレッサは、通常縦型の密閉容器内上部に電動要素を配置し、下部に当該電動要素の回転軸で駆動される回転圧縮機構部を配置して構成されている。また、密閉容器は前記電動要素と回転圧縮機構部を収納する容器本体と、この容器本体の上部開口を閉塞する略椀状のエンドキャップ（蓋体）とで構成され、且つ、このエンドキャップの上面中心には円形の取付孔が形成されており、この取付孔には電動要素に電力を供給するためのターミナル（配線を省略）が取り付けられている。

そして、第１の回転圧縮要素の吸込ポートから冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮されて中間圧となり、シリンダの高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て密閉容器内に吐出される。

この密閉容器内の中間圧の冷媒ガスは第２の回転圧縮要素の吸込ポートからシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て、コンプレッサ外部の放熱器に流入する構成とされていた。

また、係る縦型のロータリコンプレッサでは、回転圧縮機構部の下方に位置する密閉容器内底部がオイル溜めとされており、回転軸下端に構成された給油手段としてのオイルポンプによりオイル溜めからオイルが吸引され、回転圧縮機構部等に供給されて回転圧縮機構部や回転軸の摺動部の摩耗等を防いでいた（例えば、特許文献１参照）。

ところで、このようなロータリコンプレッサを横型として用いた場合、第１の回転圧縮要素にて圧縮された冷媒ガスと共に密閉容器内に吐出されたオイルは回転圧縮機構部側だけで無く、電動要素側の密閉容器底部にも溜まるようになる。そのため、回転軸の回転圧縮機構部側の端部に構成されるオイルポンプによるオイルの吸引が円滑に行えなくなる問題が生じる。

そこで、従来より密閉容器内の電動要素と回転圧縮機構部との間にバッフル板を配置し、密閉容器内を電動要素側と回転圧縮機構部側とに区画して差圧を構成し、密閉容器内の圧力を電動要素側よりも回転圧縮機構部側が低くなるようにして、回転圧縮機構部側の油面（オイルレベル）を上げる工夫が成されていた。
特開２０００−１０５００５号公報

このような、横型のロータリコンプレッサではメンテナンス性やエンドキャップ部でのオイル溜まりの小化を考慮してターミナルを容器本体の上部に取り付けるという試みが成されている。この場合、前記バッフル板に対応する位置の容器本体にターミナルが来るため、ターミナルの端子や配線の取り回しを阻害しないようにバッフル板の一部を切り欠かなければならない。しかしながら、バッフル板の一部を切り欠くことで、前記差圧を構成し難くなるという問題が生じていた。

本発明は、係る技術的問題を解決するために成されたものであり、回転圧縮機構部等の摺動部へのオイル供給を円滑に行うことができる横型ロータリコンプレッサを提供することを目的とする。

本発明の横型ロータリコンプレッサは、横型の密閉容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される回転圧縮要素から成る回転圧縮機構部とを備え、回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを密閉容器内に吐出するものであって、密閉容器内面と僅かな間隙を存して設けられ、当該密閉容器内を電動要素側と回転圧縮機構部側とに区画して差圧を構成するためのバッフル板を備え、回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスをバッフル板の電動要素側に吐出させ、バッフル板の回転圧縮機構部側に流入させるよう構成すると共に、バッフル板は、密閉容器内を区画する区画部と、この区画部の周囲から電動要素側に延在する周壁部とから構成され、この周壁部には切欠部が形成され、且つ、当該切欠部近傍の部分と密閉容器内面間の間隙は、他の部分の間隙よりも狭くされているものである。

請求項２の発明の横型ロータリコンプレッサでは、上記発明においてバッフル板に対応する位置の密閉容器に取り付けられ、電動要素に給電するためのターミナルを備え、切欠部はターミナルに対応する位置に形成されているものである。

請求項３の発明の横型ロータリコンプレッサでは、上記各発明において冷媒として二酸化炭素を使用したものである。

請求項４の発明の車両用空気調和機は、上記各発明の横型ロータリコンプレッサを用いて冷媒回路が構成されたものである。

本発明の横型ロータリコンプレッサでは、切欠部近傍の部分の周壁部と密閉容器内面間の間隙を他の部分の間隙より狭くすることで、通路抵抗が増大し、差圧を効果的に構成させることができるようになる。

これにより、切欠部により差圧構成に支障をきたす不都合を解消することができるようになり、横型ロータリコンプレッサの信頼性及び圧縮効率の向上を図ることができるようになる。

請求項２の発明では、上記発明において切欠部によりターミナルの端子や配線の取り回しが可能となるので、ターミナルをバッフル板に対応する位置の密閉容器に取り付けることができるようになる。これにより、メンテナンス性を改善することができるようになると共に、バッフル板の電動要素側のオイル溜まりを少なくすることができるようになる。

特に、請求項３の発明の如く、冷媒として密度の高い二酸化炭素を使用した場合であっても、上記各発明により密閉容器内の電動要素側と回転圧縮機構部側とに効果的に差圧を構成することができるようになる。また、自然冷媒である二酸化炭素を使用することで地球環境問題にも寄与することができるようになる。

請求項４の発明では、車両用空気調和機冷媒回路を上記各発明の横型ロータリコンプレッサを用いて構成することで、特に、車両が当該コンプレッサの電動要素側に傾斜した場合であっても、回転圧縮機構部側にオイルが溜まるようになり、オイル吐出の低減を図りながら、給油手段による回転圧縮機構部等の摺動部へのオイル供給を円滑に行うことができるようになる。

以下、図面に基づき本発明の実施形態を詳述する。

図１は本発明の横型ロータリコンプレッサの実施例として、第１及び第２の回転圧縮要素を備えた内部中間圧型の横型多段（２段）圧縮式ロータリコンプレッサの縦断側面図を示している。

図１において、実施例のロータリコンプレッサ１０は二酸化炭素（ＣＯ₂）を冷媒とする内部中間圧型の横型２段圧縮式ロータリコンプレッサで、このロータリコンプレッサ１０は両端が密閉された横長円筒状の密閉容器１２を備え、この密閉容器１２の底部をオイル溜めとしている。密閉容器１２は容器本体１２Ａと、この容器本体１２Ａの上部開口を閉塞する略椀状のエンドキャップ１２Ｂにより構成されている。この密閉容器１２の容器本体１２Ａ内には当該ロータリコンプレッサ１０の駆動要素としての電動要素１４と、この電動要素１４の回転軸１６により駆動される第１の回転圧縮要素３２（１段目）及び第２の回転圧縮要素３４（２段目）からなる回転圧縮機構部１８が収納されている。尚、実施例のロータリコンプレッサ１０は車両用の空気調和機として使用されるものである。

また、容器本体１２Ａの側面には、後述するバッフル板１００に対応する位置に円形の取付孔１２Ｄが形成されており、取付孔１２Ｄには電動要素１４に電力を供給するためのターミナル２０が取り付けられている。

前記電動要素１４は密閉容器１２の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の間隔を設けて挿入設置されたロータ２４とからなる。このロータ２４は中心を通り密閉容器１２の軸心方向（横方向）に延在する回転軸１６に固定されている。

ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２８を有している。そして、前記ロータ２４もステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成されている。

前記バッフル板１００の回転圧縮機構部１８側、即ち、回転軸１６の回転圧縮機構部１８側の端部には給油手段としてのオイルポンプ１０１が設けられている。このオイルポンプ１０１は、密閉容器１２内に封入された潤滑用のオイルを回転圧縮機構部１８等の摺動部に供給し、摩耗を防止するためものである。このオイルポンプ１０１からは密閉容器１２の底部に向かってオイル吸上パイプ１０２が降下し、オイル溜めにて開口している。

第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４は、それぞれ中間仕切板３６の両側（図１では左右）に配置されたシリンダ３８、４０と、１８０度の位相差を有して回転軸１６に設けられた偏心部４２、４４に嵌合され、シリンダ３８、４０内を偏心回転するローラ４６、４８と、これらローラ４６、４８にそれぞれ当接してシリンダ３８、４０内をそれぞれ低圧室側と高圧室側に区画するベーン５０、５２と、シリンダ３８の電動要素１４側の開口面とシリンダ４０の電動要素１４とは反対側（オイルポンプ１０１側）の開口面をそれぞれ閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材５４、５６とから構成されている。

そして、シリンダ３８、４０には図示しない吸込ポートにてシリンダ３８、４０内部の低圧室側とそれぞれ連通する吸込通路５８、６０が形成されている。吸込通路５８は図示しない連通孔を介して前記バッフル板１００の回転圧縮機構部１８側の密閉容器１２内と連通しており、第２の回転圧縮要素３４はバッフル板１００の回転圧縮機構部１８側の冷媒ガスを吸引するように構成している。

また、前記支持部材５４の電動要素１４側は一部が凹陥されており、この凹陥部をカバー６６で塞ぐことにより、吐出消音室６２が形成されている。また、支持部材５６の電動要素１４側とは反対側は一部が凹陥されており、この凹陥部をカバー６８で塞ぐことにより、吐出消音室６４が形成されている。これら吐出消音室６２、６４はそれぞれ図示しない吐出ポートを介してシリンダ３８、４０の高圧側と連通している。

そして、吐出消音室６４と密閉容器１２内は、シリンダ３８、４０や中間仕切板３６、支持部材５４、バッフル板１００を貫通して電動要素１４側に開口する連通路１２０にて連通されており、この連通路１２０の端部には中間吐出管１２１が立設され、この中間吐出管１２１から第１の回転圧縮要素３２で圧縮された中間圧の冷媒ガスを密閉容器１２内の前記バッフル板１００の電動要素１４側に吐出させるように構成している。このとき、冷媒ガス中には第１の回転圧縮要素３２に供給されたオイルが混入しているが、このオイルもバッフル板１００のの電動要素１４側に吐出されることになる。ここで、冷媒ガス中に混入したオイルは冷媒ガスから分離して密閉容器１２内底部のオイル溜めに溜まる。

ここで、前述したバッフル板１００は、密閉容器１２内を電動要素１４側と回転圧縮機構部１８側とに区画して差圧を構成するためのものであり、密閉容器１２の容器本体１２Ａに取り付けられた前記ターミナル２０の下側に位置して、密閉容器１２内面（容器本体１２Ａの内面）と僅かな隙間を存して設けられている。当該バッフル板１００は、密閉容器１２内を区画する円盤状の区画部１０３と、この区画部１０３の周囲から電動要素１４側に延在する周壁部１０４とから構成されており、周壁部１０４の先端（周壁部１０４の電動要素１４側の端部）を電動要素１４のステータ２２にスポット溶接又はボルト止め固定することにより取り付けられている。

そして、第１の回転圧縮要素３２で圧縮され、密閉容器１２内のバッフル板１００の電動要素１４側に吐出された中間圧の冷媒ガスは、バッフル板１００と密閉容器１２の内面との間に形成された隙間を通って回転圧縮機構部１８側に流入することになるが、係るバッフル板１００の存在により、密閉容器１２内にはバッフル板１００の電動要素１４側の圧力が高く、回転圧縮機構部１８側が低い差圧が構成されることになる。

また、区画部１０３の周囲から電動要素１４側に延在する周壁部１０４を設けることで、当該ロータリコンプレッサ１０が電動要素１４側に大きく傾斜した場合、オイル溜めに位置する周壁部１０４の存在により、バッフル板１００の電動要素１４側に溜まるオイル量が少なくなるため、その分、バッフル板１００の回転圧縮機構部１８側のオイルレベル（油面）を上昇させることができる。これにより、ロータリコンプレッサ１０が電動要素１４側に傾斜する状況下でもバッフル板１００の回転圧縮機構部１８側のオイル吸上パイプ１０２の開口がオイル中に浸漬されるようになり、オイル供給を行うことが可能となる。

また、この周壁部１０４には切欠部１０５が形成されている。この切欠部１０５はバッフル板１００が取り付けられた際、前記ターミナル２０に対応する位置に形成されており、この切欠部１０５内にターミナル２０の端子や図示しない配線等が位置する。即ち、バッフル板１００の周壁部１０４に形成された切欠部１０５により、ターミナル２０の端子や配線の取り回しが阻害されず、且つ、絶縁距離も確保することができるようになる。これにより、ターミナル２０をバッフル板１００に対応する位置に取り付けることが可能となり、メンテナンス性の向上を図ることができるようになる。

また、ターミナル２０を従来のエンドキャップ１２Ｂに取り付けた場合、ターミナル２０と電動要素１４との絶縁距離を確保すると共に、配線取り回しの関係上、エンドキャップ１２Ｂの空間容積を大きくとらなければならず、オイル溜まりが大型化してしまう不都合が生じていた。本発明では、ターミナル２０と密閉容器１２の上部となるバッフル板１００に対応する位置に取り付けることで、エンドキャップ１２Ｂ自体を小化できるため、エンドキャップ１２Ｂのオイル溜まりも小化できることとなる。従って、バッフル板１００の電動要素１４側のオイルを少なくすることが可能となる。

更に、ターミナル２０をバッフル板１００に対応する位置の密閉容器１２（容器本体１２Ａ）に取り付けることで、ターミナル２０の取り付けを従来のエンドキャップ１２Ｂから密閉容器１２の上方に変更することによるロータリコンプレッサの全長の拡大も回避することができるようになる。

そして、本発明ではバッフル板１００は切欠部１０５近傍の部分の周壁部１０４と密閉容器１２の内面間の間隙Ｔ２は、他の部分の周壁部１０４（切欠部１０５近傍以外の部分の周壁部１０４）と密閉容器１２内面との間隙Ｔ１よりも狭くされている。本実施例では切欠部１０５近傍の部分の周壁部１０４と密閉容器１２の内面間の間隙Ｔ２は０．２５ｍｍ、他の部分の周壁部１０４と密閉容器１２内面との間隙Ｔ１は０．７５ｍｍに設定されている。

即ち、切欠部１０５を形成することで、当該切欠部１０５からも冷媒の流通が成されるようになるため、密閉容器１２内面とバッフル板１００の周壁部１０４の間の間隙を従来の如く他の部分の周壁部１０４と密閉容器１２内面との間隙の０．７５ｍｍと同じ間隙とすると、切欠部１０５により差圧が有効に構成されなくなってしまう。

この場合、図５に示すように１７２Ａの地点から油面（オイルレベル）の変化が生じるようになる。即ち、油面の変化が生じる地点が差圧発生地点であるため、従来の間隙とした場合には、切欠部１０５からの冷媒流通により切欠部１０５近傍の部分の周壁部では通路抵抗が減少し、差圧が構成されなくなり、切欠部１０５の回転圧縮機構部１８側から差圧が構成されることがわかる。

これにより、当該バッフル板にて所望の差圧を得ることができなくなるので、バッフル板１００の回転圧縮機構部１８側のオイルレベルを充分に確保できなくなってしまう。特に、二酸化炭素（ＣＯ₂）などの密度の高い冷媒を使用した場合には、冷媒ガスの流速が遅く、通路抵抗が小さいため、他の冷媒と比べて差圧が構成され難くなり、切欠部１０５形成による影響は著しく、最悪の場合、差圧が殆ど構成されない恐れもある。

しかしながら、本発明の如く切欠部１０５近傍の周壁部１０４と密閉容器内１２内面の間隙Ｔ２を他の部分の周壁部１０４と密閉容器１２内面との間隙Ｔ１よりも狭くすることで、図４に示すように差圧の発生地点１７０Ａが従来のものより電動要素１４側となる。即ち、切欠部１０５近傍の周壁部１０４と密閉容器内１２内面の間隙Ｔ２を狭くすることで、切欠部１０５付近の通路抵抗が増大し、差圧が構成されるようになる。

これにより、所望の差圧を得ることができるようになる。この差圧によって密閉容器１２内底部のオイル溜めに貯溜されたオイルはバッフル板１００の回転圧縮機構部１８側に移動し、バッフル板１００の電動要素１４側より回転圧縮機構部１８側のオイルレベルが上昇する。これにより、オイル吸上パイプ１０２の開口は支障無くオイル中に浸漬されるようになるので、オイルポンプ１０１による回転圧縮機構部１８の摺動部へのオイルの供給が円滑に行われるようになる。

尚、密閉容器１２内に封入される潤滑油としてのオイルとしては、例えば鉱物油（ミネラルオイル）、アルキルベンゼン油、エーテル油、エステル油、ＰＡＧ（ポリアルキルグリコール）等既存のオイルが使用される。そして、冷媒としては、地球環境にやさしく可燃性及び毒性等を考慮して自然冷媒である前述した二酸化炭素（ＣＯ₂）を使用する。このように、自然冷媒である二酸化炭素を冷媒として使用することで環境問題にも寄与することができるようになる。

他方、前記密閉容器１２の容器本体１２Ａの側面には、シリンダ４０の吸込通路６０に対応する位置にスリーブ１４２が溶接固定されている。このスリーブ１４２内には冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、シリンダ４０の吸込通路６０と連通する。

また、容器本体１２Ａの側面の吐出消音室６２に対応する位置にはスリーブ１４３が形成されている。このスリーブ１４３内には冷媒吐出管９６が挿入接続され、この冷媒吐出管９６の一端は吐出消音室６２と連通されており、第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８で圧縮され、図示しない吐出ポートを通って吐出消音室６２に吐出された冷媒ガスが冷媒吐出管９６から外部のガスクーラ１５４（放熱器）に供給される。更に、密閉容器１２の底部には取付用台座１１０が設けられている。

次に、図３は本発明のロータリコンプレッサ１０を用いて冷媒回路１４０が構成された車両用空気調和機の冷媒回路図である。この冷媒回路１４０は前記ロータリコンプレッサ１０、ガスクーラ１５４、膨張弁１５５及び蒸発器１５７を順次環状に配管接続することにより構成されている。即ち、ロータリコンプレッサ１０の冷媒吐出管９６はガスクーラ１５４の入口に接続されている。ガスクーラ１５４を出た配管は膨張弁１５５を経て蒸発器１５５の入口に接続されている。また、蒸発器１５５の出口にはロータリコンプレッサ１０の冷媒導入管９４が接続されている。

以上の構成で次にロータリコンプレッサ１０の動作を説明する。ターミナル２０及び図示しない配線を介して電動要素１４のステータコイル２８に通電されると、電動要素１４が起動してロータ２４が回転する。この回転により回転軸１６と一体に設けられた偏心部４２、４４に嵌合されたローラ４６、４８がシリンダ３８、４０内で偏心回転する。

これにより、冷媒導入管９４及び支持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して図示しない吸込ポートから第１の回転圧縮要素３２のシリンダ４０の低圧室側に低圧の冷媒ガスが吸入され、ローラ４８とベーン５２の動作により圧縮されて中間圧となり、シリンダ４０の高圧室側より連通路１２０を経てバッフル板１００の電動要素１４側に吐出される。このとき、密閉容器１２内のバッフル板１００の電動要素１４側に吐出された中間圧の冷媒ガス中には、第１の回転圧縮要素３２に供給されたオイルが混入しており、このオイルは分離して密閉容器１２内底部のオイル溜めに溜まる。

そして、冷媒ガスはバッフル板１００の周壁部１０４と密閉容器１２の内周との間に形成された隙間を通過してバッフル板１００の回転圧縮機構部１８側に流入する。このとき、冷媒ガスがバッフル板１００の周壁部１０４と密閉容器１２の内周との間に形成された隙間を通過すると云う作用により、バッフル板１００の電動要素１４側の圧力が回転圧縮機構部１８側の圧力より高くなる。

この差圧により、密閉容器１２内のオイルはバッフル板１００の回転圧縮機構部１８側に流入しやすくなるので、回転圧縮機構部１８側の油面が上昇する。これにより、オイルはオイル吸上パイプ１０２を介してオイルポンプ１０１により円滑に吸い上げられる。

更に、回転圧縮機構部１８側に流入した中間圧の冷媒ガスは図示しない連通孔から、シリンダ３８に形成された吸込通路５８を経由して図示しない吸込ポートから上シリンダ３８の低圧室側に吸入される。

第２の回転圧縮要素３４に吸入された中間圧の冷媒ガスは、ローラ４６とベーン５０の動作により２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側から図示しない吐出ポートを通り吐出消音室６２に吐出される。吐出消音室６２に吐出された冷媒ガスは、冷媒吐出管９６を経てロータリコンプレッサ１０の外部のガスクーラ１５４に流入する。

ガスクーラ１５４に流入した冷媒は、空冷方式により放熱した後、膨張弁１５５にて減圧され、蒸発器１５７に流入する。そこで冷媒は蒸発し、周囲の空気から吸熱することにより冷却作用を発揮して車内を冷却する。

また、蒸発器１５７を出た冷媒は冷媒導入管９４からロータリコンプレッサ１０の第１の回転圧縮要素３２に吸い込まれるサイクルを繰り返す。

このように、バッフル板１００を区画部１０３と区画部１０３の周囲から電動要素１４側に延在する周壁部１０４とから構成し、この周壁部１０４に切欠部１０５を形成することで、切欠部１０５にてターミナル２０の端子や配線の取り回しと、絶縁距離を確保することが出来るようになるので、ターミナル２０をバッフル板１００が位置する密閉容器１２の容器本体１２Ａ上部に取り付けることができるようになる。

また、切欠部１０５近傍の部分の周壁部１０４と密閉容器１２内面間の間隙Ｔ２を他の部分の周壁部１０４と密閉容器１２内面間の間隙Ｔ１よりも狭くすることで、切欠き部１０５近傍の通路抵抗を増大させることができるようになり、差圧を有効に構成させることができるようになる。これにより、切欠部１０５により差圧構成に支障をきたす不都合を解消することができるようになる。

また、前述した差圧により、密閉容器１２内底部のオイル溜めに貯溜されたオイルはバッフル板１００の回転圧縮機構部１８側に移動し、オイルポンプ１０１側のオイルレベルが上昇する。これにより、オイル吸上パイプ１０２の開口は支障無くオイル中に浸漬されるようになるので、オイルポンプ１０１による回転圧縮機構部１８の摺動部へのオイルの供給が円滑に行われるようになる。

特に、冷媒として二酸化炭素のように密度が濃く、他の冷媒と比べて差圧が構成され難くい冷媒ガスを使用した場合においても、本発明により所望の差圧を構成させることができるようになる。

更にまた、本実施例のロータリコンプレッサ１０は車両に積載して車両用空気調和機として用いるものとしたが、特に、ロータリコンプレッサ１０が傾斜した場合であっても、上述の構成により、摺動部へのオイル供給を円滑に行うことができるようになる。これにより、当該ロータリコンプレッサ１０を用いた車両用空気調和機の信頼性の向上を図ることができるようになる。

尚、本実施例では切欠部１０５はターミナル２０をバッフル板１００の上側に位置する密閉容器１２に取り付けられたターミナル２０の端子や配線の取り回しのために形成するものとしたが、本発明の切欠部１０５形成の要因はターミナル２０に限定されるものでなく、他の要因により切欠部を形成した場合にも有効であることは云うまでもない。

更に、上記実施例では、横型ロータリコンプレッサ１０を第１と第２の回転圧縮要素３２、３４を備えた２段圧縮式の横型ロータリコンプレッサで説明したが、これに限らず、、回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを密閉容器内に吐出するロータリコンプレッサであれば、例えば、内部高圧型の単シリンダの横型ロータリコンプレッサ、内部高圧型の多気筒横型ロータリコンプレッサ又は回転圧縮要素を３段、４段或いはそれ以上の回転圧縮要素を備えた多段圧縮式ロータリコンプレッサに適応しても本発明は有効である。更に、２段圧縮式ロータリコンプレッサを内部中間圧型の横型ロータリコンプレッサで説明したが、これに限らず内部高圧型の横型２段圧縮式ロータリコンプレッサに適応しても差し支えない。

本発明の一実施例の横型２段圧縮式ロータリコンプレッサの縦断側面図である。 図１の横型２段圧縮式ロータリコンプレッサの平断面図である。 図１のロータリコンプレッサを備えた車両用空気調和機の冷媒回路図である。 図１のロータリコンプレッサの油面を示す図である。 従来のロータリコンプレッサの油面を示す図である。

符号の説明

１０ 横型多段圧縮式ロータリコンプレッサ
１２ 密閉容器
１４ 電動要素
１６ 回転軸
１８ 回転圧縮機構部
３２ 第１の回転圧縮要素
３４ 第２の回転圧縮要素
３８、４０ シリンダ
５４、５６ 支持部材
１００ バッフル板
１０１ オイルポンプ
１０２ オイル吸上パイプ
１０３ 区画部
１０４ 周壁部
１０５ 切欠部
１４０ 冷媒回路

Claims (4)

1. 横型の密閉容器内に電動要素と、該電動要素にて駆動される回転圧縮要素から成る回転圧縮機構部とを備え、前記回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記密閉容器内に吐出する横型ロータリコンプレッサであって、
   前記密閉容器内面と僅かな間隙を存して設けられ、当該密閉容器内を前記電動要素側と回転圧縮機構部側とに区画して差圧を構成するためのバッフル板を備え、
   前記回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記バッフル板の前記電動要素側に吐出させ、前記バッフル板の前記回転圧縮機構部側に流入させるよう構成すると共に、
   前記バッフル板は、前記密閉容器内を区画する区画部と、該区画部の周囲から前記電動要素側に延在する周壁部とから構成され、該周壁部には切欠部が形成され、且つ、当該切欠部近傍の部分と前記密閉容器内面間の間隙は、他の部分の間隙よりも狭くされていることを特徴とする横型ロータリコンプレッサ。
2. 前記バッフル板に対応する位置の前記密閉容器に取り付けられ、前記電動要素に給電するためのターミナルを備え、前記切欠部は前記ターミナルに対応する位置に形成されていることを特徴とする請求項１の横型ロータリコンプレッサ。
3. 冷媒として二酸化炭素を使用したことを特徴とする請求項１又は請求項２の横型ロータリコンプレッサ。
4. 請求項１、請求項２又は請求項３の横型ロータリコンプレッサを用いて冷媒回路が構成された車両用空気調和機。

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