JP2005194932A - 可変容量型圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】 クランク室内の潤滑油を確保し、摺動部での良好な潤滑を得ることができる可変容量型圧縮機を提供する。
【解決手段】 ハウジングに回転自在に支持された駆動軸７と、クランク室４に配されて駆動軸の回転に同期して回転する斜板２１と、斜板２１の回転に伴いシリンダボア内を往復摺動するピストン１７と、ピストン１７の往復摺動によりシリンダボア１６に選択的に連通する吸入室２５および吐出室２６とを有し、斜板２１の傾斜角を変更することで吐出容量を制御するようにしている可変容量型圧縮機において、吐出室２６を含む吐出領域３６とクランク室４とを連通する連通経路を設け、吐出領域３６に作動流体に混在するオイルを分離するオイル分離機構３１を設けると共に、連通経路に吐出領域３６からクランク室４へ導かれるオイル流量を調節する流量調節機構４０を設ける。また、クランク室４と吸入室２５を含む吸入領域とを連通する抽気通路Ｂにクランク室内の作動流体に混在するオイルを分離するオイル分離機構１２０を設ける。
【選択図】 図１

Description

この発明は、クランク室に収容されて駆動軸の回転に伴い回動する斜板と、この斜板の周縁に係留され、斜板の回転に伴ってシリンダボア内を往復摺動するピストンとを備え、斜板の傾斜角を変化させて吐出容量を制御する可変容量型圧縮機に関し、特に、オイル分離機構を備えたものに関する。

従来、この種の圧縮機として、特許文献１に示される斜板式圧縮機の構成が公知となっている。これは、吐出冷媒通路にオイルセパレータを設け、このオイルセパレータにより分離したオイルを吐出室圧とクランク室圧との差圧を利用してクランク室に戻すようにしたものである。また、この種の圧縮機においては、クランク室圧を制御する圧力制御弁が設けられており、同文献に示される構成においては、吐出室とクランク室とを連通する抽気通路の開度を圧力制御弁によって調節し、クランク室圧を制御するようにしている。

ところで、このような圧縮機においては、クランク室圧が抽気通路を介して吸入室へ送られるので、クランク室内の潤滑油が冷媒と共に流出されることとなり、クランク室の潤滑油不足を招く恐れがある。このため、クランク室内の潤滑油量を確保するために、抽気通路のクランク室へ通じる部分を、クランク室を画成するハウジング内に設けた孔と、この孔に接続され、クランク室内にパイプ状に突出して開口する孔形成部とによって構成し、クランク室内の潤滑油の流出を制限する構成も考えられている（特許文献２参照）。
特開２００２−５０２２号公報 特開２００３−９７４２３号公報

しかしながら、前者（特許文献１）の構成においては、吐出室圧とクランク室圧との差圧が小さい低負荷時においては、十分なオイルをクランク室へ戻せない不都合がある。このため、クランク室内のオイルが不足し、摺動部分の円滑な潤滑を維持できなくなることが懸念されている。また、後者（特許文献２）の構成においても、パイプ状の孔形成部がクランク室に突き出して開口されているので、クランク室内で攪拌、拡散されて冷媒と混濁している潤滑油が、冷媒と共に孔形成部から容易に入り込み、クランク室外へ流出してクランク室内のオイル不足を招くことが懸念されている。

そこで、この発明においては、上述した点に鑑みてなされたものであり、クランク室内の潤滑油を十分に確保し、クランク室内の摺動部分での良好な潤滑を得ることができる可変容量型圧縮機を提供することを主たる課題としている。

上記課題を達成するために、この発明に係る可変容量型圧縮機は、クランク室を貫通してハウジングに回転自在に支持された駆動軸と、前記クランク室に配されて前記駆動軸の回転に同期して回転する斜板と、前記斜板の回転に伴いシリンダボア内を往復摺動するピストンと、前記ピストンの往復摺動により前記シリンダボアに選択的に連通する吸入室および吐出室とを有し、前記斜板の傾斜角を変更することで吐出容量を制御するようにしている構成において、前記吐出室を含む吐出領域に設けられ、前記吐出室に吐出された作動流体に混在するオイルを分離するオイル分離機構と、前記オイル分離機構によって分離されたオイルの前記クランク室への導入量を前記吐出領域と前記クランク室との差圧に応じて調節する流量調節機構とを具備することを特徴としている（請求項１）。

したがって、このような構成においては、吐出領域に設けられたオイル分離機構によって吐出室に吐出された作動流体に混在しているオイルが分離され、この分離されたオイルのクランク室への導入量が流量調節機構によって調節されるので、吐出室圧とクランク室圧との差圧に応じてクランク室へ戻すオイル量を調節することが可能となり、吐出領域とクランク室との差圧が小さい場合でも十分なオイルをクランク室４に戻すことが可能となる。

ここで、流量調節機構は、吐出領域とクランク室とを連通する経路の通路面積を調節するものであり、吐出領域とクランク室との差圧が小さくなると前記経路の通路面積を増大させる構成としてもよい（請求項２）。吐出領域とクランク室との差圧が小さくなると、この差圧を利用して吐出領域からクランク室へオイルが供給されにくくなるが、上述のような構成によれば、吐出領域とクランク室とを連通する経路の通路面積が増大するので、クランク室へ導入するオイル量の低下を避けることが可能となる。

また、流量調節機構は、吐出領域とクランク室とを連通する経路に形成される絞りの長さを調節するものであり、吐出領域とクランク室との差圧が小さくなると前記経路の絞りの長さを小さくするものであってもよい（請求項３）。このような構成においては、吐出領域とクランク室との差圧が小さくなると、吐出領域とクランク室とを連通する経路の絞りの長さが小さくなるので、クランク室へ導入するオイル量を増やすことが可能となり、差圧が小さくなることに起因するオイル導入量の低減を打ち消すことが可能になる。

この発明に係る可変容量型圧縮機は、クランク室を貫通してハウジングに回転自在に支持された駆動軸と、前記クランク室に配されて前記駆動軸の回転に同期して回転する斜板と、前記斜板の回転に伴いシリンダボア内を往復摺動するピストンと、前記ピストンの往復摺動により前記シリンダボアに選択的に連通する吸入室および吐出室とを有し、前記斜板の傾斜角を変更することで吐出容量を制御するようにしている構成において、前記クランク室と前記吸入室を含む吸入領域とを直接又は連通状態を調節する制御弁を介して連通する抽気通路を設け、前記抽気通路に前記クランク室内の作動流体に混在するオイルを分離するオイル分離機構を設けるようにしてもよい（請求項４）。

したがって、このような構成によれば、抽気通路に設けられたオイル分離機構によってクランク室から吸入領域へ導かれる作動流体に混在しているオイルが分離されるので、クランク室から吸入領域へ流出されるオイル量を低減することが可能となり、クランク室内にオイルを保持することが可能となる。

抽気通路に設けられるオイル分離機構は、抽気通路の途中に通路断面を大きく形成した空洞部を設け、前記空洞部の潤滑油の分布が相対的に小さい部位から空洞部の下流側へ冷媒を導くようにするものであっても（請求項５）ハウジングにクランク室に臨む凹部を形成し、この凹部に前記抽気通路を開口するものであってもよい（請求項６）。

ここで、抽気通路の途中に設けられた空洞部は、クランク室との間に遮蔽板を設け、一部をクランク室に開口させることによって構成されるものであっても（請求項７）、凹部の開口部分に網状の遮蔽板を設けるものであってもよい（請求項８）。

また、オイル分離機構は、抽気通路の途中に通路断面を大きく形成した空洞部を設け、この空洞部を徐々に通路断面を大きくしたディフュ−ザ形状としてもよい（請求項９）。

尚、抽気通路の途中に設けられた空洞部には、多孔質体を設けるようにしても（請求項１０）、冷媒中に混在する潤滑油を空洞部の壁面に導く潤滑油案内子を設けるようにしてもよい（請求項１１）。また、前記凹部はクランク室に向って下方へ傾斜するようにしても（請求項１２）、前記オイル分離機構によって分離されたオイルをクランク室に戻すようにしても（請求項１３）、前記凹部の開口部分にこの開口部分を絞る邪魔板を設け、この邪魔板を前記駆動軸のスラスト軸受を支持する軸受支持部材と一体化するようにしても（請求項１４）、この邪魔板の自由端に開口部分へのオイルの流入を阻止する突起を設けるようにしてもよい（請求項１５）。

さらに、この発明に係る可変容量型圧縮機は、クランク室を貫通してハウジングに回転自在に支持された駆動軸と、前記クランク室に配されて前記駆動軸の回転に同期して回転する斜板と、前記斜板の回転に伴いシリンダボア内を往復摺動するピストンと、前記ピストンの往復摺動により前記シリンダボアに選択的に連通する吸入室および吐出室とを有し、前記斜板の傾斜角を変更することで吐出容量を制御するようにしている構成において、前記吐出室を含む吐出領域に設けられ、前記吐出室に吐出された作動流体に混在するオイルを分離するオイル分離機構と、前記オイル分離機構で分離されたオイルを前記クランク室へ導くオイル経路と、前記クランク室と前記吸入室を含む吸入領域とを直接又は連通状態を調節する制御弁を介して連通する抽気通路とを有し、前記オイル分離機構によって分離されたオイルの前記クランク室への導入量を前記吐出領域と前記クランク室との差圧に応じて調節する流量調節機構を設けると共に、前記抽気通路に前記クランク室内の作動流体に混在するオイルを分離するオイル分離機構を設けるようにしてもよい（請求項１６）。

このような構成によれば、吐出領域と抽気通路のそれぞれにオイル分離機構が設けられるので、それぞれの構成に伴う前述した作用効果を有し、クランク室内を豊富なオイルで満たすことが可能となる。

また、この発明に係る可変容量型圧縮機は、クランク室を貫通してハウジングに回転自在に支持された駆動軸と、前記クランク室に配されて前記駆動軸の回転に同期して回転する斜板と、前記斜板の回転に伴いシリンダボア内を往復摺動するピストンと、前記ピストンの往復摺動により前記シリンダボアに選択的に連通する吸入室および吐出室とを有し、前記斜板の傾斜角を変更することで吐出容量を制御するようにしている構成において、前記ハウジングは、前記シリンダボアが形成されたシリンダブロックを有し、前記クランク室と前記吸入室を含む吸入領域とを直接又は連通状態を調節する制御弁を介して連通する抽気通路を設け、前記シリンダブロックの端面に前記抽気通路の開口部よりも前記斜板の回転方向後方側に捕捉手段を設けるようにしてもよい（請求項１７）。

ここで、捕捉手段は、開口部よりも下方に延ばすことが好ましく（請求項１８）、また、溝又は突起で構成するようにしてもよい（請求項１９）。

このような構成によれば、斜板の回転に伴い斜板の回転方向と同方向にシリンダブロックの端面を伝って流れるオイルは、捕捉手段によって周方向の移動が妨げられ、抽気通路の開口部に導かれることがなくなるので、クランク室から流出されるオイル量を低減することが可能となり、クランク室内にオイルを保持することが可能となる。

以上述べたように、この発明によれば、可変容量型圧縮機において、吐出室を含む吐出領域に設けられ、吐出室に吐出された作動流体に混在するオイルを分離するオイル分離機構と、オイル分離機構で分離されたオイルをクランク室へ導くオイル経路と、オイル分離機構によって分離されたオイルのクランク室への導入量を吐出領域とクランク室との差圧に応じて調節する流量調節機構とを設けたので、吐出室圧とクランク室圧との差圧が小さい低負荷時においても、十分なオイルをクランク室へ戻すことが可能となる。このため、クランク室内の潤滑油を十分に確保でき、摺動部分の良好な潤滑を維持することが可能となる。

また、上述の構成に代えて、又は、上述の構成に加えて、クランク室と前記吸入室を含む吸入領域とを直接又は連通状態を調節する制御弁を介して連通する抽気通路にクランク室内の作動流体に混在するオイルを分離するオイル分離機構を設けたので、クランク室から流出するオイル量を低減することが可能となる。このため、クランク室内の潤滑油を十分に確保することが可能となり、摺動部での良好な潤滑を得ることが可能となる。

以下、この発明の最良の実施形態を添付図面を参照しながら説明する。

図１において、圧縮機の一例として冷凍サイクルに用いられる可変容量型圧縮機が示されている。この圧縮機は、シリンダブロック１と、このシリンダブロック１のリア側にバルブプレート２を介して組み付けられたリアヘッド３と、シリンダブロック１を覆うように組付けられ、シリンダブロック１のフロント側でクランク室４を画成するフロントヘッド５とを有して構成されている。これらフロントヘッド５、バルブプレート２、及び、リアヘッド３は、締結ボルト６により軸方向に締結され、圧縮機のハウジングを構成している。

フロントヘッド５とシリンダブロック１とによって画設されるクランク室４には、一端がフロントヘッド５から突出する駆動軸７が収容されている。この駆動軸７のフロントヘッド５から突出した部分には、ボルト８によって軸方向に固定された駆動プーリ９が、フロントヘッド５のボス部５ａにベアリング１０を介して回転自在に外嵌されている。

また、この駆動軸７の一端側は、フロントヘッド５との間に設けられたシール部材１１を介してフロントヘッド５との間が気密よく封じられると共にラジアル軸受１２にて回転自在に支持されており、駆動軸７の他端側は、シリンダブロック１の支持凹部１３に収容されたラジアル軸受１４にて回転自在に支持されている。

シリンダブロック１には、前記ラジアル軸受１４が収容される支持凹部１３と、この支持凹部１３を中心とする円周上に等間隔に配された複数のシリンダボア１６とが形成されており、それぞれのシリンダボア１６には、片頭ピストン１７が往復摺動可能に挿入されている。

前記駆動軸７には、クランク室４内において、該駆動軸７と一体に回転するスラストフランジ１８が固定されている。このスラストフランジ１８は、駆動軸７に対して略垂直に形成されたフロントヘッド５の内壁面に対してスラスト軸受１９を介して回転自在に支持されている。そして、このスラストフランジ１８には、リンク部材２０を介して斜板２１が連結されている。

斜板２１は、駆動軸７上に設けられたヒンジボール２２を中心に傾動可能に取り付けられているもので、スラストフランジ１８の回転に同期して一体に回転するようになっている。そして、斜板２１の周縁部分には、前後に設けられた一対のシュー２３を介して片頭ピストン１７の係合部１７ｂが係留されている。

したがって、駆動軸７が回転すると、これに伴って斜板２１が回転し、この斜板２１の回転運動がシュー２３を介して片頭ピストン１７の往復直線動に変換され、シリンダボア１６内においてピストン１７とバルブプレート２とにより画成された圧縮室２４の容積が変更されるようになっている。

リアヘッド３には、吸入室２５とこの吸入室２５の周囲に連続的に形成された吐出室２６とが画成され、バルブプレート２には、吸入室２５と圧縮室２４とを図示しない吸入弁を介して連通する吸入孔２７と、吐出室２６と圧縮室２４とを図示しない吐出弁を介して連通する吐出孔２８とが形成されている。

また、リアヘッド３には、吐出領域３６とクランク室４とを連通可能とする給気通路Ａ、及び、クランク室４と吸入室２５とを連通可能とする抽気通路Ｂのそれぞれの連通状態を調節する圧力制御弁３０が装着されており、この圧力制御弁３０によって、クランク室の圧力を制御し、ピストンストローク、即ち、吐出容量を調節するようにしている。ここで、ピストンストロークは、ピストン１７の前面にかかる圧力、即ち圧縮室２４の圧力（シリンダボア内の圧力）と、ピストン１７の背面にかかる圧力、即ちクランク室４内の圧力（クランク室圧Ｐｃ）との差圧によって決定されるもので、クランク室圧Ｐｃを高くすると、圧縮室２４とクランク室４との差圧が小さくなるので、ピストンストロークは小さくなり、逆に、クランク室圧Ｐｃを低くすると、圧縮室２４とクランク室４との差圧が大きくなるので、ピストンストロークは大きくなる。

さらに、リアヘッド３には、吐出室２６に吐出した吐出ガスに混在しているオイルを分離する遠心分離式のオイル分離機構３１が設けられている。このオイル分離機構３１は、吐出室２６に対して導入ポート３２を介して連通するオイル分離室３３を備えているもので、このオイル分離室３３を上下方向に延びる空間によって形成し、その内部に上方から下方に分離筒３４を挿入して構成されている。したがって、吐出室２６に吐出された冷媒ガスは、導入ポート３２を介して側方からオイル分離室３３に導入され、分離筒３４の周りを旋回しながら下方へ導かれ、その過程において混在しているオイルが分離されるようになっている。そして、オイルが分離された吐出ガスは、分離筒３４を介してオイル分離機構３１の上方に形成された吐出ポート３５から送出し、分離されたオイルは、オイル分離室３３の底部に接続されたオイル流出通路３７を介してオイル分離室３３より下方に配されたオイル溜り室３８に貯められるようになっている。

このオイル溜り室３８は、吸入室２５の内側、即ち、リアヘッド３の中央部に設けられているもので、シリンダブロック１とバルブプレート２とを固定するためのボルト３９を収容するように形成されている。

ボルト３９は、駆動軸７と軸心をほぼ一致させて設けられており、このボルト３９には、軸方向に通孔３９ａが形成されている。また、駆動軸７には、シリンダブロック１に挿入された端部から軸方向に形成された縦孔７ａと、この縦孔７ａに一端が接続され、他端がヒンジボール２２と摺接する外周部分、スラスト軸受１９に臨む外周部分、およびシール部材１１とラジアル軸受１２との間に位置する外周部分にそれぞれ開口する横孔７ｄ，７ｃ，７ｂとが形成されている。したがって、上述の構成においては、吐出室２６とこれに導入ポート３２を介して接続されたオイル分離室３３とによって吐出領域３６が形成され、前記オイル流出通路３７、オイル溜室３８、ボルト３９の通孔３９ａ、駆動軸７の縦孔７ａと横孔７ｂ，７ｃ，７ｄ、及び、駆動軸７とヒンジボール２２との摺接部分のクリアランス、スラスト軸受１９の隙間、及びラジアル軸受１２，１４の隙間などによって吐出領域３６とクランク室４とを連通する連通経路が形成されている。

そして、上述の構成においては、連通経路の一部を構成するオイル流出通路３７の途中に、吐出領域３６からクランク室へ導かれるオイル流量を調節する流量調節機構４０が設けられている。

図２において、流量調節機構４０の具体的な構成例が示されている。この流量調節機構４０は、リアヘッド３に一体又は別体に設けられた有底のケース４１とこのケース４１の開口部を閉塞する蓋体４２とにより内部に収容空間４３を形成し、この収容空間４３に弁体４４を収容して構成されている。ケース４１の底部４１ａには、クランク室４と収容空間４３とを連通させる流出側ポート４５が形成され、蓋体４２に吐出領域３６（オイル分離室３３）と収容空間４３とを連通させる流入側ポート４６及び弁体保持ポート４７とが設けられている。弁体４４は、流出側ポート４５を開閉する円柱部４４ａとこの円柱部４４ａよりも径が大きく形成され、弁体保持ポート４７を開閉するフランジ部４４ｂと、弁体保持ポート４７と軸心を一致させて軸方向への移動を案内するよう弁体保持通路４７に挿通させるロッド４４ｃとが一体に形成されているもので、流出側ポート４５の周囲とフランジ部４４ｂとの間に所定のセット力に設定された圧縮スプリング４８を弾装し、弁体４４を流出側ポート４５から離反する方向に付勢するようにしている。

したがって、弁体４４には、流入側ポート４６及び弁体保持ポート４７を介して吐出領域３６の圧力Ｐｄが作用すると共に、流出側ポート４５を介してクランク室４の圧力Ｐｃが作用し、これら圧力差（吐出領域３６とクランク室との差圧Ｐｄ−Ｐｃ）により弁体のリフト量が調節される。このため、このような流量調節機構４０を設けることで、吐出領域３６とクランク室４とを連通する経路の通路面積を調節することが可能となり、吐出領域３６（オイル分離室３３）からクランク室４へ導入されるオイル流量が調節されることとなる。

即ち、吐出領域３６とクランク室４との差圧（Ｐｄ−Ｐｃ）が大きくなる高負荷時においては、弁体４４がスプリング４８のバネ力に抗して移動し、流出側ポート４５に通じる弁体４４とケース４１の底部４１ａとの隙間を小さくする。このため、オイル分離室３３で分離されたオイルは前述した連通経路を絞られた状態で吐出領域３６とクランク室４との大きな差圧を利用してクランク室へ戻されることになり、連通経路の各所に形成される絞り（ボルト３９の通孔３９ａ、駆動軸７とヒンジボール２２との摺接部分のクリアランス、スラスト軸受１９の隙間、及びラジアル軸受１２，１４の隙間など）を介してクランク室４へ導かれる。

これに対して、吐出領域３６とクランク室４との差圧（Ｐｄ−Ｐｃ）が小さくなると、弁体４４がスプリング４８のばね力により流出側ポート４５から離れ、弁体保持ポート４７を閉塞すると共に流出側ポート４５に通じる弁体４４とケース４１の底部４１ａとの隙間を大きくする。このため、吐出領域３６とクランク室４との差圧が小さいことから、連通経路を介して導入されるオイル量が少なくなることを防ぐために、流量調節機構４０を調節してオイル分離室３３で分離されたオイルが流入側ポート４６、収容空間４３、流出側ポート４５を介してクランク室４に導入されるので、クランク室４に導入されるオイル量を多くすることが可能となる。よって、吐出領域３６とクランク室４との差圧が小さい低負荷時においても、クランク室内のオイルが不足する事態を回避することが可能となり、クランク室内に豊富な潤滑油を確保し、摺動部分（シール部材１１、スラスト軸受１９、ラジアル軸受１２，１４、斜板２１、シュー２３など）の良好な潤滑を維持することが可能となる。尚、上述の構成において、差圧に応じて変化する流量調節機構４０の通路面積は、連続的に無段階に変化させるようにしても、通路面積をオンオフの２段階に変化させるものであってもよい。

図３に上述した流量調節機構４０の他の具体的構成例が示されている。この構成において、流量調節機構４０は、例えばバルブプレート２に形成された弁体収容凹部５０にボール弁からなる弁体５１を収容して構成されているもので、弁体収容凹部５０には、吐出領域３６に連通する開口部５２に弁体５１のリフト量を規制するストッパナット５３が嵌合されている。そして、このストッパナット５３には、弁体５１との当接の有無に拘わらず、吐出領域３６と弁体収容凹部５０との連通状態を確保するよう流入側ポート５４が形成されている。

弁体収容凹部５０の開口部５２と反対側の端部には、クランク室４に連通する流出側ポート５５が形成され、この流出側ポート５５の手前に、弁体５１をシートさせる弁座部５６と、流出側ポート５５の周囲に配されると共に、所定のセット力にて弁体５１をストッパナット５３に向かって付勢するスプリング５７とが設けられている。また、弁座部５６には、シートしたボール弁５１との間に隙間が形成されるよう放射方向に延びる複数の溝５８が形成されている。

したがって、このような構成においても、吐出領域３６とクランク室との差圧Ｐｄ−Ｐｃ）により弁体のリフト量が調節されので、吐出領域３６とクランク室４とを連通する経路の通路面積を調節することが可能となり、吐出領域３６（オイル分離室３３）からクランク室４へ導かれるオイル流量が調節されることとなる。

即ち、吐出領域３６とクランク室４との差圧（Ｐｄ−Ｐｃ）が大きくなる高負荷時には、弁体５１がスプリング５７のバネ力に抗して流出側ポート５５を閉塞する方向に移動し、ある所定以上の差圧においては弁座部５６に着座する。このため、オイル分離室３３で分離されたオイルは、弁体５１と弁座部５６の隙間や弁座部５６に形成された溝５８を介してクランク室４に戻されるので、各所に設けられた絞り（弁座部５５に形成された溝５８、ボルト３９の通孔３９ａ、駆動軸７とヒンジボール２２との摺接部分のクリアランス、スラスト軸受１９の隙間、及びラジアル軸受１２，１４の隙間など）を介してクランク室４へ導かれる。

これに対して、吐出領域３６とクランク室４との差圧（Ｐｄ−Ｐｃ）が小さくなると、弁体５１がスプリング５７のばね力によってリフトし、ある所定以下の差圧においては、ストッパナット５３に当接して流出側ポート５５に通じる弁体５１と弁座部５６との隙間を大きくする。このため、吐出領域３６とクランク室４との差圧が小さいことから、連通経路を介して導入されるオイル量が少なくなることを防ぐために、流量調節機構４０を調節してオイル分離室３３で分離されたオイルが流入側ポート５４から弁体５１を回り込んで流出側ポート５５からクランク室４に流出されるので、クランク室４へ戻されるオイル量を多くすることが可能となる。よって、吐出領域３６とクランク室４との差圧が小さい低負荷時においても、クランク室内のオイルが不足する事態を回避することが可能となり、クランク室内に豊富な潤滑油を確保し、摺動部分の良好な潤滑を維持することが可能となる。

図４及び図５に流量調節機構の他の構成例が示されている。これらの構成は、通路面積を変える弾性変形体を設けることで流量調節機構を構成するようにしたもので、図４に示す構成においては、バルブプレート２に一端がクランク室に開口し、他端が吐出領域３６に通じる連通ポート６０を形成し、リアヘッド側の端面に、連通ポート６０の周囲に座ぐり６１を形成すると共にこの座ぐり部分から放射方向に延びる溝６２を形成し、座ぐり部分の全体と溝６２の一部を覆うように可撓性のリード弁６３が固定されている。

したがって、このような構成においては、吐出領域３６とクランク室との差圧Ｐｄ−Ｐｃ）によりリード弁６３の撓み量が調節されるので、吐出領域３６とクランク室４とを連通する経路の通路面積を調節することが可能となり、吐出領域３６（オイル分離室３３）からクランク室４へ導かれるオイル流量が調節されることとなる。

即ち、吐出領域３６とクランク室４との差圧（Ｐｄ−Ｐｃ）が大きくなる高負荷時には、リード弁６３が吐出領域３６の圧力によって大きく撓められ、座ぐり６１との隙間を小さくして連通ポート６０に通じる経路を絞る。このため、オイル分離室３３で分離されたオイルは前述した連通経路を絞られた状態で吐出領域３６とクランク室４との大きな差圧を利用してクランク室へ戻されることになり、連通経路の各所に形成される絞り（ボルト３９の通孔３９ａ、駆動軸７とヒンジボール２２との摺接部分のクリアランス、スラスト軸受１９の隙間、及びラジアル軸受１２，１４の隙間など）を介してクランク室４へ導かれる。

これに対して、吐出領域３６とクランク室との差圧（Ｐｄ−Ｐｃ）が小さくなると、リード弁６３の復元力により、リード弁６３が座ぐり６１から離れ、リード弁６３と座ぐり６１との隙間を大きくする。このため、吐出領域３６とクランク室４との差圧が小さいことから、連通経路を介して導入されるオイル量が少なくなることを防ぐために、流量調節機構４０を調節してオイル分離室３３で分離されたオイルが溝６２から座ぐり６１を通って連通ポート６０を介してクランク室４に流出されるので、クランク室４に導入されるオイル量を多くすることが可能となる。よって、吐出領域３６とクランク室４との差圧が小さい低負荷時においても、クランク室内のオイルが不足する事態を回避することが可能となり、クランク室内に豊富な潤滑油を確保し、摺動部分の良好な潤滑を維持することが可能となる。

また、図５に示す構成においては、例えばリアヘッド３に吐出領域３６に連通する流入側ポート７０が一端に形成され、クランク室４に連通する流出側ポート７１が他端に形成された弁体収容空間７２を形成し、この弁体収容空間７２に有底筒状の弾性変形体７３を収容し、流出側ポート７１に弾性変形体７３の動きを規制する多数の孔が形成されたストッパ７４を配設して流量調節機構４０が構成されている。弾性変形体７３は、内外の圧力差によって径方向に伸縮するもので、開口部７３ａを流入側ポート７０側に向けて収容されており、吐出領域３６とクランク室４との差圧により収容空間７２を通過するオイル量を調節するようになっている。

したがって、このような構成においては、吐出領域３６とクランク室との差圧Ｐｄ−Ｐｃ）により弾性変形体７３の伸縮量が調節されるので、吐出領域３６とクランク室４とを連通する経路の通路面積を調節することが可能となり、吐出領域３６（オイル分離室３３）からクランク室４へ導かれるオイル流量が調節されることとなる。

即ち、吐出領域３６とクランク室との差圧（Ｐｄ−Ｐｃ）が大きくなる高負荷時には、弾性変形体７３の径が大きくなり、弾性変形体７３と収容空間７２の内壁との間のクリアランスが小さくなるので、オイル分離室３３で分離されたオイルは、弾性変形体７３と収容空間７２の内壁との間のクリアランスを介してクランク室４に戻されるので、各所に設けられた絞り（弾性変形体７３と収容空間７２の内壁との間のクリアランス、ボルト３９の通孔３９ａ、駆動軸７とヒンジボール２２との摺接部分のクリアランス、スラスト軸受１９の隙間、及びラジアル軸受１２，１４の隙間など）を介してクランク室４へ導かれる。

これに対して、吐出領域３６とクランク室４との差圧（Ｐｄ−Ｐｃ）が小さくなると、弾性変形体７３の径が小さくなり、弾性変形体７３と収容空間７２の内壁との間のクリアランスが大きくなる。このため、吐出領域３６とクランク室４との差圧がが小さいことから、連通経路を介して導入されるオイル量が少なくなることを防ぐために、オイル分離室３３で分離されたオイルが弾性変形体７３と収容空間７２の内壁との間の大きなクリアランスを介してクランク室４に流出されるので、クランク室４へ戻されるオイル量を多くすることが可能となる。このため、吐出領域３６とクランク室４との差圧が小さい低負荷時においても、クランク室内のオイルが不足することを回避することが可能となり、クランク室内に豊富な潤滑油を確保し、摺動部分の良好な潤滑を維持することが可能となる。

図６において、流量調節機構４０の他の構成例が示されている。この流量調節機構４０は、オイル分離機構３１と一体に構成されているもので、吐出室２６に導入ポート３２を介して連通し、オイル分離機構３１の分離筒３４を収容する分離筒収容空間８０と、これに連通ポート８１を介してクランク室４に連通し、弁体８２を収容する弁体収容空間８３とを備えている。オイル分離機構３１の分離筒３４は、パイプ状に形成され、基端部に径を拡大した拡径部３４ａが一体に形成されている。拡径部３４ａは、分離筒収容空間８０の内径よりも僅かに小さい径に形成され、この拡径部３４ａによって分離筒収容空間８０の分離筒３４を配した側をオイル分離室３３としている。また、分離筒３４には、軸方向に形成された軸通路８４が設けられ、この軸通路８４によってオイル分離室３３と吐出ポート３５とが連通されている。そして、吐出ポート３５を構成するコネクタ８５と前記拡径部３４ａとの間にスプリング８６が弾装され、このスプリング８６によるばね力により、分離筒３４を連通ポート８１の周囲に形成された環状壁部８７に向って付勢するようにしている。

また、弁体収容空間８３には、連通ポート８１を挿通するように設けられたロッド８８を介して分離筒３４と一体に連結された弁体８２が収容されている。この弁体８２は、分離筒３４が環状壁部８７から遠ざかる場合に連通ポート８１を弁体収容空間８３から閉塞する方向に移動して弁体８２と環状壁部８７との隙間を小さくし、分離筒３４が環状壁部８７に近づくほど弁体８２と環状壁部８７との隙間を大きくする。尚、オイル分離室３３の下端部には、オイル溜室３８へオイルを導くオイル流出通路３７が開口されている。

したがって、このような構成においては、吐出領域３６とクランク室との差圧Ｐｄ−Ｐｃ）により分離筒３４のリフト量、即ち弁体８２のリフト量が調節されるので、吐出領域３６とクランク室４とを連通する経路の通路面積を調節することが可能となり、吐出領域３６（オイル分離室３３）からクランク室４へ導かれるオイル流量が調節されることとなる。

即ち、吐出領域３６とクランク室４との差圧（Ｐｄ−Ｐｃ）が大きくなる高負荷時には、導入ポート３２から導入されるガス流量が多くなるので、分離筒３４がスプリング８６のバネ力に抗して吐出ポート３５側へ変位し、弁体８２と環状壁部８７との隙間を小さくする。このため、オイル分離室３３で分離されたオイルは前述した連通経路を絞られた状態で吐出領域３６とクランク室４との大きな差圧を利用してクランク室へ戻されることになり、連通経路の各所に形成される絞り（ボルト３９の通孔３９ａ、駆動軸７とヒンジボール２２との摺接部分のクリアランス、スラスト軸受１９の隙間、及びラジアル軸受１２，１４の隙間など）を介してクランク室４へ導かれる。

これに対して、吐出領域３６とクランク室４との差圧（Ｐｄ−Ｐｃ）が小さくなる低負荷時には、吐出流量が少なくなるので、分離筒３４がスプリング８６のばね力により環状壁部８７に向って変位し、弁体８２と環状壁部８７との隙間を大きくする。このため、吐出領域３６とクランク室４との差圧が小さいことから、連通経路を介して導入されるオイル量が少なくなることを防ぐために、オイル分離室３３で分離されたオイルは、弁体８２と環状壁部８７との大きな隙間を通って弁体収容空間８３を介してクランク室４へ送出されるので、クランク室４へ戻されるオイル量を多くすることが可能となる。このため、吐出領域３６とクランク室４との差圧が小さい低負荷時においても、クランク室内のオイルが不足することを回避することが可能となり、クランク室内に豊富な潤滑油を確保し、摺動部分の良好な潤滑を維持することが可能となる。

図７に上述した流量調節機構４０の他の具体的構成例が示されている。この構成において、流量調節機構４０は、バルブプレート２又はリアヘッド３又はボルト３９に形成された収容凹部９０にオリフィス通路９１が中央に形成された弁体９２を収容して構成されているもので、収容凹部９０の吐出領域３６側の開口部には、弁体９２のリフト量を規制するストッパナット９３が螺合されている。そして、このストッパナット９３には、弁体９２との当接の有無に拘わらず吐出領域３６と弁体収容凹部９０との直接連通状態を確保する流入側ポート９４と、弁体９２のオリフィス通路９１と整合し、オリフィス通路９１との直接連通状態が断続される流入側ポート９５とが形成されている。

収容凹部９０の開口部と反対側の端部には、クランク室４に連通する流出側ポート９６が形成され、この流出側ポート９６の手前に、弁体９２をシートさせる弁座部９７と、流出側ポート９６の周囲に配されると共に、所定のセット力にて弁体９２をストッパナット９３に向かって付勢するスプリング９８とが設けられている。

したがって、このような構成においては、吐出領域３６とクランク室との差圧Ｐｄ−Ｐｃ）により弁体９２のリフト量が調節されるので、吐出領域３６とクランク室４とを連通する経路の通路面積を調節することが可能となり、吐出領域３６（オイル分離室３３）からクランク室４へ導かれるオイル流量が調節されることとなる。

即ち、吐出領域３６とクランク室４との差圧（Ｐｄ−Ｐｃ）が大きくなる高負荷時には、弁体９２がスプリング９８のバネ力に抗して流出側ポート９６を閉塞する方向に移動し、所定以上の差圧では弁座部９７に着座する。このため、オイル分離室３３で分離されたオイルは、弁体９２と弁座部９７との隙間を介してクランク室４に戻されると共に、弁体９２に形成されたオリフィス孔９１を介してクランク室４に戻されるので、各所に設けられた絞り（弁体９２に形成されたオリフィス孔９１、ボルト３９の通孔３９ａ、駆動軸７とヒンジボール２２との摺接部分のクリアランス、スラスト軸受１９の隙間、及びラジアル軸受１２，１４の隙間など）を介してクランク室４へ導かれる。

これに対して、吐出領域３６とクランク室４との差圧（Ｐｄ−Ｐｃ）が小さくなる低負荷時には、弁体９２がスプリング９８のばね力によってリフトし、所定以下の差圧ではストッパナット９３に当接する。このため、吐出領域３６とクランク室４との差圧が小さいことから、弁体９２に形成されたオリフィス孔９１を介して導入されるオイル量は少なくなるが、オイル分離室３３で分離されたオイルはストッパナット９３の流入側ポート９４から弁体９２を回り込んで、弁体９２と弁座部９７との隙間も介して流出側ポート９６から流出されるので、クランク室４へ戻されるオイル量を多くすることが可能となる。このため、吐出領域３６とクランク室４との差圧が小さい低負荷時においても、クランク室内のオイルが不足することを回避することが可能となり、クランク室内に豊富な潤滑油を確保し、摺動部分の良好な潤滑を維持することが可能となる。

図８に上述した流量調節機構４０の他の構成例が示されている。この構成において、流量調節機構４０は、前述した連通経路の各所の絞りα（ボルト３９の通孔３９ａ、駆動軸７とヒンジボール２２との摺接部分のクリアランス、スラスト軸受１９の隙間、及びラジアル軸受１２，１４の隙間など）又はそれとは別に設けられた絞りβを介して吐出領域３６とクランク室４とを連通する連通経路Ｃと、この連通経路Ｃに並列に設けられ、吐出領域３６とクランク室との差圧が小さくなった場合に通路面積を大きくするバイパス通路Ｄとを有して構成されている。より具体的には、バイパス通路Ｄの途中にクランク室４に連通する流出側ポート１００と、吐出領域３６に連通する流入側ポート１０１とを有する弁体収容空間１０２を設け、この弁体収容空間１０２に、流入側ポート１０１を開閉可能とし、スプリング１０３によって開弁方向に常時付勢された弁体１０４を収容し、弁体１０４の背面に吐出領域３６の圧力を背圧供給ポート１０５を介して供給する構成となっている。

したがって、このような構成においては、吐出領域３６とクランク室４との差圧Ｐｄ−Ｐｃ）により弁体１０４のリフト量が調節されるので、吐出領域３６とクランク室４とを連通する経路の通路面積を調節することが可能となり、吐出領域３６（オイル分離室３３）からクランク室４へ導かれるオイル流量が調節されることとなる。

即ち、吐出領域３６とクランク室４との差圧（Ｐｄ−Ｐｃ）が大きくなる高負荷時には、弁体１０４に作用する背圧が大きくなって弁体１０４がスプリング１０３のバネ力に抗して流入側ポート１０１を所定以上の差圧においては閉塞する。このため、このため、オイル分離室３３で分離されたオイルは絞りα（β）のみを介してクランク室４に戻されることになる。

これに対して、吐出領域３６とクランク室４との差圧（Ｐｄ−Ｐｃ）が小さくなる低負荷時には、弁体１０４がスプリング１０３のばね力によってリフトし、流入側ポート１０１が全開となる。このため、吐出領域３６とクランク室４との差圧が小さいことから、絞りα（β）を介して導入されるオイル量は少なくなるが、オイル分離室３３で分離されたオイルは弁体収容空間１０２を介して多量にクランク室４へ流出されるので、クランク室４へ戻されるオイル量を多くすることが可能となる。よって、吐出領域３６とクランク室４との差圧が小さい低負荷時においても、クランク室内のオイルが不足することを回避することが可能となり、クランク室内に豊富な潤滑油を確保し、摺動部分の良好な潤滑を維持することが可能となる。

尚、バイパス通路Ｄ上に流量調節機構を設ける構成としては、図２、図３、図４、図５、図６、図７、図１１のような構成としてもよい。また、以上の構成は、吐出領域３６とクランク室４との差圧が小さくなる場合に吐出領域３６からクランク室４に至る経路の通路断面を大きくするものであったが、通路断面を大きくする構成は、図９のいずれかの特性線に示されるように、差圧に応じて通路面積を連続的に変化させるようにしても、図１０のいずれかの特性線に示されるように、段階的に変化させるようにしてもよい。

図１１に上述した流量調節機構の他の具体的構成例が示されている。この構成において、流量調節機構４０は、弁体１１０を所定の径を有する円柱形状に形成し、リアヘッド３に形成された弁体収容凹部１１１を弁体１１０の径よりも僅かに大きい小径収容部１１１ａとこの小径収容部１１１ａよりも径を大きくした大径収容部１１１ｂとによって構成し、大径収容部１１１ｂの端部を吐出領域３６に連通させると共に、小径収容部１１１ａの端部を流出側ポート１１２を介してクランク室４に連通させ、小径収容部１１１ａに挿入される弁体１１０の挿入量を調節することで、吐出領域３６からクランク室４へ供給されるオイル量を調節するようにしている。そして、大径収容部１１１ｂには、弁体１１０のリフト量を規制する多数の孔１１３ａが形成されたストッパ１１３が内嵌され、また、小径収容部１１１ａには、流出側ポート１１２の周囲に配されると共に、所定のセット力にて弁体１１０をストッパ１１３に向かって付勢するスプリング１１４が設けられている。

したがって、このような構成においては、吐出領域３６とクランク室との差圧Ｐｄ−Ｐｃ）により弁体１１０の移動量が調節されるので、吐出領域とクランク室とを連通する経路の絞りの長さを調節することが可能となり、吐出領域３６からクランク室４へ導かれるオイル流量が調節されることとなる。

即ち、吐出領域３６とクランク室（Ｐｄ−Ｐｃ）との差圧が大きくなる高負荷時には、弁体１１０がスプリング１１４のバネ力に抗して小径収容部１１１ａ内に移動する。このため、弁体１１０と小径収容部１１１ａの内壁面との間に形成される絞り部分の軸方向の距離は長くなり、吐出領域３６側の開口部から流入したオイルは、この長い距離の絞り部分を介してクランク室側へ供給されるので、オイル分離室３３で分離されたオイルは、弁体１１０と小径収容部１１１ａの内壁面との間に形成される長い距離の絞り部分を介し、さらに各所に設けられた絞り（弁体１１０と小径収容部１１１ａの内壁面との間に形成される絞り部分、ボルト３９の通孔３９ａ、駆動軸７とヒンジボール２２との摺接部分のクリアランス、スラスト軸受１９の隙間、及びラジアル軸受１２，１４の隙間など）を介してクランク室４へ導かれる。

これに対して、吐出領域３６とクランク室４との差圧（Ｐｄ−Ｐｃ）が小さくなる低負荷時には、弁体１１０がスプリング１１４のばね力によってストッパ１１３側へ移動する。このため、吐出領域３６とクランク室４との差圧が小さくなっているので、導入されるオイル量が少なくなることを防ぐために、弁体１１０と小径収容部１１１ａの内壁面との間に形成される絞り部の軸方向の距離は短くなり、吐出領域３６側から流入したオイルは、この絞り部が大きな抵抗とならず、吐出領域３６で分離されたオイルを多量にクランク室側へ戻すことが可能となる。よって、吐出流域３６とクランク室４との差圧が小さい低負荷時においても、クランク室内のオイルが不足することを回避することが可能となり、クランク室内に豊富な潤滑油を確保し、摺動部分の良好な潤滑を維持することが可能となる。

以上の構成にあっては、吐出された作動流体中のオイルを吐出領域３６とクランク室４との差圧が小さくなる低負荷時においても効果的に回収する構成であるが、図１に示される圧縮機においては、クランク室４と吸入室２５とが抽気通路Ｂを介して連通可能となっているので、クランク室内のオイルをクランク室外へ流出することを極力抑え、これにより、クランク室内のオイル不足を回避することも有益である。

そのような構成が図１２〜図２３に示されている。これらは、作動流体に混在するオイルを分離するためのオイル分離機構１２０を抽気通路Ｂに設けたもので、各図においては、シリンダブロック１に設けられた抽気通路Ｂの部分が示されている。

このうち、図１２に示される構成は、抽気通路Ｂのシリンダブロック１に形成された部分に通路断面を大きく形成した空洞部１２１を設け、この空洞部１２１の中の潤滑油分布が相対的に小さくなる部位から下流側へ冷媒を導くようにしたものである。
より具体的には、空洞部１２１の形状を通路断面を徐々に大きくしたディフュ−ザ形状に形成し、最も通路断面が大きくなる部位に冷媒の流れに対して下流側に向けて開口させたＵ字状のパイプ１２２を設け、このパイプ１２２をリアヘッド３に形成された抽気通路の一部を構成する通路に接続するようにしている。また、空洞部１２１の中程には、網状の遮蔽板１２３を通路全体を遮るように設け、その下流側の空洞部の下部にシリンダブロック３の支持凹部１３と駆動軸７との間に形成される空間１２４へオイルを導く戻し通路１２５が形成されている。

したがって、上述の構成においては、シリンダブロック１に形成された抽気通路Ｂの開口部から、クランク室内の回転部品（斜板２１やスラストフランジ１８等）によって攪拌、拡散されて噴霧状ないしは油滴状となったオイルが冷媒と共に流入されるが、ディフューザ形状に形成された空洞部１２１に至ると通路面積が徐々に大きくなるので速度が徐々に低下し、オイルが空洞部１２１の内壁に付着して下方へ導かれる。また、分離されなかったオイルは、網状の遮蔽板１２３を通過する際にこの遮蔽板１２３に付着して下方へ導かれ、内壁を伝って下方へ導かれたオイルと共に戻し通路１２５を介して空間１２４へ送られ、ラジアル軸受１４の隙間などを介してクランク室４へ戻される。よって、パイプ１２２の開口部から流入される冷媒は、混在するオイルが極めて少ないものであり、吸入室２５へオイルが殆ど流出することがなくなる。このため、クランク室内のオイルの流出を抑えることが可能となり、クランク室内の摺動部（シール部材１１、軸受１２，１４，１９、斜板２１、シュー２３など）の潤滑維持を図ることが可能となる。

図１３に、前記構成の変形例が示されており、この例においては、Ｕ字状のパイプの代わりに、開口部を上流側に向けて開口させたパイプ１２６を用いるようにし、また、戻し通路１２５を空間部１２１の最下流側の下部に設けたものである。他の構成は図１２と同様である。このような構成においても、シリンダブロック１に形成された抽気通路Ｂの開口部から流入された冷媒は、ディフューザ形状に形成された空洞部１２１で徐々に速度が低下し、混在しているオイルが空洞部１２１の内壁に付着すると共に、網状の遮蔽板１２３を通過する際に遮蔽板１２３に付着するので、遮蔽板１２３の下流側においては、極めてオイル分布の少ない領域が形成される。このため、前記構成と同様の作用効果を得ることが可能となる。

図１４に、さらに他の変形例が示され、この構成においては、空洞部１２１をディフューザ形状に形成した上で、パイプを突設せずに、空洞部１２１の最下流側の上端部に抽気通路の下流側に続く通路Ｂ１を開口させ、また、戻し通路１２５を空間部１２１の最下流側の下部に設けるようにしたものである。このような構成においても、ディフューザ形状に形成された空洞部１２１によって冷媒速度が徐々に低下し、混在しているオイルが空洞部１２１の内壁に付着して下方へ流れるので、通路が開口している付近でオイル分布が極めて少なくなり、オイルの流出を避けることが可能となり、同様の作用効果を得ることができる。

図１５に、他の構成例が示され、この構成においては、空洞部１２１がディフューザ形状に形成されておらず、シリンダブロック１に形成された抽気通路Ｂの途中に通路面積を急激に大きくして形成され、空洞部１２１の最下流側の上端部に抽気通路の下流側に続く通路Ｂ２を開口させるようにしたものである。このような構成においては、空洞部１２１によって通路面積が急激に変化するので、シリンダブロック１に形成された抽気通路Ｂの開口部から流入された冷媒は、急速に減速し、混在しているオイルは、空洞部１２１の内壁に付着したり、凝縮して滴下して下方に導かれる。このため、空洞部１２１の最下流側の上端部付近は、オイル分布が極めて少ない領域となり、オイルの流出を避けることが可能となる。このため、前記構成例と同様の作用効果を得ることが可能となる。

尚、この構成において、図１６に示されるように、空洞部１２１に多孔質体１２７を配設するようにしてもよい。このような構成においては、前述した作用効果に加え、冷媒が多孔質体１２７を通過する際に混在しているオイルが多孔質体１２７によって分離されることとなり、効果的にオイル分離が実現される。

図１７に、図１５の構成の変形例が示されている。図１５に示される構成例にあっては、空洞部１２１がシリンダブロック１を加工して別部材を用いることなく形成されるものであったが、図１７の構成においては、シリンダブロック１にクランク室４に開口する空洞部形成用凹部１３０を形成し、この空洞部形成用凹部１３０のクランク室４に開口する部分に邪魔板１３１を設け、この邪魔板１３１によってシリンダブロック内に空洞部１２１を形成し、この空洞部１２１の一部をクランク室４に開口するようにしたものである。

このような構成においても、邪魔板１３１と空洞部形成用凹部との間の隙間を介して通路面積が大きい空洞部１２１に冷媒が流入するので、通路面積の急激な変化で空洞部１２１に導かれた冷媒は急激に減速し、混在しているオイルは、空洞部１２１の内壁に付着したり、油滴として凝縮しやすくなるので、内壁を伝うなどして下方に導かれる。このため、空洞部１２１の最下流側の上端部付近は、オイル分布が極めて少ない領域となり、オイルの流出を避けることが可能となる。

尚、この構成においては、図１８（ａ）に示されるように、スラスト軸受１２８を支持するスラスト軸受支持部材１２９を径方向に延設して空洞部形成用凹部１３０に突設し、このスラスト軸受支持部材１２９によってシリンダブロック内に空洞部１２１を形成し、この空洞部１２１を、図１８（ｂ）に示されるように、スラスト軸受支持部材１２９に形成された小孔１３５を介して、又は、図１８（ｃ）に示されるように、スラスト軸受支持部材１２９に形成された切欠き１３６を介してクランク室４に開口するようにしてもよい。また、図１９に示されるように、邪魔板１３１の代わりに網状の遮蔽体１３２を空洞部形成用凹部１３０の開口部分に設けるようにしてもよい。このような構成によれば、遮蔽体１３２によって通路面積が絞られると共に混在しているオイルをここを通過する際に分離することが可能となり、効果的にオイル分離を実現することが可能となる。

図２０に、他の構成例が示されており、この例においては、シリンダブロック１にクランク室４に開口する空洞部形成用凹部１３０を形成し、この空洞部形成用凹部１３０のクランク室４の開口部を邪魔板１３１を覆い、この邪魔板１３１によって覆われた空洞部形成用凹部１３０によってシリンダブロック内に空洞部１２１を形成し、この空洞部１３１の一部をクランク室４に開口するようにしたものである。また、この構成例においては、抽気通路の一部をなすパイプ１３３を空洞部１２１に上部に対して開口部を上流側に向けて突設し、また、この例においては、戻し通路を設けず、空洞部形成用凹部１３０の下面がクランク室４に向って下方に傾斜させている。

したがって、このような構成においては、邪魔板１３１と空洞部形成用凹部１３０との間の隙間を介して通路面積が大きい空洞部１２１に冷媒が流入するので、通路面積の急激な変化で空洞部１２１に導かれた冷媒は急激に減速し、混在しているオイルは、空洞部１２１の内壁に付着したり油滴として凝縮し、内壁を伝うなどして下方に導かれる。そして、空洞部１の下方に導かれたオイルは、クランク室に向って下方に傾斜する下面を伝ってクランク室４に戻されることとなる。このため、空洞部１２１の下流側の上部付近は、オイル分布が少ない領域となり、オイルの流出を避けることが可能となり、また、空洞部１２１に流入したオイルは、傾斜した下面を伝ってクランク室４に戻されるので、クランク室内に所定量のオイルを保持することが可能となる。

以上の構成においては、空洞部１２１に至るまでの通路が何らかの手段によって流速を低減する構成であったが、図２１に示されるように、クランク室４に望む開口凹部１４０を形成し、この開口凹部１４０に抽気通路Ｂの開口端を構成するパイプ１４１を突設させるようにしてもよい。このような構成においては、抽気通路Ｂの途中で通路面積を大きくして冷媒の流速を低減するものではないが、開口凹部１４０によってクランク室４に淀みを形成する領域が形成されるので、オイル分布の少なくなる領域を形成でき、パイプから流出されるオイル量を低減することが可能となる。

さらに、流速を低減する構成に代えて、空洞部１２１に冷媒中の混在するオイルを空洞部の壁面へ導く案内子１４５を設けるようにしてもよい。例えば、図２２に示されるように、ディフューザ形状の空洞部に内面にそって徐々に末広がりとなる風下側に開口された案内子を設け、この案内子の風下側直後に案内子１４５の内部に向けて開口するパイプ１４６を配設するようにしてよい。特に、この例においては、空洞部１２１の内面とこれに対向する案内子１４５の表面とが直線状に傾斜させるようにしている。このような構成においては、抽気通路Ｂに流入された冷媒が案内子１４５の表面に案内されて空洞部１２１の内面に沿うように導かれるので、冷媒中に混在しているオイルを空洞部１２１の内壁面に付着させて分離させやすくすることが可能となる。

図２３において、空洞部１２１に案内子１４５を設けた変形例が示されており、この例においては、空洞部１２１の内面とこれに対向する案内子１４５の表面の形状が指数関数的に徐々に末広がりとなるように形成されている。その他の構成は前記図２２の構成と同様であるので、同一箇所に同一番号を付して説明を省略する。このような構成においては、抽気通路Ｂに流入された冷媒が案内子１４５の表面に案内されて空洞部１２１の内面に衝突しやすくなるので、冷媒中に混在しているオイルを空洞部１２１の内壁面に付着させやすくなり、オイルの分離が促進されることになる。

また、このような構成に対して、図２４に示されるように、パイプ１４６の開口端部を案内子１４５の内部に挿入した上で、案内子１４５の開口端を網状の遮蔽体１４７で遮蔽するようにしてよい。このような構成においては、冷媒中に混在しているオイルは、案内子１４５によって空洞部１２１の内壁に導かれて分離されることに加え、遮蔽体１４７を介してパイプ１４６の開口部に至る際にこの遮蔽体１４７に付着して分離されるので、パイプ１４６に流入する冷媒はオイルが殆ど混在しないものとなる。

図２５において、クランク室内のオイルが抽気通路Ｂを介してクランク室外へ流出するのを抑制する他の構成例が示されている。この例においては、シリンダブロック１のクランク室４に臨む端面に向かって右回転方向に斜板が回転するが、抽気通路Ｂの開口部よりも斜板２１の回転方向後方側にオイルを捕捉する捕捉手段１５０が設けられている。この捕捉手段１５０は、シリンダブロック１の端面に略径方向に延びる突起又は溝によって構成され、この捕捉手段１５０は、抽気通路Ｂの開口部よりも下方となる部分まで延設されている。

したがって、斜板２１の回転に伴い斜板２１の回転方向と同方向にシリンダブロック１の端面を伝って流れるオイルは、捕捉手段１５０によって周方向の移動が妨げられ、抽気通路Ｂの開口部よりも斜板２１の回転方向後方側において、抽気通路Ｂの開口部よりも下方となる位置へ案内されることになる。このため、抽気通路Ｂの開口部にオイルが流れ込むことがなくなり、クランク室４からのオイル流出を避けてクランク室内に所定量のオイルを保持することが可能となる。

以上の捕捉手段は、シリンダブロック１にクランク室４に開口する空洞部形成用凹部１３０を形成し、この空洞部形成用凹部１３０のクランク室４の開口部を邪魔板１３１を覆う図２０で示されるような構成に適用してもよい。即ち、図２６に示されるように、邪魔板１３１の自由端部に邪魔板１３１の表面を伝って空洞部１２１の開口部から侵入しようとするオイルを阻止する突起状の捕捉手段１５１を設けるようにしてもよい。このような構成においても、捕捉手段１５１を構成する突起の下端は、抽気通路Ｂの開口部よりも下方となる位置まで延設されている。

したがって、このような構成においては、斜板２１の回転に伴い斜板２１の回転方向と同方向にシリンダブロック１の端面から邪魔板１３１の表面を伝って流れるオイルが、捕捉手段１５１によって周方向の移動を妨げられ、抽気通路Ｂの開口部よりも下方へ案内されることになるので、空洞部１３１にオイルが流れ込みにくくなり、クランク室４からのオイル流出を避けてクランク室内に所定量のオイルを保持することが可能となる。

尚、上述の構成例においては、オイル流出通路３７に流量調節機構４０を設けた例を示したが、流量調節機構４０は、圧縮領域３６からクランク室４にかけて形成される連通経路の絞り部よりも上流側となる他の箇所に設けるようにしてもよい。また、図１に示す圧縮機においては、抽気通路Ｂに設けられるオイル分離機構をシリンダブロックに設けた構成例を示したが、リアヘッド等に設けるようにしてもよい。さらに、上述した各構成は適宜組み合わせて用いるようにしてもよい。また、図１に示す圧縮機においては、クランク室４と吸入室２５を含む吸入領域とを圧力制御弁３０を介して連通する給気通路Ｂを設けた構成例を示したが、クランク室４と吸入室２５を含む吸入領域とを直接連通する給気通路Ｂを設けた圧縮機に対しても、上述した各構成を採用してもよい。

図１は、本発明に係る可変容量型圧縮機を示す断面図である。 図２は、本発明に係る流量調節機構の具体的構成例を示す図であり、図２（ａ）は吐出領域とクランク室との差圧が大きい場合の状態を示す図であり、図２（ｂ）は吐出領域とクランク室との差圧が小さい場合の状態を示す図である。 図３は、本発明に係る流量調節機構の他の具体的構成例を示す図であり、図３（ａ）は吐出領域とクランク室との差圧が大きい場合の状態を示す図であり、図３（ｂ）は吐出領域とクランク室との差圧が小さい場合の状態を示す図であり、図３（ｃ）は弁体をシートさせる弁座部を示す図である。 図４は、本発明に係る流量調節機構の他の具体的構成例を示す図であり、図４（ａ）は吐出領域とクランク室との差圧が大きい場合の状態を示す図であり、図４（ｂ）は図４（ａ）の状態をリアヘッド側から見た図である。図４（ｃ）は吐出領域とクランク室との差圧が小さい場合の状態を示す図であり、図４（ｄ）は図４（ｃ）をリアヘッド側から見た図である。 図５は、本発明に係る流量調節機構の他の具体的構成例を示す図であり、図５（ａ）は吐出領域とクランク室との差圧が大きい場合の状態を示す図であり、図５（ｂ）は吐出領域とクランク室との差圧が小さい場合の状態を示す図である。 図６は、本発明に係る流量調節機構の他の具体的構成例を示す図であり、図６（ａ）は吐出領域とクランク室との差圧が大きい場合の状態を示す図であり、図６（ｂ）は吐出領域とクランク室との差圧が小さい場合の状態を示す図であり、図６（ｃ）は分離筒とこれにロッドを介して連結された弁体を示す斜視図である。 図７は、本発明に係る流量調節機構の他の具体的構成例を示す図であり、図７（ａ）は吐出領域とクランク室との差圧が大きい場合の状態を示す図であり、図７（ｂ）は吐出領域とクランク室との差圧が小さい場合の状態を示す図である。 図８は、本発明に係る流量調節機構の他の具体的構成例を示す図であり、図８（ａ）は吐出領域とクランク室との差圧が大きい場合の状態を示す図であり、図８（ｂ）は吐出領域とクランク室との差圧が小さい場合の状態を示す図である。 図９は、吐出領域とクランク室との差圧に対する吐出領域−クランク室間の連通経路の通路面積の関係を示す特性線図である。 図１０は、吐出領域とクランク室との差圧に対する吐出領域−クランク室間の連通経路の通路面積の関係を示す他の特性線図である。 図１１は、本発明に係る流量調節機構の他の具体的構成例を示す図であり、図１１（ａ）は吐出領域とクランク室との差圧が大きい場合の状態を示す図であり、図１１（ｂ）は吐出領域とクランク室との差圧が小さい場合の状態を示す図である。 図１２は、本発明に係る抽気通路に設けられたオイル分離機構の具体的構成例を示す図である。 図１３は、本発明に係る抽気通路に設けられたオイル分離機構の他の具体的構成例を示す図である。 図１４は、本発明に係る抽気通路に設けられたオイル分離機構の他の具体的構成例を示す図である。 図１５は、本発明に係る抽気通路に設けられたオイル分離機構の他の具体的構成例を示す図である。 図１６は、本発明に係る抽気通路に設けられたオイル分離機構の他の具体的構成例を示す図である。 図１７は、本発明に係る抽気通路に設けられたオイル分離機構の他の具体的構成例を示す図である。 図１８は、本発明に係る抽気通路に設けられたオイル分離機構の他の具体的構成例を示す図である。 図１９は、本発明に係る抽気通路に設けられたオイル分離機構の他の具体的構成例を示す図である。 図２０は、本発明に係る抽気通路に設けられたオイル分離機構の他の具体的構成例を示す図である。 図２１は、本発明に係る抽気通路に設けられたオイル分離機構の他の具体的構成例を示す図である。 図２２は、本発明に係る抽気通路に設けられたオイル分離機構の他の具体的構成例を示す図である。 図２３は、本発明に係る抽気通路に設けられたオイル分離機構の他の具体的構成例を示す図である。 図２４は、本発明に係る抽気通路に設けられたオイル分離機構の他の具体的構成例を示す図である。 図２５は、本発明に係る抽気通路が開口するシリンダブロックに設けられた捕捉手段の構成例を示す図である。 図２６は、本発明に係る抽気通路が開口するシリンダブロックに設けられた捕捉手段の他の構成例を示す図である。

符号の説明

１ シリンダブロック
２ バルブプレート
３ リアヘッド
４ クランク室
５ フロントヘッド
７ 駆動軸
１６ シリンダボア
１７ ピストン
２１ 斜板
３１ オイル分離機構
３６ 吐出領域
４０ 流量調節機構
１２０ オイル分離機構
１２１ 空洞部
１３１ 邪魔板
１５０ 捕捉手段
Ｂ 抽気通路

Claims (19)

1. クランク室を貫通してハウジングに回転自在に支持された駆動軸と、前記クランク室に配されて前記駆動軸の回転に同期して回転する斜板と、前記斜板の回転に伴いシリンダボア内を往復摺動するピストンと、前記ピストンの往復摺動により前記シリンダボアに選択的に連通する吸入室および吐出室とを有し、前記斜板の傾斜角を変更することで吐出容量を制御するようにしている可変容量型圧縮機において、
   前記吐出室を含む吐出領域に設けられ、前記吐出室に吐出された作動流体に混在するオイルを分離するオイル分離機構と、
   前記オイル分離機構によって分離されたオイルの前記クランク室への導入量を前記吐出領域と前記クランク室との差圧に応じて調節する流量調節機構と
   を具備することを特徴とする可変容量型圧縮機。
2. 前記流量調節機構は、前記吐出領域と前記クランク室とを連通する経路の通路面積を調節するものであり、前記吐出領域と前記クランク室との差圧が小さくなると前記経路の通路面積を増大させるものである請求項１記載の可変容量型圧縮機。
3. 前記流量調節機構は、前記吐出領域と前記クランク室とを連通する経路に形成される絞りの長さを調節するものであり、前記吐出領域と前記クランク室との差圧が小さくなると前記経路の絞りの長さを小さくするものである請求項１記載の可変容量型圧縮機。
4. クランク室を貫通してハウジングに回転自在に支持された駆動軸と、前記クランク室に配されて前記駆動軸の回転に同期して回転する斜板と、前記斜板の回転に伴いシリンダボア内を往復摺動するピストンと、前記ピストンの往復摺動により前記シリンダボアに選択的に連通する吸入室および吐出室とを有し、前記斜板の傾斜角を変更することで吐出容量を制御するようにしている可変容量型圧縮機において、
   前記クランク室と前記吸入室を含む吸入領域とを直接又は連通状態を調節する制御弁を介して連通する抽気通路を設け、前記抽気通路に前記クランク室内の作動流体に混在するオイルを分離するオイル分離機構を設けたことを特徴とする可変容量型圧縮機。
5. 前記オイル分離機構は、前記抽気通路の途中に通路断面を大きく形成した空洞部を設け、前記空洞部の潤滑油の分布が相対的に小さい部位から空洞部の下流側へ冷媒を導くようにしたことを特徴とする請求項４記載の可変容量型圧縮機。
6. 前記オイル分離機構は、前記ハウジングに前記クランク室に臨む凹部を形成し、この凹部に前記抽気通路を開口したことを特徴とする請求項４記載の可変容量型圧縮機。
7. 前記抽気通路の途中に設けられた空洞部は、前記クランク室との間に遮蔽板を設け、一部をクランク室に開口させることによって構成されていることを特徴とする請求項５記載の可変容量型圧縮機。
8. オイル分離機構は、前記凹部の開口部分に網状の遮蔽板を設けることによって形成されることを特徴とする請求項６記載の可変容量型圧縮機。
9. 前記オイル分離機構は、前記抽気通路の途中に通路断面を大きく形成した空洞部を設け、この空洞部を徐々に通路断面を大きくしたディフュ−ザ形状としたことを特徴とする請求項４記載の可変容量型圧縮機。
10. 前記抽気通路の途中に設けられる空洞部には、多孔質体が設けられていることを特徴とする請求項５記載の可変容量型圧縮機。
11. 前記抽気通路の途中に設けられた空洞部には、冷媒中に混在する潤滑油を壁面に導く潤滑油案内子が設けられていることを特徴とする請求項５記載の可変容量型圧縮機。
12. 前記凹部は前記クランク室に向って下方へ傾斜していることを特徴とする請求項６又は８記載の可変容量型圧縮機。
13. 前記オイル分離機構によって分離されたオイルは前記クランク室に戻されることを特徴とする請求項４記載の可変容量型圧縮機。
14. 前記凹部の開口部分にこの開口部分を絞る邪魔板を設け、この邪魔板が前記駆動軸のスラスト軸受を支持する軸受支持部材と一体化していることを特徴とする請求項６記載の可変容量型圧縮機。
15. 前記凹部の開口部分にこの開口部分を絞る邪魔板を設け、この邪魔板の自由端に前記開口部分へのオイルの流入を阻止する突起を設けたことを特徴とする請求項６記載の可変容量型圧縮機。
16. クランク室を貫通してハウジングに回転自在に支持された駆動軸と、前記クランク室に配されて前記駆動軸の回転に同期して回転する斜板と、前記斜板の回転に伴いシリンダボア内を往復摺動するピストンと、前記ピストンの往復摺動により前記シリンダボアに選択的に連通する吸入室および吐出室とを有し、前記斜板の傾斜角を変更することで吐出容量を制御するようにしている可変容量型圧縮機において、
    前記吐出室を含む吐出領域に設けられ、前記吐出室に吐出された作動流体に混在するオイルを分離するオイル分離機構と、前記オイル分離機構で分離されたオイルを前記クランク室へ導くオイル経路と、前記クランク室と前記吸入室を含む吸入領域とを直接又は連通状態を調節する制御弁を介して連通する抽気通路とを有し、前記オイル分離機構によって分離されたオイルの前記クランク室への導入量を前記吐出領域と前記クランク室との差圧に応じて調節する流量調節機構を設けると共に、前記抽気通路に前記クランク室内の作動流体に混在するオイルを分離するオイル分離機構を設けたことを特徴とする可変容量型圧縮機。
17. クランク室を貫通してハウジングに回転自在に支持された駆動軸と、前記クランク室に配されて前記駆動軸の回転に同期して回転する斜板と、前記斜板の回転に伴いシリンダボア内を往復摺動するピストンと、前記ピストンの往復摺動により前記シリンダボアに選択的に連通する吸入室および吐出室とを有し、前記斜板の傾斜角を変更することで吐出容量を制御するようにしている可変容量型圧縮機において、
    前記ハウジングは、前記シリンダボアが形成されたシリンダブロックを有し、前記クランク室と前記吸入室を含む吸入領域とを直接又は連通状態を調節する制御弁を介して連通する抽気通路を設け、前記シリンダブロックの端面に前記抽気通路の開口部よりも前記斜板の回転方向後方側に捕捉手段が設けられていることを特徴とする可変容量型圧縮機。
18. 前記捕捉手段は、前記開口部よりも下方に延びていることを特徴とする請求項１７記載の可変容量型圧縮機。
19. 前記捕捉手段は、溝又は突起であることを特徴とする請求項１７又は１８記載の可変容量型圧縮機。

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