JP2005068300A - 樹脂組成物及び燃料系樹脂成形品 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 エチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物(A)80〜40重量%と、エチレン−α−オレフィン共重合体ゴム(B)及び/又は酸変性された熱可塑性エラストマー(B’)20〜60重量%とがブレンドされた樹脂組成物を用いて、水素燃料タンク1のライナー2等の燃料系樹脂成形品を成形する。(A)のエチレン含量は20〜50モル%が好ましい。熱可塑性エラストマーはエチレン系が好ましい。(B)は、酸変性度が0.1〜3重量%、ガラス転移温度(Tg)が−30℃以下、−40℃での弾性率が600MPa以下のものが好ましい。
【選択図】 図1
Description
本発明に用いられるEVOH(A)は、エチレン−酢酸ビニル共重合体をケン化することによって得られたものであり、該エチレン−酢酸ビニル共重合体は、特に限定されない任意(公知)の重合法、例えば、溶液重合、懸濁重合、エマルジョン重合などにより製造され、エチレン−酢酸ビニル共重合体のケン化も特に限定されない任意(公知)の方法で行い得る。
(1)EVOH(A)としては、特に限定されないが、エチレン含量10〜60モル%のものが好ましく、25〜50モル%のものがさらに好ましい。エチレン含有量が10モル%未満では高湿時のバリア性や成形性が低下し、60モル%を越えるとバリア性が低下する傾向がある。
(2)また、EVOH(A)のメルトフローレート(MFR)は、特に限定されないが、0.1〜50g/10分(210℃、21.18N)が好ましく、0.5〜30g/10分(同上)がさらに好ましい。MFRが0.1g/10分(同上)未満では成形性が低下し、50g/10分(同上)を越えると成形物の機械強度が低下する傾向がある。
(3)また、EVOH(A)としては、特に限定されないが、不純物の少ないものが好ましく、例えば250℃で120分後の加熱減量が3wt%未満のもの好ましい。
本発明に用いられる酸変性エチレン−α−オレフィン共重合体ゴム(B)は、特に限定されないが、エチレン−プロピレン共重合体ゴム(EPR)、エチレン−ブテン共重合体ゴム(EBR)、エチレン−オクテン共重合体ゴム(EOR)等を不飽和カルボン酸またはその無水物等の酸で変性したものであり、具体的には不飽和カルボン酸またはその無水物をエチレン−α−オレフィン共重合体ゴムに付加反応やグラフト反応等により化学的に結合させて得られるカルボキシル基を含有する変性エチレン−α−オレフィン共重合体ゴムを挙げることができ、特に酸グラフト変性エチレン−α−オレフィン共重合体ゴムが好ましく、より具体的には無水マレイン酸グラフト変性エチレン−α−オレフィン共重合体ゴムが挙げられる。
[実施例1〜9]
表1に示す3種類のEVOH(A-1〜A-3)に、表2に示す3種類の酸変性エチレン−α−オレフィン共重合体ゴム(B−1〜B−3)及び1種類の酸変性TPS(B’)を、表3に示す配合割合でブレンドしてなる樹脂組成物を用いて、高圧ガス容器用ライナーを作製した。これを作製するに当り、成形用金型は予めボスをインサートし、その中に上記各組成物を射出成形してライナーの半割品を得た。その半割品同士を熱板溶着して(ボスは図中の6)、図1に示す水素燃料タンク1の円筒状のライナー2を成形した。これらを実施例1〜9とした。ライナー2の厚さは円筒部で約3mmである。
表1に示すEVOH(A-1)のみで、ライナー2を単層射出成形し、これを比較例1とした。また、表1に示すEVOH(A-1)に、表2に示す酸変性されていないエチレン−α−オレフィン共重合体ゴム(X−1、X−2)を、表4に示す配合割合でブレンドしてなる樹脂組成物で、同じくライナー2を単層射出成形し、これらを比較例2及び4とした。また、表1に示すEVOH(A-1)に、表2に示す酸変性エチレン−α−オレフィン共重合体ゴム(Mah−EBR)(B−3)を、表4に示すように酸変性エチレン−α−オレフィン共重合体ゴム(Mah−EBR)配合割合の少ない樹脂組成物で、同じくライナー2を単層射出成形し、これらを比較例3とした。さらに、高密度ポリエチレン(HDPE)で、同じくライナー2を単層射出成形し、これを比較例5とした。
(1)酸変性度が既知である酸変性エチレン−α−オレフィン共重合体ゴムを用いて厚さtが0.1〜0.3mmであるフィルムをそれぞれ熱プレスで作製し、FT−IRにより得られた図2に示すチャートから酸無水物のピーク面積(a)及びカルボキシル基のピーク面積(b)を求め、(a)+(b)を厚さtで除したものを官能基濃度とし、既知の酸変性度と得られた官能基濃度より図3に示す検量線を作成した。
(2)次に、酸変性度が未知である酸変性エチレン−α−オレフィン共重合体ゴム(B)や酸変性TPE(B’)について、同様にして官能基濃度を求め、前記検量線より酸変性度を推定した。
温度範囲:−100℃〜+40℃
昇温速度:3℃/分(ステップ2℃)
基本周波数:20Hz(正弦波)
静荷重:100g
チャック間:20mm
試験片サイズ:幅5mm、厚さ2mm、長さ35mm
直径80mm・厚さ2mmの試験片の評価面積16.5cm2に対して、高圧差圧式透過試験機を用いて、透過した水素ガスをガスクロマトグラフィで検知し、時間に対する累積透過量より透過係数を算出した。測定温度は常温(23℃)、ガス圧力は10MPaである。測定された水素透過係数は、EVOHを60重量%以上含む実施例1〜9及び比較例1〜4では十分に低く、水素に対する十分なバリア性を有することが明らかとなった。これに対し、HDPEよりなる比較例5の水素透過係数は、著しく高かった。
ISO180に準拠して行った。但し、ハンマー容量は2.75Jである。測定された衝撃強度は、EVOH80〜60重量%にエチレン−α−オレフィン共重合体ゴムあるいは酸変性TPS20〜40重量%をブレンドした実施例1〜9では十分に高く、水素燃料タンクの要求を満足することが明らかとなった。これに対し、EVOH100重量%の比較例1も、酸変性されていないエチレン−α−オレフィン共重合体ゴムをブレンドした比較例2及び4も、酸変性エチレン−α−オレフィン共重合体ゴムをブレンドしてもその配合割合の低い比較例3も、衝撃強度が低かった。なお、HDPEよりなる比較例5の衝撃強度は、著しく高かった。
成形したライナー2の単体を、500mm毎に徐々に高くした高さから順次落下させて、ヒビあるいは割れが発生しない高さを求めた。測定温度(雰囲気温度)は常温(23℃)である。測定された高さは、実施例1〜9では十分に高く、水素燃料タンクの要求を満足することが明らかとなった。これに対し、比較例1〜4では高さが低く、脆かった。なお、比較例5の高さは、著しく高かった。
シリンダー温度220℃の射出成形機内で20分間放置後の溶融材料の色変化を放置時間ゼロのときと比較し、次のように評価した。
著しく黄色に変化: ×
明らかに黄色に変化: △
わずかに黄色に変化: ○
(1)図1に示すように、水素燃料タンク1に接続される水素燃料パイプ3のライナー4、水素燃料タンク1と水素燃料パイプとのコネクター5、水素燃料タンク1のボス6等を、本発明に係る樹脂組成物を用いて成形したものとすること。
(2)本発明に係る燃料系樹脂成形品は、本発明に係る樹脂組成物を用いた少なくとも一層を含む積層構造としてもよい。
(3)本発明に係る燃料系樹脂成形品は、前記射出成形のみならず、他の成形方法(例えば押出成形)で成形することもできる。
2 ライナー
3 水素燃料パイプ
4 ライナー
5 コネクター
6 ボス
Claims (8)
- エチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物(A)80〜40重量%と、酸変性されたエチレン−α−オレフィン共重合体ゴム(B)及び/又は酸変性された熱可塑性エラストマー(B’)20〜60重量%からなる樹脂組成物。
- エチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物(A)のエチレン含量が20〜50モル%である請求項1記載の樹脂組成物。
- 酸変性されたエチレン−α−オレフィン共重合体ゴム(B)及び/又は酸変性された熱可塑性エラストマー(B’)の酸変性度が0.1〜3%である請求項1又は2記載の樹脂組成物。
- 酸変性されたエチレン−α−オレフィン共重合体ゴム(B)及び/又は酸変性された熱可塑性エラストマー(B’)のガラス転移温度(Tg)が−30℃以下である請求項1〜3のいずれか一項に記載の樹脂組成物。
- 酸変性されたエチレン−α−オレフィン共重合体ゴム(B)及び/又は酸変性された熱可塑性エラストマー(B’)の−40℃での貯蔵弾性率が600MPa以下である請求項1〜4のいずれか一項に記載の樹脂組成物。
- エチレン−α−オレフィン共重合体ゴム(B)がエチレン−プロピレン共重合体ゴム、エチレン−ブテン共重合体ゴム又はエチレン−オクテン共重合体ゴムである請求項1〜5のいずれか一項に記載の樹脂組成物。
- 熱可塑性エラストマーがスチレン系熱可塑性エラストマーである請求項1〜6のいずれか一項に記載の樹脂組成物。
- 請求項1〜7のいずれか一項に記載の樹脂組成物を用いて成形された燃料系樹脂成形品。
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