JP2005014061A - 板圧延用シフトロールの形状決定方法 - Google Patents

Abstract

【課題】板幅毎の生産量の数値分布を考慮し、試行錯誤ではなく、客観的な手順でシフトロールのロール形状を決定することができる板圧延用シフトロールの形状決定方法を提供する。
【解決手段】圧延設備における板幅毎の生産量分布をもとに、板幅毎の必要板クラウン制御量分布αｉを定める第１ステップと、凹凸シフトロールの最大半径差ｙ_Ａ０を与える第２ステップと、αｉとｙ_Ａ０からロール外径の幅方向分布線ｙｉを仮に定める第３ステップと、最大シフト量のもとでのロールギャップの変化量の幅方向分布Δｙ_Ｂｉを求める第４ステップと、ロールギャップの変化量の幅方向分布Δｙ_Ｂｉの急激な変化部分を丸める第５ステップとを有する。
【選択図】 図１

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は上下のワークロールを軸方向へ互い違いにシフトさせて板材を圧延するロールシフト式圧延機に用いる板圧延用シフトロールの形状決定方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来の板圧延ではロールの撓み、入側板厚分布の変動等で、圧延板に幅方向に板厚分布変動（板クラウン）が大きくなっていた。この幅方向板厚分布変動を制御して小さくするために、ロールにある形状を与えてロールをシフトさせることにより幅方向板厚分布を制御することが行われている（例えば、特許文献１〜７）。
なお、本発明において、「板クラウン」とは、図２に示すように、板クラウン（Ｃｒ）＝板幅中央板厚（ｈｃ）−板幅端板厚（ｈｅ）・・・（１）を意味する。
【０００３】
〔特許文献１〕は、上下シフトロールが互に補完形状を持ち、かつそのロール形状が、ｒ（ｘ）＝ａ＋ｂｘ＋ｃｘ^２＋ｄｘ^３＋ｅｘ^４＋ｆｘ^５・・・（２）で表わされるロールである。ここで、ｒはロール半径、ｘは軸方向位置である。
〔特許文献２〕は、シフトワークロールがロール胴長全長に亘って湾曲した輪郭で、輪郭曲線が多項式、三角関数等数学的関数で表現されるロールである。
〔特許文献３〕には、点対称シフトロールを使いロール間隙制御を行う圧延ロールを２次関数または三角関数で表現される例が明細書に示されている。
〔特許文献４〕には、テーパー付ワークロールをシフトするものである。
特許文献１〜３は、シフトロールのロール形状をある関数で表現したロールとすることを述べている。また特許文献４はシフトロール胴端にテーパ部を設け、板幅端部にテーパ部をあてて幅方向板厚分布を制御するので幅端部のみの板厚制御となる。
【０００４】
〔特許文献５〕は、ロール胴内の幅方向位置を主クラウン制御領域と副クラウン制御領域に分けて、前者ではロールカーブ変化をきつく、後者ではゆるくしてシフトロール形状を定める。
〔特許文献６〕は、特許文献５のシフトロールカーブを、更にロール両胴端径が等しくなるように修正するものである。
特許文献５、６は、特定関数に限定せずにシフトロールの形状をクラウン制御に有効であるように形作る特許である。この方式ではロール形状を形作るプロセスは生産板幅分布を特に重視する板幅領域とそのとなりのやや重視する板幅領域とに分け、前者を主クラウン制御領域、後者を副クラウン制御領域としてシフトロールの曲線を試行錯誤的に求める方式が示されている。
一般に生産板幅分布は数値分布なので数値分布に基づき主クラウン制御領域、副クラウン制御域に１律に分けて、その後試行錯誤的に最適ロールクラウン形状を求めるのははん雑な手数を要し、容易でない。従がって数値分布としての生産板幅分布をもとに、数値処理手順を経てシフトロールのロール形状を定めるプロセスが必要とされる。
【０００５】
〔特許文献７〕の「ロールシフト用の圧延ロール及びロールシフト圧延機」は、ロール撓み，ロール熱クラウン，ロール局部面圧等の圧延不良現象に対するシフトロールのロール形状による対策のとり方を開示している。
これら圧延不良現象対策と前述の生産量板幅分布による板クラウン対策との組み合わせをどのようにしたら良いかという点が不明のままで不便を生じている。
【０００６】
【特許文献１】
特公平７−１０２３７７号公報
【特許文献２】
特許第２７３３８６号公報
【特許文献３】
特公昭６３−６２２８３号公報
【特許文献４】
特公昭６０−５１９２１号公報
【特許文献５】
特許第３３１７３１１号公報
【特許文献６】
特許第３３４８５０３号公報
【特許文献７】
特開平８−１９２２０８号公報
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
従来の技術ではシフトロールにある数学的関数で規定したロール形状となる。幅方向板厚分布変動は板幅に附随した変動量なので、シフトロールによる板クラウン制御効果が生産比率の大きい板幅に対して大きくなるようにする必要がある。シフトロールには数学的関数で固定したロール凹凸形状ではなく、板幅毎の生産量の数値分布を考慮したロール形状を形作るプロセスが必要であり、かつその処理プロセスが単なる試行錯誤ではなく、ある手順を段階的に行うプロセスであるようにするこのが望まれていた。
【０００８】
本発明は、かかる要望を満たすために創案されたものである。すなわち、本発明は、板幅毎の生産量の数値分布を考慮し、試行錯誤ではなく、客観的な手順でシフトロールのロール形状を決定することができる板圧延用シフトロールの形状決定方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明によれば、対象とする圧延設備における板幅毎の生産量分布をもとに、板幅毎の必要板クラウン制御量分布αｉを定める第１ステップと、凹凸シフトロールの最大半径差ｙ_Ａ０を与える第２ステップと、前記必要板クラウン制御量分布αｉと最大半径差ｙ_Ａ０からロール外径の幅方向分布線ｙｉを仮に定める第３ステップと、最大シフト量のもとでのロールギャップの変化量の幅方向分布Δｙ_Ｂｉを前記幅方向分布線ｙｉをシフト量だけずらすことにより求める第４ステップと、前記ロールギャップの変化量の幅方向分布Δｙ_Ｂｉの急激な変化部分を丸める第５ステップとを有する、ことを特徴とする板圧延用シフトロールの形状決定方法が提供される。
【００１０】
また本発明の好ましい実施形態によれば、ロール胴長の両端位置の外径が同一値であるようにロール外径の幅方向分布線ｙｉの全体を傾斜させる第６ステップと、第６ステップの外径分布を持つ板圧延用シフトロールを研削で作る第７ステップとを更に有する。
また更に、第６ステップで得たロール外形線をもとに最大シフト量での、ロールギャップのシフトによる変化量の幅方向分布を再度求め、不自然な局部凹凸が発生していれば第６ステップで得たロール外形線を修正する第７ステップを有する。
【００１１】
ロール研削にあたっては第７ステップで作られたロール外形線の各位置座標を読取り、ロール研削盤に設定することにより第７ステップの外形線を持つシフトロールが出来る。
【００１２】
以上のプロセスにより、生産量板幅分布に基づいて、シフトロールカーブを定めるので、圧延ユーザーの生産品構成変化に応じて、最適ロールカーブを定めることが出来る。
また凹凸シフトロールの凹凸によるロール径差をある値以内におさえてロール形状を定めるので、ロール径差により起こりがちな圧延振動をおさえることができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施例を図面を参照して説明する。
処理プロセスの前提として圧延操業の側から現実の操業からみた希望するロールギャップ制御量Δｙ′_Ｂを定める。また、板幅は最大板幅を等分割した幅Ｂ_ｉ の集まりと考える。
希望するロールギャップ変更量量Δｙ^’’ _Ｂｉは例えば以下のように定まる。
図８である圧延設備で狭幅板、中幅板、広幅板が生産されている時、各板幅で幅方向板厚分布の変動が斜線のようであるとすると、狭幅板ではΔＣ_ｒ１、中幅板ではΔＣ_ｒ２、広幅板ではΔＣ_ｒ３の制御量（変更量）が必要ということになり、図８下部のようにΔＣ_ｒ１、ΔＣ_ｒ２、ΔＣ_ｒ３をつないだΔｙ′_Ｂの線が希望するロールギャップ変更量ということになる。さらにロールギャップ変化は板の硬さがあるためそのまま板Ｃｒと１：１ではないので比率β（＝ロール硬さ／板硬さ）だけ縦軸を拡大または縮小したΔｙ^’’ _Ｂｉ＝β・Δｙ′_ＢｉがＳ１０でΔｙ_Ｂｉと対比されることになる。
Δｙ^’’ _Ｂｉは生産量分布の重味を考えずに、単に板幅毎の希望板クラウン制御量をあらわした希望値である。Δｙ^’’ _Ｂｉは図８のような複雑な算出ではなく、単に幅にかかわらず板クラウン制御量（Δｙ′_Ｂｉ）が何μｍ欲しいという一定値で与えられることも多い。
【００１４】
図１に本発明によるシフトロールのロール形状決定フロー図を示す。最初に対象圧延設備での板幅毎の生産量分布Ｐ_ｉ線を書く。この分布線は連続した線ではなく、板幅Ｂ_ｉに対応した点の数値の集まりで良く、線は折線でも良い。この分布に対応して板幅毎の板クラウン制御必要度指数α_ｉの分布線を作る。必要度が生産量と結びついているのであればα_ｉの分布の形は生産量分布の形と同じになる。しかしある板幅で板クラウン制御を特に重視する要素であればその板幅でのα_ｉを増やせば良い。図３では破線のようにずらしている。凹凸ロールの最大ロール半径差をｙ_Ａ０としてステップＳ２で指定値とする。
【００１５】
板クラウン制御必要度指数α_ｉはΣα_ｉ＝１．０（ｉ＝１〜ＭＡＸＲの整数）であるように分布形状をもとに決定する。このα_ｉの仮定とｙ_Ａ０の指定のもとにロール半径ｙ_ｉはロール胴部の中央からロール胴端に向けた長さｘ_ｉの点ｉにおいて、
ｙ_ｉ＝α_ｉｙ_Ａ０＋ｙ_ｉ−１ （ｙ_１＝０）・・・（３）となる。
【００１６】
図３の実施例の如きα_ｉの分布の形の時は図４のｙ_ｉ線となる。シフト後のロール半径分布線は、
ｙ′_ｉ ＝ｙ_{（ｉ−Ｎｓ）}・・・（４）
ここで、Ｎｓ：シフト量ｘｓｕに相当する軸方向の分割数である。
従ってロール１本についてのシフトによる点ｉでのロールギャップ変化量Δｙ_Ｂｉは、
Δｙ_Ｂｉ＝ｙ′_ｉ−ｙ_ｉ＝ｙ_{（ｉ−Ｎｓ）}−ｙ_ｉ・・・（５）
にて示される。
【００１７】
図４の斜線領域がロール１本によるロール右半分でのロールギャップ変化量であり、Δｙ_Ｂを縦軸として表示すれば図５のようになるのが図１のフローチャートのステップＳ４のΔｙ_Ｂ線である。Δｙ_Ｂが板クラウン制御に使用されるロールクラウン変化となる。図５のΔｙ_Ｂｉの線に局部的に凹部または凸部がある時はステップＳ１−２のα_ｉの数値かステップＳ３のｙ_ｉの数値を局部的に修正するプロセスがステップＳ５及びステップＳ８である。
最初ステップＳ−１の圧延板生産量分布は客先都合により必ずしも円滑ないわゆる関数分布をしていない場合が多く、結果としてのｙ_ｉの分布も数値分布である場合が多く局部凹凸が出やすいのでステップＳ５及びステップＳ８のプロセスが必要である。
【００１８】
なおロール左半分は右半分と点対称に構成し、上下ロールは左右対称に形作り、シフトは上下逆にシフトする。
ロール全体に図４をあてはめるとロール全体形状は図６のようになる。図６においてロール左右胴端を結ぶ直線Ｒ−Ｓ−Ｔは胴部の一方から他方へ傾斜した線となる。ＲとＴの高さの差が２ｙ_Ａ０となる。
【００１９】
板クラウン制御ロールを形作るために図６のような形状が有効であるが、一方では〔特許文献６〕に述べるようにロール胴長内のロール径差が大きいと振動が出やすく、振動の面からはロール径差が小さい方が良い。そこでステップＳ６の手順として、図６でのＲ−Ｓ−Ｔ（Ｒ′−Ｓ′−Ｔ′）に相当する斜め直線ラインを図７のような軸心線と平行なラインに修正する。図６のｙ_ｉのラインは図７のＲ，Ｓ，Ｔを通る実線ラインとなる。この変更方式により板クラウン制御量をあまり変えることなく、ロール径差の小さいロール形状を得ることが出来る。
【００２０】
新しいロール径差はステップＳ６で求めた新しいｙ_ｉ（ｙ_１ｉ）線の最大頂点と最小頂点の差２ｙ_Ａ１となる。２ｙ_Ａ１が仮定した許容最大ロール半径差（図７）２ｙ_Ａ０に対して過大または過小である時は新しいｙ_ｉ線をロール胴長内で相似的に拡大または縮小して新しいｙ_ｉ線（ｙ_１ｉ線）の変更線ｙ_２ｉ線（図７下部破線）を作る。この場合変更する相似率はｙ_Ａ０／ｙ_Ａ１の比が最初の近似比であるが、段階的に修正するためにｙ_Ａ０／ｙ_Ａ１に近い適当な値として相似拡大または縮小を行う。このプロセスがステップＳ９である。
なおＳ６の斜め化をしたことにより、Δｙ_Ｂｉ全体に斜めにしたことによる変化量が発生することになるがこの量は全体に小さく、かつ板幅方向に一定に分布しているので、Ｓ４でのΔｙ_Ｂｉをここでは修正しない。あとの繰返しフローでΔｙ_Ｂｉが再計算されるので斜め化による効果計算の誤差はさらに小さくなる。
【００２１】
以上の繰り返しによりロール形状ｙ_１ｉが定まる。ここまでのプロセスは生産量板幅分布に基づいて、板クラウン制御能力（図５のΔｙ_Ｂｉに相当する）をロール径差２ｙ_Ａ０許容値内という条件で求めている。
この状態での各シフト位置でのロールギャップ形状Δｙ_Ｂｉどれかあるいは数点の幅位置で希望値としてのΔｙ^’’ _Ｂｉの上限値をほぼ満たしていれば終了である。満たしていなければ〔特許文献７〕に述べるような修正量をｙ_ｉに加算して新しいｙ_ｉとする。なおこの修正量の分布は必ずしも同一ロールの左右で点対称とはならない。この時、即ちどのロール位置で上下ロールは補完関係にならない。ｙ_ｉが修正された場合再びΔｙ_Ｂｉの算出をしてどれか位置でΔｙ^’’ _Ｂｉの上限値に近づくように繰り返す。
図８は生産量分布を考慮しないロールギャップ変更分布線であり、Ｓ１０での修正は、Δｙ_Ｂｉのうちの主要な点の１〜３点が図８の斜線の上限に達したらＳ１１野修正は終了とする。生産量分布を重視したΔｙ_Ｂｉの分布の形を基本形として充分残すようにする。図５の形状にΔｙ_Ｂｉの形状を一致させるのではなく、Δｙ_Ｂｉのうちの少ないいくつかの点が図８のΔｙ^’’ _Ｂｉ上限値に達したかどうかで希望値を満たしているかどうかをＳ１０のステップで判別している。
終了になった時のｙ_ｉがロールの半径形状を与える。
この半径形状ｙ_ｉは数値データの集まりであり、これらをもとにロール研削盤にてｙ_ｉになるべく近いロール形状を研削して圧延ロールとして使用する。
【００２２】
【発明の効果】
上述した本発明によれば、以下の効果が得られる。
１．シフトロールの最適ロール形状を定めるプロセス手順が発明され、試行錯誤的に行う必要が無くなる。
２．生産量の幅別構成という数値的には表わされるが、数学的関数では表わしにくいものに対するシフトロール形状最適化という手順が提案された。しかもその時にロール内でのロール径差を小さく維持できる。
３．ヒートクラウン，ロール撓み，ロール面圧といった圧延現象外乱にも対処したプロセスとなっている。
【００２３】
従って、本発明の板圧延用シフトロールの形状決定方法は、板幅毎の生産量の数値分布を考慮し、試行錯誤ではなく、客観的な手順でシフトロールのロール形状を決定することができる、等の優れた効果を有する。
【図面の簡単な説明】
【図１】最適シフトロール形状決定フロー図である。
【図２】幅方向板厚分布、板クラウンを説明する図である。
【図３】生産量板幅分布、板クラウン 制御必要度指数の説明図である。
【図４】ロール半径形状、シフト時の半径形状を示す図である。
【図５】ロールギャップのシフトによる変化量分布図である。
【図６】板クラウン制御ロールを形作るための図である。
【図７】ロール形状の修正図である。
【図８】生産量分布を考慮しないロールギャップ変更分布線である。

Claims (3)

1. 対象とする圧延設備における板幅毎の生産量分布をもとに、板幅毎の必要板クラウン制御量分布αｉを定める第１ステップと、
   凹凸シフトロールの最大半径差ｙ_Ａ０を与える第２ステップと、
   前記必要板クラウン制御量分布αｉと最大半径差ｙ_Ａ０からロール外径の幅方向分布線ｙｉを仮に定める第３ステップと、
   最大シフト量のもとでのロールギャップの変化量の幅方向分布Δｙ_Ｂｉを前記幅方向分布線ｙｉをシフト量だけずらすことにより求める第４ステップと、
   前記ロールギャップの変化量の幅方向分布Δｙ_Ｂｉの急激な変化部分を丸める第５ステップとを有する、ことを特徴とする板圧延用シフトロールの形状決定方法。
2. ロール胴長の両端位置の外径が同一値であるようにロール外径の幅方向分布線ｙｉの全体を傾斜させる第６ステップと、
   第６ステップの外径分布を持つ板圧延用シフトロールを研削で作る第７ステップとを更に有する、ことを特徴とする請求項１に記載の板圧延用シフトロールの形状決定方法。
3. 更に、第６ステップで得たロール外形線をもとに最大シフト量での、ロールギャップのシフトによる変化量の幅方向分布を再度求め、不自然な局部凹凸が発生していれば第６ステップで得たロール外形線を修正する第７ステップを有する、ことを特徴とする請求項２に記載の板圧延用シフトロールの形状決定方法。

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