JP2004507039A - フラッシュ・ランプおよびフラッシュ・ランプの設計 - Google Patents

Abstract

本発明は、ガラス製のガス充填放電管（１０）および各端にガラス・ハンダによりシールされたパワー電極（１４、１５）を含む、フラッシュ・ランプ（１０）に関する。このフラッシュ・ランプは、ガラスを有し、このガラスは、下記のＵＶ透過値Ｔｗの一つまたはそれ以上を含む：１８０ｎｍにおいて、Ｔｗ＞５％、好ましくは＞９％、２００ｎｍにおいて、Ｔｗ＞３０％、好ましくは、＞４５％、２５４ｎｍにおいて、Ｔｗ＞６０％、好ましくは＞８０％である。放電管の内径（１１）は、プラズマ・チャネルの直径の値よりも１．２倍大きい。始動電極（１６）は、反射器（３０−３３）の一部分であり、またはそれに電気的に接続されている。フラッシュ・コンデンサ（４２）は、３７０ボルト以上、好ましくは４００ボルト以上の充電電圧のために調整できる。

Description

【０００１】
本発明は、フラッシュ・ランプおよびフラッシュ・ランプの設計に関する。特に、Ｕ．Ｖ．領域（波長＜４５０ｎｍ）内のアプリケーションのためのフラッシュ・ランプに関する。
【０００２】
図５Ａは、フラッシュ・ランプ５０の一般的な設計を示す。フラッシュ・ランプ５０は、一定の充填圧力でのキセノンなどのガスを収納する内蔵ガラス・ボディ５３を含む。管状ボディ５３は、両端に電極５１を有する。熱抵抗率の理由により、これらの電極は少なくとも管の内部の領域においては、タングステンで作られている。フラッシュ・コンデンサの直流電圧は、通常約３００ないし３５０ボルトであり電極に与えられる。この電圧だけでは放電を起こすのに充分でなく、始動（スタート）電極５２を介して容量的に加えられる他の始動電圧（１０００ボルト交流電圧以上）によってのみ放電が起きる。そのとき、この始動電圧が放電の開始をトリガして、始動電極５２における始動電圧が再び消滅しても、放電が継続する。電極５１は、ガラス・カラー５４によりガラス・ボディ５３内に封入されている。
【０００３】
図５Ｂは、公知の設計による、反射器５５に接続されたフラッシュ・ランプ５０の断面を示す。この反射器は、フラッシュ・ランプの周囲に放射される光を実質的に一方向に揃える放物面反射器である。フラッシュ・ランプ５０は、反射器５５に対して隣接する。反射器は、始動電極として使用される板であって、電気配線に対応して組み込まれ、絶縁されて保持される。
【０００４】
Ｕ．Ｖ．アプリケーションについて特別なこととして、公知のフラッシュ・ランプは、下記のような種々な問題を含む。
【０００５】
通常使用されるガラスは、Ｕ．Ｖ．透過性に劣る。これは、フラッシュ・ランプ５０内でＵ．Ｖ．光が完全に生成されても、それはガラスの中で吸収されてしまい、外部へ達することが出来ないことを意味する。通常のフラッシュ・ランプは、強化（ｔｅｍｐｅｒｅｄ）硼珪酸ガラスで特に作られ、これはこのガラスが電極のために特に経済的な密封技法を使用できるからである。しかしながら厚さ０．５ｍｍにおいては、そうした強化ガラスは、３２０ｎｍおよびそれ以下の波長についてもはや適切に透過しないので、Ｕ．Ｖ．アプリケーションに適当でない。
【０００６】
実際に改良されたＵ．Ｖ．透過性を有するいくつかのガラスがある。石英ガラスは、高い融点を有するので、高価で時間を要する製造工程を必要とし、従って高いフラッシュ・エネルギー（＞１００Ｗｓ）を有するフラッシュ・ランプにおいてのみ実用化される。しかしながら、この工程は経済的でないので、低いフラッシュ・エネルギー（＜１００Ｗｓ）を有するＵ．Ｖ．に使用することが出来ない。
【０００７】
公知のフラッシュ・ランプのもう一つの問題は、ガラス壁が黒くなることである。放電中に、閃光放電管の電極は、一定範囲に蒸発する。この金属蒸気は、ガラス管５３の内壁上に堆積する。結果として、ガラス・ボディの透過性は、特にＵ．Ｖ．光について、さらに劣化する。図５Ｂの設計に関する限り、蒸発したタングステン物質の堆積は、反射器５５とガラス管５３が接触する領域において一定の仕方で増加することが明らかになっている。しかしながらガラス管の内面上での堆積の広範囲の分布も、ここで観察される。
【０００８】
最後に図５Ｂによる公知の反射器設計は、フラッシュ・ランプ５０と反射器５５の間で多重反射が起きるという欠点を有し、これが繰り返し吸収されるので、一方では光の効率を減少させ、他方では入射光の周辺に沿った不均一な分布により、特に熱負荷も増加する。
【０００９】
本発明の目的は、容易に製造できて、特にＵ．Ｖ．アプリケーションに適した、フラッシュ・ランプを提供することである。
【００１０】
それ自体として使用できるが、しかし、組み合わせにおいて特に有利な仕方で使用されるいくつかの特徴を本発明が有し、それらは次の通りである。
【００１１】
Ａ．主としてＵ．Ｖ．領域内（波長＜４５０ｎｍ）で放射パワーを出すフラッシュ・ランプが説明され、そのフラッシュごとのエネルギーは、１００Ｗｓ以下、好ましくは５０Ｗｓ以下である。
【００１２】
Ｂ．フラッシュ・ランプのボディのために良好なＵ．Ｖ．透過性を有する低融点ガラスが使用され、電極のための密封方法に関して使用される。
【００１３】
Ｃ．ガラス管の内径として、放電中のアーク直径よりも大きい値が選択される。この寸法は、片側だけの直線状トリガ電極について好ましい。
【００１４】
Ｄ．トリガ電極は反射器の折返しにより形成され、この折返しは、縦長方向の折り返しであって、ガラス管の縦長方向へ延伸して、ガラス管へ当接するように取り付けられる。
【００１５】
Ｅ．可能な最高のキセノン充填圧力が、使用される。
【００１６】
Ｆ．比較的に高い充電電圧が使用される。
【００１７】
上記の特徴ＡないしＦの一つまたはいくつかの組み合わせを使用することにより、経済的に生産できるフラッシュ・ランプの良好なＵ．Ｖ．イールド（ｙｉｅｌｄ）が得られる。結果として、ガラス壁の厚さを選択することにより、特にスペクトルのある特性へ影響を与えるようなＵ．Ｖ．光イールドを達成することができる。吸収を可能な限り最小にするためにガラス壁を出来るだけ薄くする一次的な目的に対して、こうして壁の厚さを厚くしたり、ガラス物質を自由に選んだりして、フラッシュ・ランプのある特性を得ることができる。
【００１８】
特に有利な組み合わせは、上記の特徴Ｂ、Ｃ、Ｄのペア（ＢとＣ、ＢとＤ、ＣとＤ）または、３つの特徴全部（ＢとＣとＤ）であり、適切ならば、その結果のランプを特徴ＥとＦの一つまたは両方と組み合わせることである。この方法により、特徴グループＡによるフラッシュ・ランプを特に生産することができる。
【００１９】
全く一般的に言えば本発明は、放射パワーの３０％以上、好ましくは５０％以上、一層好ましくは７０％以上を、Ｕ．Ｖ．領域（波長＜４５０ｎｍ）で放射するフラッシュ・ランプであって、フラッシュごとのエネルギーが、１００Ｗｓ以下、好ましくは５０Ｗｓ以下、一層好ましくは２０Ｗｓ以下のフラッシュ・ランプを生成することである。フラッシュごとのエネルギーは、１または２Ｗｓを超えて良い。結果として、家庭での使用たとえば消毒目的に適したフラッシュ・ランプが、生成される。
【００２０】
このフラッシュ・ランプは、図１に示すように設計される。図１は、フラッシュ・ランプ１０の縦断面図を示す。１１は、フラッシュ・ランプのガラス・ボディであり、長方形でも円形でも円筒形でもよい。電極１４と１５は、詳細に後述する方法で、ガラス・ボディへ融着されていて、フラッシュ・ランプの縦の両端に配置されている。電極１４と１５は、陽極１４ａと陰極１５ａを含む。始動電極１６がフラッシュ・ランプの内部空間１２の外側に備えられている。それは、通常のデザインまたは後述する本発明によるデザインを有する。始動電極は、好ましくはフラッシュ・ランプの、縦長方向に延伸する。特にそれは、好ましくはフラッシュ・ランプの焦点距離（すなわち電極プレート１５ａと１４ａの間）をカバーする。
【００２１】
管状ボディ１１のガラスは、良好なＵ．Ｖ．透過性を有する。それは、下記のように説明される。
【００２２】
それは、多価のイオン、特に鉄の含有量が低いものである。その含有量は、従来のフラッシュ・ランプ（写真用フラッシュ・ランプ）に使用されるガラスの値の３０％以下、特に１０％以下である。同じことは、アルミニウムの酸化物およびアルカリとアルカリ土金属の全般に関しても当てはまる。
【００２３】
Ｕ．Ｖ．透過に関して、このガラスを下記の通りある定波長におけるその透過値Ｔｗに基づいて説明する。１８０ｎｍにおいて、Ｔｗは、５％よりも大きく好ましくは、９％よりも大きい。２００ｎｍにおいて、Ｔｗは、３０％よりも大きく好ましくは、４５％よりも大きい。２５４ｎｍ（水銀線）において、Ｔｗは、６０％よりも大きく、好ましくは８０％よりも大きい。上記の透過値を満たすガラスにはＳｃｈｏｔｔ社のガラス８３３７Ｂがあり、このメーカーの説明によれば、１８０ｎｍにおいて１０％の透過値、２００ｎｍにおいて５０％の透過値、２５４ｎｍにおいて９０％の透過値を有する。この明細書およびその特許請求の範囲においてＴｗについてなされる説明は、厚さ０．５ｍｍのガラスについては、その物質について一定であることを意味している。実際に作られたフラッシュ・ランプの透過値は、その壁の厚さにより種々の透過値を有し、特により厚いガラスの場合にはより低い値を有し、より薄いガラスの場合にはより高い値を有する。
【００２４】
使用されるガラスは、Ｕ．Ｖ．透過および／または物質の構成に関して、上述の条件の一つまたはそれ以上を満たしている。一層困難な処理は、電極１４と１５または電極部材１４、１４ａ、１４ｂおよび１５、１５ａ、１５ｂをガラス・ボディ１１へ、ガラスはんだ１３ａ、１３ｂにより融着させることにより、補償される。電極１４と１５は、好ましくはタングステンを含み、またはタングステンからなる。ガラス・ボディを貫通する長方形のピン１４と１５は、ガラス・ボディ１１を通る通過領域において、ガラスはんだ１３ａ、１３ｂにより取り巻かれている（図示せず）。ガラスはんだはガラス・ボディ１１へ融着されているが、ガラス・ボディ１１は上述のように構成され、および／または上述の属性を有する。さらにガラスはんだ１３ａ、１３ｂとガラス・ボディ１１の間にシーリング・リング（図示せず）を備えることができ、このリングもまたガラスで作られる。電極１４および／または１５もまた、図１に示すようにガラス・プレート１４ａ、１５ｂに埋め込まれる。ガラス・プレートは、ガラスはんだ１３により、ガラス・ボディ１１へ取り付けられる。ガラス・プレート１４ｂ、１５ｂは適当な直径を有して、図示のようにガラス管１１の円筒型の周辺へ取り付けがなされる。
【００２５】
（図示されたものとは異なるが）陽極１４ａは、タングステン線の単なる延長部であっても良い。陰極１５がこのタングステンの上にスリーブを有し、タングステン線は、タングステンおよび／またはニッケルおよび／またはニオブおよび／またはタンタルおよび／またはチタンを含む。
【００２６】
硬度に関しては、ガラスはんだ１３は、非常に低い温度での温度特性を有する。詳しくは、それは、（特にたとえば軟化点および変態点に関して）ガラス・ボディ１１の低温で溶解するガラスよりも、更に数１０℃低い。対応するガラスはんだの溶解温度は、ボディ１１のガラスよりも少なくとも６０℃または８０℃低い。また、ガラスはんだの熱膨張係数は、ボディ１１のガラスよりもタングステン線の熱膨張係数に近い。同じことが熱膨張係数の温度特性に関しても当てはまり、特に室温、処理温度、および動作温度の間の範囲について当てはまる。
【００２７】
ガラスはんだ１３の熱膨張係数を金属ピン１４、１５の熱膨張係数に合わせることにより、金属とガラスとの間の熱転移による、クラックおよび漏洩に対しては比較的鈍感になるが、これらは、ランプの寿命の進行と共に、または最初のその製造過程において、温度変動に基づいて変動する負荷により起こり得る。ガラスはんだ１３とガラス・ボディ１１の間の結合は、類似の物質であるために特に密接であって、従って満足すべきものでもある。ガラスはんだは低温で作業処理されるため、ボディ１１の低融点ガラスも、穏やかな作業サイクルが可能になる。
【００２８】
図２は、それ自体として、または上記の諸特徴と組み合わせて特に良好なフラッシュ・ランプを得るための好ましい寸法の諸特徴を示す。図２Ａは、フラッシュ・ランプ１１の横断面図である。１２は、このフラッシュ・ランプの内部空間である。１３ａはガラスはんだを示し、１４ａは電極の正面である。Ｄｉは、円筒形のガラス管の内径である。Ｄｌｂは、電極１４と１５の間にアークが作られたときのアークの直径を示す。このアークは、空間に関して必ずしも厳密に定義されないが、放射強度が最大値の半分へ落ちた半径は、アークの直径の基準として使用される。これは図２Ｂに概略を示す。数字Ｉは、半径ｒに対する放射強度を表す。この例において、半径ｒ＝φ（すなわち管の中心）において最大強度Ｉｍａｘを有することを仮定している。アーク半径（アーク直径の半分、Ｄｌｂ／２）が設定され、その場合、最大値の半分Ｉｍａｘ／２に落ちている。
【００２９】
内径Ｄｉおよびアーク直径Ｄｌｂの寸法として、ＤｉがＤｌｂよりも大きいほうが有利であり、特にＤｉ＞１．２Ｄｌｂまたは好ましくはＤｉ＞１．４Ｄｌｂの時に有利であることが証明された。そうした寸法により、高温のプラズマが、ガラスの内壁に衝突するのを防止し、それによりボディ１１のガラスの熱負荷を減少させる。これは、ガラスが上述のように低融点ガラスである場合に特に有利である。
【００３０】
ガラスの内壁上に厳密に定義された線に沿って、（電極１６によりトリガされる）点火が行なわれると、もう一つの長所が続いて起こる。これは、電極がガラス内壁に当接していなければならないことを意味しない。注意すべきは、むしろトリガ電極１６による電界が（図２Ａの断面図おいて）出来るだけポイントサイズの導体に起因しており、それによりトリガ電極の近辺においてトリガ電界が半径方向、少なくとも若干の範囲まで広がることである。これは、図５Ｂによる構成によっては達成できない。概略を図２Ａに示す様にボディ１１の外部にある直線状のトリガ電極の構成が有利である。もう一つの実施例が、図３Ａと図３Ｂを参照して以下に説明される。
【００３１】
トリガ電極を直線状に展開すると、アークのときに蒸着される電極物質が、トリガ電極の近辺に空間的に限定された仕方で堆積するという長所がある（フラッシュ・ランプの寿命が進むにつれてガラスの内壁が直線状に黒くなること）。上記の直径寸法と組み合わされて、一度堆積した物質がアークにより除去されて内部空間にもう一度分配される可能性が少ない、という長所がある。
【００３２】
こうしてトリガ電極は、断面図において好ましくは、円周方向に目立った広がりがないように、すなわちフラッシュ管から間隔をあけない限りでは、フラッシュ・ランプの接線方向に目立った広がりがないように設計される。これは、従来の配線により、または下記のように実行できる。
【００３３】
図３Ａと図３Ｂは、トリガ電極または始動電極が反射器シートの一部分により形成されたフラッシュ・ランプを示す。図３Ａは、反射器３０上に装着されたリッジ（ｒｉｄｇｅ）３１によりトリガ電極が形成される実施例を示す。少なくともリッジ３１は、金属物質または金属化された物質で作られている。反射器３０自体は、金属でも非金属でも良い。この場合リッジ３１は、始動電極１６のようにフラッシュ・ランプの配線の中に含まれ、それに対応して配線される。
【００３４】
さらなる実施例を図３Ｂに示す。ここでは、反射器３２が折返しシートとして形成される。反射器シート３２内の折返し３３は、長方形で好ましくはフラッシュ・ランプ１０の縦方向に沿って広がり、好ましくは（設置された状態において）フラッシュ・ランプ１０のボディ１１に当接する。この場合これに対して反射器３２が、フラッシュ・ランプの配線内に組み込まれて、適当に配線される。必要ならば、それは絶縁状態に保持される。
【００３５】
反射器３２の形状は、図３Ｂの断面から見た場合に線対称であり得る。反射器は、好ましくは折返し３３に沿って互いに他と隣接する対照的な凹型の二つのハーフを有する。その横断面形状は、「Ｗ」の形であり、折返し３３以外の形状は中心において適当に丸くなっている。折返し３３における内角αは、１２０°またはそれ以下、好ましくは９０°またはそれ以下、一層好ましくは６０°またはそれ以下である。これら反射器のハーフは、全体的に望ましい散乱および焦点特性を有するよう形成される。
【００３６】
図３Ｂに関して説明する反射器の設計は、多重反射防止に役立つが、それは後ろ側（図３の下）へ放射された光がフラッシュ・ランプ１０のガラス・ボディ１１へ反射されず、横方向へ離れてから正面へ反射されるからであり、この正面への反射は、図３Ｂにいくつかの光路３４ａ、３４ｂ、３４ｃにより概略を示されている。結果として、管１１の後壁に特別な熱負荷が発生することはほとんど回避される。これにより、選択された始動電極の設計により、内側に蒸着物質が堆積された領域において、特に非対称的な熱膨張が減少され、フラッシュ管の加熱が減少される。この様な温度低下により、一度堆積された物質が再び蒸発して他の場所へ堆積する傾向がより少なくなる。
【００３７】
さらに管１１のガラスそのものにおいて、Ｕ．Ｖ．放射が特定の強度で吸収されるので、多重反射が防止されて光効率を向上することができる。只一つのバック反射（最初外へ出てそれから再びバックし最後に再び外へ出る）だけがあるときは、ガラスの吸収係数は有効値の３倍もあるので、一方において対応する光のイールド（効力）が失われ、他方においてガラスの望ましくない加熱をもたらす。
【００３８】
図３Ａと図３Ｂに関して説明したような反射器は、それぞれ独立のものと考えられ、適当な場合は本発明の一部分として別々に用いられる。
【００３９】
図４は、フラッシュ・ランプの設計を示す。そこには、上述の諸特徴を含むフラッシュ・ランプ１０が示されている。コンデンサ４２は、主としてフラッシュ処理を行う電気エネルギーを受け取る役割をする。このエネルギーは、オプションとして、変換され整流された交流電圧から与えられて、それから接続部４１を通してコンデンサ４２を充電する。このエネルギーはまた、電池によっても供給される。この場合、コンデンサを充電するのに適当なより高い直流電圧がチョッパおよびコイル／トランス・フォーマーを介して生成されて、端子４１へ加えられる。コンデンサ４２は、好ましくは電解コンデンサである。
【００４０】
その端子は、フラッシュ・ランプ１０の端子１４と端子１５へ接続され、これによりそれらの端子でコンデンサ電圧を得ることができる。
【００４１】
もう一つの小さなコンデンサ４３が始動電圧を供給する役割をする。これもまた充電される。スイッチ４５を動作させることにより、該コンデンサは短絡される。これから生ずる変圧器４４の一次コイル４２ａ内の電流および／または電圧の変化は、適当な寸法の変圧器４４により昇圧される交流電流部分を有する。その二次コイル４４ｂは、フラッシュ・ランプの始動電極１６（たとえば図３）へ接続される。
【００４２】
こうして、スイッチ４５は、フラッシュを点火する役割をする。それは電気的、電子的、または手動で動作させるスイッチである。始動電圧は、フラッシュを点火させるためにのみ必要である。したがって、コンデンサ４３は比較的小さな寸法を有する。一旦（始動電極１６へ始動電圧を供給することにより）、フラッシュ・ランプ１０が点火されると、その結果生ずるプラズマにより、フラッシュ・ランプ１０のオーム抵抗が大きく下落して、フラッシュ・コンデンサ４２の電圧がそれ自体で放電を進行させ続けるのに充分になる。この放電は、消失する（コンデンサ４２の電荷が部分的に空になる）か、または適当な配線構造（図示なし）により積極的に停止される。
【００４３】
フラッシュ・コンデンサは、３７０ボルト以上、好ましくは４００ボルト以上、また４５０ボルト以下、好ましくは４３０以下の、充電電圧／動作電圧用として設計される。比較的高い動作電圧は比較的高い放電電流を生じるが、それはまたプラズマの非線形性のために超比例的に高い値となる。それにより、Ｕ．Ｖ．領域内で特に大量のエネルギーを出す比較的高温のプラズマが生ずる。公式Ｅ＝０．５ＣＵ^２（Ｅ＝コンデンサ内のエネルギー、Ｃ＝キャパシタンス、Ｕ＝電圧）に対応して、等しいフラッシュ・エネルギーを有するより小さいフラッシュ・コンデンサを選択することもできる。さらに、比較的に「小さい」フラッシュ・キャパシタンス４２は有利である。その理由は、この場合放電の時定数ｔ（ｔ＝Ｒ^＊Ｃ４２）が非常に小さくなるので、放電の持続時間が短く、温度が上昇され、こうしてＵ．Ｖ．部分がより高温になるからである。フラッシュ・コンデンサ４２を経済的効率に関して考察すると、選択可能な電圧の上限が設定される（こうして、適当な場合には選択可能なキャパシタンスの下限が間接的に設定される）。非常に高いコンデンサ電圧は、高価なコンデンサを必要とするので、充電電圧の上限は４５０ボルトまたは４３０ボルトが有用と思われる。フラッシュ・コンデンサのキャパシタンスは、好ましくは、５００μＦ以下であり、一層好ましくは３００μＦ以下である。
【００４４】
Ｕ．Ｖ．収率を増加させるもう一つの可能性は、フラッシュ・ランプ１０における充填圧力、特にキセノン充填圧力を増加させることである。充填圧力を上げることにより、フラッシュ中のプラズマ・チャネルがピーク電流なしに狭くなり、こうしてフラッシュ・パワーとフラッシュ・エネルギーが目覚しく減少する。プラズマ・チャネルを狭くすることにより、プラズマが一層高温になるので、紫外領域内に一層多くのエネルギーが放出される。しかしながら、キセノン充填圧力の増加は、また始動電極１６における必要な始動電圧を高くする。フラッシュオーバーを回避するためには、この電圧を所望値まで上げることができないので、この始動条件として、またキセノン充填圧力の限界を設定する。キセノン充填圧力は、０．５バール以上、好ましくは、１．５バール以上、一層好ましくは２バール以上である。
【００４５】
上記の諸特徴のいくつかを組み合わせれば、比較的に高いＵ．Ｖ．イールドを得られる。それらは、非常に高いので、フラッシュ・ランプのボディ１１のガラスについての吸収パラメータを、フラッシュ・ランプのある諸特性の調整に使用できる。たとえばガラス壁の厚さは、機械的安定性を満たす値よりも厚くなるように、また熱電圧負荷については、あるスペクトルおよび／または分布を得るための値より大きくなるように選択される。
【００４６】
フラッシュ・ランプの典型的な寸法とデータは、下記の通りである：
・　内径ＤＩは、３ｍｍと６．５ｍｍの間であり、典型的に４．５ｍｍと５．５ｍｍの間である。
・　焦点距離（電極１４ａと電極１５ａの間の距離）は、１５ｍｍと２５ｍｍの間であり、典型的に１８ｍｍと２２ｍｍの間である。
・　ガラス壁厚は、０．２ｍｍから０．８ｍｍであり、典型的に０．４ｍｍから０．６ｍｍである。
・　キセノン充填圧力は、０．５バールから５．５バールであり、典型的に１．５バールから４．５バールである。
・　フラッシュ・コンデンサのキャパシタンスは、１００μＦから３００μＦであり、１５０μＦから２５０μＦである。
・　フラッシュごとのエネルギーは、５Ｗｓと１７Ｗｓの間であり、好ましくは、１０Ｗｓと１５Ｗｓの間である。
【図面の簡単な説明】
本発明の個別の実施例を添付図面に関して、上記に説明してきた。
【図１】本発明によるフラッシュ・ランプを示す。
【図２】フラッシュ・ランプの寸法と定義を示す。
【図３】本発明による全般的な設計を示す。
【図４】フラッシュ・ランプの回路を示す。
【図５】公知の実施例を示す。

Claims (18)

1. ガラス製のガス入り放電管（１１）および各端部にパワー電極（１４、１５）を含むフラッシュ・ランプ（１０）であって、
   ０．５ｍｍの厚さで下記の透過パラメータＴｗの１つまたはそれ以上を有するガラスが使用されることを特徴とする前記フラッシュ・ランプ（１０）：
   １８０ｎｍにおいて：Ｔｗ＞５％、好ましくは＞９％、
   ２００ｎｍにおいて：Ｔｗ＞３０％、好ましくは＞４５％、
   ２５４ｎｍにおいて：Ｔｗ＞６０％、好ましくは＞８０％。
2. 少なくとも１つのパワー電極（１４、１５）がガラスはんだ（１３ａ、１３ｂ）により前記放電管に更に接続され、前記放電管（１１）のガラスの前記それぞれ１つよりも少なくとも６０℃低い軟化点および／または変態点を前記ガラスはんだが有することを特徴とする請求項１記載のフラッシュ・ランプ。
3. 放電管（１１）、パワー電極（１４、１５）、始動電極（１６）、反射器（３０−３３）を含み、始動電極（１６）が反射器（３０−３３）の一部分であるか、またはそこへ電気的に接続されていることを特徴とする好ましくは前項までのいずれかの請求項によるフラッシュ・ランプ（１０）。
4. 前記始動電極（１６）が前記反射シート（３２）内の折返し（３３）内に形成されることを特徴とする請求項３記載のフラッシュ・ランプ（１０）。
5. 前記折返し（３３）で互いに隣接する２つの半分を有する前記反射器を特徴とする請求項３または請求項４記載の前記フラッシュ・ランプ。
6. フラッシュ・ランプ（１０）の縦方向に前記折返し（３３）が延伸することを特徴とする請求項３ないし請求項５のうちの１つまたはそれ以上によるフラッシュ・ランプ（１０）。
7. 放電管（１０）、管（１０）の両端のパワー電極（１４、１５）、始動電極（１６）を含み、放電管の内径（１１）がプラズマ・チャネルの直径よりも１．２倍大きいことを特徴とする、好ましくは前項までの１つまたはそれ以上の請求項によるフラッシュ・ランプ（１０）。
8. 前記放電管の内径（１１）が前記プラズマ・チャネルの直径の１．４よりも大きいことを特徴とする請求項７記載のフラッシュ・ランプ（１０）。
9. 前記放電管（１１）の周辺または接線方向に、前記始動電極（１６）が目立った延伸をしていないことを特徴とする請求項７または請求項８記載のフラッシュ・ランプ（１０）。
10. 放電管（１１）と、キセノンを含むガス充填とを含み、前記キセノン充填圧力が０．５バールよりも大きく、好ましくは１．５バールよりも大きいことを特徴とする、好ましくは前項までのいずれかの請求項記載のフラッシュ・ランプ（１０）。
11. 前記充填圧力が４．５バール以下であることを特徴とする請求項１０記載のフラッシュ・ランプ（１０）。
12. 好ましくは前項までのいずれかの請求項によるフラッシュ・ランプ（１０）と、それに結合されたフラッシュ・コンデンサ（４２）とを含み、フラッシュ・コンデンサ（４２）が３７０ボルト以上、好ましくは４００ボルト以上の充電電圧のために設計されることを特徴とするフラッシュ・ランプ設計。
13. フラッシュ・コンデンサ（４２）が、４５０ボルト以下、好ましくは４３０ボルト以下の充電電圧のために設計されることを特徴とする請求項１２記載のフラッシュ・ランプ。
14. 前記フラッシュ・コンデンサ（４２）の容量が、３００μＦである請求項１２または請求項１３記載のフラッシュ・ランプ設計。
15. ガラス製の放電管（１１）を有して、前記壁厚が、機械的および熱的安定性に関して、選択された値よりも厚いことを特徴とするフラッシュ・ランプ（１０）。
16. 前記壁厚が、一定波長または一定波長領域内において、一定の吸収行動を結果するように選択されることを特徴とする請求項１５記載のフラッシュ・ランプ（１０）。
17. 主にＵ．Ｖ　．領域（波長＜４５０ｎｍ、好ましくは＜３５０ｎｍ）内で、放射パワーを出す、好ましくは前項までの請求項のいずれかに記載のフラッシュ・ランプ。
18. フラッシュごとのエネルギーが１００Ｗｓ以下、好ましくは５０Ｗｓ以下、一層好ましくは２０Ｗｓである好ましくは前項までのいずれかの請求項によるフラッシュ・ランプ。