JP2003531256A - 加工性が改良され転がり抵抗の低下したｓｂｒゴムの調製方法 - Google Patents
加工性が改良され転がり抵抗の低下したｓｂｒゴムの調製方法Info
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- C08C—TREATMENT OR CHEMICAL MODIFICATION OF RUBBERS
- C08C19/00—Chemical modification of rubber
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
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- C08F236/02—Copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, at least one having two or more carbon-to-carbon double bonds the radical having only two carbon-to-carbon double bonds
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Abstract
(57)【要約】
分岐構造を有するエラストマー性共役ジエン−ビニル芳香族炭化水素ランダムコポリマーの製造方法であって、(1)ランダム化剤及びアルキルリチウムの群から選択された開始剤の存在下において、モノマーがほとんど全て消費されるまで実施される、共役ジエン及びビニル芳香族炭化水素モノマーの溶液中におけるアニオン共重合工程、(2)工程(1)のアルキルリチウムのモル量の１乃至４倍量のアルキルリチウムを工程(1)の溶液へ添加する工程、及び(3)一般式R-Brを有する化合物を、R-Br及びアルキルリチウムの総量間のモル比が０．６／１乃至１／１、好ましくは０．７／１乃至０．９／１であるように工程(2)の重合溶液に添加して、エラストマー性分岐コポリマーを得る工程、を含む方法。
Description
【０００１】
本発明は、加工性が改良され転がり抵抗の低下した、エラストマー性共役ジエ
ン−ビニル芳香族炭化水素ランダムコポリマー、特にSBRゴムの調製方法に関す
る。 エラストマー性物質の加工性は、通常、物質の粘弾性が基本的な役割を果たす
、通常カーボンブラック、シリカまたは両方の混合物である充填剤の混合段階、
及び複雑な形状のものを製造するのに十分な物質の可塑性を必要とする成形段階
の両方について記載する複雑な挙動を示す用語である。 科学文献は、簡単に言えば、すでに記載したように成形に対する適合性を保持
しつつ適する充填剤を混合したエラストマーを提供するのに、ゴムの弾性及び粘
性間のバランスのとれた割合が重要であることを明記している。 この点に関しては、充填剤の分散度を台無しにすることなく、プラントをより
よく活用することにより調製費用を低下させるために、混合時間を減少させるこ
とが特に重要であると考えられる。
ン−ビニル芳香族炭化水素ランダムコポリマー、特にSBRゴムの調製方法に関す
る。 エラストマー性物質の加工性は、通常、物質の粘弾性が基本的な役割を果たす
、通常カーボンブラック、シリカまたは両方の混合物である充填剤の混合段階、
及び複雑な形状のものを製造するのに十分な物質の可塑性を必要とする成形段階
の両方について記載する複雑な挙動を示す用語である。 科学文献は、簡単に言えば、すでに記載したように成形に対する適合性を保持
しつつ適する充填剤を混合したエラストマーを提供するのに、ゴムの弾性及び粘
性間のバランスのとれた割合が重要であることを明記している。 この点に関しては、充填剤の分散度を台無しにすることなく、プラントをより
よく活用することにより調製費用を低下させるために、混合時間を減少させるこ
とが特に重要であると考えられる。
【０００２】
充填剤の分散段階において観察されうる最も重要な効果の一は、通常ブレンド
のムーニー粘度と充填剤を混合する前のゴムのムーニー粘度間の差（Δムーニー
）で表されるブレンドの粘度が次第に低下することである。充填剤の分散が最適
ではないと、ブレンドの粘度がその後の物質が受ける加工に影響を及ぼすという
点で重要であるこの指数は高くなる。 充填剤の最適分散における別の等しく重要な効果は、特に、相互の接触におい
て消滅機構を増大させる非分散充填剤粒子間の相互作用と比較して、物質の高い
ヒステリシスを引き起こす現象を最少化させることである。 分子の幾何学、分子量、分子量分布の分散指数及び存在するとすれば高分子上
の官能基の存在が分散段階を決定する主要な特性である。直鎖状分子は放射状分
子より高い粘性の構成要素を有し、これらはまた分岐状分子より高い粘性の構成
要素を有する。エラストマーの分散指数値の増大に伴い、弾性の構成要素の重要
性もまた増大する。
のムーニー粘度と充填剤を混合する前のゴムのムーニー粘度間の差（Δムーニー
）で表されるブレンドの粘度が次第に低下することである。充填剤の分散が最適
ではないと、ブレンドの粘度がその後の物質が受ける加工に影響を及ぼすという
点で重要であるこの指数は高くなる。 充填剤の最適分散における別の等しく重要な効果は、特に、相互の接触におい
て消滅機構を増大させる非分散充填剤粒子間の相互作用と比較して、物質の高い
ヒステリシスを引き起こす現象を最少化させることである。 分子の幾何学、分子量、分子量分布の分散指数及び存在するとすれば高分子上
の官能基の存在が分散段階を決定する主要な特性である。直鎖状分子は放射状分
子より高い粘性の構成要素を有し、これらはまた分岐状分子より高い粘性の構成
要素を有する。エラストマーの分散指数値の増大に伴い、弾性の構成要素の重要
性もまた増大する。
【０００３】
物質の弾性構成要素は、機械からエラストマー＋充填剤ブレンドへの加工物移
動現象において重要である。しかしながら、物質が受ける変形のために、流動（
可塑性変形）というよりむしろ破壊現象が生じ、機械からブレンドへの加工物移
動効率が低下するので、この弾性構成要素は過度であるべきではない。 しかしながら、特にエラストマーの場合、高分子鎖に沿った分岐の存在（及び
それらの分布）の効果は完全には明らかではない。 ランダム化剤の存在下でスチレン及びブタジエンを共重合させて、スチレン−
ブタジエンランダムコポリマーを製造することは公知である。コポリマーは、バ
ッチ式または連続式反応器中で調製でき、選択した反応器に依存してマクロまた
はミクロ構造の異なるコポリマーが得られる。バッチ式反応器では完全に転化し
て、一般的には（たとえポリマーが連結しても）分子量分布が１．５より小さく
、反応環境の温度に依存して分子軸に沿ったスチレン及びビニルの頻度分布が不
均一なコポリマーが得られるであろう。 他方、連続的に作業する反応器では、使用する反応器の数及び、例えば1,2-ブ
タジエンのような連鎖移動剤の存在に依存して分子量分布は約２以上であるが、
反応環境の温度が一定であるから分子軸に沿ったスチレン及びビニルの頻度分布
が一定であるコポリマーが得られるであろう。
動現象において重要である。しかしながら、物質が受ける変形のために、流動（
可塑性変形）というよりむしろ破壊現象が生じ、機械からブレンドへの加工物移
動効率が低下するので、この弾性構成要素は過度であるべきではない。 しかしながら、特にエラストマーの場合、高分子鎖に沿った分岐の存在（及び
それらの分布）の効果は完全には明らかではない。 ランダム化剤の存在下でスチレン及びブタジエンを共重合させて、スチレン−
ブタジエンランダムコポリマーを製造することは公知である。コポリマーは、バ
ッチ式または連続式反応器中で調製でき、選択した反応器に依存してマクロまた
はミクロ構造の異なるコポリマーが得られる。バッチ式反応器では完全に転化し
て、一般的には（たとえポリマーが連結しても）分子量分布が１．５より小さく
、反応環境の温度に依存して分子軸に沿ったスチレン及びビニルの頻度分布が不
均一なコポリマーが得られるであろう。 他方、連続的に作業する反応器では、使用する反応器の数及び、例えば1,2-ブ
タジエンのような連鎖移動剤の存在に依存して分子量分布は約２以上であるが、
反応環境の温度が一定であるから分子軸に沿ったスチレン及びビニルの頻度分布
が一定であるコポリマーが得られるであろう。
【０００４】
両方の種類の反応器において、反応の終了時（バッチ式）または最後の反応器
の出口（連続式）における生きているポリマーのマクロ構造は直鎖状である。し
たがって、得られるポリマーの加工性は不十分である。製品の加工性の改良は、
カップリング剤の使用により得られる。実際に化学量論量以下のこれらのカップ
リング剤を使用すると、カップリング剤の官能基により分岐の数がはっきりした
放射状のマクロ構造が形成される。バッチ式の重合の場合には分岐は同じである
が、連続反応器中で合成されたコポリマーの場合には、分岐は異なる。しかしな
がら、どちらの場合も各分子の結節の数は１に等しい。先行技術において公知の
種々のカップリング試薬のうち、典型的な例は、周期律表の第IV族の元素のハロ
ゲン化物であり、例えばSiCl4及びSnCl4である。ポリマーの反応性連鎖末端との
反応で失活するので、これらの化合物は単にカップリング剤として使用される。
カップリング剤の部分化、または不完全な転化で全ての成長鎖のフラクションに
カップリング反応を引き起こす添加は、実現可能ではあるが、いかなる改良も提
供しない。実際に、反応性連鎖末端の総濃度を低下させ（したがって、反応動力
学をゆっくりさせ）るばかりでなく、ポリマーの低分子量フラクションに対応す
る分岐構造を提供する傾向がある。生成する分岐の種類は、もっぱら放射状であ
り、連続方法の場合には、反応性連鎖末端の濃度及び分布に大きく依存する。分
岐の分布において必然的に不均一となることは、得られるポリマーのレオロジー
特性に影響を及ぼす。
の出口（連続式）における生きているポリマーのマクロ構造は直鎖状である。し
たがって、得られるポリマーの加工性は不十分である。製品の加工性の改良は、
カップリング剤の使用により得られる。実際に化学量論量以下のこれらのカップ
リング剤を使用すると、カップリング剤の官能基により分岐の数がはっきりした
放射状のマクロ構造が形成される。バッチ式の重合の場合には分岐は同じである
が、連続反応器中で合成されたコポリマーの場合には、分岐は異なる。しかしな
がら、どちらの場合も各分子の結節の数は１に等しい。先行技術において公知の
種々のカップリング試薬のうち、典型的な例は、周期律表の第IV族の元素のハロ
ゲン化物であり、例えばSiCl4及びSnCl4である。ポリマーの反応性連鎖末端との
反応で失活するので、これらの化合物は単にカップリング剤として使用される。
カップリング剤の部分化、または不完全な転化で全ての成長鎖のフラクションに
カップリング反応を引き起こす添加は、実現可能ではあるが、いかなる改良も提
供しない。実際に、反応性連鎖末端の総濃度を低下させ（したがって、反応動力
学をゆっくりさせ）るばかりでなく、ポリマーの低分子量フラクションに対応す
る分岐構造を提供する傾向がある。生成する分岐の種類は、もっぱら放射状であ
り、連続方法の場合には、反応性連鎖末端の濃度及び分布に大きく依存する。分
岐の分布において必然的に不均一となることは、得られるポリマーのレオロジー
特性に影響を及ぼす。
【０００５】
更に複雑な構造、すなわち、分子当たりの結節の数が１個より多い高分子の合
成の場合には、動力学的連鎖の成長反応段階で使用される、官能価が２以上のタ
ーモノマーを使用しうる。典型的な例はジビニルベンゼンである。重合反応段階
でターモノマーを使用すると、ポリマー連鎖にビニル芳香族基が導入され、それ
が更に成長反応段階でポリマーと反応して分岐構造が形成されうる。 しかしながら、ターモノマーの使用は種々の欠点を有する。第一に、バッチ式
反応器系の場合には、成長反応段階において使用しなければならない。実際には
、重合反応の開始時における添加では取扱の難しい多官能性開始剤の形成を引き
起こす。重合反応の終了時における添加では、ターモノマーが多官能性カップリ
ング剤としてのみ使用される。 いずれの場合においても、二官能性または多官能性ターモノマーを添加しても
分岐構造は生成せず、むしろ接続性の低い放射状構造が生成する。 ポリマー連鎖に分岐が導入されるので前述の欠点が克服される方法が見いださ
れ、優れた加工性を有するSBRゴムが製造された。
成の場合には、動力学的連鎖の成長反応段階で使用される、官能価が２以上のタ
ーモノマーを使用しうる。典型的な例はジビニルベンゼンである。重合反応段階
でターモノマーを使用すると、ポリマー連鎖にビニル芳香族基が導入され、それ
が更に成長反応段階でポリマーと反応して分岐構造が形成されうる。 しかしながら、ターモノマーの使用は種々の欠点を有する。第一に、バッチ式
反応器系の場合には、成長反応段階において使用しなければならない。実際には
、重合反応の開始時における添加では取扱の難しい多官能性開始剤の形成を引き
起こす。重合反応の終了時における添加では、ターモノマーが多官能性カップリ
ング剤としてのみ使用される。 いずれの場合においても、二官能性または多官能性ターモノマーを添加しても
分岐構造は生成せず、むしろ接続性の低い放射状構造が生成する。 ポリマー連鎖に分岐が導入されるので前述の欠点が克服される方法が見いださ
れ、優れた加工性を有するSBRゴムが製造された。
【０００６】
この方法によれば、本発明は、分岐構造を有するエラストマー性共役ジエン−
ビニル芳香族炭化水素ランダムコポリマーの製造方法であって、 (1) ランダム化剤及びアルキルリチウムの群から選択された開始剤の存在下に
おいて、モノマーがほとんど全て消費されるまで実施される、共役ジエン及びビ
ニル芳香族炭化水素モノマー、好ましくはブタジエン及びスチレンの溶液中にお
けるアニオン共重合工程、 (2) 工程(1)のアルキルリチウムのモル量の１乃至４倍、好ましくは２乃至３倍
量のアルキルリチウムを工程(1)の溶液へ添加する工程、及び (3) 一般式R-Brを有する化合物を、R-Br及びアルキルリチウムの総量間のモル
比が０．６／１乃至１／１、好ましくは０．７／１乃至０．９／１であるように
工程(2)の重合溶液に添加して、エラストマー性分岐コポリマーを得る工程、 を含む方法に関する。 工程(1)の終了時に、ある量の、例えば、SiCl4、SnCl4のようなカップリング
剤を任意に添加しうる。 本発明の方法は、バッチ式でも連続式でも実施しうる。
ビニル芳香族炭化水素ランダムコポリマーの製造方法であって、 (1) ランダム化剤及びアルキルリチウムの群から選択された開始剤の存在下に
おいて、モノマーがほとんど全て消費されるまで実施される、共役ジエン及びビ
ニル芳香族炭化水素モノマー、好ましくはブタジエン及びスチレンの溶液中にお
けるアニオン共重合工程、 (2) 工程(1)のアルキルリチウムのモル量の１乃至４倍、好ましくは２乃至３倍
量のアルキルリチウムを工程(1)の溶液へ添加する工程、及び (3) 一般式R-Brを有する化合物を、R-Br及びアルキルリチウムの総量間のモル
比が０．６／１乃至１／１、好ましくは０．７／１乃至０．９／１であるように
工程(2)の重合溶液に添加して、エラストマー性分岐コポリマーを得る工程、 を含む方法に関する。 工程(1)の終了時に、ある量の、例えば、SiCl4、SnCl4のようなカップリング
剤を任意に添加しうる。 本発明の方法は、バッチ式でも連続式でも実施しうる。
【０００７】
バッチ式合成法においては、炭化水素溶媒中のジエン及びビニル芳香族モノマ
ーの混合物を、適するランダム化剤−ビニル促進剤とともに断熱反応器に装填す
る。次いで、開始剤としてアルキルリチウム群の化合物を用いて重合反応を活性
化する。モノマーの転化が完了した際には、開始剤として使用した有機リチウム
の１乃至４倍のモル量に対応するアルキルリチウムを更に重合反応器に装填する
。この段階の終了時には、重合溶液中に存在する有機リチウムの総量とのモル比
が０．６／１乃至１／１の臭化アルキルR-Brを重合反応器に装填する。溶液を３
０分間攪拌し、次いで排出させて、通常の溶媒除去手段及び最終加工を受けさせ
る。 連続式合成法においては、炭化水素溶媒中のジエン及びビニル芳香族モノマー
の混合物を、適するランダム化剤及び場合によっては消泡剤とともに、適量の開
始剤としてのアルキルリチウムと一緒に、CSTRタイプの一連のｎ個の反応器（ｎ
≧２）の第一の反応器に装填する。一連の反応器の条件（すなわち、温度、滞留
時間）は、転化の完了とともに、ｎ−１番目の反応器の出口における最終ポリマ
ー中に所望のビニル含量を保証するように最適化される。開始剤として使用した
有機リチウムの１乃至４倍のモル量に対応するアルキルリチウム流を、この点に
対応するところで連続的に供給する。この流れとポリマー溶液の混合は、完全に
均一となるように適切でなければならない。次いで、重合溶液中に存在する有機
リチウムの総量とのモル比が０．６／１乃至１／１の臭化アルキルR-Br流を供給
する。この場合もまた、ポリマー溶液の混合は、完全に均一となるように適切で
なければならない。このようにして得られたポリマー溶液を、３０分程度の平均
滞留時間でｎ番目の反応器に供給する。一連の反応器の出口においてポリマー溶
液を排出させ、通常の溶媒除去及び最終加工手段を受けさせる。
ーの混合物を、適するランダム化剤−ビニル促進剤とともに断熱反応器に装填す
る。次いで、開始剤としてアルキルリチウム群の化合物を用いて重合反応を活性
化する。モノマーの転化が完了した際には、開始剤として使用した有機リチウム
の１乃至４倍のモル量に対応するアルキルリチウムを更に重合反応器に装填する
。この段階の終了時には、重合溶液中に存在する有機リチウムの総量とのモル比
が０．６／１乃至１／１の臭化アルキルR-Brを重合反応器に装填する。溶液を３
０分間攪拌し、次いで排出させて、通常の溶媒除去手段及び最終加工を受けさせ
る。 連続式合成法においては、炭化水素溶媒中のジエン及びビニル芳香族モノマー
の混合物を、適するランダム化剤及び場合によっては消泡剤とともに、適量の開
始剤としてのアルキルリチウムと一緒に、CSTRタイプの一連のｎ個の反応器（ｎ
≧２）の第一の反応器に装填する。一連の反応器の条件（すなわち、温度、滞留
時間）は、転化の完了とともに、ｎ−１番目の反応器の出口における最終ポリマ
ー中に所望のビニル含量を保証するように最適化される。開始剤として使用した
有機リチウムの１乃至４倍のモル量に対応するアルキルリチウム流を、この点に
対応するところで連続的に供給する。この流れとポリマー溶液の混合は、完全に
均一となるように適切でなければならない。次いで、重合溶液中に存在する有機
リチウムの総量とのモル比が０．６／１乃至１／１の臭化アルキルR-Br流を供給
する。この場合もまた、ポリマー溶液の混合は、完全に均一となるように適切で
なければならない。このようにして得られたポリマー溶液を、３０分程度の平均
滞留時間でｎ番目の反応器に供給する。一連の反応器の出口においてポリマー溶
液を排出させ、通常の溶媒除去及び最終加工手段を受けさせる。
【０００８】
本発明の方法において使用しうる溶媒は、例えばペンタンまたはペンテンのよ
うなアルカン及びアルケンの存在により任意に改質された、例えばトルエンまた
はシクロヘキサンのような芳香族またはナフテン系炭化水素でもよい。 本発明において使用しうる共役ジエンモノマーは、４乃至１２個、好ましくは
４乃至８個の炭素原子を含む1,3-ジエンである。これらのジエンの例は、1,3-ブ
タジエン、イソプレン、2,3-ジメチル-1,3-ブタジエン、1,3-ペンタジエン（ピ
ペリレン）、2-メチル-3-エチル-1,3-ブタジエン、1,3-オクタジエンである。好
ましい実施態様においては、共役ジエンモノマーは1,3-ブタジエン及びイソプレ
ンから選択され、好ましくは1,3-ブタジエンである。 ビニル芳香族炭化水素の典型的な例は、スチレン、1-ビニルナフタレン、2-ビ
ニルナフタレン及び関連アルキル誘導体である。好ましい実施態様においては、
ビニル芳香族炭化水素はスチレンである。 好ましい実施態様においては、本発明の方法は、高分子の軸に沿ってランダム
に分布する分岐点（または“結節”）を有するSBRゴム（スチレンブタジエンゴ
ム）の製造を可能にする。これらの結節の存在は、加工性を向上させうるのでレ
オロジーの見地から非常に重要である。SBRゴムという用語は、スチレン単位及
び種々のブタジエニル単位（1,4-シス、1,4-トランス及び1,2）が高分子鎖に沿
ってランダムに分布するランダムコポリマーを言及する。
うなアルカン及びアルケンの存在により任意に改質された、例えばトルエンまた
はシクロヘキサンのような芳香族またはナフテン系炭化水素でもよい。 本発明において使用しうる共役ジエンモノマーは、４乃至１２個、好ましくは
４乃至８個の炭素原子を含む1,3-ジエンである。これらのジエンの例は、1,3-ブ
タジエン、イソプレン、2,3-ジメチル-1,3-ブタジエン、1,3-ペンタジエン（ピ
ペリレン）、2-メチル-3-エチル-1,3-ブタジエン、1,3-オクタジエンである。好
ましい実施態様においては、共役ジエンモノマーは1,3-ブタジエン及びイソプレ
ンから選択され、好ましくは1,3-ブタジエンである。 ビニル芳香族炭化水素の典型的な例は、スチレン、1-ビニルナフタレン、2-ビ
ニルナフタレン及び関連アルキル誘導体である。好ましい実施態様においては、
ビニル芳香族炭化水素はスチレンである。 好ましい実施態様においては、本発明の方法は、高分子の軸に沿ってランダム
に分布する分岐点（または“結節”）を有するSBRゴム（スチレンブタジエンゴ
ム）の製造を可能にする。これらの結節の存在は、加工性を向上させうるのでレ
オロジーの見地から非常に重要である。SBRゴムという用語は、スチレン単位及
び種々のブタジエニル単位（1,4-シス、1,4-トランス及び1,2）が高分子鎖に沿
ってランダムに分布するランダムコポリマーを言及する。
【０００９】
アルキルリチウムに関しては、これらは1,3-ジエンのアニオン重合開始剤とし
て公知である。それらは、一般式R(Li)x（式中、Rは１乃至２０、好ましくは２
乃至８個の炭素原子を含む炭化水素基を表し、かつｘは１乃至４の整数である。
）を有する化合物である。前述の炭化水素基は、第一及び第二の基が好ましいが
、第一、第二または第三でもよい。これらのアルキル基の例は、メチル、エチル
、n-プロピル、イソプロピル、n-ブチル、sec-ブチル、t-ブチル、n-アミル、se
c-アミル、n-ヘキシル、sec-ヘキシル、n-ヘプチル、n-オクチル、n-ノニル、n-
ドデシル及びオクタデシルである。本発明の方法において使用しうるアルキルリ
チウムの特定例は、n-ブチルリチウム、n-プロピルリチウム、イソブチルリチウ
ム、t-ブチルリチウム、アミルリチウムである。アルキルリチウムの混合物も使
用しうる。好ましいアルキルリチウムはn-ブチルリチウムである。 ランダム化剤に関しては、ポリジエン及び／またはポリビニル芳香族炭化水素
ブロックを防ぐのに適する当業者に公知の化合物である（例えば、第US-A-5,231
,153号及び第US-A-4,647,635号を参照されたい）。
て公知である。それらは、一般式R(Li)x（式中、Rは１乃至２０、好ましくは２
乃至８個の炭素原子を含む炭化水素基を表し、かつｘは１乃至４の整数である。
）を有する化合物である。前述の炭化水素基は、第一及び第二の基が好ましいが
、第一、第二または第三でもよい。これらのアルキル基の例は、メチル、エチル
、n-プロピル、イソプロピル、n-ブチル、sec-ブチル、t-ブチル、n-アミル、se
c-アミル、n-ヘキシル、sec-ヘキシル、n-ヘプチル、n-オクチル、n-ノニル、n-
ドデシル及びオクタデシルである。本発明の方法において使用しうるアルキルリ
チウムの特定例は、n-ブチルリチウム、n-プロピルリチウム、イソブチルリチウ
ム、t-ブチルリチウム、アミルリチウムである。アルキルリチウムの混合物も使
用しうる。好ましいアルキルリチウムはn-ブチルリチウムである。 ランダム化剤に関しては、ポリジエン及び／またはポリビニル芳香族炭化水素
ブロックを防ぐのに適する当業者に公知の化合物である（例えば、第US-A-5,231
,153号及び第US-A-4,647,635号を参照されたい）。
【００１０】
一般式R-Brを有する化合物においては、Rはアルキル、シクロアルキル及びア
リール基から選択された単官能性のC1〜C30の炭化水素基である。一般式RBrを有
する化合物の典型的な例は、モノブロモメタン、モノブロモエタン及び対応する
高級類似物、モノブロモシクロヘキサン、モノブロモベンゼン及びそのアルキル
誘導体である。好ましい実施態様においては、Rは、C8が更に好ましいが、単官
能性のC3〜C10のアルキル基である。 全ての工程を含む本発明の方法は、一般的にはモノマーを液相に保持するよう
な条件下で、４０乃至１４０℃、好ましくは６０乃至１２０℃において実施しう
る。 前述の特定マクロ構造の形成の基礎となる機構は、たぶん、溶液中に存在する
有機リチウムにより誘導されるC-Brのホモリシスにより第一ラジカルが形成され
るラジカルタイプの反応から誘導される（Gian Tommaso Viola及びClaudio Cava
lloによるJournal of Polymer Science: Part A: Polymer Chemistry, Vol. 35,
17-25 (1997)を参照されたい）。 この反応は、活性な形で溶液中に存在するリチウムの総量に対して等量、また
はより少量の有効なC-Br結合のみを含み、その他はイオンタイプの機構に寄与し
て直接アルキル化する。
リール基から選択された単官能性のC1〜C30の炭化水素基である。一般式RBrを有
する化合物の典型的な例は、モノブロモメタン、モノブロモエタン及び対応する
高級類似物、モノブロモシクロヘキサン、モノブロモベンゼン及びそのアルキル
誘導体である。好ましい実施態様においては、Rは、C8が更に好ましいが、単官
能性のC3〜C10のアルキル基である。 全ての工程を含む本発明の方法は、一般的にはモノマーを液相に保持するよう
な条件下で、４０乃至１４０℃、好ましくは６０乃至１２０℃において実施しう
る。 前述の特定マクロ構造の形成の基礎となる機構は、たぶん、溶液中に存在する
有機リチウムにより誘導されるC-Brのホモリシスにより第一ラジカルが形成され
るラジカルタイプの反応から誘導される（Gian Tommaso Viola及びClaudio Cava
lloによるJournal of Polymer Science: Part A: Polymer Chemistry, Vol. 35,
17-25 (1997)を参照されたい）。 この反応は、活性な形で溶液中に存在するリチウムの総量に対して等量、また
はより少量の有効なC-Br結合のみを含み、その他はイオンタイプの機構に寄与し
て直接アルキル化する。
【００１１】
本発明の方法は、得られるポリマーのマクロ構造が最適化され、結節から分れ
る分岐の長さを最大にしうる。 加工性の良好な本発明のポリマーは、タイヤ・トレッドの製造のための混合物
の基剤として広く使用され、任意に無機充填剤（カーボンブラック、シリカまた
はこれらの混合物）、エキステンダー油、加流剤とともにその他のエラストマー
混合される。 特に、このようにして調製されるエラストマーを出発物質として得られるタイ
ヤ・トレッドは、低下した転がり抵抗を示す。 以下の実施例は、本発明をよりよく理解するために提供する。
る分岐の長さを最大にしうる。 加工性の良好な本発明のポリマーは、タイヤ・トレッドの製造のための混合物
の基剤として広く使用され、任意に無機充填剤（カーボンブラック、シリカまた
はこれらの混合物）、エキステンダー油、加流剤とともにその他のエラストマー
混合される。 特に、このようにして調製されるエラストマーを出発物質として得られるタイ
ヤ・トレッドは、低下した転がり抵抗を示す。 以下の実施例は、本発明をよりよく理解するために提供する。
【００１２】
実施例
実施例は、油展ゴム（全ての試料の油含量は２７．３質量％）のムーニー粘度
が同一で、同一の組成及び微細構造（スチレン含量は常に２５質量％で、ビニル
単位の含量は常に６５〜６７質量％）を有するが種々のマクロ構造を有する物質
の調製について記載する。ムーニー粘度が物質の加工性の指標としてタイヤの製
造において非常に重要であることは実際に知られている。 表１Ａは、調製したポリマーの主要な特性、すなわちMw、Mw／Mn、分岐度、ス
チレン％、ビニル単位の％、ゲル％、α、ムーニー粘度、油含量及び使用した分
析の種類を示す。合成した物質の特性決定 GPC-MALLS この技術を用いると、各フラクションについて、溶液中の単一高分
子の部分上において種々の角度で拡散光検出器により得られる絶対分子量を測定
することにより、排除クロマトグラフィーにより種々の分子量の成分を効果的に
分離しうる。 したがって、回転半径の分子量依存性により高分子を記載しうる。前記依存性
は一次である。
が同一で、同一の組成及び微細構造（スチレン含量は常に２５質量％で、ビニル
単位の含量は常に６５〜６７質量％）を有するが種々のマクロ構造を有する物質
の調製について記載する。ムーニー粘度が物質の加工性の指標としてタイヤの製
造において非常に重要であることは実際に知られている。 表１Ａは、調製したポリマーの主要な特性、すなわちMw、Mw／Mn、分岐度、ス
チレン％、ビニル単位の％、ゲル％、α、ムーニー粘度、油含量及び使用した分
析の種類を示す。合成した物質の特性決定 GPC-MALLS この技術を用いると、各フラクションについて、溶液中の単一高分
子の部分上において種々の角度で拡散光検出器により得られる絶対分子量を測定
することにより、排除クロマトグラフィーにより種々の分子量の成分を効果的に
分離しうる。 したがって、回転半径の分子量依存性により高分子を記載しうる。前記依存性
は一次である。
【００１３】
内部結節を有する高分子（放射状構造及び分岐構造）は、同一分子量の場合、
直鎖状分子より流体力学的体積が小さいので、前述の直線の傾き（α係数）は構
造の相互接続度の大小に依存して小さいか大きくなるであろう。 特に、直鎖状高分子の場合には、回転半径及び分子量間の比例係数は０．５８
であるが、分岐分子の場合にはこの値は徐々に低下する。例えば、SBR-E（乳濁
液中におけるラジカル重合により調製したスチレン／ブタジエンランダムコポリ
マー）のα値は０．３５〜０．３８である。 装置のデータ： HP 1090 クロマトグラフ 溶媒：THF 温度：２５℃ PL-ゲルカラム １０5-１０5-１０4-１０3 RI HP 1047 A 検出器 MALLS Wyatt Technology mod. DAWN-DSP dn/dc ０．１３７mi/g KMX16-CROMATIX 示差屈折率検出器
直鎖状分子より流体力学的体積が小さいので、前述の直線の傾き（α係数）は構
造の相互接続度の大小に依存して小さいか大きくなるであろう。 特に、直鎖状高分子の場合には、回転半径及び分子量間の比例係数は０．５８
であるが、分岐分子の場合にはこの値は徐々に低下する。例えば、SBR-E（乳濁
液中におけるラジカル重合により調製したスチレン／ブタジエンランダムコポリ
マー）のα値は０．３５〜０．３８である。 装置のデータ： HP 1090 クロマトグラフ 溶媒：THF 温度：２５℃ PL-ゲルカラム １０5-１０5-１０4-１０3 RI HP 1047 A 検出器 MALLS Wyatt Technology mod. DAWN-DSP dn/dc ０．１３７mi/g KMX16-CROMATIX 示差屈折率検出器
【００１４】比較例１（直鎖状バッチ式 LB1）
以下のものを２０リットルの攪拌反応器にこの順に装填する。１５リットル（
１１．７kg）のシクロヘキサン、２．４ｇ（２００ppm）のテトラヒドロフルフ
リルエチルエーテル（THFA）、１．１４kgのブタジエン及び０．３８kgのスチレ
ン。試薬の混合物の温度を３０℃にして、n-ブチルリチウム（５質量％溶液２．
０５ｇ）を添加し、混合物を２０分間反応させる。反応の終了時には温度は８０
℃であり、０．１５gのエチルアルコールを添加することにより反応を停止する
。冷却後、ポリマー溶液を反応器から取り出し、０．５６０kgの芳香油及び酸化
防止剤系（フェノール系＋ホスフィット）を添加する。 溶媒を除去するために、ポリマーを含む溶液、芳香族油及び酸化防止剤を、１
００℃の蒸気の導入により加熱した水を含む攪拌反応器に供給する。溶媒が除去
された後、金属の網上で濾過し、機械的に圧搾して、６０℃に保持された真空オ
ーブン中で２４時間乾燥させることにより、湿ったゴムの塊を回収する。これら
の条件下で、残存する水含量は通常０．３質量％未満である。
１１．７kg）のシクロヘキサン、２．４ｇ（２００ppm）のテトラヒドロフルフ
リルエチルエーテル（THFA）、１．１４kgのブタジエン及び０．３８kgのスチレ
ン。試薬の混合物の温度を３０℃にして、n-ブチルリチウム（５質量％溶液２．
０５ｇ）を添加し、混合物を２０分間反応させる。反応の終了時には温度は８０
℃であり、０．１５gのエチルアルコールを添加することにより反応を停止する
。冷却後、ポリマー溶液を反応器から取り出し、０．５６０kgの芳香油及び酸化
防止剤系（フェノール系＋ホスフィット）を添加する。 溶媒を除去するために、ポリマーを含む溶液、芳香族油及び酸化防止剤を、１
００℃の蒸気の導入により加熱した水を含む攪拌反応器に供給する。溶媒が除去
された後、金属の網上で濾過し、機械的に圧搾して、６０℃に保持された真空オ
ーブン中で２４時間乾燥させることにより、湿ったゴムの塊を回収する。これら
の条件下で、残存する水含量は通常０．３質量％未満である。
【００１５】比較例２（直鎖状連続式LC1）
共重合のための、各々の容積が１００リットルの２個のCSTRタイプの反応器が
連続している一連の反応器、及び重合停止剤及び酸化防止剤系の供給のためのラ
イン上のミキサーで実験を実施する。ミキサー中の滞留時間は１個の反応器のそ
れの約半分である。 両方の反応器は、壁洗浄系、壁スクレーパを具備し、攪拌シャフトに連結して
いる。攪拌系は標準的であり、軸に沿って３個のラジアルプロペラを有する。 反応成分の供給は、流量が大規模な計量器により調節されるポンプにより実施
される。試薬の混合物（シクロヘキサン、スチレン、ブタジエン、ビニル促進剤
及び消泡剤）を攪拌反応器中、連続稼働を保証するのに十分で、試薬の組成が必
要な時間一定に保持されるような量の窒素圧下で調製する。 開始剤（NBL）は第一反応器の入口に直接供給する。 重合反応器は、底部から成分を供給することにより完全に十分に作業する。滞
留時間の変化は、供給流量を変化させることによりなされる。
連続している一連の反応器、及び重合停止剤及び酸化防止剤系の供給のためのラ
イン上のミキサーで実験を実施する。ミキサー中の滞留時間は１個の反応器のそ
れの約半分である。 両方の反応器は、壁洗浄系、壁スクレーパを具備し、攪拌シャフトに連結して
いる。攪拌系は標準的であり、軸に沿って３個のラジアルプロペラを有する。 反応成分の供給は、流量が大規模な計量器により調節されるポンプにより実施
される。試薬の混合物（シクロヘキサン、スチレン、ブタジエン、ビニル促進剤
及び消泡剤）を攪拌反応器中、連続稼働を保証するのに十分で、試薬の組成が必
要な時間一定に保持されるような量の窒素圧下で調製する。 開始剤（NBL）は第一反応器の入口に直接供給する。 重合反応器は、底部から成分を供給することにより完全に十分に作業する。滞
留時間の変化は、供給流量を変化させることによりなされる。
【００１６】
反応温度の制御は、交換器を用い第一反応器の入口において溶媒及びモノマー
の温度を調節することにより実施しうるが、作業圧力は３バールに設定し保持す
る。 重合は、２個のCSTR反応器中の滞留時間を３０分とし、リチウム及びランダム
化剤の比が０．３〜０．２５の範囲内であるように、９質量％のブタジエン及び
３質量％のスチレンを２５０ppmのランダム化剤／ビニル促進剤と一緒に供給し
て前述の条件下で実施した。前述の条件下では、第一反応器中では５７℃の温度
において７４％の転化率、第二反応器中では６６℃の温度において９９％の総転
化率でポリマーが得られた。ポリマーは、エタノールで反応を停止し、ライン上
のミキサーに酸化防止剤を添加した後、ブレンドの形で回収され、２７％の芳香
油で油展された。次いで蒸気流中でストリッピングすることによりポリマーから
溶媒を除去し、その後押出により機械的に乾燥させた。 ポリマーのGPC分析により、重量平均分子量は５４０，０００、分散性は１．
９、ビニル単位含量は６７％、及びムーニー粘度は５１であることが示された。
の温度を調節することにより実施しうるが、作業圧力は３バールに設定し保持す
る。 重合は、２個のCSTR反応器中の滞留時間を３０分とし、リチウム及びランダム
化剤の比が０．３〜０．２５の範囲内であるように、９質量％のブタジエン及び
３質量％のスチレンを２５０ppmのランダム化剤／ビニル促進剤と一緒に供給し
て前述の条件下で実施した。前述の条件下では、第一反応器中では５７℃の温度
において７４％の転化率、第二反応器中では６６℃の温度において９９％の総転
化率でポリマーが得られた。ポリマーは、エタノールで反応を停止し、ライン上
のミキサーに酸化防止剤を添加した後、ブレンドの形で回収され、２７％の芳香
油で油展された。次いで蒸気流中でストリッピングすることによりポリマーから
溶媒を除去し、その後押出により機械的に乾燥させた。 ポリマーのGPC分析により、重量平均分子量は５４０，０００、分散性は１．
９、ビニル単位含量は６７％、及びムーニー粘度は５１であることが示された。
【００１７】比較例３（放射状バッチ式 RB1）
以下のものを実施例１に記載した反応器に装填する。１５リットル（１１．７
kg）のシクロヘキサン、４．９ｇ（４００ppm）のTHFA、１．１４kgのブタジエ
ン及び０．３８kgのスチレン。試薬の混合物の温度を３０℃にして、n-ブチルリ
チウム（５質量％溶液３ｇ）を添加し、混合物を２０分間反応させる。反応の終
了時には、温度は８０℃である。SiCl4の５％シクロヘキサン溶液１．５９gを反
応環境に添加する。冷却後、ポリマー溶液を反応器から取り出し、０．５６０kg
の芳香油及び酸化防止剤系（フェノール系＋ホスフィット）を添加する。 溶媒を除去するために、ポリマーを含む溶液、芳香族油及び酸化防止剤を、１
００℃の蒸気の導入により加熱した水を含む攪拌反応器に供給する。溶媒が除去
された後、金属の網上で濾過し、機械的に圧搾して、６０℃に保持された真空オ
ーブン中で２４時間乾燥させることにより、湿ったゴムの塊を回収する。これら
の条件下で、残存する水含量は通常０．３質量％未満である。 物質のGPC分析により、Mw値は６４９，０００、Mw分散性は１．３３、1,2の含
量は６５％、及びムーニー粘度は４９であることが示された。
kg）のシクロヘキサン、４．９ｇ（４００ppm）のTHFA、１．１４kgのブタジエ
ン及び０．３８kgのスチレン。試薬の混合物の温度を３０℃にして、n-ブチルリ
チウム（５質量％溶液３ｇ）を添加し、混合物を２０分間反応させる。反応の終
了時には、温度は８０℃である。SiCl4の５％シクロヘキサン溶液１．５９gを反
応環境に添加する。冷却後、ポリマー溶液を反応器から取り出し、０．５６０kg
の芳香油及び酸化防止剤系（フェノール系＋ホスフィット）を添加する。 溶媒を除去するために、ポリマーを含む溶液、芳香族油及び酸化防止剤を、１
００℃の蒸気の導入により加熱した水を含む攪拌反応器に供給する。溶媒が除去
された後、金属の網上で濾過し、機械的に圧搾して、６０℃に保持された真空オ
ーブン中で２４時間乾燥させることにより、湿ったゴムの塊を回収する。これら
の条件下で、残存する水含量は通常０．３質量％未満である。 物質のGPC分析により、Mw値は６４９，０００、Mw分散性は１．３３、1,2の含
量は６５％、及びムーニー粘度は４９であることが示された。
【００１８】比較例４（放射状連続式 RC1）
重合は、実施例２の反応器系に類似したものを用いるが、（反応を完了させる
ための）第三の５０リットルのCSTR反応器、及び次いでライン上にミキサー（カ
ップリング剤を添加するために使用した）を挿入して実施する。最初の２個のCS
TR反応器中の滞留時間を３０分とし、リチウム及びランダム化剤の比が０．５〜
０．６の範囲内であるように、９質量％のブタジエン及び３質量％のスチレンを
３５０ppmのランダム化剤／ビニル促進剤とともに含む試薬混合物を供給した。
前述の条件下では、５９％の転化率で第一反応器中の温度は５３℃であり、９０
％の総転化率で第二反応器中の温度は６１℃であり、９８％の総転化率で第三反
応器中の温度は６６℃であった。ポリマーが得られ、それは、供給したリチウム
の４０％（当量／当量）に等しい量のSiCl4及び酸化防止剤の添加後、ブレンド
の形で回収され、２７％の芳香油で油展された。次いで蒸気流中でストリッピン
グすることによりポリマーから溶媒を除去し、その後押出により機械的に乾燥さ
せた。 ポリマーのGPC分析により、重量平均分子量は７２０，０００、分散性は２．
６、ビニル単位含量は６６％、及びムーニー粘度は５０であることが示された。
ための）第三の５０リットルのCSTR反応器、及び次いでライン上にミキサー（カ
ップリング剤を添加するために使用した）を挿入して実施する。最初の２個のCS
TR反応器中の滞留時間を３０分とし、リチウム及びランダム化剤の比が０．５〜
０．６の範囲内であるように、９質量％のブタジエン及び３質量％のスチレンを
３５０ppmのランダム化剤／ビニル促進剤とともに含む試薬混合物を供給した。
前述の条件下では、５９％の転化率で第一反応器中の温度は５３℃であり、９０
％の総転化率で第二反応器中の温度は６１℃であり、９８％の総転化率で第三反
応器中の温度は６６℃であった。ポリマーが得られ、それは、供給したリチウム
の４０％（当量／当量）に等しい量のSiCl4及び酸化防止剤の添加後、ブレンド
の形で回収され、２７％の芳香油で油展された。次いで蒸気流中でストリッピン
グすることによりポリマーから溶媒を除去し、その後押出により機械的に乾燥さ
せた。 ポリマーのGPC分析により、重量平均分子量は７２０，０００、分散性は２．
６、ビニル単位含量は６６％、及びムーニー粘度は５０であることが示された。
【００１９】実施例５（分岐状バッチ式 BB1）
以下のものを実施例１で使用したものと同一のバッチ式反応器に装填する。１
５リットル（１１．７kg）のシクロヘキサン、４．５ｇ（３８０ppm）のTHFA、
１．１４kgのブタジエン及び０．３８kgのスチレン。試薬の混合物の温度を３０
℃にして、n-ブチルリチウム（５質量％溶液４．１ｇ）を添加し、混合物を２０
分間反応させる。反応の終了時には、温度は８０℃である。次いで１２．３gのN
BL（５質量％溶液）及び２．０５gのオクチル臭素を反応環境に添加する。冷却
後、ポリマー溶液を反応器から取り出し、０．５６０kgの芳香油を酸化防止剤系
（フェノール系＋ホスフィット）と一緒に添加する。 溶媒を除去するために、ポリマーを含む溶液、芳香族油及び酸化防止剤を、１
００℃の蒸気の導入により加熱した水を含む攪拌反応器に供給する。溶媒が除去
された後、金属の網上で濾過し、機械的に圧搾して、６０℃に保持された真空オ
ーブン中で２４時間乾燥させることにより、湿ったゴムの塊を回収する。これら
の条件下で、残存する水含量は通常０．３質量％未満である。 物質のGPC分析により、Mw値は４７５，０００、Mw分散性は１．５、1,2の含量
は６４％、及びムーニー粘度は４９であることが示された。
５リットル（１１．７kg）のシクロヘキサン、４．５ｇ（３８０ppm）のTHFA、
１．１４kgのブタジエン及び０．３８kgのスチレン。試薬の混合物の温度を３０
℃にして、n-ブチルリチウム（５質量％溶液４．１ｇ）を添加し、混合物を２０
分間反応させる。反応の終了時には、温度は８０℃である。次いで１２．３gのN
BL（５質量％溶液）及び２．０５gのオクチル臭素を反応環境に添加する。冷却
後、ポリマー溶液を反応器から取り出し、０．５６０kgの芳香油を酸化防止剤系
（フェノール系＋ホスフィット）と一緒に添加する。 溶媒を除去するために、ポリマーを含む溶液、芳香族油及び酸化防止剤を、１
００℃の蒸気の導入により加熱した水を含む攪拌反応器に供給する。溶媒が除去
された後、金属の網上で濾過し、機械的に圧搾して、６０℃に保持された真空オ
ーブン中で２４時間乾燥させることにより、湿ったゴムの塊を回収する。これら
の条件下で、残存する水含量は通常０．３質量％未満である。 物質のGPC分析により、Mw値は４７５，０００、Mw分散性は１．５、1,2の含量
は６４％、及びムーニー粘度は４９であることが示された。
【００２０】実施例６（分岐状連続式 BC1）
重合は、実施例２の反応器系に類似したものを用いるが、ライン上に第二のミ
キサー（第一のミキサーはn-ブチルリチウムの添加のために使用し、第二のミキ
サーはアルキル臭素の添加のために使用する）を挿入して実施する。最初の２個
のCSTR反応器中の滞留時間を３０分とし、リチウム及びランダム化剤の比が０．
４５〜０．６９の範囲内であるように、９質量％のブタジエン及び３質量％のス
チレンを３５０ppmのランダム化剤／ビニル促進剤とともに含む試薬混合物を供
給した。前述の条件下では、６２％の転化率で第一反応器中の温度は５６℃であ
り、９５％の総転化率で第二反応器中の温度は６４℃であり、９９．９％の最終
転化率で第三反応器中の温度は６７℃であった。転化が完了した際、０．０６ph
rのn-ブチルリチウムをライン上の第一のミキサーに添加し、同一当量のオクチ
ル臭素をライン上の第二のミキサーに添加する。ポリマーが得られ、それは、酸
化防止剤の添加後、ブレンドの形で回収され、２７％の芳香油で油展された。次
いで蒸気流中でストリッピングすることによりポリマーから溶媒を除去し、その
後押出により機械的に乾燥させた。 ポリマーのGPC分析により、重量平均分子量は６６０，０００、分散性は２．
４、ビニル単位含量は６７％、及びムーニー粘度は５１であることが示された。
キサー（第一のミキサーはn-ブチルリチウムの添加のために使用し、第二のミキ
サーはアルキル臭素の添加のために使用する）を挿入して実施する。最初の２個
のCSTR反応器中の滞留時間を３０分とし、リチウム及びランダム化剤の比が０．
４５〜０．６９の範囲内であるように、９質量％のブタジエン及び３質量％のス
チレンを３５０ppmのランダム化剤／ビニル促進剤とともに含む試薬混合物を供
給した。前述の条件下では、６２％の転化率で第一反応器中の温度は５６℃であ
り、９５％の総転化率で第二反応器中の温度は６４℃であり、９９．９％の最終
転化率で第三反応器中の温度は６７℃であった。転化が完了した際、０．０６ph
rのn-ブチルリチウムをライン上の第一のミキサーに添加し、同一当量のオクチ
ル臭素をライン上の第二のミキサーに添加する。ポリマーが得られ、それは、酸
化防止剤の添加後、ブレンドの形で回収され、２７％の芳香油で油展された。次
いで蒸気流中でストリッピングすることによりポリマーから溶媒を除去し、その
後押出により機械的に乾燥させた。 ポリマーのGPC分析により、重量平均分子量は６６０，０００、分散性は２．
４、ビニル単位含量は６７％、及びムーニー粘度は５１であることが示された。
【００２１】実施例７（分岐状連続式 BC2）
重合は、実施例６に記載した反応器系に類似したものを用いるが、ライン上に
第二のミキサー（第一のミキサーはn-ブチルリチウムの添加のために使用し、第
二のミキサーはアルキル臭素の添加のために使用する）を挿入して実施する。最
初の２個のCSTR反応器中の滞留時間を３０分とし、リチウム及びランダム化剤の
比が１．８〜２．３の範囲内であるように、９質量％のブタジエン及び３質量％
のスチレンを３５０ppmのランダム化剤／ビニル促進剤とともに含む試薬混合物
を供給した。これらの条件下では、６４％の転化率で第一反応器中の温度は５７
℃であり、９８％の総転化率で第二反応器中の温度は６６℃であり、９９．９％
の最終転化率で第三反応器中の温度は６７℃であった。転化が完了した際、０．
０８phrのn-ブチルリチウムをライン上の第一のミキサーに添加し、同一当量の
オクチル臭素をライン上の第二のミキサーに添加する。ポリマーが得られ、それ
は、酸化防止剤の添加後、ブレンドの形で回収され、２７％の芳香油で油展され
た。次いで蒸気流中でストリッピングすることによりポリマーから溶媒を除去し
、その後押出により機械的に乾燥させた。 ポリマーのGPC分析により、重量平均分子量は６８０，０００、分散性は２．
５、ビニル単位含量は６６％、及びムーニー粘度は５０であることが示された。
第二のミキサー（第一のミキサーはn-ブチルリチウムの添加のために使用し、第
二のミキサーはアルキル臭素の添加のために使用する）を挿入して実施する。最
初の２個のCSTR反応器中の滞留時間を３０分とし、リチウム及びランダム化剤の
比が１．８〜２．３の範囲内であるように、９質量％のブタジエン及び３質量％
のスチレンを３５０ppmのランダム化剤／ビニル促進剤とともに含む試薬混合物
を供給した。これらの条件下では、６４％の転化率で第一反応器中の温度は５７
℃であり、９８％の総転化率で第二反応器中の温度は６６℃であり、９９．９％
の最終転化率で第三反応器中の温度は６７℃であった。転化が完了した際、０．
０８phrのn-ブチルリチウムをライン上の第一のミキサーに添加し、同一当量の
オクチル臭素をライン上の第二のミキサーに添加する。ポリマーが得られ、それ
は、酸化防止剤の添加後、ブレンドの形で回収され、２７％の芳香油で油展され
た。次いで蒸気流中でストリッピングすることによりポリマーから溶媒を除去し
、その後押出により機械的に乾燥させた。 ポリマーのGPC分析により、重量平均分子量は６８０，０００、分散性は２．
５、ビニル単位含量は６６％、及びムーニー粘度は５０であることが示された。
【００２２】実施例８（分岐状連続式 BC3）
重合は、実施例７に記載した反応器系に類似したものを用いて実施する。最初
の２個のCSTR反応器中の滞留時間を各々３０分とし、リチウム及びランダム化剤
の比が１．８〜２．３の範囲内であるように、９質量％のブタジエン及び３質量
％のスチレンを３５０ppmのランダム化剤／ビニル促進剤とともに含む試薬混合
物を供給した。これらの条件下では、６４％の転化率で第一反応器中の温度は５
７℃であり、９８％の総転化率で第二反応器中の温度は６６℃であり、９９．９
％の最終転化率で第三反応器中の温度は６７℃であった。転化が完了した際、０
．１phrのn-ブチルリチウムをライン上の第一のミキサーに添加し、同一当量の
オクチル臭素をライン上の第二のミキサーに添加する。ポリマーが得られ、それ
は、酸化防止剤の添加後、ブレンドの形で回収され、２７％の芳香油で油展され
た。次いで蒸気流中でストリッピングすることによりポリマーから溶媒を除去し
、その後押出により機械的に乾燥させた。 ポリマーのGPC分析により、重量平均分子量は７００，０００、分散性は２．
６、ビニル単位含量は６５％、及びムーニー粘度は５１であることが示された。
の２個のCSTR反応器中の滞留時間を各々３０分とし、リチウム及びランダム化剤
の比が１．８〜２．３の範囲内であるように、９質量％のブタジエン及び３質量
％のスチレンを３５０ppmのランダム化剤／ビニル促進剤とともに含む試薬混合
物を供給した。これらの条件下では、６４％の転化率で第一反応器中の温度は５
７℃であり、９８％の総転化率で第二反応器中の温度は６６℃であり、９９．９
％の最終転化率で第三反応器中の温度は６７℃であった。転化が完了した際、０
．１phrのn-ブチルリチウムをライン上の第一のミキサーに添加し、同一当量の
オクチル臭素をライン上の第二のミキサーに添加する。ポリマーが得られ、それ
は、酸化防止剤の添加後、ブレンドの形で回収され、２７％の芳香油で油展され
た。次いで蒸気流中でストリッピングすることによりポリマーから溶媒を除去し
、その後押出により機械的に乾燥させた。 ポリマーのGPC分析により、重量平均分子量は７００，０００、分散性は２．
６、ビニル単位含量は６５％、及びムーニー粘度は５１であることが示された。
【００２３】比較例９（DVBを用いた分岐状連続式 BC4）
重合は、実施例７に記載した反応器系に類似したものを用いて実施する。最初
の２個のCSTR反応器中の滞留時間を各々３０分とし、リチウム及びランダム化剤
の比が１．８〜２．３の範囲内であるように、９質量％のブタジエン及び３質量
％のスチレンを３５０ppmのランダム化剤／ビニル促進剤とともに含む試薬混合
物を供給した。溶液は、第一の反応器に供給されるDVB及び第二の反応器に供給
されるDVB間の比が１．４〜１．５で、第一の反応器に供給されるLi及びDVB間の
モル比が６．０〜３．０（第一の反応器中のLi/DVBが３．０に等しく、DVB1/DVB2 ＝１．５である場合には、総Li/DVB比は２：１であろう）であるように、DVBの
シクロヘキサン溶液を含む容器から第一及び第二の反応器に供給される。前述の
条件下では、６２〜６４％の転化率で第一反応器中の温度は５５〜５７℃であり
、９８％の総転化率で第二反応器中の温度は６４〜６６℃であり、９９．９％の
最終転化率で第三反応器中の温度は６７℃であった。ポリマーが得られ、それは
、酸化防止剤の添加後、ブレンドの形で回収され、２７％の芳香油で油展された
。次いで蒸気流中でストリッピングすることによりポリマーから溶媒を除去し、
その後押出により機械的に乾燥させた。 ポリマーのGPC分析により、重量平均分子量は６５０，０００、分散性は２．
３、ビニル単位含量は６６％、及びムーニー粘度は５１であることが示された。
ゲルは存在しない。
の２個のCSTR反応器中の滞留時間を各々３０分とし、リチウム及びランダム化剤
の比が１．８〜２．３の範囲内であるように、９質量％のブタジエン及び３質量
％のスチレンを３５０ppmのランダム化剤／ビニル促進剤とともに含む試薬混合
物を供給した。溶液は、第一の反応器に供給されるDVB及び第二の反応器に供給
されるDVB間の比が１．４〜１．５で、第一の反応器に供給されるLi及びDVB間の
モル比が６．０〜３．０（第一の反応器中のLi/DVBが３．０に等しく、DVB1/DVB2 ＝１．５である場合には、総Li/DVB比は２：１であろう）であるように、DVBの
シクロヘキサン溶液を含む容器から第一及び第二の反応器に供給される。前述の
条件下では、６２〜６４％の転化率で第一反応器中の温度は５５〜５７℃であり
、９８％の総転化率で第二反応器中の温度は６４〜６６℃であり、９９．９％の
最終転化率で第三反応器中の温度は６７℃であった。ポリマーが得られ、それは
、酸化防止剤の添加後、ブレンドの形で回収され、２７％の芳香油で油展された
。次いで蒸気流中でストリッピングすることによりポリマーから溶媒を除去し、
その後押出により機械的に乾燥させた。 ポリマーのGPC分析により、重量平均分子量は６５０，０００、分散性は２．
３、ビニル単位含量は６６％、及びムーニー粘度は５１であることが示された。
ゲルは存在しない。
【００２４】比較例１０（BC5）
先行実施例に記載した作業条件と同一の条件下で、DVBを同一の割合で２個の
反応器に供給するが、Liに対する量は多い。特に、総量は、供給したLiに等しい
モル量を供給する。 可溶性部分の分析により分子量は６７０，０００であり、ゲル含量は５％であ
ることが示された。比較例１１（BC6） 実施例９に記載した作業条件と同一の条件下で、全体としてはLiと同じである
が、相対量の異なるDVB（第一の反応器に７５％、第二の反応器に２５％）を供
給する。不溶性生成物の量は２２％であるが、可溶性部分の分子量は６７０，０
００である。
反応器に供給するが、Liに対する量は多い。特に、総量は、供給したLiに等しい
モル量を供給する。 可溶性部分の分析により分子量は６７０，０００であり、ゲル含量は５％であ
ることが示された。比較例１１（BC6） 実施例９に記載した作業条件と同一の条件下で、全体としてはLiと同じである
が、相対量の異なるDVB（第一の反応器に７５％、第二の反応器に２５％）を供
給する。不溶性生成物の量は２２％であるが、可溶性部分の分子量は６７０，０
００である。
【００２５】
【表１】 表１Ａ
【００２６】
表１Ａ及び図１に関する解説
本発明による臭素分岐系を使用すると、たぶんラジカルタイプの反応により分
岐構造の形成を引き起こす。これらの反応は、完全な転化で実施される。これは
、重合反応器内の汚れを引き起こす傾向及びゲルの形成傾向を低下させる。分岐
構造はまた、DVBの供給により重合中に形成されうる。この場合には、ゲルの危
険が高く、到達しうる最大分岐度はより低い。 本明細書において説明した方法を用いて得られる特定構造は、高分子の軸に沿
ってランダムに分布する分岐点、すなわち“結節”の創成を特徴とする。すでに
記載したように、これらの“結節”は、アリル部分の引き抜きにより順々に形成
される２個の高分子ラジカルのカップリングにより生成する。分岐点の発生及び
種類は、SiCl4との反応により得られる放射状構造を有するバッチ式S-SBR（RB1
）、テキストに記載されているアルキルリチウムと臭化アルキルとの反応による
バッチ式分岐状S-SBR（BB1）及び連続式の直鎖状（LC1）及びSiCl4により得られ
る放射状（RC1）の２つのS-SBRを比較するMALLS分析により明示される。これら
の３種類の試料は、３７．５phr（２７．３％に対応）の芳香油の添加後ほぼ同
一のムーニー粘度（５０ポイント）を有する。
岐構造の形成を引き起こす。これらの反応は、完全な転化で実施される。これは
、重合反応器内の汚れを引き起こす傾向及びゲルの形成傾向を低下させる。分岐
構造はまた、DVBの供給により重合中に形成されうる。この場合には、ゲルの危
険が高く、到達しうる最大分岐度はより低い。 本明細書において説明した方法を用いて得られる特定構造は、高分子の軸に沿
ってランダムに分布する分岐点、すなわち“結節”の創成を特徴とする。すでに
記載したように、これらの“結節”は、アリル部分の引き抜きにより順々に形成
される２個の高分子ラジカルのカップリングにより生成する。分岐点の発生及び
種類は、SiCl4との反応により得られる放射状構造を有するバッチ式S-SBR（RB1
）、テキストに記載されているアルキルリチウムと臭化アルキルとの反応による
バッチ式分岐状S-SBR（BB1）及び連続式の直鎖状（LC1）及びSiCl4により得られ
る放射状（RC1）の２つのS-SBRを比較するMALLS分析により明示される。これら
の３種類の試料は、３７．５phr（２７．３％に対応）の芳香油の添加後ほぼ同
一のムーニー粘度（５０ポイント）を有する。
【００２７】
ポリマー前駆物質は、分岐臭素ポリマー（BB1）に関しては、対応するSiCl4に
より得られる放射状のS-SBRより分子量が低いけれども、高分子量のフリンジの
存在は前者には観察されるが、後者には観察されない。アーム数が３以上の星型
構造の形成を引き起こすイオン反応が知られているが、RB1及びBB1に関して示さ
れた２つのMALLS曲線を比較すると、３以上の分岐度を有するフラクションを形
成するカップリングラジカル機構の存在が確認される。 連続式の２種のS-SBRの分布を本発明の分岐臭素ポリマーのそれと比較すると
、全ての場合において、分子量が１０6g/molより大きいことも興味深い（図１を
参照されたい）。 このことは、アニオンバッチ式合成法及び連続方法の間に必然的に生じる差を
考慮すると、重要な因子である（すなわち、後者には高分子量のフリンジが存在
する）。 連続式合成方法において分岐を導入するために二官能性または多官能性モノマ
ー（すなわちDVB）を使用することに関しては、この場合には“結節”がモノマ
ー自体の反応性のために高分子量フラクションに集中する傾向があるが、ラジカ
ル間の反応のランダムな性質のためにアルキルリチウム−臭化アルキル系の使用
では分子軸に沿って分布する分岐となる傾向があることを指摘する価値がある。
より得られる放射状のS-SBRより分子量が低いけれども、高分子量のフリンジの
存在は前者には観察されるが、後者には観察されない。アーム数が３以上の星型
構造の形成を引き起こすイオン反応が知られているが、RB1及びBB1に関して示さ
れた２つのMALLS曲線を比較すると、３以上の分岐度を有するフラクションを形
成するカップリングラジカル機構の存在が確認される。 連続式の２種のS-SBRの分布を本発明の分岐臭素ポリマーのそれと比較すると
、全ての場合において、分子量が１０6g/molより大きいことも興味深い（図１を
参照されたい）。 このことは、アニオンバッチ式合成法及び連続方法の間に必然的に生じる差を
考慮すると、重要な因子である（すなわち、後者には高分子量のフリンジが存在
する）。 連続式合成方法において分岐を導入するために二官能性または多官能性モノマ
ー（すなわちDVB）を使用することに関しては、この場合には“結節”がモノマ
ー自体の反応性のために高分子量フラクションに集中する傾向があるが、ラジカ
ル間の反応のランダムな性質のためにアルキルリチウム−臭化アルキル系の使用
では分子軸に沿って分布する分岐となる傾向があることを指摘する価値がある。
【００２８】原料及び加硫ポリマーの評価
表１Ｂは、表１Ａに記載したエラストマーの原料ブレンドの性質を示すが、表
１Ｃは、対応する加硫ゴムの性質を明記する。 表１Ｂ及び１Ｃの特性決定に使用した方法及び器具は以下のとおりである。 ＊ ムーニー粘度：Monsanto MV2000E Viscometer, ASTM D1646 ＊ 押出機（Garvey指数、膨張、収縮）：Royle Drawplate 80rpm-90℃, ASTM D
2230 ＊ 流動特性：Monsanto 2000 O. D. R., ASTM D2084 ＊ 引張特性（極限引張強さ、極限伸び、モジュラス）：Instron 1121, ASTM D
412 ＊ 引裂強さ：Instron 1121, ASTM D624, B ＊ 硬度：Zwick Durometer, ASTM D2240 ＊ 弾性降伏：Zwick Pendulum, DIN 53512 ＊ 摩耗：DIN 53516 ＊ 動的試験(tanδ)：Rheometrics RDS II, 密閉方法
１Ｃは、対応する加硫ゴムの性質を明記する。 表１Ｂ及び１Ｃの特性決定に使用した方法及び器具は以下のとおりである。 ＊ ムーニー粘度：Monsanto MV2000E Viscometer, ASTM D1646 ＊ 押出機（Garvey指数、膨張、収縮）：Royle Drawplate 80rpm-90℃, ASTM D
2230 ＊ 流動特性：Monsanto 2000 O. D. R., ASTM D2084 ＊ 引張特性（極限引張強さ、極限伸び、モジュラス）：Instron 1121, ASTM D
412 ＊ 引裂強さ：Instron 1121, ASTM D624, B ＊ 硬度：Zwick Durometer, ASTM D2240 ＊ 弾性降伏：Zwick Pendulum, DIN 53512 ＊ 摩耗：DIN 53516 ＊ 動的試験(tanδ)：Rheometrics RDS II, 密閉方法
【００２９】
全てのポリマーに関して使用したブレンドの基本的な配合は、官能化シリカ（
Coupsil 8113 GR(登録商標)）の使用が中心である。 使用した量は以下のとおりである。 ・ 表１Ａの油展ポリマー：１３７．５phr ・ Coupsil 8113 GR(登録商標)：８７．５phr ・ Santoflex(登録商標) 13：１phr ・ Anox HB：１phr ・ 酸化亜鉛：２．５phr ・ ステアリン酸：１phr ・ Riowax(登録商標) 721：１．５phr ・ DPG（ジフェニルグアニジン）：２phr ・ CBS（n-シクロヘキシル-2-ベンゾチアジルスルフェンアミド）：１．７phr
・ 硫黄：１．４phr ・ Polyplastol(登録商標) 19：３phr
Coupsil 8113 GR(登録商標)）の使用が中心である。 使用した量は以下のとおりである。 ・ 表１Ａの油展ポリマー：１３７．５phr ・ Coupsil 8113 GR(登録商標)：８７．５phr ・ Santoflex(登録商標) 13：１phr ・ Anox HB：１phr ・ 酸化亜鉛：２．５phr ・ ステアリン酸：１phr ・ Riowax(登録商標) 721：１．５phr ・ DPG（ジフェニルグアニジン）：２phr ・ CBS（n-シクロヘキシル-2-ベンゾチアジルスルフェンアミド）：１．７phr
・ 硫黄：１．４phr ・ Polyplastol(登録商標) 19：３phr
【００３０】ブレンドの調製条件
ブレンドの調製は以下の条件下で実施した。
３５０ccの室及びバンバリータイプの回転部を有するbraebender
出発温度：６０℃
サイクル：６分
排出温度：１５０℃
混合物の促進は、開放式ミキサー中で６分間実施する。ブレンドの加硫
加硫工程は、試料を１５１℃において４０分間成形することにより実施した。
【００３１】
【表２】 表１Ｂ
【００３２】
【表３】 表１Ｃ
(*)実施できない
【００３３】
表１Ｂ及び表１Ｃに関する解説
表１Ｂ及び表１Ｃの分析から、長い連鎖の分岐（LCB）の導入により、連続式
の直鎖状と比較して以下のことを引き起こすことがわかる。 １．ゴム全体の弾性構成要素の増大（表１Ｂ）。 ２．Δムーニーの低下及びそれに伴う充填剤の分散の向上（表１Ｂ）。 ３．物質のヒステリシスの低下（tanδの低下、表１Ｃ）。 したがって、一般的には、分岐により得られる弾性構成要素の導入は、充填剤
の分散ばかりでなく、物質の動的特性を改良する。ターモノマー（ジビニルベン
ゼン）の使用と比較した本発明の方法の利点は、ゲルの形成と比較して自由度の
大きい端部で分岐剤を改質することにより弾性構成要素が増大しうるということ
である。 技術的に応用された性質に関しては、（連続式方法から得られる）幅広い分布
のポリマーにおいて低分子量フリンジの存在が粘着性の増大を引き起こすことが
観察されうる（表１Ｂ）。したがって、分岐含量の増大がブレンドの調製段階中
における物質の挙動を改良する。更に、ランダムタイプの“長い”分岐は、充填
剤及びブレンドのその他の成分の改良された（及び更に迅速な）分散のために、
Δムーニー値の減少に寄与する。これに対し、試料BC5及びBC6について示される
ように（表１Ｂを参照されたい）、ゲルの存在はブレンドのムーニー粘度、した
がってΔムーニーを有意に増大させる。
の直鎖状と比較して以下のことを引き起こすことがわかる。 １．ゴム全体の弾性構成要素の増大（表１Ｂ）。 ２．Δムーニーの低下及びそれに伴う充填剤の分散の向上（表１Ｂ）。 ３．物質のヒステリシスの低下（tanδの低下、表１Ｃ）。 したがって、一般的には、分岐により得られる弾性構成要素の導入は、充填剤
の分散ばかりでなく、物質の動的特性を改良する。ターモノマー（ジビニルベン
ゼン）の使用と比較した本発明の方法の利点は、ゲルの形成と比較して自由度の
大きい端部で分岐剤を改質することにより弾性構成要素が増大しうるということ
である。 技術的に応用された性質に関しては、（連続式方法から得られる）幅広い分布
のポリマーにおいて低分子量フリンジの存在が粘着性の増大を引き起こすことが
観察されうる（表１Ｂ）。したがって、分岐含量の増大がブレンドの調製段階中
における物質の挙動を改良する。更に、ランダムタイプの“長い”分岐は、充填
剤及びブレンドのその他の成分の改良された（及び更に迅速な）分散のために、
Δムーニー値の減少に寄与する。これに対し、試料BC5及びBC6について示される
ように（表１Ｂを参照されたい）、ゲルの存在はブレンドのムーニー粘度、した
がってΔムーニーを有意に増大させる。
【００３４】
連続式“分岐”生成物は、Garvey試験における押出製品の評価に関する限り、
明らかな改良を示す。しかしながら、この場合にはまた、ゲルの存在が結果の品
質に負の影響を及ぼす。膨張もまた分岐含量の増大に伴って増大する。 加硫製品の性質の分野においては（表１Ｃ）、連続式分岐製品は弾性率（引張
試験）を増大させる傾向を示すが、極限伸びは対応して減少する。ゲルの存在は
、極限伸びに対して負の影響を及ぼす（BC5及びBC6）。 tanδ（物質のヒステリシス）に関しては、（バッチ式及び連続式方法の両方
から得られる）臭素分岐製品は、製品BC4、BC5及びBC6（ジビニルベンゼン）よ
りすぐれた特性を示す。試料を同質の“群”（すなわち、幅広い分布＝比較的高
い連鎖末端濃度）に再分割することにより結果を調べる際には、製品BC1、BC2及
びBC3の構造は、その他の連続式分岐製品のそれより良好であることがわかる。
明らかな改良を示す。しかしながら、この場合にはまた、ゲルの存在が結果の品
質に負の影響を及ぼす。膨張もまた分岐含量の増大に伴って増大する。 加硫製品の性質の分野においては（表１Ｃ）、連続式分岐製品は弾性率（引張
試験）を増大させる傾向を示すが、極限伸びは対応して減少する。ゲルの存在は
、極限伸びに対して負の影響を及ぼす（BC5及びBC6）。 tanδ（物質のヒステリシス）に関しては、（バッチ式及び連続式方法の両方
から得られる）臭素分岐製品は、製品BC4、BC5及びBC6（ジビニルベンゼン）よ
りすぐれた特性を示す。試料を同質の“群”（すなわち、幅広い分布＝比較的高
い連鎖末端濃度）に再分割することにより結果を調べる際には、製品BC1、BC2及
びBC3の構造は、その他の連続式分岐製品のそれより良好であることがわかる。
【図１】
調製した４種のポリマーの分子量分布を示す図である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ，
ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ
Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ，ＴＲ)，ＯＡ(ＢＦ
，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，
ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，Ｇ
Ｍ，ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＭＺ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＴＺ
，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，
ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＧ，ＡＬ，ＡＭ，
ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，Ｂ
Ｚ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＯ，ＣＲ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ
，ＤＫ，ＤＭ，ＤＺ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ，
ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，Ｉ
Ｓ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ
，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＡ，ＭＤ，ＭＧ，
ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＭＺ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，Ｐ
Ｔ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ
，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＴＺ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，
ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＡ，ＺＷ
(72)発明者 ソッデュ ルカ
イタリア イ−40040 カステル サン
ピエトロ テルメ ボローニャ ヴィア
サビオナーラ 2036
(72)発明者 イシドーリ サブリナ
イタリア イ−48100 ラヴェンナ ヴィ
ア ファリエル 42
(72)発明者 タッチオーリ アッティリオ
イタリア イ−20097 サン ドナート
ミラネーゼ ヴィア ケネディ 27
(72)発明者 マシ フランチェスコ
イタリア イ−26866 サンタンジェロ
ロディジアーノ ヴィア ガルヴァーニ
７
Ｆターム(参考） 4J011 BB02 BB03 BB07 HB00 HB22
Claims (9)
- 【請求項１】 分岐構造を有するエラストマー性共役ジエン−ビニル芳香族
炭化水素ランダムコポリマーの製造方法であって、 (1) ランダム化剤及びアルキルリチウムの群から選択された開始剤の存在下に
おいて、モノマーがほとんど全て消費されるまで実施される、共役ジエン及びビ
ニル芳香族炭化水素モノマーの溶液中におけるアニオン共重合工程、 (2) 工程(1)のアルキルリチウムのモル量の１乃至４倍量のアルキルリチウムを
工程(1)の溶液へ添加する工程、及び (3) 一般式R-Brを有する化合物を、R-Br及びアルキルリチウムの総量間のモル
比が０．６／１乃至１／１であるように工程(2)の重合溶液に添加して、エラス
トマー性分岐コポリマーを得る工程、 を含むことを特徴とする方法。 - 【請求項２】 前記共役ジエンモノマーが４乃至１２個の炭素原子を含む1,
3-ジエンから選択される請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 前記共役ジエンモノマーがブタジエンである請求項２記載の
方法。 - 【請求項４】 前記ビニル芳香族炭化水素がスチレンである請求項１記載の
方法。 - 【請求項５】 工程(2)において、工程(1)のアルキルリチウムのモル量の２
乃至３倍量のアルキルリチウムを工程(1)の溶液に添加する請求項１記載の方法
。 - 【請求項６】 工程(3)において、R-Br及びアルキルリチウムの総量間のモ
ル比が０．７／１乃至０．９／１であるように一般式R-Brを有する化合物を工程
(2)の重合溶液に添加する請求項１記載の方法。 - 【請求項７】 前記RがC3〜C10の単官能性アルキル基である請求項１記載の
方法。 - 【請求項８】 前記Rがオクチルである請求項７記載の方法。
- 【請求項９】 工程(1)の後で工程(2)の前にカップリング剤を添加する請求
項１記載の方法。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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| IT2000MI000887A IT1318479B1 (it) | 2000-04-20 | 2000-04-20 | Procedimento per la preparazione di gomme sbr con miglioratalavorabilita' e minore resistenza al rotolamento. |
| PCT/EP2001/007030 WO2001081430A1 (en) | 2000-04-20 | 2001-04-05 | Process for the preparation of sbr rubbers with an improved processability and a lower rolling resistance |
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|---|---|
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001578517A Expired - Lifetime JP3721332B2 (ja) | 2000-04-20 | 2001-04-05 | 加工性が改良され転がり抵抗の低下したｓｂｒゴムの調製方法 |
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| KR (1) | KR100785565B1 (ja) |
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| AU (1) | AU2001274113A1 (ja) |
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| PL (1) | PL207370B1 (ja) |
| PT (1) | PT1274737E (ja) |
| WO (1) | WO2001081430A1 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015523432A (ja) * | 2012-06-12 | 2015-08-13 | ベルサリス、ソシエタ、ペル、アチオニＶｅｒｓａｌｉｓ Ｓ．Ｐ．Ａ． | 官能化および分枝化されたエラストマー性コポリマーの調製方法および加硫可能なエラストマー性組成物におけるその使用 |
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|---|---|---|---|---|
| ITMI20070626A1 (it) * | 2007-03-29 | 2008-09-30 | Polimeri Europa Spa | Mescola vulcanizzabile comprendente copolineri ramificati vinilarene-diene coniugato parzialmente idrogenati |
| ITMI20071210A1 (it) * | 2007-06-15 | 2008-12-16 | Polimeri Europa Spa | Procedimento per la idrogenazione parziale di copolimeri random vinil arene-diene coniugato |
| IT1391109B1 (it) * | 2008-08-20 | 2011-11-18 | Polimeri Europa Spa | Procedimento per la sintesi di poli(1,3-alcadieni) funzionalizzati e loro impiego nella preparazione di polimeri vinilaromatici ad alta resistenza all'urto |
| DE102009060440A1 (de) * | 2009-12-22 | 2011-06-30 | nora systems GmbH, 69469 | Verfahren zur Herstellung eines flächenförmigen Gummibelags und flächenförmiger Gummibelag |
| IT1402007B1 (it) * | 2010-10-06 | 2013-08-28 | Polimeri Europa Spa | Procedimento per la preparazione di polimeri dienici o copolimeri statistici vinilarene-diene |
| CN102453117B (zh) * | 2010-10-28 | 2015-02-04 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种碱金属醇盐及其制备方法 |
| ITMI20121495A1 (it) | 2012-09-07 | 2014-03-08 | Versalis Spa | Procedimento per la preparazione di polimeri dienici o di copolimeri statistici vinilarene-diene |
| KR102399256B1 (ko) | 2014-08-20 | 2022-05-17 | 베르살리스 에스.피.에이. | 디엔 폴리머 또는 랜덤 비닐 아렌-디엔 코폴리머의 제조 방법 |
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