JP2003521646A - 高散逸力を有した緩衝器 - Google Patents

高散逸力を有した緩衝器

Info

Publication number
JP2003521646A
JP2003521646A JP2001555719A JP2001555719A JP2003521646A JP 2003521646 A JP2003521646 A JP 2003521646A JP 2001555719 A JP2001555719 A JP 2001555719A JP 2001555719 A JP2001555719 A JP 2001555719A JP 2003521646 A JP2003521646 A JP 2003521646A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
shock absorber
chamber
piston
rod
working
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2001555719A
Other languages
English (en)
Other versions
JP4050514B2 (ja
Inventor
エロシェンコ，バランタン
Original Assignee
ソシエテ ア レスポンサビリテ リミテ デーエルデー アンテルナショナル
エロシェンコ，バランタン
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ソシエテ ア レスポンサビリテ リミテ デーエルデー アンテルナショナル, エロシェンコ，バランタン filed Critical ソシエテ ア レスポンサビリテ リミテ デーエルデー アンテルナショナル
Publication of JP2003521646A publication Critical patent/JP2003521646A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP4050514B2 publication Critical patent/JP4050514B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/06—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium using both gas and liquid
    • F16F9/064—Units characterised by the location or shape of the expansion chamber
    • F16F9/065—Expansion chamber provided on the upper or lower end of a damper, separately there from or laterally on the damper
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/003—Dampers characterised by having pressure absorbing means other than gas, e.g. sponge rubber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/10—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium using liquid only; using a fluid of which the nature is immaterial
    • F16F9/14—Devices with one or more members, e.g. pistons, vanes, moving to and fro in chambers and using throttling effect
    • F16F9/16—Devices with one or more members, e.g. pistons, vanes, moving to and fro in chambers and using throttling effect involving only straight-line movement of the effective parts
    • F16F9/18—Devices with one or more members, e.g. pistons, vanes, moving to and fro in chambers and using throttling effect involving only straight-line movement of the effective parts with a closed cylinder and a piston separating two or more working spaces therein
    • F16F9/20—Devices with one or more members, e.g. pistons, vanes, moving to and fro in chambers and using throttling effect involving only straight-line movement of the effective parts with a closed cylinder and a piston separating two or more working spaces therein with the piston-rod extending through both ends of the cylinder, e.g. constant-volume dampers

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Fluid-Damping Devices (AREA)
  • Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
  • Disintegrating Or Milling (AREA)
  • Vibration Dampers (AREA)
  • Springs (AREA)

Abstract

(57)【要約】 本発明は、シリンダ（１）内で摺動し且つピストン（１３）の両側に作動流体を収容する作動室（１８、１９）を画定するピストン−ロッド組立体（１２）を備える高散逸力を有した緩衝器に関する。本発明は、各作動室（１８、１９）が常に付随する室（２０、２１）と連通しており、この付随する室が、多孔質毛管マトリックス（５１、６１）とこのマトリックスが疎液性を示す対応液体（５２、６２）とからなる不均質エネルギ吸収散逸構成体を収容している。さらに、各作動室（１８、１９）は、付随する弁システム（３２、３３）を介して共通補償室（３０）と連通しており、この弁システムは、圧縮の際に関連する室を自動的に閉じ且つ膨張の際に関連する室を自動的に開く非帰還手段（４０、４１）を含んでいる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】 本発明は、高い散逸力を有した緩衝器に関し、より詳細には、シリンダ内を摺
動し且つピストンの両側にそれぞれ作動流体を収容する作動室を画定するロッド
−ピストン組立体を備え、ロッド−ピストン組立体が外乱源に接続され、シリン
ダが保護されるべき構造に接続されているタイプの緩衝器に関する。
【０００２】
【外１】
【０００３】 流動速度の関数として力の変動を表した緩衝器の特性は、大なり小なり緩衝器
の構造に依存して、勾配が変化し、当業者は、従来の自動車用緩衝器を使用して
いる場合、可能な限り緩衝器の特性を弱めることにより快適さを最適化する方法
を知っている。しかしながら、このことは、高度のエネルギ散逸及び吸収性を持
たせるためには、速度を高くすることが必要となる点で、矛盾につながる。
【０００４】 ＧＢ−Ａ−２３００８９２号公報は、各作動室が、伸展性を有した伸展手段、
特に弾性変形可能な外被又は気体バネ若しくは作動室に配置された独立気泡フォ
ーム（発泡体）の塊に接続されている緩衝器を記載している。どの場合にも、弾
性変形が利用されているので、系は可逆的であり、エネルギが散逸するわけでは
ない。
【０００５】 技術的な背景を完全にするために、ＦＲ−Ａ−８５１１６号公報、ＦＲ−Ａ−
２４７８７６３号公報に言及することもできる。ＦＲ−Ａ−８５１１６号公報は
、柔軟性が可変であるサスペンションを記載しており、ＦＲ−Ａ−２４７８７６
３号公報は油圧タイプのエネルギ散逸装置を記載している。
【０００６】 本発明は、非常に高度のエネルギ散逸及び吸収性を提供することができると同
時に、従来の緩衝器と比較して構造的に軽量且つコンパクトである新規タイプの
緩衝器を設計することを目的とする。従来の緩衝器が一般に６Ｈｚまでの周波数
帯域を示すものであることを考えれば、この新規タイプの緩衝器は比較的広い帯
域の周波数で作動できることも所望される。６Ｈｚ付近の周波数値を越えると、
自動車は地面の凸凹を飛び越え、車輪に道路との接触を失わせる危険を冒す。
【０００７】 本発明によれば、この問題は、シリンダ内に摺動可能に収容され且つピストン
の両側にそれぞれ作動流体を収容している作動室を画定するロッド−ピストン組
立体を備え、このロッド−ピストン組立体が外乱源に接続されていると共に、シ
リンダが保護されるべき構造に接続されているタイプの高い散逸力を有した緩衝
器によって解決される。この緩衝器においては、 各作動室が、付随する室と常時連通しており、この付随する室が少なくとも１
つの多孔質毛管マトリックスとこのマトリックスが疎液性を示す（マトリックス
を濡らすことができない）対応液体とによって構成されている不均質エネルギ吸
収散逸構成体を収容しており、 各作動室が、さらに、付随する弁システムを介して共通室と連通しており、弁
システムが、圧縮の際に関係する作動室を自動的に閉じ且つ膨張の際に関係する
作動室を開かせる非帰還手段を含み、共通室が、シリンダ内におけるロッド−ピ
ストン組立体の変位の際に、作動流体の連続性を確保する補償室を構成している
。
【０００８】 多孔質毛管マトリックスとこのマトリックスが疎液性を示す対応液体とを使用
する不均質エネルギ散逸吸収構成体について上記で規定した概念は、本出願人の
ＷＯ−Ａ−９６／１８０４０号公報に詳細に記載されている。その非常に革新的
なタイプの不均質構成体においては、開放細孔及び制御されたトポロジーを有す
る多孔質毛管固体マトリックスが使用されており、このマトリックスは、断面が
変化し且つ／又は迷路を形成するように相互に接続されている調整済み通路を有
しており、多孔質毛管マトリックスを取り囲む液体が固体／液体分離表面を規定
し、マトリックスが液体に対して疎液性を示している。このとき、分離表面は不
均質構成体が受ける外部圧力の関数として等温的且つ可逆的に変化する。したが
って、非常に驚くべきエネルギ吸収性能又はエネルギ蓄積性能を（準可逆的且つ
等温的過程によって）得ることを可能とさせ且つ非常に驚くべき方法で分離表面
の変化のみを利用して（非可逆的且つ等温的過程によって）エネルギを散逸させ
ることを可能とさせる多孔質毛管固体マトリックスと適合液体との純粋な対を規
定することが可能である。したがって、上記で特定した文献の内容は本願と一体
のものとして参照される。
【０００９】 作動室を占める作動流体が不均質エネルギ散逸吸収構成体の液体と同一となる
ようにすることも可能であり、変化形態として、各不均質エネルギ散逸吸収構成
体が変形可能な密封ハウジング内に閉じ込められ、作動室を占める作動流体が従
来の工業流体であるようにすることも可能である。
【００１０】 特定の実施形態においては、ロッド−ピストン組立体がピストンの両側に中空
のロッドを備え、各中空部分が、内部に、可撓性密封外被に閉じ込められた不均
質エネルギ散逸吸収構成体を収容する内部室を形成する。
【００１１】 変化実施形態では、ロッド−ピストン組立体がピストンの両側に中実のロッド
を備え、上記緩衝器が可撓性密封外被に閉じ込められた不均質エネルギ散逸吸収
構成体をそれぞれ収容する複数の室を有し、この室が共通ハウジング内において
シリンダ周りに配置される。
【００１２】 本発明の緩衝器のロッド−ピストン組立体は、同じ外径を有した２つの部分に
よって構成されることもでき、変化形態として、異なる外径を有した２つの部分
によって構成されることもできる。後者の場合には、大きい直径を有する方の部
分が保護されるべき構造（例えば、自動車の車体）に隣接しており、小さい直径
を有する方の部分が外乱源（例えば、自動車の車輪）に隣接している。
【００１３】 各可撓性密封外被は、ロッド−ピストン組立体の付随する内部室の底部に取り
付けられることもでき、また、必要に応じて、共通ハウジングの内壁に取り付け
られることもできる。さらに、変化形態として、各可撓性密封外被は、中央ハウ
ジングに固定的に取り付けられている付随する側部ハウジング内に自由に浮動さ
せられ、この側部ハウジングが付随する窓を介して中央ハウジングと連通するよ
うにすることもでき、まさに、付随する内部室内に自由に浮動させられることも
できる。
【００１４】 多孔質毛管マトリックスが、ピストンの両側でトポロジー（位相学）的及び幾
何学的に同一となっていてもよく、変化形態で、ピストンの両側でトポロジー的
及び幾何学的に異ならせ、制御された量の非対称性を付与するようにしてもよい
。
【００１５】 共通補償室は、体積を可変とさせるために、可撓性壁を有することができる。
特に、このような情況下では、可撓性壁が、補償室を構成する環状室を形成する
ように、シリンダの中央部分を取り囲むようにすることができ、また、可撓性壁
を有する共通補償室が、中空となるように構成されたピストン内に配置されるよ
うにすることもでき、若しくは、まさに、可撓性壁を有する共通補償室が共通ハ
ウジングの端部に設けられた環状室であるようにすることもできる。変化形態で
は、共通補償室が、剛性壁と、弾性部材と協働して移動可能又は変形可能である
底部（例えば、一定体積のガス、隔膜、又はバネによって付勢されたピストン）
とを有するようにすることができる。
【００１６】 好ましくは、各作動室と結合された弁システムは、共通補償室から流入する動
作流体を通過させるための流量調整済みのオリフィスを規制する絞り弁を含んで
いる。特に、各絞り弁は個々に調整可能であり、特に、絞り弁の流体圧抵抗の最
大値が毛管圧力の値と等しくなるような位置に設定されることができ、毛管圧力
では、対応液体が付随するマトリックスの細孔に侵入する。
【００１７】 特定の実施形態では、各作動室と結合された弁システムの非帰還手段は、シリ
ンダの半径方向オリフィスを閉鎖することができる２つの枝部を有した変形可能
な平坦カラーを備え、この半径方向オリフィスがそれぞれ流路を介して共通補償
室と連通している。
【００１８】 他の特定の実施形態では、各作動室と結合された弁システムの非帰還手段は、
移動する弁部材を備え、自由選択として、これら弁部材が、付随するバネによっ
て付勢される。特に、移動する弁部材が、付随するオリフィスを介して中空ピス
トンに開口している中央管の両端部に配置され、補償室が、空気を収容しており
中央管を取り囲んでいるドーナツ形ベローズを収容するようにできる。
【００１９】 この場合、移動する弁部材が、それぞれ、流量調整済みのオリフィスを構成す
る中央通路を有していることが有利である。
【００２０】 本発明の他の特徴及び利点は、特定の実施形態に関する以下の説明及び添付図
面を考慮することにより、より明確となる。
【００２１】 最初に、図１を参照して、本発明の緩衝器の全体構造を説明する。 参照番号１で示されている緩衝器が示されており、この緩衝器１は、ロッド２
と、シリンダ４内に摺動可能に受容されているピストン３とを備え、該ピストン
３がその両側にそれぞれ作動流体を収容している作動室５．１及び５．２を画定
しているタイプのものである。ロッド−ピストン組立体２、３が外乱源ＳＰ（例
えば、地面に接触している自動車の車輪）に接続されているのに対し、シリンダ
４は保護されるべき構造Ｓ（例えば、自動車の車体）に接続されている。外乱源
ＳＰに接続されているロッドの端部は、変位Ｘ（ｔ）で軸線方向に移動し、力Ｆ
（ｔ）を伝達する。ここで、パラメータｔは時間である。
【００２２】 本発明の第１の基本的な特性によれば、各作動室５．１、５．２は付随する室
６．１、６．２と常に連通しており、付随する室６．１、６．２は少なくとも１
つの多孔質毛管マトリックス９と該多孔質マトリックスが疎液性を示す対応液体
９′（すなわち、液体９′は多孔質マトリックス９を濡らせない）とによって構
成された異種成分からなる不均質エネルギ吸収散逸構成体を収容している。多孔
質毛管マトリックスと濡らさない対応液体からなる対は、上記不均質吸収散逸構
成体の動作原理と共に、上述のＷＯ−Ａ−９６／１８０４０号公報に詳細に説明
されている。
【００２３】 限定するものではない例によれば、多孔質マトリックスは、シリカゲル、アル
ミノ珪酸塩、全てのタイプのゼオライト、多孔質ガラス等の材料から作成するこ
とができ、濡らさない対応液体は、水、水溶液、低温共融合金、極性液体等とす
ることができる。
【００２４】 例ａ）では、作動室５．１、５．２を占める作動流体は、室６．１、６．２に
見られる不均質エネルギ吸収散逸構成体中の液体９′と同一のものであり、この
場合には、１つのタイプの流体のみが存在する。
【００２５】 概括していえば、各不均質構成体９、９′は、例ｂ）及びｃ）に示されている
ような変形可能な密封ハウジング内に閉じ込められ、作動室５．１、５．２を占
める作動流体が油のような従来の工学流体とされることが好ましい。密封ハウジ
ングは、例ｂ）では、隔膜６′．１によって画定されており、例ｃ）では、ベロ
ーズ状外被６″．１によって画定されている。
【００２６】 本発明の第２の基本的な特徴によれば、各作動室５．１、５．２は、さらに、
付随する弁システム８．１、８．２を介して共通室７と連通している。各弁シス
テムは、付随する作動室５．１、５．２が圧縮の際に自動的に閉じ、膨張の際に
開くことを確保する非帰還手段８．１１、８．２１を含んでいる。
【００２７】 共通室７は、シリンダ４におけるロッド−ピストン組立体２、３の変位の際に
、作動室５．１、５．２に収容されている作動流体の連続性を確保する補償室を
構成している。
【００２８】 また、各弁システム８．１、８．２は、流量調整済みの貫通オリフィスを規定
する調整可能な絞り弁８．１２、８．２２を含んでいることが好ましい。
【００２９】 詳細には、共通補償室７は、剛性壁を有し、シリンダ４の外側に配置されてい
るが、このことは以下で説明されるように不可欠ではない。
【００３０】 共通補償室７は移動する端壁又は変形可能な端壁を有し、この端壁が弾性部材
に付随させられている。ここでは、３つの可能な変形形態が示されており、Ａ）
では、移動する端壁が可撓性隔膜７′で、弾性部材が所定量の圧縮空気７′．１
であり、Ｂ）では、移動する端壁がピストン７″で、弾性部材がバネ７″．１で
あり、Ｃ）では、移動する端壁が剛性中央ディスクを有した可撓性の隔膜７″′
で、弾性部材がバネ７″′．１である。
【００３１】 本発明の緩衝器の完全な実施形態をより構造的に示している図２を参照して、
このような緩衝器の動作及び利点を説明する。
【００３２】 以下で、図２〜図７を参照して、本発明の緩衝器の第１の実施形態について、
その構造をより詳細に説明する。
【００３３】 図２は、参照番号１０を付されている緩衝器を示しており、この緩衝器１０は
、シリンダ１１内を摺動し且つピストン１３の両側にそれぞれ作動室１８、１９
を規定するロッド−ピストン組立体１２を備え、作動室１８、１９がロッド−ピ
ストン組立体１２の内部の付随する内部室２０、２１と常に連通しているタイプ
のものである。
【００３４】 詳細には、ロッド−ピストン組立体１２は、ピストンの両側に延び同じ外径を
有している２つの中空部分１４及び１５によって構成されており、付随するＯリ
ング１６、１７によってシールが施されている。また、ロッド−ピストン組立体
１２は、シリンダ１１の内部で、軸線Ｄに沿って軸線方向１００に摺動し、ロッ
ド−ピストン組立体の端部１４．１は外乱源（ここでは、図示されていない）に
接続されている。自動車に取り付けられているとき、この端部１４．１は自動車
の車輪と結合されることが好ましく、端部に保護キャップ１１．２を形成する延
長部を有したシリンダ１１の反対側部分１１．１は、保護されるべき構造、例え
ば自動車の車体と結合される。
【００３５】 図１７〜図２３に示されている変化形態について以下で説明されているように
、異なる外径を有した２つの部分によって構成されるロッド−ピストン組立体１
２を提供することも可能であり、この場合には、最小の力で衝撃を吸収し（自動
車で搭乗者の快適さを向上させる）、より大きな力で反発をさせる（道路と車輪
との接触を向上させる）ために、大きい直径の部分を保護されるべき構造に隣接
して配置して設け、小さい直径の部分を外乱源に隣接して設けることが有利であ
る。
【００３６】 ロッド−ピストン組立体１２の各内部室２０、２１が付随するオリフィス１４
．３、１５．３を介して付随する作動室１８、１９と連通していることが分かる
が、この場合には、作動室１８、１９は、シリンダ１１の本体（ボディ）とロッ
ド−ピストン組立体１２の外側表面との間に形成された環状空間に相当する。
【００３７】 上述した本発明の第１の基本的な特徴によれば、ロッド−ピストン組立体１２
の各内部室２０、２１は、多孔質毛管マトリックス５１、６１とこのマトリック
ス５１、６１が疎液性を示す対応液体５２、６２とによって構成された異種成分
からなる不均質エネルギ吸収散逸構成体を自身も収容している可撓性の密封外被
５０、６０を収容している。上述したように、多孔質毛管マトリックスと、湿ら
せない（非湿潤性の）対応液体とからなるこのような対が、不均質吸収散逸構成
体の動作原理と共に、上述したＷＯーＡ−９６／１８０４０号公報に詳細に記載
されている。この場合には、付随する外被５０、６０に漏れない状態で収容され
ている液体５２、６２は、ロッド−ピストン組立体１２の内部室２０及び２１及
び付随する作動室１８、１９とを占める作動流体とは何も関係がなく、この作動
流体は油のような従来の工業流体であることに留意すべきである。
【００３８】 この場合、各可撓性密封外被５０、６０は、ロッド−ピストン組立体１２の付
随する内部室２０、２１の端壁１４．２、１５．２に取り付けられる。ロッド−
ピストン組立体１２の端壁１４．２、１５．２から突出しているカラー１４．４
、１５．４が簡略的に示されており、これらカラーは対応する可撓性外被の開口
端部に接続され、その締め付けは締付カラー１４．５、１５．５によって行われ
ている。
【００３９】 ここでは、示されていないが、変化形態では、各可撓性密封外被５０、６０が
ロッド−ピストン組立体１２の付随する内部室２０、２１の内部に拘束を受けず
に自由に浮動するように設けられることが可能である。
【００４０】 可撓性密封外被５０、６０内に収容されている多孔質毛管マトリックス５１、
６１は、ピストン１３の両側で、トポロジー（位相）的及び幾何学的に概ね同一
となっている。とは言うものの、変化形態では、多孔質毛管マトリックス５１、
６１をピストン１３の両側でトポロジー的及び幾何学的に異なるように設け、予
め定められた程度の非対称性を故意に組み入れることも可能である。この場合に
は、例えば、異なる幾何学的形状（細孔及び毛管について異なる半径）が選択さ
れるとすれば、小さい半径の細孔及び毛管を有したマトリックスは反発に関連す
る室に（ピストンのこの側に高い力を持たせるために）配置される一方、大きい
半径の細孔及び毛管を有したマトリックスは衝撃と関連する室内に配置される。
当然のことながら、２つのマトリックスの細孔空間のトポロジーを改変すること
も可能である。
【００４１】 変化形態においては、このように予め定められた程度の非対称性を得るために
、ピストン１３の何れの側においても（位相的及び幾何学的に）本質的に同一な
多孔質毛管マトリックスを使用するが、ピストンの両側で異なる表面張力特性を
呈する液体にこれらのマトリックスを浸漬させることも可能である。このような
情況下では、より高い表面張力を有する液体が反発と関連する室に（ピストンの
この側に高い力を持たせるために）配置され、低い表面張力を有する液体は衝撃
と関連する室に配置される。
【００４２】 両方の場合において、各多孔質毛管マトリックス５１、６１は、体積Ｖのマト
リックス内における半径ｒの細孔の分布係数がゼロであるかゼロでないかによっ
て、同一細孔を有するもの又は多様な細孔を有するものになり得る。この係数は
、∂ｒ／∂Ｖと記述することができる。ここで、同一細孔マトリックスの場合に
は、∂ｒ／∂Ｖ＝０であり、多様細孔マトリックスの場合には、∂ｒ／∂Ｖ≠０
となる。多孔質毛管マトリックスのこれら構造的特徴は、上述のＷＯ−Ａ−９６
／１８０４０号公報に詳細に記載されている。
【００４３】 このような不均質構成体の場合、多孔質毛管マトリックスを取り囲む液体の圧
力がいわゆるラプラス圧力を越えたときのみ、多孔質毛管マトリックスを取り囲
む液体がマトリックスの細孔に浸透していき、毛管圧力は式Ｐ＝（２σ．｜ｃｏ
ｓθ｜）／ｒによって与えられることが分かっている。ここで、σは使用される
液体の表面張力、θは固液の接触角（この場合、９０°よりもかなり大きい）、
ｒは多孔質マトリックスにおける毛管細孔の半径である（この場合、ｒは、使用
される非湿潤液体の分子半径と約１／１０μｍの値との間である）。不均質系内
で、すなわち各可撓性密封外被５０、６０の内部で、支配的である圧力を支配す
るのは、この基本的な公式である。
【００４４】 毛細管現象及び油圧装置に関するパスカルの原理（圧力が閉空間内の全ての点
において同一となる）を組み合わせて用いることにより、外被５０、６０内の圧
力がそれぞれ室１８、２０及び１９、２１内の圧力と同一となることが保証され
る。さらに、緩衝器が動作できるようにするために、外被５０、６０内の液体の
体積は、対応するマトリックスの細孔の体積とマトリックスの多孔質粒子間の体
積との合計以上としなくてはならない。
【００４５】 さらに、上述した本発明の第２の基本的な特徴によれば、各作動室１８、１９
は付随する弁システムを介して共通室と連通しており、この弁システムは、圧縮
の際に対応する作動室を閉じると共に膨張の際に同作動室を開くための非帰還手
段を含む。共通室は、シリンダ１１におけるロッド−ピストン組立体１２の変位
の際に、作動流体の連続性を確保する補償室を構成する。
【００４６】 この場合、参照番号３０を付された共通補償室は、容積を可変とさせるために
可撓性壁（壁３１）を有している。この可撓性壁３１は、補償室３０を構成する
環状室を形成するように、シリンダ１１の中央部分を取り囲んでいる。補償室３
０と作動室１８、１９との間の接続は、付随する弁システム３２、３３に通じる
流路２８、２９及び作動室１８、１９の末端コンパートメント１８．１、１９．
１と接続している複数の流路２２、２３（各場合に６つの流路）を介してそれぞ
れ行われている。
【００４７】 上述したように、変形形態では、剛性壁を有した共通補償室を設けることが可
能であり、この場合、共通補償室は緩衝器の外側にあり、付随するパイプを介し
て作動室１８、１９に接続され、弾性部材と結合された移動する端壁又は変形可
能な端壁を有している。このような情況下では、剛性壁を有した共通補償室は、
以下で説明するものと同じ弁システムを介してそれぞれ各作動室１８、１９と連
通している。
【００４８】 実際上、補償室は、もし系が低周波数範囲を維持すべきであるなら、可撓性の
壁を有すること（膨張の際に、帰還流が大気圧と作動室の吸引圧との差圧によっ
て起こされる）が好ましく、系が高周波数範囲を維持すべきであるなら、剛性の
壁を有することが好ましい。
【００４９】 図２及び図３に示されているように、ロッド−ピストン組立体１２の各内部室
２０、２１と対応付けられた弁システム３２、３３は絞り弁３４、３６を備えて
おり、この絞り弁３４、３６は、連結流路２８、２９を介して共通補償室３０か
ら流入する作動流体を通過させるための流量調整済みのオリフィス２６、２７を
規定している。詳細には、各絞り弁３４、３６はシリンダ本体１１の付随する突
出部３５、３７に取り付けられている。各絞り弁３４、３６の末端部は、予め定
められた幅を規定するように流量調整済みのオリフィス２６、２７と協働する円
錐状末端部３８、３９を有している。好ましくは、ここに図示されているように
、各絞り弁３４、３６は、別個に、外部から調整可能であり、この場合には、こ
の調整は、突出部３５、３７と対応付けられた孔内で絞り弁のネジ部を締め付け
る又は緩めることによって行われ得る。このことにより、以下で詳細に説明する
ように、遭遇した条件の関数として緩衝器に特有の調整を行うことが容易とされ
る。特に、液体５２、６２が対応するマトリックス５１、６１の細孔に侵入する
ときの毛管圧力値（ラプラス毛管圧力）に絞り弁の流体圧抵抗の最大値が対応す
るように、各絞り弁３４、３６の位置を所定の値に設定するべく配置がなされ得
る。
【００５０】 さらに、各内部室２０、２１と対応付けられた弁システム３２、３３は、この
場合には対応する末端コンパートメント１８．１、１９．１に配置されている変
形可能な平坦カラー４０、４１の形態で実施化されている非帰還手段を有してい
る。図４から図７においてより明確に示されているように、各変形可能な平坦カ
ラー４０、４１は２つの枝部を有し、この枝部は、それぞれ６つの流路２２、２
３を介して共通補償室３０と連通しているシリンダ１１の半径方向オリフィス２
４、２５を閉鎖することができる。
【００５１】 図４から図７は、作動室１８と対応付けられている平坦なカラー４０がどのよ
うに実施化されているかをより明確に示しているが、他の作動室１９と対応付け
られている他のカラー４１は構造的に同一であることを理解すべきである。
【００５２】 カラー４０（図４から図７）は、例えば、ベリリウム青銅から形成され、不動
の上部４０．４から延びている２つの平坦な枝部４０．１を有している。変形可
能なカラー４０を対応付けられたハウジング１８．１内の所定の位置に保持する
ために、指状突起４０．２及び４０．３が枝部に接合されている。図６及び図７
では、コンパートメント１８．１の幅が参照符号ｌで示されている。カラー４０
の不動部分４０．４と結合された指状突起４０．２は、ウェッジングによってカ
ラー４０を所定の位置に保持するためにｌよりも僅かに大きく、参照符号ｌ＋ε
で示されている。対照的に、他の指状突起４０．３は、カラー４０の枝部４０．
１を自由なままとして、コンパートメント１８．１及び１９．１内で横断方向に
移動するようにするために、僅かに短くなっており、ｌ−εで示されている。枝
部４０．１がカラー４０の復元力（弾性）によって流路２２のオリフィス２４に
自然と押し付けられ、それによってその流路を閉鎖することは容易に理解されよ
う。しかしながら、補償室３０から流入する作動流体が流路２２を介して到達す
ると、この作動流体は、カラー４０の枝部４０．１を互いに向かって移動させ、
作動流体がオリフィス２４を通過することを可能とさせるのに十分な推力を発揮
する。
【００５３】 図５の詳細図では、カラー４０を所定の位置に保持する機能と流量調整済みの
オリフィス３８を介して到達する流体が通過することを可能とさせる機能との両
方を発揮するオリフィス４２を有した座金４１が見てとれる。これは、平坦なカ
ラーの製造を簡単化させる利点、特に指状保持突起をカラーに接合する必要性を
回避させる利点を有した変化実施形態を構成する。
【００５４】 図２を参照して上記で説明したように構造上作成された本発明の緩衝器の動作
及び特徴を以下で図８から図１６を参照してより詳細に説明する。
【００５５】 最初に、静止時に、すなわち、緩衝器が外部応力を受けていないときに、緩衝
器の状態が試験される。このとき、ロッド−ピストン組立体１２（図２）は、例
えば、外部戻しバネ（不図示）からの作用によりシリンダ１１の中央に配置され
た状態で、相互平衡となる。ロッド−ピストン組立体１２が任意の位置で停止さ
れ得ることが了解されよう。このとき、２つの作動室１８、１９の圧力及び補償
室３０の圧力は全て等しくなる。その結果、外被に封入された不均質構成体のマ
トリックスの細孔空間は空になるが、これは、マトリックスが対応液体（角度θ
が９０°よりも大幅に大きい）によって濡らされ得ないために、対応液体がマト
リックスの毛管細孔内に自発的に侵入しないことの結果である。したがって、戻
しバネがなかったとしても、ピストンを移動させるためには、ある程度の力をロ
ッド−ピストン組立体に加えなくてはならない。このことは、平衡状態において
、ピストンの位置が自動的に決定され、自己安定化が達成されるようになること
を意味し、この自己安定化は、系が固定的となることを防止するので、実際には
最も有利な利点となる。
【００５６】 さて、ロッド−ピストン組立体１２の自由端部に、図２の右へロッド−ピスト
ン組立体１２を変位させる傾向がある衝撃が作用すると、絞り弁３６は栓として
振る舞い、作動室１９内の作動流体が補償室３０へ向かって移動することを防止
し、作動室１９及び２１が閉じた容器を形成するように逆止弁４１が閉鎖される
。準凝縮した流体は可撓性外被６０を圧縮し、この外被内の圧力が大気圧の値か
ら増加し、圧力がラプラス毛管圧力の値を越えると、作動流体６２が対応する有
孔マトリックス６１の細孔内に浸透するに伴って外被６０内の体積が減少するよ
うになる。作動室１９及び２１の圧力の増加（圧縮）と平行して、他の作動室１
８及び２０では圧力の減少（膨張）が起こる。逆止弁４０及び補償室３０の存在
は、作動室１８及び２０に出現する真空を防止する機能を果たし、凝縮段階が継
続したままとなることを保証する。
【００５７】 ２つの絞り弁３４、３６が調整可能であるので、室１８、２０と室１９、２１
との間で補償室３０を通って推進される液体が打ち勝つ必要がある予め定められ
た流体圧抵抗を設定することが可能である。この場合には、打ち勝つべき圧力は
、疎液性液体が対応するマトリックス内に侵入するときの毛管圧力（ラプラス毛
管圧力）となる。
【００５８】 さて、動的状態で左に移動するピストンに話を戻すと、（外部作用による）強
制圧縮圧力の作用下では、圧縮室１８の不均質系の体積が減少することが分かる
。作動室１８及び２０におけるこの現象と同時に、室１９及び２１によって提供
される空間において凝縮段階が継続されることを保証するために、作動流体が補
償室３０から逆止弁４１を介して室１９、２１に供給される。ロッド−ピストン
組立体がある瞬間に停止した後、付勢されて反対方向に移動を始めると、絞り弁
３６の流体圧抵抗のために、室１９、２１において即座に強制圧縮が起き、液体
が外被６０に収容されている不均質系の毛管細孔に侵入すると同時に、外被５０
に収容されている不均質系の毛管細孔から液体が自発的に放出されて、室１８及
び２０において膨張が起きる。不均質系のこの膨張の際に、外被５０の体積は増
加し、室２０の空間を占有していく。この瞬間に室１８、２０の凝縮した流体の
体積の不足があれば、ロッド−ピストン組立体が右に移動するときに、差圧（可
撓性壁３１に作用する大気圧並びに内部室２０内で発生し得る吸引力）による駆
動力の作用下で、補償室３０内の流体が逆止弁４０を介して作動室１８及び２０
の空間内に侵入する。
【００５９】 すなわち、不均質系は、ピストン１３の位置及びその移動方向（図２）とは無
関係に、常に、対応する作動室において外部の衝撃のエネルギ又は反発エネルギ
を吸収してそれを反対の作動室で散逸させることができる。補償室３０は、系内
で作動流体に連続性を付与し、圧縮／膨張速度又は、例えば中空ロッド１２の２
つの部分の直径が異なる結果として生じ得る幾何学的非対称から生じ得るあらゆ
る不和を防止するように機能することから、必須のものである。
【００６０】
【外２】
【００６１】 このような情況下では、緩衝器の特性を遭遇する条件の関数として調整するた
めに、絞り弁に対する調整と不均質構成体の多孔質マトリックスの幾何学的形状
／形態に対する適切な選択の両方を使用する。多孔質マトリックスが疎液性を示
す液体は基本的に不変のままである（図８）。
【００６２】
【外３】
【００６３】 図１０及び図１１の線図は、本発明の緩衝器で得られる反発及び衝撃の両方を
含む特性を示しており、それぞれ同一細孔マトリックスの場合と多様細孔マトリ
ックスの場合で、不均質構成体が機能し始めたときに力が一定となっている。
【００６４】
【外４】
【００６５】
【外５】
【００６６】
【外６】
【００６７】
【外７】
【００６８】 図１６のプロット（圧力Ｐが体積変分ΔＶの関数として、又は、まさしく力Ｆ
が変位ΔＸの関数として表されている）は、緩衝器のロッドに関して速度ゼロを
含む様々な速度（０ｍ／秒すなわち静止、１ｍ／秒、２ｍ／秒、２．５ｍ／秒、
３ｍ／秒、３．５ｍ／秒、４ｍ／秒、４．５ｍ／秒及び５ｍ／秒）で測定された
複数の特性を示している。圧力Ｐ（すなわち、力Ｆ）は、実際上、速度（当該速
度全ては臨界速度よりも低い）と無関係であり、動特性は、実際上、実質的に静
特性と同一のままであるようになっていることが分かる。０から５ｍ／秒の速度
変分が比率的に非常に大きかったとしても、圧力変分は数パーセント分しか変動
しないことが分かる。
【００６９】 上記プロットに示されているように本発明の緩衝器の特性が従来の緩衝器の特
性と全く異なることは明らかである。
【００７０】 以下で、図１７から図２３を参照して、上述した緩衝器の他の構造的変形を簡
単に説明する。
【００７１】 図１７では、対応する部材は前出の参照番号に１００を加えたものを付されて
いる。
【００７２】 図１７の構造は、各可撓性密封外被１５０、１６０がロッド−ピストン組立体
１１２の付随する内部室１２０、１２１に拘束を受けずることなく自由に浮動さ
せられている点、及び、何より、可撓性壁１３１（金属又はプラスチックからな
り空気を収容しているベローズ）を有した共通補償室１３０がピストン１１３の
内部に配置され、ピストン１１３がこのために中空に形成されている点で、図２
の構造と異なっている。圧縮室１１８、１１９は、窓１１４．３、１１５．３を
介して外被１５０、１６０を取り囲む空間と連通している。それぞれ板バネ１３
２′、１３３′によって付勢されている弁部材１３２、１３３を移動させること
によって、定常状態で、ピストンの両側で等しい圧力となる流体圧連通が与えら
れる。各弁部材はさらに流量調整済みで一定のオリフィスを形成する中央オリフ
ィス１３８、１３９を有している（すなわち、この場合、調整可能ではない）。
中空ロッドの各部分１１４、１１５は異なる直径であることから、反発力は衝撃
力よりも大きくなる（Ｆｒ＞Ｆｃｈ）。
【００７３】 図１８では、参照番号がさらに１００だけ増加している。図１７の変化形態と
比較した相違点は、補償室２３０との連通にある。中央管２３２′が使用されて
おり、その各端部は浮動弁部材２３２、２３３によって閉じられるのに適するよ
うになっていて、浮動弁部材２３２、２３３の各々は流量調整済みの中央通路２
３８、２３９を有し、中央オリフィス２３２″を介して補償室２３０に開口して
いる。補償室２３０内にある可撓性外被２３１は、上述したように空気を収容し
ているが、ここでは中央管２３２′を取り囲んでいるドーナツ形ベローズの形態
で構成されている。上述したように、Ｆｒ＞Ｆｃｈである。
【００７４】 図１８の解決策は、部分１１４、１１５の外側に逆止弁１３２、１３３（図１
７）を受容するために利用可能な環状空間がほとんどないときに、図１７の解決
策よりも有利となる。
【００７５】 図１９から図２３では、参照番号がさらに１００だけ増加している。この場合
、ロッド−ピストン組立体３１２は、ピストン３１３の両側に中実のロッドを有
している。さらに、緩衝器３１０は、共通ハウジング３７０（図１９から図２１
の変化形態）内でシリンダ３１１の周囲に配置された２つの室３２０、３２１を
有している。これら２つの室３２０、３２１は半径方向ウェブ（薄板）３７５に
よって画定されており、各室が、付随する可撓性密封外被３５０、３６０内に収
容された不均質構成体３５１、３５２及び３６１、３６２を収容している。
【００７６】 さらに、各可撓性密封外被３５０、３６０は共通ハウジング３７０の内側壁に
取り付けられている。
【００７７】 可撓性壁３３１（金属又はプラスチック製ベローズ）を有している共通補償室
３３０は、共通ハウジング３７０の延長部３７１に構成されている環状室であり
、カバー３７２によって閉鎖されている。
【００７８】 バネ３３２′によって付勢されている逆止弁３３２、３３３（図２１の詳細図
には１つのみが示されている）を移動させることによって、補償室３３０との連
通がなされており、各逆止弁は流量調整済みのオリフィスを形成する中央通路３
３８、３３９を有している。
【００７９】 ここでも、関係Ｆｒ＞Ｆｃｈが当てはまる（中実ロッドの２つの部分が異なる
直径であるため）。
【００８０】 図２２及び図２３は、図１９から図２１に示されている前出の実施形態の変化
形態を示している。この変化形態は、ロッド−ピストン組立体３１３に付随する
中央ハウジング３７０にしっかりと固定的に取り付けられた２つの側部ハウジン
グ３７０．１、３７０．２に外被３５０、３６０が収容されている点で、前出の
変化形態と異なっている。側部ハウジング３７０．１、３７０．２と中央ハウジ
ング３７０との間の連通は、（図２３には断面で示されている）共通窓３１４．
３、３１５．３を介して継続して提供されている。このような配置の利点は、実
施が構造的に簡単化されることにある。すなわち、前出の変化形態において半径
方向ウェブ３７５と関連して８つの内側溶接部を形成するよりも、側部ハウジン
グ３７０．１、３７０．２と関連して４つの外側溶接部を形成する方が容易であ
る。さらに、外被３５０及び３６０を細長い管の形態で形成することができ、し
たがって、製造を容易にし、それぞれの室の内部に取り付けるのが簡単となる。
【００８１】 最後に、このようにして、非常に高いエネルギ散逸度、すなわち、約９０％か
ら約９５％のエネルギ散逸度を有した緩衝器が形成されるのに対して、従来の緩
衝器は、最良の情況下でも３０％から４０％の範囲の値にしか到達することがで
きない。
【００８２】 さらに、緩衝器のロッド−ピストン組立体に作用する力がある程度の速度範囲
にわたって変位速度と無関係の状態を維持することができることが上記で示され
ている。従来の緩衝器で以前は得ることができなかったこの特性は、自動車の乗
客に優れた快適さを提供することができる。絞り弁の助けを借りれば、低速度範
囲において力と速度との間に直線相関を保証することが可能である。関心のある
速度帯域に到達するように絞り弁を調整するための手順は、絞り弁の流体圧抵抗
の最大値が毛管圧力と等しくなるように作動流体のための通過断面を変動させる
ことからなる。ここで、毛管圧力は、液体が可撓性外被内に配置された不均質構
成体のマトリックスの細孔空間に侵入できることを保証する圧力である。臨界閾
値を越える速度範囲では、力は変位速度に依存するようになる。このとき、不均
質システムは外乱に対するフィルタとして機能し、自動車の乗客に優れた快適さ
を提供し、さらに、全体として自動車に作用する力を減少させる。
【００８３】 また、従来の緩衝器よりも３０％から４０％軽量で且つ３０％から４０％小型
の緩衝器を得ることが可能である（従来の緩衝器の作動室の均質流体（油）の体
積が１５００ｃｍ３であるのと比較して、本発明の緩衝器の不均質流体の体積は
１２ｃｍ３から１５ｃｍ３とすることができる）。
【００８４】 最後に、本発明の緩衝器は、３０Ｈｚまでの周波数範囲及びそれを越えた周波
数範囲で動作することを想定できるようにするのに対して、従来の緩衝器は一般
に６Ｈｚを越えると役に立たなくなる。
【００８５】 本発明は、非常に広範な分野に適用することが可能であり、限定ではない例と
して、自動車、レール上の乗り物、列車緩衝器、航空機の着陸装置、エンジン支
持装置、様々な（音波防止を含む）防振保護装置、耐震システム及び空間モジュ
ール間の結合器を挙げることができる。
【００８６】 本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、逆に、上記で特定した本
質的な特性を再現する等価な手段を使用するあらゆる変化形態を網羅するもので
ある。
【図面の簡単な説明】
【図１】 補償室［Ａ）、Ｂ）、Ｃ）］及び不均質エネルギ吸収散逸構成体［ａ）、ｂ）
、ｃ）］に関する様々な選択可能要素を備えた本発明の緩衝器を示している線図
である。
【図２】 本発明の特定の緩衝器構造の軸線方向断面図である。
【図３】 上記緩衝器の拡大部分断面図である。
【図４】 図３の線ＩＶ−ＩＶと対応付けられた断面図である。
【図５】 緩衝器の各作動室と付随する弁システムの構造をより明確に示している拡大断
面詳細図である。
【図６】 上記緩衝器の部分断面図であり、付随する弁システムの一部を形成する非帰還
手段がどのように配置されているかをより明確に示すために、ロッド−ピストン
組立体及び不均質エネルギ吸収散逸構成体を収容した可撓性密封外被が切り取ら
れ内部が表されている。
【図７】 上記非帰還手段の構造を示している斜視図である。
【図８】 多孔質マトリックスを使用する本発明の緩衝器の様々な特性、すなわち、図８
ａに示されているように様々な程度に開かれた絞りシステムから得た曲線と、マ
トリックスの細孔サイズ分布の曲線を示す図８ｂに示されているような様々な異
なるマトリックス構成体から得られる様々な曲線とを示しているグラフである。
【図９】 対応付けられた図９ａのグラフによって示されているような単一サイズ細孔の
マトリックスを使用している本発明の緩衝器の様々な特性を示しているグラフで
ある。
【図１０】 本発明の緩衝器の衝撃部分及び反発部分の特性を示している。
【図１１】 本発明の緩衝器の衝撃部分及び反発部分の特性を示している。
【図１２】 本発明の緩衝器の静特性及び従来の緩衝器の静特性の両方を示している線図で
あり、本発明の緩衝器の高いエネルギ吸収力を従来のシステムと比較して明らか
にしている。
【図１３】 本発明の緩衝器の他の特徴を示している線図であり、図中では、変位速度が臨
界速度以下の場合、力Ｆが変動していない。
【図１４】 様々な速度（５〜２０ｍｍ／秒の範囲）における１つ１つの点から作成された
本発明の緩衝器の特性を示している。
【図１５】 １〜１２Ｈｚの範囲で周波数を変動させることによって得られた他の特性線図
であり、力Ｆが臨界速度以下では周波数と無関係であることを示している。
【図１６】 速度ゼロ（０〜５ｍ／秒）を含む緩衝器ロッドの様々な速度における液体及び
疎液性マトリックスの対についての特性を示している線図であり、圧力Ｐ（又は
力Ｆ）が速度とは無関係（当該速度が臨界速度以下である場合）であることを示
している。
【図１７】 ロッド及びピストンが中空になっているロッド−ピストン組立体を備えた本発
明の緩衝器の他の変形実施形態の断面図である。
【図１８】 ロッド及びピストンが中空になっているロッド−ピストン組立体を備えた本発
明の緩衝器の他の変形実施形態の断面図である。
【図１９】 ロッドが中実であるロッド−ピストン組立体と、不均質エネルギ吸収散逸構成
体を受容している環状室とを備えたさらに別な変形実施形態の断面図である。
【図２０】 図１９の線ＸＸ−ＸＸにおける断面図であり、環状室をより明確に示している
。
【図２１】 逆止弁の近傍に関する図１９の詳細部ＸＸＩを示している部分拡大図である。
【図２２】 図１９〜図２１の変化実施形態から派生した別な変化実施形態の断面図であり
、各可撓性の外被が、ロッド−ピストン組立体に付随する中央ハウジングにしっ
かりと固定的に取り付けられている側方ハウジングに収容されている。
【図２３】 図２２の線ＸＸＩＩＩ−ＸＸＩＩＩにおける断面図であり、２つの側方ハウジ
ングがどのように配置されているかをより詳細に示している。
【手続補正書】
【提出日】平成１４年８月２２日（２００２．８．２２）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００５２
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００５２】 カラー４０（図４から図７）は、例えば、ベリリウム青銅から形成され、不動
の上部４０．４から延びている２つの平坦な枝部４０．１を有している。変形可
能なカラー４０を対応付けられたコンパートメント１８．１内の所定の位置に保
持するために、指状突起４０．２及び４０．３が枝部に接合されている。図６及
び図７では、コンパートメント１８．１の幅が参照符号ｌで示されている。カラ
ー４０の不動部分４０．４と結合された指状突起４０．２は、ウェッジングによ
ってカラー４０を所定の位置に保持するためにｌよりも僅かに大きく、参照符号
ｌ＋εで示されている。対照的に、他の指状突起４０．３は、カラー４０の枝部
４０．１を自由なままとして、コンパートメント１８．１及び１９．１内で横断
方向に移動するようにするために、僅かに短くなっており、ｌ−εで示されてい
る。枝部４０．１がカラー４０の復元力（弾性）によって流路２２のオリフィス
２４に自然と押し付けられ、それによってその流路を閉鎖することは容易に理解
されよう。しかしながら、補償室３０から流入する作動流体が流路２２を介して
到達すると、この作動流体は、カラー４０の枝部４０．１を互いに向かって移動
させ、作動流体がオリフィス２４を通過することを可能とさせるのに十分な推力
を発揮する。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００５３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００５３】 図５の詳細図では、カラー４０を所定の位置に保持する機能と流量調整済みの
オリフィス３８を介して到達する流体が通過することを可能とさせる機能との両
方を発揮するオリフィス４２を有した座金４１′が見てとれる。これは、平坦な
カラーの製造を簡単化させる利点、特に指状保持突起をカラーに接合する必要性
を回避させる利点を有した変化実施形態を構成する。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００５６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００５６】 さて、ロッド−ピストン組立体１２の自由端部に、図２の右へロッド−ピスト
ン組立体１２を変位させる傾向がある衝撃が作用すると、絞り弁３６は栓として
振る舞い、作動室１９内の作動流体が補償室３０へ向かって移動することを防止
し、作動室１９及び２１が閉じた容器を形成するようにカラー４１によって形成 された逆止弁 が閉鎖される。準凝縮した流体は可撓性外被６０を圧縮し、この外
被内の圧力が大気圧の値から増加し、圧力がラプラス毛管圧力の値を越えると、
作動流体６２が対応する有孔マトリックス６１の細孔内に浸透するに伴って外被
６０内の体積が減少するようになる。作動室１９及び２１の圧力の増加（圧縮）
と平行して、他の作動室１８及び２０では圧力の減少（膨張）が起こる。カラー ４０によって形成された逆止弁 及び補償室３０の存在は、作動室１８及び２０に
出現する真空を防止する機能を果たし、凝縮段階が継続したままとなることを保
証する。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００５８
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００５８】 さて、動的状態で左に移動するピストンに話を戻すと、（外部作用による）強
制圧縮圧力の作用下では、圧縮室１８の不均質系の体積が減少することが分かる
。作動室１８及び２０におけるこの現象と同時に、室１９及び２１によって提供
される空間において凝縮段階が継続されることを保証するために、作動流体が補
償室３０からカラー４１によって形成された逆止弁を介して室１９、２１に供給
される。ロッド−ピストン組立体がある瞬間に停止した後、付勢されて反対方向
に移動を始めると、絞り弁３６の流体圧抵抗のために、室１９、２１において即
座に強制圧縮が起き、液体が外被６０に収容されている不均質系の毛管細孔に侵
入すると同時に、外被５０に収容されている不均質系の毛管細孔から液体が自発
的に放出されて、室１８及び２０において膨張が起きる。不均質系のこの膨張の
際に、外被５０の体積は増加し、室２０の空間を占有していく。この瞬間に室１
８、２０の凝縮した流体の体積の不足があれば、ロッド−ピストン組立体が右に
移動するときに、差圧（可撓性壁３１に作用する大気圧並びに内部室２０内で発
生し得る吸引力）による駆動力の作用下で、補償室３０内の流体がカラー４０に よって形成された逆止弁 を介して作動室１８及び２０の空間内に侵入する。
【手続補正６】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図５】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ，ＴＲ)，ＯＡ(ＢＦ ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ， ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，Ｇ Ｍ，ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＭＺ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＴＺ ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ， ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＧ，ＡＬ，ＡＭ， ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，Ｂ Ｚ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＲ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ ，ＤＭ，ＤＺ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ，ＧＥ， ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ，Ｊ Ｐ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＡ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ， ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＭＺ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，Ｒ Ｏ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＴＺ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ， ＶＮ，ＹＵ，ＺＡ，ＺＷ

Claims (26)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 シリンダ（４）内に摺動可能に受容され、ピストン（３）の
    両側にそれぞれ作動流体を収容する作動室（５．１；５．２）を画定するロッド
    −ピストン組立体（２、３）を備え、該ロッド−ピストン組立体が外乱源（ＳＰ
    ）に接続されていると共に、前記シリンダが保護されるべき構造（Ｓ）に接続さ
    れているタイプの高散逸力を有した緩衝器であって、 前記作動室（５．１；５．２）の各々が、付随する室と常時連通しており、該
    付随する室が、少なくとも１つの多孔質毛管マトリックス（９）と該マトリック
    スが疎液性を示す対応液体（９′）とによって構成されている不均質エネルギ吸
    収散逸構成体を収容しており、 前記作動室の各々がさらに付随する弁システム（８．１；８．２）を介して共
    通室（７）と連通しており、前記弁システムが、圧縮の際に関係する作動室を自
    動的に閉じ且つ膨張の際に前記関係する作動室を開かせる非帰還手段（８．１１
    ；８．２１）を含み、前記共通室が、前記シリンダ（４）内におけるロッド−ピ
    ストン組立体（２、３）の変位の際に、作動流体の連続性を確保する補償室を構
    成していることを特徴とする緩衝器。
  2. 【請求項２】 前記作動室（５．１；５．２）を占める作動流体が前記不均
    質エネルギ吸収散逸構成体（９、９′）の液体と同一であることを特徴とする請
    求項１に記載の緩衝器。
  3. 【請求項３】 前記不均質エネルギ吸収散逸構成体の各々が変形可能な密封
    ハウジング内に閉じ込められており、前記作動室（５．１；５．２）を占める前
    記作動流体が従来の工業流体であることを特徴とする請求項１に記載の緩衝器。
  4. 【請求項４】 前記ロッド−ピストン組立体（１２；１１２；２１２）が前
    記ピストンの両側に中空のロッドを備え、前記中空部分の各々が、内部に、可撓
    性密封外被に閉じ込められた不均質エネルギ吸収散逸構成体を収容する内部室を
    形成することを特徴とする請求項１から請求項３の何れか一項に記載の緩衝器。
  5. 【請求項５】 前記ロッド−ピストン組立体（３１２）が前記ピストンの両
    側に中実のロッドを備え、前記緩衝器が可撓性密封外被に閉じ込められた不均質
    エネルギ吸収散逸構成体をそれぞれ収容する複数の室を有し、該室が共通ハウジ
    ング（３７０）内において前記シリンダ周りに配置されることを特徴とする請求
    項１から請求項３に記載の緩衝器。
  6. 【請求項６】 前記ロッド−ピストン組立体（１２）が同じ外径を有した２
    つの部分（１４、１５）によって構成されることを特徴とする請求項４又は請求
    項５に記載の緩衝器。
  7. 【請求項７】 前記ロッド−ピストン組立体（１１２；２１２；３１２）が
    異なる外径を有した２つの部分によって構成され、大きい直径を有する方の前記
    部分が前記保護されるべき構造に隣接しており、小さい直径を有する方の前記部
    分が前記外乱源に隣接していることを特徴とする請求項４又は請求項５に記載の
    緩衝器。
  8. 【請求項８】 前記可撓性密封外被（５０；６０）の各々が、前記ロッド−
    ピストン組立体（１２）の前記付随する内部室（２０；２１）の端壁（１４．２
    ；１５．２）に取り付けられていることを特徴とする請求項４に記載の緩衝器。
  9. 【請求項９】 前記可撓性密封外被（３５０；３６０）の各々が、前記共通
    ハウジング（３７０）の内壁に取り付けられていることを特徴とする請求項５に
    記載の緩衝器。
  10. 【請求項１０】 前記可撓性密封外被（３５０；３６０）の各々が、前記中
    央ハウジング（３７０）に固定的に取り付けられている付随する側部ハウジング
    内に自由に浮動させられ、該側部ハウジングが付随する窓（３１４．３、３１５
    ．３）を介して該中央ハウジング（３７０）と連通していることを特徴とする請
    求項５に記載の緩衝器。
  11. 【請求項１１】 前記可撓性密封外被（１５０、１６０；２５０、２６０）
    の各々が、前記ロッド−ピストン組立体の前記付随する内部室内に自由に浮動さ
    せられていることを特徴とする請求項４又は請求項５に記載の緩衝器。
  12. 【請求項１２】 前記多孔質毛管マトリックス（５１、６１；１５１、１６
    １；２５１、２６１；３５１、３６１）が前記ピストンの両側でトポロジー的及
    び幾何学的に同一になっており、前記マトリックスの各々が、前記緩衝器に所望
    される硬さの関数で、同一細孔又は多様細孔とされることを特徴とする請求項１
    から請求項１１の何れか一項に記載の緩衝器。
  13. 【請求項１３】 前記多孔質毛管マトリックス（５１、６１；１５１、１６
    １；２５１、２６１；３５１、３６１）が前記ピストンの両側でトポロジー的及
    び幾何学的に異なっており、前記マトリックスの各々が、前記緩衝器に所望され
    る硬さの関数で、同一細孔又は多様細孔とされることを特徴とする請求項１から
    請求項１１の何れか一項に記載の緩衝器。
  14. 【請求項１４】 前記疎液性液体（５２、６２；１５２、１６２；２５２、
    ２６２；３５２、３６２）が前記ピストンの両側で同じ表面張力特性を有してい
    ることを特徴とする請求項１から請求項１３の何れか一項に記載の緩衝器。
  15. 【請求項１５】 前記疎液性液体（５２、６２；１５２、１６２；２５２、
    ２６２；３５２、３６２）が前記ピストンの両側で異なる表面張力特性を有して
    いることを特徴とする請求項１から請求項１３の何れか一項に記載の緩衝器。
  16. 【請求項１６】 前記共通補償室（３０；１３０；２３０；３３０）が、体
    積を可変とさせるために、可撓性壁を有していることを特徴とする請求項１から
    請求項１５の何れか一項に記載の緩衝器。
  17. 【請求項１７】 前記可撓性壁（３１）が、前記補償室を構成する環状室を
    形成するように、前記シリンダ（１１）の中央部分を取り囲んでいることを特徴
    とする請求項４及び請求項１６に記載の緩衝器。
  18. 【請求項１８】 可撓性壁を有する前記補償室（１３０；２３０）が、中空
    となるように構成された前記ピストン内に配置されていることを特徴とする請求
    項４及び請求項１６に記載の緩衝器。
  19. 【請求項１９】 可撓性壁を有する前記補償室（３３０）が前記共通ハウジ
    ング（３７０）の端部に配置された環状室であることを特徴とする請求項４及び
    請求項１６に記載の緩衝器。
  20. 【請求項２０】 前記共通補償室（７）が、剛性壁を有しており、移動可能
    又は変形可能であり且つ弾性部材と結合された端部壁（７′、７″、７″′）を
    有していることを特徴とする請求項１から請求項１５の何れか一項に記載の緩衝
    器。
  21. 【請求項２１】 前記作動室と結合された弁システム（３２；３３）が、前
    記共通補償室（３０）から流入する作動流体を通過させるための流量調整済みオ
    リフィス（３８；３９）を規制する絞り弁（３４；３６）を含んでいることを特
    徴とする請求項１から請求項２０の何れか一項に記載の緩衝器。
  22. 【請求項２２】 前記絞り弁の各々が個々に調整可能であり、特に、前記絞
    り弁の流体圧抵抗の最大値が毛管圧力の値と等しくなるような位置に設定される
    ことができ、該毛管圧力で、前記対応液体（５２；６２）が、対応する前記マト
    リックス（５１；６１）の細孔に侵入することを特徴とする請求項２１に記載の
    緩衝器。
  23. 【請求項２３】 前記作動室の各々と結合された前記弁システム（３２；３
    ３）の前記非帰還手段が、前記シリンダの半径方向オリフィス（２４；２５）を
    閉鎖することができる２つの枝部を有した変形可能な平坦カラー（４０；４１）
    を備え、該半径方向オリフィスがそれぞれ流路（２２；２３）を介して前記共通
    補償室（３０）と連通していることを特徴とする請求項１及び請求項１７に記載
    の緩衝器。
  24. 【請求項２４】 前記作動室の各々と結合された前記弁システム（１３２、
    １３３；２３２、２３３；３３２、３３３）の前記非帰還手段が移動する弁部材
    を備え、自由選択として、前記弁部材が、付随するバネによって付勢されること
    を特徴とする請求項１及び請求項１８又は請求項１９に記載の緩衝器。
  25. 【請求項２５】 前記移動する弁部材（２３２、２３３）が、付随するオリ
    フィス（２３２″）を介して中空ピストン（２１３）に開口している中央管（２
    ３２′）の両端部に配置されており、前記補償室（２３０）が、空気を収容して
    おり前記中央管を取り囲んでいるドーナツ形ベローズを収容していることを特徴
    とする請求項２４に記載の緩衝器。
  26. 【請求項２６】 前記移動する弁部材（１３２、１３３；２３２、２３３；
    ３３２、３３３）が、それぞれ、流量調整済みオリフィスを形成する中央通路（
    １３８、１３９；２３８、２３９；３３８、３３９）を有していることを特徴と
    する請求項２４又は請求項２５に記載の緩衝器。
JP2001555719A 2000-01-26 2001-01-22 緩衝器 Expired - Fee Related JP4050514B2 (ja)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR00/00984 2000-01-26
FR0000984A FR2804188B1 (fr) 2000-01-26 2000-01-26 Amortisseur a haut pouvoir dissipatif
PCT/FR2001/000200 WO2001055616A1 (fr) 2000-01-26 2001-01-22 Amortisseur a haut pouvoir dissipatif

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2003521646A true JP2003521646A (ja) 2003-07-15
JP4050514B2 JP4050514B2 (ja) 2008-02-20

Family

ID=8846326

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2001555719A Expired - Fee Related JP4050514B2 (ja) 2000-01-26 2001-01-22 緩衝器

Country Status (20)

Country Link
US (1) US6615959B2 (ja)
EP (1) EP1250539B1 (ja)
JP (1) JP4050514B2 (ja)
KR (1) KR100476184B1 (ja)
CN (1) CN1208564C (ja)
AT (1) ATE257559T1 (ja)
AU (1) AU761074B2 (ja)
BR (1) BR0107896B1 (ja)
CA (1) CA2397569C (ja)
CO (1) CO5300478A1 (ja)
DE (1) DE60101727T2 (ja)
ES (1) ES2211771T3 (ja)
FR (1) FR2804188B1 (ja)
MX (1) MXPA02006824A (ja)
PE (1) PE20020087A1 (ja)
PT (1) PT1250539E (ja)
RU (1) RU2248478C2 (ja)
TR (1) TR200400319T4 (ja)
TW (1) TW554145B (ja)
WO (1) WO2001055616A1 (ja)

Cited By (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005121092A (ja) * 2003-10-15 2005-05-12 Takuzo Iwatsubo コロイダルダンパ
WO2008152776A1 (ja) * 2007-06-14 2008-12-18 School Juridical Person Of Fukuoka Kogyo Daigaku アクティブ制御コロイダルダンパ
JP2009121542A (ja) * 2007-11-13 2009-06-04 Kayaba Ind Co Ltd 車両用緩衝器
JP2010185577A (ja) * 2010-05-06 2010-08-26 Takuzo Iwatsubo コロイダルダンパ
WO2012042614A1 (ja) * 2010-09-29 2012-04-05 トヨタ自動車株式会社 コロイダルダンパ
JP2012097853A (ja) * 2010-11-03 2012-05-24 Toyota Motor Corp コロイダルダンパ
JP2012097858A (ja) * 2010-11-04 2012-05-24 Toyota Motor Corp 標準シリンダ長調整方法
JP2012097860A (ja) * 2010-11-04 2012-05-24 Toyota Motor Corp シリンダ装置
JP2012107697A (ja) * 2010-11-17 2012-06-07 Toyota Motor Corp シリンダ装置
WO2012157071A1 (ja) * 2011-05-17 2012-11-22 トヨタ自動車株式会社 シリンダ装置設計方法およびシリンダ装置
JP2013536930A (ja) * 2010-09-07 2013-09-26 ウォルデン アソシエイツ リミティド，ソシエダ アノニマ 高い散逸能力を有する事実上オイルフリーのショックアブソーバ
JP2015501406A (ja) * 2011-10-24 2015-01-15 アストリアム エスアーエス 応力制限手段を備えた電気ジャック及び電気ジャックにより支持されたノズルを備えたスペースランチャー
WO2018199126A1 (ja) * 2017-04-27 2018-11-01 日立オートモティブシステムズ株式会社 シリンダ装置

Families Citing this family (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10142709A1 (de) * 2001-08-31 2003-11-20 Maurer Friedrich Soehne Kraftabsorptionsvorrichtung
KR20030004227A (ko) * 2002-12-04 2003-01-14 강범수 나노미터크기의 다공질 입자를 이용한 에너지 감쇄장치
DE10347219A1 (de) * 2003-10-10 2005-05-12 Bayerische Motoren Werke Ag Verfahren zur Schwingungsdämpfung
SE529042C2 (sv) * 2004-12-06 2007-04-17 Oehlins Racing Ab Teleskopgaffelben
US8734941B2 (en) * 2004-12-06 2014-05-27 Yu Qiao Use of chemical admixtures as promotors, recovery agents
US8770359B2 (en) 2006-09-06 2014-07-08 School Juridical Person Of Fukuoka Kogyo Daigaku Colloidal damper
JP4981576B2 (ja) * 2006-09-14 2012-07-25 ポリマテック株式会社 粘性流体封入ダンパー
DE102006045236A1 (de) * 2006-09-26 2008-04-03 Zf Friedrichshafen Ag Geräuschoptimierter Schwingungsdämpfer
US8317002B2 (en) * 2006-12-08 2012-11-27 The Regents Of The University Of California System of smart colloidal dampers with controllable damping curves using magnetic field and method of using the same
EP1959155B1 (en) * 2007-02-13 2010-05-05 Delphi Technologies, Inc. A dissipation method of impact hydraulic damper loadings
GB2458456B (en) * 2008-03-15 2010-08-25 Tech Suspension Ltd K Adjustable piston damper to fit in an OEM telescopic suspension fork
ITVR20080122A1 (it) * 2008-11-06 2010-05-07 Alessandro Todeschini Ammortizzatore regolabile
CA2711199C (en) * 2010-07-29 2013-11-12 Messier-Dowty Inc. Hydraulic shimmy damper for aircraft landing gear
JP5920688B2 (ja) 2011-04-07 2016-05-18 学校法人福岡工業大学 コロイダルダンパー
US8579311B2 (en) * 2011-05-12 2013-11-12 GM Global Technology Operations LLC Wheel mass damper assembly
FR2976030B1 (fr) 2011-05-30 2014-03-21 Univ Haute Alsace Procede pour le stockage d'energie haute pression par solvatation/desolvatation et dispositif de stockage associe
TWI588379B (zh) * 2013-12-02 2017-06-21 財團法人國家實驗研究院 微奈米流體阻尼器
DE102014101090B4 (de) 2014-01-29 2019-01-03 Reinhold Schulte Stromabnehmer-Feder-Dämpfer-Baueinheit
US8939706B1 (en) 2014-02-25 2015-01-27 Siemens Energy, Inc. Turbine abradable layer with progressive wear zone having a frangible or pixelated nib surface
CA2979660A1 (en) * 2015-03-15 2016-09-22 Holmes Solutions Limited Partnership An energy transfer apparatus and method of use
JP6787915B2 (ja) 2015-03-15 2020-11-18 ホームズ ソリューションズ リミテッド パートナーシップＨｏｌｍｅｓ Ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ Ｌｉｍｉｔｅｄ Ｐａｒｔｎｅｒｓｈｉｐ 流体回路デバイス
AU2016255753B2 (en) * 2015-04-29 2020-10-08 Conocophillips Company Downhole inertial mass system
NO20160672A1 (no) * 2016-04-22 2017-08-14 Tech Damper As Subsea demperstag
US9890828B1 (en) 2016-10-28 2018-02-13 Teraflex, Inc. Through-shaft steering damper
US10442384B2 (en) * 2017-04-12 2019-10-15 Ford Global Technologies, Llc Energy-absorbing knee bolster
DE102017209609B4 (de) * 2017-06-07 2021-11-25 Zf Friedrichshafen Ag Schwingungsdämpfer mit verstellbarer Dämpfkraft
US10549803B2 (en) * 2017-06-30 2020-02-04 Sram, Llc Seat post assembly
US10457386B2 (en) 2017-07-13 2019-10-29 Goodrich Corporation Hydraulic shimmy damper
CN108591339B (zh) * 2018-05-24 2023-07-07 太原科技大学 一种液滴弹簧隔振装置及其隔振方法
FR3081945B1 (fr) * 2018-05-31 2020-09-18 Arianegroup Sas Systeme de separation¨ponctuel electromecanique
CN111188865B (zh) * 2020-02-17 2021-08-20 常州机电职业技术学院 一种带刚度调节装置的液压阻尼器
KR102237175B1 (ko) * 2020-12-09 2021-04-07 유니슨에이치케이알 주식회사 배관계 충격완충장치
CN114135615B (zh) * 2021-12-01 2023-11-21 中车制动系统有限公司 气液缓冲吸能装置

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR85116E (fr) * 1964-01-17 1965-06-18 Suspension à fluide pour véhicules ou autre utilisation ainsi que les véhicules munis de ces suspensions
US4011929A (en) * 1975-05-02 1977-03-15 General Electric Company Dampening device using a silicone rubber
FR2478763A1 (fr) * 1980-03-19 1981-09-25 Creusot Loire Dissipateur hydraulique d'energie
JPS62261728A (ja) * 1986-05-09 1987-11-13 Kiyuubitsuku Eng:Kk ベロ−ズ型振動吸収器
SE467366B (sv) * 1987-05-14 1992-07-06 Geologoproutshvatelno Predpr Stoetabsorberingsanordning vid borrning foer geologiskt prospekteringsarbete
FR2728037B1 (fr) * 1994-12-09 1997-05-30 Dld International Structure heterogene d'accumulation ou de dissipation d'energie, procedes d'utilisation d'une telle structure, et appareils associes d'accumulation ou de dissipation d'energie
GB2300892A (en) * 1995-05-16 1996-11-20 Lotus Car A damper for a vehicle suspension system
US5632206A (en) * 1995-07-14 1997-05-27 Mid-West Conveyor Company, Inc. Adjustable cushioned tow bar for power and free conveyor
US5875875A (en) * 1996-11-05 1999-03-02 Knotts; Stephen Eric Shock isolator and absorber apparatus

Cited By (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005121092A (ja) * 2003-10-15 2005-05-12 Takuzo Iwatsubo コロイダルダンパ
JP4645014B2 (ja) * 2003-10-15 2011-03-09 卓三 岩壷 コロイダルダンパ
WO2008152776A1 (ja) * 2007-06-14 2008-12-18 School Juridical Person Of Fukuoka Kogyo Daigaku アクティブ制御コロイダルダンパ
US8997951B2 (en) 2007-06-14 2015-04-07 School Juridical Person Of Fukuoka Kogyo Daigaku Actively controlled colloidal damper
JP2009121542A (ja) * 2007-11-13 2009-06-04 Kayaba Ind Co Ltd 車両用緩衝器
JP2010185577A (ja) * 2010-05-06 2010-08-26 Takuzo Iwatsubo コロイダルダンパ
JP2013536930A (ja) * 2010-09-07 2013-09-26 ウォルデン アソシエイツ リミティド，ソシエダ アノニマ 高い散逸能力を有する事実上オイルフリーのショックアブソーバ
JP5131503B2 (ja) * 2010-09-29 2013-01-30 トヨタ自動車株式会社 コロイダルダンパ
US8881875B2 (en) 2010-09-29 2014-11-11 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Suspension apparatus for vehicle
WO2012042614A1 (ja) * 2010-09-29 2012-04-05 トヨタ自動車株式会社 コロイダルダンパ
JP2012097853A (ja) * 2010-11-03 2012-05-24 Toyota Motor Corp コロイダルダンパ
JP2012097858A (ja) * 2010-11-04 2012-05-24 Toyota Motor Corp 標準シリンダ長調整方法
JP2012097860A (ja) * 2010-11-04 2012-05-24 Toyota Motor Corp シリンダ装置
JP2012107697A (ja) * 2010-11-17 2012-06-07 Toyota Motor Corp シリンダ装置
WO2012157071A1 (ja) * 2011-05-17 2012-11-22 トヨタ自動車株式会社 シリンダ装置設計方法およびシリンダ装置
JP2015501406A (ja) * 2011-10-24 2015-01-15 アストリアム エスアーエス 応力制限手段を備えた電気ジャック及び電気ジャックにより支持されたノズルを備えたスペースランチャー
US10094441B2 (en) 2011-10-24 2018-10-09 Astrium Sas Electric jack comprising stress-limiting means and space launcher comprising a nozzle supported by such a jack
WO2018199126A1 (ja) * 2017-04-27 2018-11-01 日立オートモティブシステムズ株式会社 シリンダ装置

Also Published As

Publication number Publication date
AU761074B2 (en) 2003-05-29
US6615959B2 (en) 2003-09-09
TR200400319T4 (tr) 2004-03-22
KR100476184B1 (ko) 2005-03-16
FR2804188B1 (fr) 2002-05-03
TW554145B (en) 2003-09-21
PT1250539E (pt) 2004-05-31
ATE257559T1 (de) 2004-01-15
FR2804188A1 (fr) 2001-07-27
BR0107896B1 (pt) 2010-02-09
KR20020070514A (ko) 2002-09-09
CN1208564C (zh) 2005-06-29
US20030010587A1 (en) 2003-01-16
EP1250539A1 (fr) 2002-10-23
CN1396990A (zh) 2003-02-12
CA2397569A1 (fr) 2001-08-02
BR0107896A (pt) 2002-11-05
ES2211771T3 (es) 2004-07-16
RU2002122767A (ru) 2004-02-20
MXPA02006824A (es) 2005-07-01
DE60101727T2 (de) 2004-12-02
CA2397569C (fr) 2005-06-21
CO5300478A1 (es) 2003-07-31
AU3557501A (en) 2001-08-07
JP4050514B2 (ja) 2008-02-20
EP1250539B1 (fr) 2004-01-07
WO2001055616A1 (fr) 2001-08-02
PE20020087A1 (es) 2002-02-14
DE60101727D1 (de) 2004-02-12
RU2248478C2 (ru) 2005-03-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2003521646A (ja) 高散逸力を有した緩衝器
JP2801912B2 (ja) 自動車懸架装置用緩衝器
US6220409B1 (en) Stroke dependent bypass
US4407396A (en) Hydraulic shock absorber having piston-mounted valve biased by gaseous pressure
EP0607545B1 (en) Shock absorber
US5259487A (en) Adjustable dampers using electrorheological fluids
ES2382830T3 (es) Estructura de refuerzo de un bastidor de carrocería de vehículo
KR20060055539A (ko) 충격 흡수장치 어셈블리
US20030051957A1 (en) Shock absorber with a floating piston
JPH11315876A (ja) ダンパ
JP2009079710A (ja) 油圧緩衝器の減衰力調整構造
GB2242957A (en) Hydraulic damping bushing
US20050062249A1 (en) Booster with spring to adapt air spring pressure for load dependent shock absorber
US20050051395A1 (en) Fulcrum blow off valve for use in a shock absorber
US20230018887A1 (en) Telescopic passive damper
US6988599B2 (en) Compressible fluid strut
US20050046137A1 (en) Hydraulic suspension device and system for controlling wheel hop
US4189034A (en) Hydraulic damper
US6749046B2 (en) Combined spring and shock absorber system including a hydraulic accumulator
EP4170195B1 (en) Telescopic passive damper
US5486017A (en) Pneumatic suspension system dampener
JPH0517461Y2 (ja)
JP3441314B2 (ja) 油圧式緩衝器
GB2283799A (en) A damper for a vehicle suspension system
JPH0322586Y2 (ja)

Legal Events

Date Code Title Description
A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20050215

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20050516

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20060207

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20060502

A602 Written permission of extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602

Effective date: 20060512

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20070306

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20070621

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821

Effective date: 20070607

A911 Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911

Effective date: 20070828

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20071030

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20071129

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101207

Year of fee payment: 3

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees