JP2003515049A - 燃料噴射弁 - Google Patents
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Abstract
Description
機関の燃焼室内に直接噴射するための電磁石式に操作可能な燃料噴射弁が公知で
ある。この公知の燃料噴射弁においては、可動子を電磁石式に操作するために、
電気式に励磁される電磁コイルと協働し、可動子のストロークが弁ニードルを介
して弁閉鎖体に伝達されるようになっている。弁閉鎖体は弁座面と協働してシー
ル座を形成している。弁ニードル及び弁閉鎖体の戻し作業は、戻しばねによって
行われる。
噴射弁においては、特に閉鎖時間が比較的長いという欠点がある。燃料噴射弁の
閉鎖時に、可動子と内極との間に作用する付着力によって及び励磁電流のしゃ断
時に良い状態で得られない磁界形成によって、遅延が生じる。従って、戻しばね
が、大きいばね定数若しくは大きいプレロードを有していなければならない。短
い閉鎖時間を得るために、戻し力は、燃焼室圧に対して必要とされるシール力よ
りも著しく大きく設計しなければならない。
加的なしゃ断ばね(Abschaltfeder)が開放過程にもまた閉鎖過程
にもポジティブに(肯定的に)作用する、という利点を有している。開放過程は
、小さい制御効率を可能にする戻しばねの小さいばね力によって加速され、一方
、閉鎖過程は、付加的なしゃ断ばねによって、燃料噴射弁を迅速に閉鎖するため
の付加的な加速力を提供する。戻しばねのばね定数は、加えられたばね力がまだ
確実に、燃料噴射弁が内燃機関の燃焼室内の圧力に対してシールするために十分
であるように設計されている。スイッチオフ時の弁ニードルの迅速な加速は、戻
しばねと比較して大きいばね定数を有して設計されたしゃ断ばねによって行われ
る。しゃ断ばねは、開放運動時に比較的小さい部分ストローク内だけでプレロー
ドをかけられる。この部分ストロークが得られる際に最大磁石力が形成されるの
で、開放運動はしゃ断ばねによってほとんど減速されることはない。
実施態様及び改良が可能である。
スリーブ状の皿ばねとして構成してもよい。皿ばねを使用すれば、傾斜して延び
る力特性曲線にとって有利である。
ことができ、また組み付けることができるという利点を有している。
。
ためのストロークの機能としての、ばね力の経過を示す線図である。
1は、燃料を混合機圧縮外部点火式内燃機関の図示していない燃焼室内に直接噴
射するために用いられ、内方に開放する燃料噴射弁1として構成されている。燃
料噴射弁1は、磁束帰路体(magnetische Rueckflussk
oerper)3によって取り囲まれた磁気コイル2と、内極4と外極5とを有
しており、これらの内極4と外極5とはスリーブ状の弁ケーシング6によって取
り囲まれている。内極4と外極5との間には可動子7が配置されており、この可
動子7は、戻しばね8によって負荷若しくは付勢されている。戻りばね8は端部
側が調節スリーブ9に当接しており、この調節スリーブ9は戻しばね8にプレロ
ード(予圧)をかけている。可動子7は、弁ニードル10に形状接続式(for
mschluessig;形状による束縛)に結合している。弁ニードル10の
噴射側の端部には弁閉鎖体11が形成されている。弁閉鎖体11は、弁座面12
と共にシール座を形成している。弁座体13には少なくとも1つの噴射開口14
が形成されている。弁ニードル10はガイド体39内でガイドされている。
座にガイドされる。
内壁に取り付けられた載設リング17(この載設リング17は特に燃料噴射弁1
の中央の切欠25内に押し込むことができる)上には、軸方向で摺動可能なリン
グ18が載設されており、このリング18を貫通して弁ニードル10が突き出し
ている。リング18にはしゃ断ばね19が支えられており、このしゃ断ばね19
は、同様に外極5の内壁に取り付けられたばね調節リング20によってプレロー
ドをかけられている。しゃ断ばね19は、図1に示した第1実施例ではコイルば
ね19aとして構成されている。
ャプ23の大きさに相当する。部分ストロークhteilは、弁ニードルストッ
パ16としゅう動可能なリング18との間に形成された第2の作業ギャップ24
の大きさに相当する。図示の第1実施例では、部分ストロークhteilは、全
ストロークhgesの約90%に相当する。
は可動子7をストローク方向で内極4に引き寄せる。可動子7は、この可動子7
に結合された弁ニードル10を連行する。可動子7及び弁ニードル10が部分ス
トロークhteilを行うと、磁界強さは、弱く設計された戻しばね8のばね力
を克服し、それによって可動子7は内極4に向かう方向で加速される。戻しばね
8のばね定数は、燃料噴射弁1が内燃機関の図示していない燃焼室をシールする
ために十分なばね力を有するように設計されている。可動子7と、この可動子7
に結合された弁ニードル10とが、全ストロークhgesの約90%だけ進むと
、弁ニードルストッパ16は、コイルばね19aによって負荷されたしゅう動可
能なリング18に当接する。全ストロークhgesの残りの10%は、戻しばね
8及びコイルばね19aのばね力に抗して進まなければならない。コイルばね1
9aは、可動子7及び弁ニードル10の加速された運動によって、全ストローク
hgesの残りの約10%だけ圧縮される。戻しばね8のばね力とコイルばね1
9aのばね力とは合計されるので、開放ストロークの終わりには、燃料噴射弁1
を閉鎖するための戻しばね8とコイルばね19aとの合計ばね力が提供される。
この合計ばね力は、コイルばね19aの大きいばね定数によって制限されて、従
来技術における1つの戻しばね8によって得られる戻し力よりも著しく大きい。
持ち上がり、燃料が噴射開口14を介して噴射される。
れ、可動子7が内極4から離れる。これは非常に迅速に行われる。何故ならば、
戻しばね8とコイルばね19aとの全ばね力は一緒になって、可動子7を閉鎖方
向に加速し、これによって弁ニードル10を非常に迅速にその初期位置に戻すか
らである。
断面図で示されている。図2には、本発明にとって重要である、噴射側の構成部
材だけが示されている。既に説明した部材には同じ符号が記されているので、繰
り返しての説明は省く。
2では扁平な皿ばね19bとして構成されたしゃ断ばね19の形式が異なってい
る。
、この内極6は、弁ケーシング6によって取り囲まれている。戻しばね8によっ
て負荷される可動子7は、内極4の切欠40内に配置されている。
ードル10の噴射側の端部には、弁閉鎖体10が形成されている。弁閉鎖体11
は、弁座面12と協働してシール座を形成している。弁座面13には少なくとも
1つの噴射開口14が形成されている。
スリーブ21は同時に、可動子7のための連行体として用いられ、この可動子7
は、第2実施例では、弁ニードル10に溶接されているのではなく、軸方向で摺
動可能である。可動子7は、噴射側に配置された可動子ストッパ22を有してお
り、この可動子ストッパ22は、管状に構成されていて、弁ニードル10に溶接
されている。可動子7と可動子ストッパ22との間に、エラストマー材料より成
るリング26が取り付けられており、このリング26は、燃料噴射弁の閉鎖時に
可動子7が衝突するのを避ける。
に固定されている。弁ニードル10は、皿ばね19bを貫通し、噴射側でガイド
部材38を貫通して延びている。このガイド部材38は、弁ニードル10をガイ
ドするために用いられ、燃料をシール座までガイドするための燃料通路15cを
有している。弁ニードル10には、有利な形式で溶接によって管状の弁ニードル
ストッパ16が取り付けられている。
ャプ23の大きさに相当する。部分ストロークhteilは、弁ニードルストッ
パ16と皿ばね19bとの間に形成された第2の作業ギャプ24の大きさに相当
する。この実施例においても部分ストロークhteilは全ストロークhges の約90%に相当する。
シール座にガイドされる。
記実施例と同様に、スリーブ21を介して可動子7によって連行される弁ニード
ル10と共に、全ストロークhgesの約90%に相当する部分ストロークht eil だけ、戻しばね8のばね力に抗してストローク方向で移動する。弁ニード
ルストッパ16が皿ばね19bに当接すると直ちに、全ストロークhgesの約
10%の残りの部分hges−hteilで、皿ばね19b及び戻しばね8の全
ばね力を克服しなければならない。しかしながら皿ばね19bは、可動子7及び
弁ニードル10の前加速によって容易に変形させることができる。
面図で示されている。図3には、本発明にとって重要である、流入側の構成部材
だけが示されている。噴射側の部分は、第2実施例において示されたものと同じ
であってよいが、別の構造形式も可能である。
例に対して、図3に示した実施例では、しゃ断ばね19は戻しばね8に関連して
流入方向に配置されている。しゃ断ばね19は、スリーブ状の皿ばね19cとし
て構成されている。
3を介して電気的な励磁電流が供給されると磁界を形成する。可動子7は、スリ
ーブ21を介して弁ニードル10と作用接続している。スリーブ21には戻しば
ね8が支えられており、この戻しばね8は、内極4の中央の切欠内に押し込まれ
た調節スリーブ9によってプレロードをかけられている。弁ニードル10は、戻
しばね8を貫通している。流入側方向で、しゃ断ばね19としてのスリーブ状の
皿ばね19cが内極4の環状の切欠27内に固定されている。燃料供給は中央で
、フィルタ部材34を介して行われる。燃料噴射弁1及び燃料通路15の中央の
切欠25を介して、燃料は燃料噴射弁1の噴射側の端部にガイドされる。燃料噴
射弁1はプラスチック被覆部35によって取り囲まれており、このプラスチック
被覆部35には、詳しく図示していないプラグが射出成形によって設けられてい
る。
の大きさに相当する。部分ストロークhteilは、弁ニードル10の端部36
とスリーブ状の皿ばね19cとの間に形成された第2の作業ギャップ24の大き
さに相当する。図示の第3実施例においても、部分ストロークhteilは全ス
トロークhgesの約90%である。
供給されると、可動子7をストローク方向で加速する磁界が形成される。スリー
ブ21を介して、弁ニードル10が連行される。可動子7が部分ストロークht eil の区分だけ進む間、磁界は、可動子7を内極4に向かう方向で加速させる
ために、戻しばね8のばね力を克服するだけでよい。弁ニードル10の端部36
がスリーブ状の皿ばね19cにぶつかると直ちに、戻しばね8のばね力とスリー
ブ状の皿ばね19cのばね力とが協働して、可動子7の前加速によって容易に克
服される全ばね力が形成される。燃料噴射弁1の開放過程の終わりに、比較的強
い全ばね力が、内極4から可動子7を解除するために提供する。
つの線図が示されており、これらの線図には、可動子7のストロークと、戻しば
ね8及びしゃ断ばね19の全ばね力FFederとの関係が示されている。
さいストロークに基づいてほぼ一定である。従って、可動子7が残りのストロー
クhteil及びhgesを進む間、全ばね力FFederは、FSchrau be だけ飛躍的に増大するので、開放過程の終わりに、燃料噴射弁1を閉鎖する
ために、図4のAにおけるよりも大きい全ばね力FFederが提供される。
る図2又は図3の実施例における力関係による全ばね力が示されている。皿ばね
19b,19cを変形させるために、変形の度合いに比例して小さいストローク
で既に著しく増大する力が必要とされるので、全ばね力FFederは、弁ニー
ドルストッパ16が皿ばね19bに当接後、若しくは弁ニードルの端部36が皿
ばね19cに当接後、直線的にストロークを伴って上昇し、この間、可動子7は
、残りのストロークhges−hteilだけ移動するので、燃料噴射弁1の開
放過程の終わりに、燃料噴射弁1を閉鎖するための大きい全ばね力FFeder が提供される。
erte)及び変形特性に影響を与える種々異なる可能な形状によって選択可能
である。
の多くの構造形式、特に外方に向かって開放する燃料噴射弁1においても実現可
能である。
機能としての、ばね力の経過を示す線図である。
Claims (15)
- 【請求項1】 特に燃料を内燃機関の燃焼室内に直接噴射するための、内燃
機関の燃料噴射装置のための燃料噴射弁(1)であって、電磁コイル(2)と、
閉鎖方向で戻しばね(8)によって負荷される可動子(7)と、この可動子(7
)に摩擦接続式に結合された、弁閉鎖体(11)を操作するための弁ニードル(
10)とを有しており、該弁閉鎖体(11)が弁座面(12)と協働してシール
座を形成している形式ものにおいて、 しゃ断ばね(19)が戻しばね(8)と協働して、戻しばね(8)のばね力と
しゃ断ばね(19)のばね力とが合計されて、戻しばね(8)が可動子(7)の
全ストローク(hges)に亘って可動子(7)によってプレロードをかけられ
、またしゃ断ばね(19)が、前記可動子(7)の全ストローク(hges)よ
りも小さい残りのストローク(hges−htei)だけに亘って可動子(7)
によってプレロードをかけられるようになっていることを特徴とする、燃料噴射
弁。 - 【請求項2】 戻しばね(8)のばね定数が、しゃ断ばね(19)のばね定
数よりも小さい、請求項1記載の燃料噴射弁。 - 【請求項3】 スイッチオフ弁(19)がコイルばね(19a)として構成
されている、請求項1又は2記載の燃料噴射弁。 - 【請求項4】 コイルばね(19a)が、可動子と燃料噴射弁(1)の噴射
側の端部との間の領域に配置されている、請求項3記載の燃料噴射弁。 - 【請求項5】 弁ニードル(10)が管状の弁ニードルストッパ(16)に
結合されている、請求項1から4までのいずれか1項記載の燃料噴射弁。 - 【請求項6】 しゃ断ばね(19)が第1の端部(30)で定置のばね調節
リング(20)に支えられていて、第2の端部(31)で軸方向しゅう動可能な
リング(18)に当接している、請求項5記載の燃料噴射弁。 - 【請求項7】 しゅう動可能なリング(18)が、定置の載設リング(17
)上に載っている、請求項6記載の燃料噴射弁。 - 【請求項8】 弁ニードル(10)が、ばね調節リング(20)としゃ断ば
ね(19)としゅう動可能なリング(18)とを貫通している、請求項7記載の
燃料噴射弁。 - 【請求項9】 燃料噴射弁(1)の閉鎖状態で可動子(7)と磁石式の内極
(4)との間に第1の作業ギャプ(23)が存在しており、該第1の作業ギャプ
(23)が、軸方向に摺動可能なリング(18)と弁ニードルストッパ(16)
との間に存在する第2の作業ギャップ(24)よりも大きい、請求項8記載の燃
料噴射弁。 - 【請求項10】 しゃ断ばね(19)が皿ばね(19b,19c)として構
成されている、請求項1又は2記載の燃料噴射弁。 - 【請求項11】 弁ニードル(10)に結合された弁ニードルストッパ(1
6)が皿ばね(19b)に当接する、請求項10記載の燃料噴射弁。 - 【請求項12】 燃料噴射弁(1)の閉鎖状態可動子(7)と磁石式の内極
(4)の間に第1の作業ギャプ(23)が存在しており、該第1の作業ギャップ
(23)が、皿ばね(19b)と弁ニードルストッパ(16)との間に存在する
第2の作業ギャップ(24)よりも大きい、請求項11記載の燃料噴射弁。 - 【請求項13】 弁閉鎖体(11)とは反対側の、弁ニードル(10)の端
部(36)が皿ばね(19c)に当接する、請求項10記載の燃料噴射弁。 - 【請求項14】 燃料噴射弁(1)の閉鎖状態で可動子(7)と磁石式の内
極(4)との間に第1の作業ギャップ(23)が存在しており、該第1の作業ギ
ャップ(23)が、弁ニードル(10)の端部(36)と皿ばね(19c)との
間に存在する第2の作業ギャプよりも大きい、請求項13記載の燃料噴射弁。 - 【請求項15】 皿ばね(19c)がスリーブ状に構成されていて、燃料噴
射弁(1)の流入側の端部と戻しばね(8)との間の領域に配置されている、請
求項13又は14記載の燃料噴射弁。
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