JP2003511632A - 焼結炭化物摩耗部品及びラップ仕上げ方法 - Google Patents
焼結炭化物摩耗部品及びラップ仕上げ方法Info
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-
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Abstract
(57)【要約】
本発明は、摩擦及び摩耗性が改良された摩耗表面を有する焼結炭化物摩耗部品に関する。これは、厚さ０．５μｍ〜２５μｍ、好ましくは１〜１０μｍで、ＷＣの平均粒度が５００ｎｍ未満の表面層を摩耗表面を提供することによって得られる。この表面相は、少なくとも１０分間にわたって、１，０００〜３，０００ｒｐｍ及び０．１〜０．５ＭＰａにおいて、好ましくは研磨媒体なしで、研磨ディスクによって摩耗表面をラップ仕上げすることによって得られる。
Description
【０００１】
本発明は、焼結炭化物摩耗部品、特に大きい滑り速度及び大きい圧力で滑動さ
せるときに使用することが要求される摩耗部品、例えば改良された摩擦性及び摩
耗性を有するシールリングに関する。
せるときに使用することが要求される摩耗部品、例えば改良された摩擦性及び摩
耗性を有するシールリングに関する。
【０００２】
焼結炭化物、特にＷＣ−Ｃｏ、ＷＣ−ＴｉＣ−Ｃｏ、ＷＣ−ＴａＣ−Ｃｏ、Ｗ
Ｃ−ＴｉＣ−ＴａＣ−Ｃｏ材料は、摩耗部品の分野で多くの用途がある。これは
、それらの優れた機械的性質、例えば靭性と硬さの独自の組み合わせによる大き
い耐摩耗性、小さい摩擦、及び大きい熱伝導性に関連している。
Ｃ−ＴｉＣ−ＴａＣ−Ｃｏ材料は、摩耗部品の分野で多くの用途がある。これは
、それらの優れた機械的性質、例えば靭性と硬さの独自の組み合わせによる大き
い耐摩耗性、小さい摩擦、及び大きい熱伝導性に関連している。
【０００３】
ナノ結晶質構造としても言及されることがある非常に微細な粒度の焼結炭化物
、すなわちナノメートル単位の大きさ炭化物粒子は、従来の粗い粒子の材料と比
較して良好な機械的性質を有する。ナノ結晶質焼結炭化物は既に作られているが
、それらの製造に関する問題によって高価なものとなっている。
、すなわちナノメートル単位の大きさ炭化物粒子は、従来の粗い粒子の材料と比
較して良好な機械的性質を有する。ナノ結晶質焼結炭化物は既に作られているが
、それらの製造に関する問題によって高価なものとなっている。
【０００４】
しかしながら、ナノ結晶質材料が非常に有力な候補となっている用途が複数存
在し、これは例えば金属切削インサート、木用の切刃等である。
在し、これは例えば金属切削インサート、木用の切刃等である。
【０００５】
産業的に重要な例は、大きい負荷条件で作用するポンプ、例えば排水ポンプ及
び海水ポンプのためのシールリングで使用される焼結炭化物である。図１で示さ
れるシールリングパッケージは、使用前に長期間にわたって貯蔵されることが多
く、結果として周囲空気によってもたらされる密着プロセスを受け、これによっ
て始動の瞬間に深刻なシール／ポンプの損傷を受ける。またシールリングパッケ
ージ又はベアリングパッケージの始動期間には、摩擦及び摩耗性がかなり必要と
される用途で問題が起きることがある。シール表面における焼結炭化物の早期の
破損は、シール表面を完全に破損させることがある。従っていくらかの用途では
、シールリングで２つのタイプの材料の組み合わせを使用すること、例えば焼結
炭化物に対して硬質の焼結ＳｉＣを使用することが必要である。そのような材料
の組み合わせは、比較的柔らかい焼結炭化物の摩擦性と表面硬さとを必要とする
。
び海水ポンプのためのシールリングで使用される焼結炭化物である。図１で示さ
れるシールリングパッケージは、使用前に長期間にわたって貯蔵されることが多
く、結果として周囲空気によってもたらされる密着プロセスを受け、これによっ
て始動の瞬間に深刻なシール／ポンプの損傷を受ける。またシールリングパッケ
ージ又はベアリングパッケージの始動期間には、摩擦及び摩耗性がかなり必要と
される用途で問題が起きることがある。シール表面における焼結炭化物の早期の
破損は、シール表面を完全に破損させることがある。従っていくらかの用途では
、シールリングで２つのタイプの材料の組み合わせを使用すること、例えば焼結
炭化物に対して硬質の焼結ＳｉＣを使用することが必要である。そのような材料
の組み合わせは、比較的柔らかい焼結炭化物の摩擦性と表面硬さとを必要とする
。
【０００６】
完全にナノ結晶質の部分の製造の重要な代替案としては、部品の表面のナノ結
晶質表面層と、バルクの従来の粗い粒子の焼結炭化物との組み合わせを挙げるこ
とができる。
晶質表面層と、バルクの従来の粗い粒子の焼結炭化物との組み合わせを挙げるこ
とができる。
【０００７】
酸性環境ではＣｏの耐腐食性は小さい。Ｃｏを他の比較的耐腐食性の金属、例
えばＣｒ、Ｎｉ若しくはＭｏ又はそれらの組み合わせで置換することによって、
材料の耐腐食性を増加させることができる。全体が耐腐食性金属に基づく材料で
できた部品を作ることの代替案としては、ＷＣ、及びＣｏと混合された耐腐食性
金属からなる表面層を作ることを挙げることができる。
えばＣｒ、Ｎｉ若しくはＭｏ又はそれらの組み合わせで置換することによって、
材料の耐腐食性を増加させることができる。全体が耐腐食性金属に基づく材料で
できた部品を作ることの代替案としては、ＷＣ、及びＣｏと混合された耐腐食性
金属からなる表面層を作ることを挙げることができる。
【０００８】
本発明では、ラップ仕上げ（ｌａｐｐｉｎｇ）処理によってシール表面を処理
して、改良された性質のシールリングを得る。予想外に、表面処理の間に、シー
ルリング表面の外側表面部分が、良好な摩擦性を有する非常に微細な粒子構造の
硬質で耐摩耗性の層になることが分かった。
して、改良された性質のシールリングを得る。予想外に、表面処理の間に、シー
ルリング表面の外側表面部分が、良好な摩擦性を有する非常に微細な粒子構造の
硬質で耐摩耗性の層になることが分かった。
【０００９】
本発明では、シール表面に、厚さ０．５〜２５μｍ、好ましくは１〜１０μｍ
の表面層を有するシールリングを提供する。シールリングは、ＷＣと、４〜１５
重量％、好ましくは５〜１２重量％のＣｏ、Ｎｉ及び／又はＦｅとからなってい
る。少なくとも表面層では、バインダー相に数パーセントのＣｒ及び／又はＭｏ
が添加されていてもよい。ＷＣの粒度は２〜６μｍである。５％までの立方晶炭
化物、例えばＴｉＣ、ＴａＣ、ＮｂＣが、焼結炭化物中に存在していてもよい。
あるいは、シールリングは、Ｃｏ及び／又はＮｉ及び／又はＦｅが１重量％未満
の、バインダーレス（バインダーを伴わない）焼結炭化物で作られている。
の表面層を有するシールリングを提供する。シールリングは、ＷＣと、４〜１５
重量％、好ましくは５〜１２重量％のＣｏ、Ｎｉ及び／又はＦｅとからなってい
る。少なくとも表面層では、バインダー相に数パーセントのＣｒ及び／又はＭｏ
が添加されていてもよい。ＷＣの粒度は２〜６μｍである。５％までの立方晶炭
化物、例えばＴｉＣ、ＴａＣ、ＮｂＣが、焼結炭化物中に存在していてもよい。
あるいは、シールリングは、Ｃｏ及び／又はＮｉ及び／又はＦｅが１重量％未満
の、バインダーレス（バインダーを伴わない）焼結炭化物で作られている。
【００１０】
１つの態様においては、層の最も外側の部分は本質的に、平均サイズが５００
ｎｍ未満、好ましくは２００ｎｍ未満、最も好ましくは約１００ｎｍ未満の非常
に微細なＷＣ粒子、及び１〜２５体積％、好ましくは５〜１２体積％の約１０ｎ
ｍの結晶質酸化物、例えばＣａＷＯ４、ＷＯ３又はＣｏＷＯ４から本質的になっ
ていてよい。
ｎｍ未満、好ましくは２００ｎｍ未満、最も好ましくは約１００ｎｍ未満の非常
に微細なＷＣ粒子、及び１〜２５体積％、好ましくは５〜１２体積％の約１０ｎ
ｍの結晶質酸化物、例えばＣａＷＯ４、ＷＯ３又はＣｏＷＯ４から本質的になっ
ていてよい。
【００１１】
第２の態様においては、層は、バインダー相金属の水酸化物も含有している。
【００１２】
第３の態様においては、酸化物又は水酸化物が全く存在しない。
【００１３】
これら３つ全ての態様において、層のバインダー相含有率は、シールリングの
内側部分と本質的に同じ又はいくらか大きい。
内側部分と本質的に同じ又はいくらか大きい。
【００１４】
本発明の方法では、焼結炭化物シールリングのシール表面を、研磨ディスク、
例えば純粋な焼結アルミナ又はＳｉＣ又はダイヤモンドによって、少なくとも１
０分間にわたって、１，０００〜３，０００ｒｐｍ、０．１〜０．５ＭＰａで、
好ましくは研磨媒体を用いずにラップ仕上げする。好ましくは、ＣａＯＨが１０
〜２５％でｐＨが８〜９のラップ仕上げ液体を使用する。またＢ、Ｓ及び／又は
金属、例えばＣｒ及びＭｏが、適当な可溶性塩として存在していてもよい。
例えば純粋な焼結アルミナ又はＳｉＣ又はダイヤモンドによって、少なくとも１
０分間にわたって、１，０００〜３，０００ｒｐｍ、０．１〜０．５ＭＰａで、
好ましくは研磨媒体を用いずにラップ仕上げする。好ましくは、ＣａＯＨが１０
〜２５％でｐＨが８〜９のラップ仕上げ液体を使用する。またＢ、Ｓ及び／又は
金属、例えばＣｒ及びＭｏが、適当な可溶性塩として存在していてもよい。
【００１５】
あるいは、例えばラップ仕上げ処理の前に、ＰＶＤ又はＣＶＤのような既知の
堆積技術を使用することによって、又は少量の金属粉末で表面を覆うことによっ
て、微細粒子の表面層を得て、表面に耐腐食性の金属を追加してこの方法を実施
することもできる。
堆積技術を使用することによって、又は少量の金属粉末で表面を覆うことによっ
て、微細粒子の表面層を得て、表面に耐腐食性の金属を追加してこの方法を実施
することもできる。
【００１６】
本発明は、材料の酸化を全くもたらさない気体、例えばＡｒ又はＮ２中におい
て実施することもできる。窒素中では、少量の窒化物のみが形成される。
て実施することもできる。窒素中では、少量の窒化物のみが形成される。
【００１７】
処理は他の方法、例えばダイヤモンド、アルミナ又はＳｉＣの研磨媒体でブラ
シ掛けすることによって行うこともできる。
シ掛けすることによって行うこともできる。
【００１８】
あるいは、焼結炭化物リングを、上述のセラミックディスクの代わりに使用す
ることができる。
ることができる。
【００１９】
本発明はシールリングを参照して説明してきたが、本発明が他の摩耗部品の用
途、例えばベアリングのような滑り性をかなり必要とする高速滑動及び高表面圧
力の用途例えばＬｄＰＥ（低密度ポリエチレン）反応器のベアリングでも使用で
きることは明らかである。
途、例えばベアリングのような滑り性をかなり必要とする高速滑動及び高表面圧
力の用途例えばＬｄＰＥ（低密度ポリエチレン）反応器のベアリングでも使用で
きることは明らかである。
【００２０】
例１
外径５５ｍｍで６重量％のＣｏと粒度約５μｍのＷＣの組成の、焼結炭化物シ
ールリングを、研磨媒体の添加なしで空気中において３０分間にわたって、滑り
対向体（ｓｌｉｄｉｎｇ ｃｏｕｎｔｅｒｐａｒｔ）としての純粋なアルミナセ
ラミックディスクでラップ仕上げした。ラップ仕上げ処理の間の表面圧力は約０
．２ＭＰａであり、回転速度は２，０００ｒｐｍであった。処理の後では、リン
グは、ナノ結晶質ＷＣ及びＣｏとＡｌ２Ｏ３の混合物からなる厚さ３μｍの層で
完全に覆われていた。表面組成物中のアルミナの量は少量であった。ＸＲＤ解析
によれば、少量のＷＯ３及びＣｏＷＯ４も表面層に存在していた。
ールリングを、研磨媒体の添加なしで空気中において３０分間にわたって、滑り
対向体（ｓｌｉｄｉｎｇ ｃｏｕｎｔｅｒｐａｒｔ）としての純粋なアルミナセ
ラミックディスクでラップ仕上げした。ラップ仕上げ処理の間の表面圧力は約０
．２ＭＰａであり、回転速度は２，０００ｒｐｍであった。処理の後では、リン
グは、ナノ結晶質ＷＣ及びＣｏとＡｌ２Ｏ３の混合物からなる厚さ３μｍの層で
完全に覆われていた。表面組成物中のアルミナの量は少量であった。ＸＲＤ解析
によれば、少量のＷＯ３及びＣｏＷＯ４も表面層に存在していた。
【００２１】
例２
外径５５ｍｍで６重量％のＣｏと粒度約５μｍのＷＣの組成の、２つの自己付
着性（self-mated）焼結炭化物シールリングを、一方を静止させて互いに相対的
に回転させた。ここで表面圧力は約０．２ＭＰａであった。リングは、１５分間
にわたって回転速度２，０００ｒｐｍで、研磨媒体を添加しないで回転させた。
処理の後では、リングは、ナノ結晶質ＷＣ及びＣｏからなる厚さ４μｍの層で完
全に覆われていた。これについては図２で示している。表面層には少量のＷＯ３ 及びＣｏＷＯ４も存在していた。
着性（self-mated）焼結炭化物シールリングを、一方を静止させて互いに相対的
に回転させた。ここで表面圧力は約０．２ＭＰａであった。リングは、１５分間
にわたって回転速度２，０００ｒｐｍで、研磨媒体を添加しないで回転させた。
処理の後では、リングは、ナノ結晶質ＷＣ及びＣｏからなる厚さ４μｍの層で完
全に覆われていた。これについては図２で示している。表面層には少量のＷＯ３ 及びＣｏＷＯ４も存在していた。
【００２２】
例３
外径５５ｍｍで６重量％のＣｏと粒度約５μｍのＷＣの組成の、２つのつや消
し（ｄｕｌｌ）表面滑らかさの自己付着性フラット焼結炭化物リングを、一方を
静止させて互いに相対的に回転させた。ここで表面圧力は約０．２ＭＰａであっ
た。試験は、回転リングの周囲に窒素ガスを満たした容器で行った。リングは、
１５分間にわたって回転速度２，０００ｒｐｍで、研磨媒体を添加しないで回転
させた。処理の後では、リングは、ナノ結晶質ＷＣ及びＣｏからなる厚さ３μｍ
の層で完全に覆われていた。この層では酸化物が検出されず、少量の窒化物のみ
が検出された。
し（ｄｕｌｌ）表面滑らかさの自己付着性フラット焼結炭化物リングを、一方を
静止させて互いに相対的に回転させた。ここで表面圧力は約０．２ＭＰａであっ
た。試験は、回転リングの周囲に窒素ガスを満たした容器で行った。リングは、
１５分間にわたって回転速度２，０００ｒｐｍで、研磨媒体を添加しないで回転
させた。処理の後では、リングは、ナノ結晶質ＷＣ及びＣｏからなる厚さ３μｍ
の層で完全に覆われていた。この層では酸化物が検出されず、少量の窒化物のみ
が検出された。
【００２３】
例４
外径５５ｍｍで１１重量％のＣｏと粒度約５μｍのＷＣの組成の、２つの自己
付着性フラット焼結炭化物リングを、一方を静止させて互いに相対的に回転させ
た。ここで表面圧力は約０．２ＭＰａであった。試験の前に、静止リングをＣｒ
の１００ｎｍＰＶＤ表面層でコーティングした。リングは、１５分間にわたって
回転速度２，０００ｒｐｍで、研磨媒体を添加しないで回転させた。処理の後で
は、リングは、ナノ結晶質ＷＣ、Ｃｒ及びＣｏからなる厚さ２μｍの層で完全に
覆われていた。この表面層では、少量のＷＯ３、Ｃｒ酸化物及びＷ−Ｃｏ−Ｃｒ
の混合酸化物も存在していた。
付着性フラット焼結炭化物リングを、一方を静止させて互いに相対的に回転させ
た。ここで表面圧力は約０．２ＭＰａであった。試験の前に、静止リングをＣｒ
の１００ｎｍＰＶＤ表面層でコーティングした。リングは、１５分間にわたって
回転速度２，０００ｒｐｍで、研磨媒体を添加しないで回転させた。処理の後で
は、リングは、ナノ結晶質ＷＣ、Ｃｒ及びＣｏからなる厚さ２μｍの層で完全に
覆われていた。この表面層では、少量のＷＯ３、Ｃｒ酸化物及びＷ−Ｃｏ−Ｃｒ
の混合酸化物も存在していた。
【００２４】
例５
外径５５ｍｍで６重量％のＮｉと粒度約５μｍのＷＣの組成の、２つの自己付
着性フラット焼結炭化物リングを、一方を静止させて互いに相対的に回転させた
。ここで表面圧力は約０．２ＭＰａであった。試験の前に、静止リングを約１ｍ
ｇのＣｒ粉末で覆った。リングは、１５分間にわたって回転速度２，０００ｒｐ
ｍで、研磨媒体を添加しないで回転させた。処理の後では、リングは、ナノ結晶
質ＷＣ、Ｃｒ及びＮｉからなる厚さ３μｍの層で完全に覆われていた。この表面
層では、少量のＷＯ３、Ｃｒ酸化物及びＷ−Ｎｉ−Ｃｒの混合酸化物も、ＸＲＤ
解析で見出された。
着性フラット焼結炭化物リングを、一方を静止させて互いに相対的に回転させた
。ここで表面圧力は約０．２ＭＰａであった。試験の前に、静止リングを約１ｍ
ｇのＣｒ粉末で覆った。リングは、１５分間にわたって回転速度２，０００ｒｐ
ｍで、研磨媒体を添加しないで回転させた。処理の後では、リングは、ナノ結晶
質ＷＣ、Ｃｒ及びＮｉからなる厚さ３μｍの層で完全に覆われていた。この表面
層では、少量のＷＯ３、Ｃｒ酸化物及びＷ−Ｎｉ−Ｃｒの混合酸化物も、ＸＲＤ
解析で見出された。
【００２５】
例６
外径５５ｍｍで６重量％のＮｉと粒度約５μｍのＷＣの組成の、２つの自己付
着性焼結炭化物シールを、一方を静止させて互いに相対的に回転させた。ここで
表面圧力は約０．２ＭＰａであった。リングは、１５分間にわたって回転速度２
，０００ｒｐｍで、研磨媒体を添加しないで回転させた。処理の後では、リング
は、ナノ結晶質ＷＣ及びＮｉからなる厚さ１〜２μｍの層で完全に覆われていた
。この表面層では、少量のＷＯ３も存在していた。
着性焼結炭化物シールを、一方を静止させて互いに相対的に回転させた。ここで
表面圧力は約０．２ＭＰａであった。リングは、１５分間にわたって回転速度２
，０００ｒｐｍで、研磨媒体を添加しないで回転させた。処理の後では、リング
は、ナノ結晶質ＷＣ及びＮｉからなる厚さ１〜２μｍの層で完全に覆われていた
。この表面層では、少量のＷＯ３も存在していた。
【００２６】
例７
従来技術の２つの自己付着性焼結炭化物リングの初期摩擦係数は、３００ｋＰ
ａの圧力で０．４であった。例２の２つのシールリングは、同じ試験において初
期摩擦係数が０．１７であった。
ａの圧力で０．４であった。例２の２つのシールリングは、同じ試験において初
期摩擦係数が０．１７であった。
【００２７】
例８
従来技術の２つの自己付着性焼結炭化物リングは、７００時間にわたって３ｋ
Ｐａで水潤滑接触させて滑動させた後で、規則的に間隔を空けたクラックパター
ンを示した。例６の２つの自己付着性焼結炭化物リングは、同じ条件で７００時
間試験した後にクラックを全く示さなかった。
Ｐａで水潤滑接触させて滑動させた後で、規則的に間隔を空けたクラックパター
ンを示した。例６の２つの自己付着性焼結炭化物リングは、同じ条件で７００時
間試験した後にクラックを全く示さなかった。
【００２８】
例９
ＷＣに加えて３重量％のＴｉＣ、１．５重量％のＴａＣ、０．５重量％のＮｂ
Ｃ及び０．５重量％のＣｏを含有する組成でＷＣ粒度が約３μｍの、外径５５ｍ
ｍの「バインダーレス」ＷＣ−ＭｅＣ等級の２つの自己付着性フラットリングを
、一方を静止させて互いに相対的に回転させた。ここで表面圧力は約０．２ＭＰ
ａであった。試験の間には、リングの容器をｐＨが８のＣａＯＨ溶液で満たして
いた。リングは、１５分間にわたって回転速度２，０００ｒｐｍで、研磨媒体を
添加しないで回転させた。処理の後では、ＸＲＤ解析によればリングは、ナノ結
晶質ＷＣ、ＴｉＣ、ＣａＷＯ４及びＷＯ３からなる厚さ２μｍの層で完全に覆わ
れていた。これについては図３で示している。
Ｃ及び０．５重量％のＣｏを含有する組成でＷＣ粒度が約３μｍの、外径５５ｍ
ｍの「バインダーレス」ＷＣ−ＭｅＣ等級の２つの自己付着性フラットリングを
、一方を静止させて互いに相対的に回転させた。ここで表面圧力は約０．２ＭＰ
ａであった。試験の間には、リングの容器をｐＨが８のＣａＯＨ溶液で満たして
いた。リングは、１５分間にわたって回転速度２，０００ｒｐｍで、研磨媒体を
添加しないで回転させた。処理の後では、ＸＲＤ解析によればリングは、ナノ結
晶質ＷＣ、ＴｉＣ、ＣａＷＯ４及びＷＯ３からなる厚さ２μｍの層で完全に覆わ
れていた。これについては図３で示している。
【００２９】
例１０
従来技術によるシールリングとの比較を、質に関して行った。試験条件は以下
に示すようなものであった： 圧力側の媒体： 水 周囲側の媒体： ドライ 回転速度： ３，０００ｒｐｍ シールリング圧力（ＭＰａ）： ０．４ 温度（℃）： ４０ 時間（ｈ）： ８００
に示すようなものであった： 圧力側の媒体： 水 周囲側の媒体： ドライ 回転速度： ３，０００ｒｐｍ シールリング圧力（ＭＰａ）： ０．４ 温度（℃）： ４０ 時間（ｈ）： ８００
【００３０】
従来技術のリングのシール表面は、滑らかな光沢表面であった。本発明のリン
グ（例６）は、フラットでつや消しのシール表面を有していた。
グ（例６）は、フラットでつや消しのシール表面を有していた。
【００３１】
本発明のリングは試験期間全体にわたって、軽い操作で非常にうまく機能した
。早期の破損は見出されなかった。
。早期の破損は見出されなかった。
【００３２】
従来技術のリングは、大きい破損及び危険な操作条件のために１２時間後に停
止した。表面からの焼結炭化物のチッピング及びクラック発生によって早期の破
損が起こった。
止した。表面からの焼結炭化物のチッピング及びクラック発生によって早期の破
損が起こった。
【図１】
図１は、シールリングパッケージを示している。
【図２】
図２は、本発明による表面層の４０００倍の倍率のＳＥＭ写真である。
【図３】
図３は、本発明によるシール表面のＸＲＤ回折パターンである。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｂ２４Ｂ 37/04 Ｂ２４Ｂ 37/04 Ａ
57/02 57/02
Ｃ２２Ｃ 29/08 Ｃ２２Ｃ 29/08
(72)発明者 アクセン，ニクラス
スウェーデン国，エス−740 21 ジェー
ルローサ，セトラルナ
Ｆターム(参考） 3C047 FF08 GG15
3C058 AA07 AA11 AC04 BA02 CA01
CB01 CB03
3J040 FA11 HA01
Claims (10)
- 【請求項１】 ＷＣと、Ｃｏ、Ｎｉ及び／又はＦｅのバインダー相に基づく
摩耗表面を有する焼結炭化物摩耗部品であって、前記摩耗表面が厚さ０．５μｍ
〜２５μｍ、好ましくは１〜１０μｍの、平均粒度が５００ｎｍ未満の表面層を
有することを特徴とする、焼結炭化物摩耗部品。 - 【請求項２】 前記表面層が１〜２５体積％、好ましくは５〜１２体積％の
、約１０ｎｍのＣａＷＯ４、ＷＯ３又はＣｏＷＯ４のような結晶性酸化物を含有
していることを特徴とする、請求項１に記載の焼結炭化物摩耗部品。 - 【請求項３】 前記表面が、バインダー相金属の水酸化物を更に含有してい
ることを特徴とする、請求項１又は２に記載の焼結炭化物摩耗部品。 - 【請求項４】 ＷＣと、４〜１５重量％、好ましくは５〜１２重量％のＣｏ
及び／又はＮｉ及び／又はＦｅとからなることを特徴とする、請求項１〜３のい
ずれかに記載の焼結炭化物摩耗部品。 - 【請求項５】 ＷＣと、１重量％未満のバインダー相とからなることを特徴
とする、請求項１〜３のいずれかに記載の焼結炭化物摩耗部品。 - 【請求項６】 少なくとも１０分間にわたって、１，０００〜３，０００ｒ
ｐｍ及び０．１〜０．５ＭＰａで、好ましくは研磨媒体しで、研磨ディスクによ
って摩耗表面をラップ仕上げすることを特徴とする、摩耗表面を有する焼結炭化
物摩耗部品の製造方法。 - 【請求項７】 ｐＨが８〜９でＣａＯＨが１０〜２５％のラップ仕上げ液体
を使用することを特徴とする、請求項６に記載の方法。 - 【請求項８】 適当な可溶性塩として存在するＣｒ及びＭｏのような金属、
Ｓ及び／又はＢも含有するラップ仕上げ液体を使用することを特徴とする、請求
項６又は７のいずれかに記載の方法。 - 【請求項９】 例えばラップ仕上げ処理の前に、ＰＶＤ又はＣＶＤのような
既知の堆積方法を使用すること、又は少量の金属粉末で前記表面を覆うことによ
って、前記表面に耐腐食性金属を適用することを特徴とする、請求項６〜８のい
ずれかに記載の方法。 - 【請求項１０】 研磨ディスクとして焼結炭化物リングを使用することを特
徴とする、請求項６〜９のいずれかに記載の方法。
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|---|---|---|---|
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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Family Applications (1)
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| JPS59144861A (ja) * | 1983-02-04 | 1984-08-20 | Komatsu Ltd | フロ−テイングシ−ルのシ−ルリング |
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| US5580666A (en) * | 1995-01-20 | 1996-12-03 | The Dow Chemical Company | Cemented ceramic article made from ultrafine solid solution powders, method of making same, and the material thereof |
| US5650059A (en) * | 1995-08-11 | 1997-07-22 | Credo Tool Company | Method of making cemented carbide substrate |
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-
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- 1999-10-06 SE SE9903600A patent/SE9903600D0/xx unknown
-
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- 2000-10-04 JP JP2001528228A patent/JP2003511632A/ja active Pending
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- 2000-10-04 PT PT970396T patent/PT1218565E/pt unknown
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-
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- 2002-12-19 US US10/322,459 patent/US6609953B2/en not_active Expired - Lifetime
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