JP2003300778A - 炭化タングステン基焼結体 - Google Patents
炭化タングステン基焼結体Info
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- JP2003300778A JP2003300778A JP2002100781A JP2002100781A JP2003300778A JP 2003300778 A JP2003300778 A JP 2003300778A JP 2002100781 A JP2002100781 A JP 2002100781A JP 2002100781 A JP2002100781 A JP 2002100781A JP 2003300778 A JP2003300778 A JP 2003300778A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】従来の炭化タングステン基焼結体を切削工具に
用いた場合、耐摩耗性が十分でないという問題があっ
た。これは焼結時に炭化タングステン粒子が粗大化する
ためである。 【解決手段】炭化タングステン基焼結体に炭化クロムお
よび／または炭化バナジウムを０．１〜２重量％添加す
ることで、焼結性を低下させず炭化タングステンの粒成
長を抑制した。また、炭化タングステン基焼結体に炭化
モリブデン、炭化ジルコニウム、および／または炭化ニ
オブを０．１〜１０重量％添加することで、靱性を低下
させずに硬さを向上させた。これにより、本発明の炭化
タングステン基焼結体を切削工具に用いた場合、優れた
耐摩耗性と耐欠損性を発揮する。
用いた場合、耐摩耗性が十分でないという問題があっ
た。これは焼結時に炭化タングステン粒子が粗大化する
ためである。 【解決手段】炭化タングステン基焼結体に炭化クロムお
よび／または炭化バナジウムを０．１〜２重量％添加す
ることで、焼結性を低下させず炭化タングステンの粒成
長を抑制した。また、炭化タングステン基焼結体に炭化
モリブデン、炭化ジルコニウム、および／または炭化ニ
オブを０．１〜１０重量％添加することで、靱性を低下
させずに硬さを向上させた。これにより、本発明の炭化
タングステン基焼結体を切削工具に用いた場合、優れた
耐摩耗性と耐欠損性を発揮する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は切削チップ、ドリ
ル、エンドミル、カッター、ノズル、メカニカルシー
ル、加熱成型金型に適した高硬度、高靱性を有する炭化
タングステン基焼結体に関する。
ル、エンドミル、カッター、ノズル、メカニカルシー
ル、加熱成型金型に適した高硬度、高靱性を有する炭化
タングステン基焼結体に関する。
【０００２】
【従来の技術】切削チップなどの切削工具、超硬合金に
含まれる結合相が腐食するような環境下で用いられるメ
カニカルシール、表面品位が要求される樹脂やガラスな
どの加熱成型金型には、鉄族金属の結合相を含まない炭
化タングステン基焼結体が用いられてきた。
含まれる結合相が腐食するような環境下で用いられるメ
カニカルシール、表面品位が要求される樹脂やガラスな
どの加熱成型金型には、鉄族金属の結合相を含まない炭
化タングステン基焼結体が用いられてきた。
【０００３】特開平３―１１５５４１号公報には、０．
３〜５．０重量％の炭化タンタル、炭化チタン、窒化チ
タンの少なくとも１種を含有し、残部が炭化タングステ
ンである炭化タングステン基硬質合金が記載されてい
る。特開平８―２０８３３５号公報には、２重量％以下
の炭化クロムおよび炭化バナジウムと、残りが炭化タン
グステンである機械部品用のバインダーレス焼結体が記
載されている。特開平５−５９４８１号公報には、０．
２〜１．０重量％のＣｏ、２．０〜７．０重量％のモリ
ブデンまたは炭化モリブデン、０．２〜０．６重量％の
炭化バナジウム、残部が炭化タングステンである高硬度
超硬合金が記載されている。
３〜５．０重量％の炭化タンタル、炭化チタン、窒化チ
タンの少なくとも１種を含有し、残部が炭化タングステ
ンである炭化タングステン基硬質合金が記載されてい
る。特開平８―２０８３３５号公報には、２重量％以下
の炭化クロムおよび炭化バナジウムと、残りが炭化タン
グステンである機械部品用のバインダーレス焼結体が記
載されている。特開平５−５９４８１号公報には、０．
２〜１．０重量％のＣｏ、２．０〜７．０重量％のモリ
ブデンまたは炭化モリブデン、０．２〜０．６重量％の
炭化バナジウム、残部が炭化タングステンである高硬度
超硬合金が記載されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】特開平３―１１５５４
１号公報に記載されているＷＣ基硬質合金は、炭化タン
タル、炭化チタン、窒化チタンのいずれかを添加するこ
とにより、容易に焼結するものの硬質粒子が粒成長しや
すく、常温硬さと高温硬さが低いという問題を生じる。
同合金は硬質粒子の粒成長を防ぐため焼結温度を低くす
ると十分に緻密化しないという問題を生じる。
１号公報に記載されているＷＣ基硬質合金は、炭化タン
タル、炭化チタン、窒化チタンのいずれかを添加するこ
とにより、容易に焼結するものの硬質粒子が粒成長しや
すく、常温硬さと高温硬さが低いという問題を生じる。
同合金は硬質粒子の粒成長を防ぐため焼結温度を低くす
ると十分に緻密化しないという問題を生じる。
【０００５】特開平８―２０８３３５号公報に開示され
ているバインダーレス焼結体は靱性が低くく、切削工具
として用いると耐欠損性が劣るという問題を生じる。特
開平５−５９４８１号公報に記載されている高硬度超硬
合金はＣｏを０．２重量％以上含んでいるため炭化タン
グステンが粒成長しやすいという問題を生じる。
ているバインダーレス焼結体は靱性が低くく、切削工具
として用いると耐欠損性が劣るという問題を生じる。特
開平５−５９４８１号公報に記載されている高硬度超硬
合金はＣｏを０．２重量％以上含んでいるため炭化タン
グステンが粒成長しやすいという問題を生じる。
【０００６】本発明は上記のような課題を解決するため
硬さおよび靱性を向上させ、主に鉄系材料の高速切削加
工やチタン合金などの特殊合金切削加工において優れた
性能を発揮する炭化タングステン基焼結体を提供するこ
とを目的とする。
硬さおよび靱性を向上させ、主に鉄系材料の高速切削加
工やチタン合金などの特殊合金切削加工において優れた
性能を発揮する炭化タングステン基焼結体を提供するこ
とを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明の炭化タングステン基焼結体は、クロム，バナ
ジウムの中から選ばれた１種または２種の第１炭化物：
０．１〜２重量％と、モリブデン，ジルコニウム，ニオ
ブの中から選ばれた１種または２種以上の第２炭化物：
０．1〜１０重量％と、残りが炭化タングステンおよび
不可避不純物からなる炭化タングステン基焼結体である
ことを特徴とする。
に本発明の炭化タングステン基焼結体は、クロム，バナ
ジウムの中から選ばれた１種または２種の第１炭化物：
０．１〜２重量％と、モリブデン，ジルコニウム，ニオ
ブの中から選ばれた１種または２種以上の第２炭化物：
０．1〜１０重量％と、残りが炭化タングステンおよび
不可避不純物からなる炭化タングステン基焼結体である
ことを特徴とする。
【０００８】炭化クロム、炭化バナジウムは炭化タング
ステンの粒成長を防止する効果を有する。しかし、２重
量％を超えて多くすると焼結しにくくなり緻密な焼結体
を得ることが困難となる。０．１重量％未満では粒成長
を抑制する効果が低下する。０．１〜２重量％とすると
粒成長を抑制した緻密な焼結体を得るのが容易である。
以上の理由から発明品に含まれる炭化クロム、炭化バナ
ジウムは０．１〜２重量％とした。
ステンの粒成長を防止する効果を有する。しかし、２重
量％を超えて多くすると焼結しにくくなり緻密な焼結体
を得ることが困難となる。０．１重量％未満では粒成長
を抑制する効果が低下する。０．１〜２重量％とすると
粒成長を抑制した緻密な焼結体を得るのが容易である。
以上の理由から発明品に含まれる炭化クロム、炭化バナ
ジウムは０．１〜２重量％とした。
【０００９】炭化モリブデン、炭化ジルコニウム、炭化
ニオブを、０．１〜１０重量％添加すると靱性を低下さ
せることなく硬さを向上する。０．1重量％未満では硬
さが向上し難く、１０重量％を超えて多くなると徐々に
硬さが低下する。以上の理由から本発明品に含まれる炭
化モリブデン、炭化ジルコニウム、炭化ニオブは、０．
１〜１０重量％とした。
ニオブを、０．１〜１０重量％添加すると靱性を低下さ
せることなく硬さを向上する。０．1重量％未満では硬
さが向上し難く、１０重量％を超えて多くなると徐々に
硬さが低下する。以上の理由から本発明品に含まれる炭
化モリブデン、炭化ジルコニウム、炭化ニオブは、０．
１〜１０重量％とした。
【００１０】炭化タングステン基焼結体の原料粉末と超
硬合金製ボールを用い湿式混合した場合、超硬合金製ボ
ールに含まれる鉄族金属が原料粉末に微量混入する場合
がある。炭化タングステン基焼結体に含まれる鉄族金属
が０．１８重量％を超えると炭化タングステンの平均粒
径が粗大になる傾向を示す。そのため、炭化タングステ
ン基焼結体に含まれる鉄族金属は０．１８重量％以下が
好ましい。
硬合金製ボールを用い湿式混合した場合、超硬合金製ボ
ールに含まれる鉄族金属が原料粉末に微量混入する場合
がある。炭化タングステン基焼結体に含まれる鉄族金属
が０．１８重量％を超えると炭化タングステンの平均粒
径が粗大になる傾向を示す。そのため、炭化タングステ
ン基焼結体に含まれる鉄族金属は０．１８重量％以下が
好ましい。
【００１１】炭化タングステンの平均粒径は２μmを超
えて多くなると硬さが低下し、０．１μm未満では強度
が低下するため０．１〜２μmが好ましい。
えて多くなると硬さが低下し、０．１μm未満では強度
が低下するため０．１〜２μmが好ましい。
【００１２】炭化タングステン基焼結体は、ビッカース
硬さＨＶ１０で２２００以上であると耐摩耗性が高く好
ましい。
硬さＨＶ１０で２２００以上であると耐摩耗性が高く好
ましい。
【００１３】本発明の炭化タングステン基焼結体を作製
する場合は、炭化クロムと炭化バナジウムの中から選ば
れた１種または２種：０．１〜２重量％と、炭化モリブ
デン、炭化ジルコニウム、炭化ニオブの中から選ばれた
１種または２種以上：０．1〜１０重量％と、残りが炭
化タングステンで構成される原料粉末を焼結して得るこ
とが好ましい。なお、焼結により、炭化タングステン粉
末、炭化クロム粉末、炭化バナジウム粉末、炭化モリブ
デン粉末、炭化ジルコニウム粉末、炭化ニオブ粉末は相
互に固溶し、複合炭化物を形成していると考えられる。
する場合は、炭化クロムと炭化バナジウムの中から選ば
れた１種または２種：０．１〜２重量％と、炭化モリブ
デン、炭化ジルコニウム、炭化ニオブの中から選ばれた
１種または２種以上：０．1〜１０重量％と、残りが炭
化タングステンで構成される原料粉末を焼結して得るこ
とが好ましい。なお、焼結により、炭化タングステン粉
末、炭化クロム粉末、炭化バナジウム粉末、炭化モリブ
デン粉末、炭化ジルコニウム粉末、炭化ニオブ粉末は相
互に固溶し、複合炭化物を形成していると考えられる。
【００１４】炭化タングステン基焼結体の表面に炭化タ
ングステン以外の被膜を被覆すると、被膜の特性と炭化
タングステン基焼結体の特性との相互作用により、特に
切削工具としての性能が向上する。被膜としては、周期
律表の４ａ，５ａ，６ａ族元素，Ａｌ，Ｓｉ，およびこ
れらの固溶体から選ばれた少なくとも１種からなる金属
膜、周期律表の４ａ，５ａ，６ａ族元素，Ａｌ，Ｓｉの
炭化物，窒化物，酸化物，ホウ化物，およびこれらの固
溶体から選ばれた少なくとも１種からなる化合物膜、ダ
イヤモンドおよびダイヤモンド状カーボンから選ばれた
少なくとも１種からなる炭素膜、立方晶窒化ホウ素およ
び硬質窒化ホウ素から選ばれた少なくとも１種からなる
窒化ホウ素膜が好ましく、これらの膜を単層または２層
以上の複層として被覆すると耐摩耗性が向上するため好
ましい。被膜の膜厚が０．５μm未満では、耐摩耗性の
向上効果が少なく、２０μmを超えると欠損しやすくな
るため、膜厚は０．５〜２０μmが好ましい。
ングステン以外の被膜を被覆すると、被膜の特性と炭化
タングステン基焼結体の特性との相互作用により、特に
切削工具としての性能が向上する。被膜としては、周期
律表の４ａ，５ａ，６ａ族元素，Ａｌ，Ｓｉ，およびこ
れらの固溶体から選ばれた少なくとも１種からなる金属
膜、周期律表の４ａ，５ａ，６ａ族元素，Ａｌ，Ｓｉの
炭化物，窒化物，酸化物，ホウ化物，およびこれらの固
溶体から選ばれた少なくとも１種からなる化合物膜、ダ
イヤモンドおよびダイヤモンド状カーボンから選ばれた
少なくとも１種からなる炭素膜、立方晶窒化ホウ素およ
び硬質窒化ホウ素から選ばれた少なくとも１種からなる
窒化ホウ素膜が好ましく、これらの膜を単層または２層
以上の複層として被覆すると耐摩耗性が向上するため好
ましい。被膜の膜厚が０．５μm未満では、耐摩耗性の
向上効果が少なく、２０μmを超えると欠損しやすくな
るため、膜厚は０．５〜２０μmが好ましい。
【００１５】本発明の炭化タングステン基焼結体の用途
としては耐摩耗性が重視される切削チップ、ドリル、エ
ンドミル、カッター、ノズル、メカニカルシール、金型
に用いると寿命が向上する。鉄系材料の高速切削加工に
おいて優れた耐摩耗性、耐欠損性を発揮する。特にチタ
ンまたはチタン合金の切削加工においては非常に優れた
性能と工具寿命の向上を示すので好ましい。
としては耐摩耗性が重視される切削チップ、ドリル、エ
ンドミル、カッター、ノズル、メカニカルシール、金型
に用いると寿命が向上する。鉄系材料の高速切削加工に
おいて優れた耐摩耗性、耐欠損性を発揮する。特にチタ
ンまたはチタン合金の切削加工においては非常に優れた
性能と工具寿命の向上を示すので好ましい。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態として
実施試験１〜３に基づいて説明する。
実施試験１〜３に基づいて説明する。
【００１７】
【実施試験１】原料粉末として平均粒径が０．５μmの
ＷＣ粉末、２μmのＶＣ粉末、２μmのＣｒ3Ｃ2 粉末、
１．５μmのＭｏ2Ｃ粉末、３μmのＺｒＣ粉末、２μmの
ＮｂＣ粉末、１．５μmのＴｉＣ粉末、１．２μmのＴａ
Ｃ粉末、１．４μmＣｏ粉末を、表１に示す配合組成に
配合した。配合後の原料粉末３００ｇを超硬合金製ボー
ル１．５ｋｇ、水３００ｃｃ、消泡剤０．７ｇと共に内
径１０ｃｍのウレタン張り円筒型ポットに入れ、２４時
間の湿式混合を行った後、成形助剤を添加し乾燥した。
乾燥後の原料粉末を篩別した後、成形圧力１４７ＭＰａ
で、焼結後の形状が１３×１３×６ｍｍ3となる金型で
成形した。成形後、１８００℃、２時間保持という焼結
条件で焼結し、さらに１５００℃、Ａｒ雰囲気、１５２
ＭＰａ、１時間というＨＩＰ条件でＨＩＰして炭化タン
グステン基焼結体の発明品１〜５と比較品１〜４を得
た。
ＷＣ粉末、２μmのＶＣ粉末、２μmのＣｒ3Ｃ2 粉末、
１．５μmのＭｏ2Ｃ粉末、３μmのＺｒＣ粉末、２μmの
ＮｂＣ粉末、１．５μmのＴｉＣ粉末、１．２μmのＴａ
Ｃ粉末、１．４μmＣｏ粉末を、表１に示す配合組成に
配合した。配合後の原料粉末３００ｇを超硬合金製ボー
ル１．５ｋｇ、水３００ｃｃ、消泡剤０．７ｇと共に内
径１０ｃｍのウレタン張り円筒型ポットに入れ、２４時
間の湿式混合を行った後、成形助剤を添加し乾燥した。
乾燥後の原料粉末を篩別した後、成形圧力１４７ＭＰａ
で、焼結後の形状が１３×１３×６ｍｍ3となる金型で
成形した。成形後、１８００℃、２時間保持という焼結
条件で焼結し、さらに１５００℃、Ａｒ雰囲気、１５２
ＭＰａ、１時間というＨＩＰ条件でＨＩＰして炭化タン
グステン基焼結体の発明品１〜５と比較品１〜４を得
た。
【００１８】
【表１】
【００１９】試料の相対密度とＷＣ粒径を測定し表２に
記載した。蛍光Ｘ線分析により試料中の金属元素量を定
量測定した。Ｗ，Ｍｏ，Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｔｉ，
Ｔａについてはそれぞれ炭化物に換算した値を、Ｃｏは
測定値を表２に記載した。
記載した。蛍光Ｘ線分析により試料中の金属元素量を定
量測定した。Ｗ，Ｍｏ，Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｔｉ，
Ｔａについてはそれぞれ炭化物に換算した値を、Ｃｏは
測定値を表２に記載した。
【００２０】
【表２】
【００２１】次いでビッカース圧子を用いて荷重９８Ｎ
での硬さＨＶ１０と靱性ＫIC（ＩＳ法）を測定し表３に
記載した。高温硬さについてはビッカース圧子を用い真
空中にて試料温度１２００℃、荷重４．９Ｎ、保持時間
１５秒の条件で測定し表３に併記した。
での硬さＨＶ１０と靱性ＫIC（ＩＳ法）を測定し表３に
記載した。高温硬さについてはビッカース圧子を用い真
空中にて試料温度１２００℃、荷重４．９Ｎ、保持時間
１５秒の条件で測定し表３に併記した。
【００２２】
【表３】
【００２３】発明品１〜５と比較品１〜４について１３
×１３×６ｍｍ3形状から研削によりＩＳＯ規格ＳＮＧ
Ｎ１２０４０８の工具形状に加工した。被削材＝Ｓ４５
Ｃ、切削速度ＶC＝５００ｍ／ｍｉｎ、切り込みａp＝
１．５ｍｍ、送りｆ＝０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、雰囲気＝
乾式で外周連続旋削試験を行い、５分間切削したときの
工具摩耗形態と平均逃げ面摩耗量ＶＢを観察および測定
し表４に記載した。
×１３×６ｍｍ3形状から研削によりＩＳＯ規格ＳＮＧ
Ｎ１２０４０８の工具形状に加工した。被削材＝Ｓ４５
Ｃ、切削速度ＶC＝５００ｍ／ｍｉｎ、切り込みａp＝
１．５ｍｍ、送りｆ＝０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、雰囲気＝
乾式で外周連続旋削試験を行い、５分間切削したときの
工具摩耗形態と平均逃げ面摩耗量ＶＢを観察および測定
し表４に記載した。
【００２４】
【表４】
【００２５】表４に示すように鋳鉄の切削試験において
発明品１〜５は、比較品１よりも欠損しにくく、比較品
２〜４に比較して逃げ面摩耗量が１／２程度の摩耗量を
示した。
発明品１〜５は、比較品１よりも欠損しにくく、比較品
２〜４に比較して逃げ面摩耗量が１／２程度の摩耗量を
示した。
【００２６】
【実施試験２】工具形状に加工した発明品１〜５と比較
品１〜４を用いてチタン合金の切削試験を行った。被削
材＝チタン合金（Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ）、切削速度ＶC
＝１００ｍ／ｍｉｎ、切り込みａp＝１．３ｍｍ、送り
ｆ＝０．１５ｍｍ／ｒｅｖ．、雰囲気＝湿式で外周連続
旋削試験を行った。切削試験開始後、被削材の面荒れが
許容限度を超えた時点、工具に欠損やチッピングが生じ
た時点を工具寿命とし表５に記載した。
品１〜４を用いてチタン合金の切削試験を行った。被削
材＝チタン合金（Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ）、切削速度ＶC
＝１００ｍ／ｍｉｎ、切り込みａp＝１．３ｍｍ、送り
ｆ＝０．１５ｍｍ／ｒｅｖ．、雰囲気＝湿式で外周連続
旋削試験を行った。切削試験開始後、被削材の面荒れが
許容限度を超えた時点、工具に欠損やチッピングが生じ
た時点を工具寿命とし表５に記載した。
【００２７】
【表５】
【００２８】表５に示すようにチタン合金切削試験にお
いて発明品１〜５は、比較品１〜４に対して２倍以上の
工具寿命を示した。
いて発明品１〜５は、比較品１〜４に対して２倍以上の
工具寿命を示した。
【００２９】
【実施試験３】表６に示した被膜を工具形状に加工した
発明品５に被覆し発明品６〜９を作製し、チタン合金の
切削試験を行った。被削材＝チタン合金（Ｔｉ−６Ａｌ
−４Ｖ）、切削速度ＶC＝１００ｍ／ｍｉｎ、切り込み
ａp＝１．３ｍｍ、送りｆ＝０．１５ｍｍ／ｒｅｖ．、
雰囲気＝湿式で外周連続旋削試験を行った。切削試験開
始後、被削材の面荒れが許容限度を超えた時点、工具に
欠損やチッピングが生じた時点を工具寿命とし表５に記
載した。
発明品５に被覆し発明品６〜９を作製し、チタン合金の
切削試験を行った。被削材＝チタン合金（Ｔｉ−６Ａｌ
−４Ｖ）、切削速度ＶC＝１００ｍ／ｍｉｎ、切り込み
ａp＝１．３ｍｍ、送りｆ＝０．１５ｍｍ／ｒｅｖ．、
雰囲気＝湿式で外周連続旋削試験を行った。切削試験開
始後、被削材の面荒れが許容限度を超えた時点、工具に
欠損やチッピングが生じた時点を工具寿命とし表５に記
載した。
【００３０】
【表６】
【００３１】表６に示すようにチタン合金切削試験にお
いて発明品６〜９は、優れた工具寿命を示した。
いて発明品６〜９は、優れた工具寿命を示した。
【００３２】
【発明の効果】上述のように炭化タングステン基焼結体
に炭化クロムおよび／または炭化バナジウムを０．１〜
２重量％添加することで、焼結性を低下させず炭化タン
グステンの粒成長を抑制した。同時に炭化タングステン
基焼結体に炭化モリブデン、炭化ジルコニウム、および
／または炭化ニオブを０．１〜１０重量％添加すること
で靱性を低下させず硬さを向上させた。これらの効果に
よって本発明の炭化タングステン基焼結体を切削工具に
用いると従来の炭化タングステン基焼結体よりも耐摩耗
性、耐欠損性に優れた性能を示す。また、本発明の炭化
タングステン基焼結体に被覆すると耐摩耗性は更に向上
する。
に炭化クロムおよび／または炭化バナジウムを０．１〜
２重量％添加することで、焼結性を低下させず炭化タン
グステンの粒成長を抑制した。同時に炭化タングステン
基焼結体に炭化モリブデン、炭化ジルコニウム、および
／または炭化ニオブを０．１〜１０重量％添加すること
で靱性を低下させず硬さを向上させた。これらの効果に
よって本発明の炭化タングステン基焼結体を切削工具に
用いると従来の炭化タングステン基焼結体よりも耐摩耗
性、耐欠損性に優れた性能を示す。また、本発明の炭化
タングステン基焼結体に被覆すると耐摩耗性は更に向上
する。
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ２２Ｃ 29/08 Ｂ２３Ｂ 51/00 Ｍ
// Ｂ２３Ｂ 51/00 Ｂ２３Ｃ 5/16
Ｂ２３Ｃ 5/16 Ｃ０４Ｂ 35/56 Ｕ
Ｆターム(参考） 3C037 CC09
3C046 FF03 FF11 FF12 FF25 FF45
FF50 FF55
4G001 BA21 BA24 BA25 BA26 BB21
BB24 BB25 BB26 BC72 BD12
BD18
4K018 AD05 AD06 BB04 BB05 DA00
FA21 FA23 FA24 KA15
Claims (8)
- 【請求項１】クロム，バナジウムの中から選ばれた１種
または２種の第１炭化物：０．１〜２重量％と、モリブ
デン，ジルコニウム，ニオブの中から選ばれた１種また
は２種以上の第２炭化物：０．1〜１０重量％と、残り
が炭化タングステンおよび不可避不純物からなる炭化タ
ングステン基焼結体。 - 【請求項２】前記炭化タングステンの平均粒径は０．１
〜２μmである請求項１に記載の炭化タングステン基焼
結体。 - 【請求項３】前記第１炭化物，前記第２炭化物，前記炭
化タングステンの中の少なくとも２種以上からなる複合
炭化物が存在している請求項１または２に記載の炭化タ
ングステン基焼結体。 - 【請求項４】前記炭化タングステン基焼結体のビッカー
ス硬さは２２００以上である請求項１〜３のいずれか１
項に記載の炭化タングステン基焼結体。 - 【請求項５】前記炭化タングステン基焼結体に含まれる
鉄族金属が０．１８重量％以下（０を含む）である請求
項１〜４のいずれか１項に記載の炭化タングステン基焼
結体。 - 【請求項６】前記請求項１〜５のいずれか１項に記載の
前記炭化タングステン基焼結体を基材とし、該基材の表
面に膜厚０．５〜２０μmの被膜が被覆されている炭化
タングステン基焼結体。 - 【請求項７】前記炭化タングステン基焼結体を切削工具
として用いる請求項１〜６のいずれか１項に記載の炭化
タングステン基焼結体。 - 【請求項８】前記切削工具はチタンまたはチタン合金の
切削加工に用いる請求項７に記載の炭化タングステン基
焼結体。
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| JP2002100781A JP2003300778A (ja) | 2002-04-03 | 2002-04-03 | 炭化タングステン基焼結体 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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2002
- 2002-04-03 JP JP2002100781A patent/JP2003300778A/ja active Pending
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