JP2003292679A - トレッド用ゴム組成物 - Google Patents
トレッド用ゴム組成物Info
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- JP2003292679A JP2003292679A JP2002095203A JP2002095203A JP2003292679A JP 2003292679 A JP2003292679 A JP 2003292679A JP 2002095203 A JP2002095203 A JP 2002095203A JP 2002095203 A JP2002095203 A JP 2002095203A JP 2003292679 A JP2003292679 A JP 2003292679A
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- Japan
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- weight
- rubber
- rubber composition
- starch
- parts
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/80—Technologies aiming to reduce greenhouse gasses emissions common to all road transportation technologies
- Y02T10/86—Optimisation of rolling resistance, e.g. weight reduction
Landscapes
- Tires In General (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 低転がり抵抗およびウェットグリップ性能を
高次元で両立することができるトレッド用ゴム組成物を
提供する。 【解決手段】 （Ａ）天然ゴムおよび／またはイソプレ
ンゴム１０〜５０重量％とガラス転移温度が−５０〜−
２５℃である少なくとも１種類以上のスチレンブタジエ
ンゴム５０〜９０重量％とからなるゴム成分１００重量
部に対して、（Ｂ）澱粉／可塑剤・複合材１〜２０重量
部を含有するトレッド用ゴム組成物。
高次元で両立することができるトレッド用ゴム組成物を
提供する。 【解決手段】 （Ａ）天然ゴムおよび／またはイソプレ
ンゴム１０〜５０重量％とガラス転移温度が−５０〜−
２５℃である少なくとも１種類以上のスチレンブタジエ
ンゴム５０〜９０重量％とからなるゴム成分１００重量
部に対して、（Ｂ）澱粉／可塑剤・複合材１〜２０重量
部を含有するトレッド用ゴム組成物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、トレッド用ゴム組
成物に関し、とりわけ、転がり抵抗およびウェットグリ
ップ性能のバランスに優れたトレッド用ゴム組成物に関
する。
成物に関し、とりわけ、転がり抵抗およびウェットグリ
ップ性能のバランスに優れたトレッド用ゴム組成物に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、天然ゴム（ＮＲ）とスチレン
ブタジエンゴム（ＳＢＲ）を配合させて、温度分散のｔ
ａｎδピークを複数にすることで、ウェットグリップ性
能を犠牲にせずに転がり抵抗を下げる方法はよく知られ
ている（特開平７−２３３２８６号公報など）。
ブタジエンゴム（ＳＢＲ）を配合させて、温度分散のｔ
ａｎδピークを複数にすることで、ウェットグリップ性
能を犠牲にせずに転がり抵抗を下げる方法はよく知られ
ている（特開平７−２３３２８６号公報など）。
【０００３】また、ポリマーを変更せずに、ウェットグ
リップ性能を改良する手法として、シリカ、水酸化アル
ミニウムなどの充填剤を使用することが知られている
が、さらにウェットグリップ性能をあげる方法は確立さ
れていない。
リップ性能を改良する手法として、シリカ、水酸化アル
ミニウムなどの充填剤を使用することが知られている
が、さらにウェットグリップ性能をあげる方法は確立さ
れていない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、低転
がり抵抗およびウェットグリップ性能を両立し得るトレ
ッド用ゴム組成物を提供することにある。
がり抵抗およびウェットグリップ性能を両立し得るトレ
ッド用ゴム組成物を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】従来より、天然ゴム、ス
チレンブタジエンゴムおよびカーボンブラックを配合し
てｔａｎδピークを複数にし、ウェットグリップ性能、
転がり抵抗のバランスを改善する手法が知られている。
さらにウェットグリップ性能を上げるために、シリカや
水酸化アルミニウムなどの充填剤を配合することが知ら
れている。本発明では、さらに前記シリカや水酸化アル
ミニウムなどの充填剤を澱粉／可塑剤・複合材に置換す
ることにより、転がり抵抗を維持しながら、ウェットグ
リップ性能を向上させ得ることを見出した。
チレンブタジエンゴムおよびカーボンブラックを配合し
てｔａｎδピークを複数にし、ウェットグリップ性能、
転がり抵抗のバランスを改善する手法が知られている。
さらにウェットグリップ性能を上げるために、シリカや
水酸化アルミニウムなどの充填剤を配合することが知ら
れている。本発明では、さらに前記シリカや水酸化アル
ミニウムなどの充填剤を澱粉／可塑剤・複合材に置換す
ることにより、転がり抵抗を維持しながら、ウェットグ
リップ性能を向上させ得ることを見出した。
【０００６】すなわち、本発明は、（Ａ）天然ゴムおよ
び／またはイソプレンゴム１０〜５０重量％とガラス転
移温度が−５０〜−２５℃である少なくとも１種類以上
のスチレンブタジエンゴム５０〜９０重量％とからなる
ゴム成分１００重量部に対して、（Ｂ）澱粉／可塑剤・
複合材１〜２０重量部を含有するトレッド用ゴム組成物
に関する。
び／またはイソプレンゴム１０〜５０重量％とガラス転
移温度が−５０〜−２５℃である少なくとも１種類以上
のスチレンブタジエンゴム５０〜９０重量％とからなる
ゴム成分１００重量部に対して、（Ｂ）澱粉／可塑剤・
複合材１〜２０重量部を含有するトレッド用ゴム組成物
に関する。
【０００７】前記トレッド用ゴム組成物は、さらにゴム
成分１００重量部に対して（Ｃ）充填剤４０〜１００重
量部を含有することが好ましい。
成分１００重量部に対して（Ｃ）充填剤４０〜１００重
量部を含有することが好ましい。
【０００８】前記トレッド用ゴム組成物は、ゴム組成物
のｔａｎδ温度分散曲線が複数のピークを示し、その最
も高温側のピーク温度と、前記スチレンブタジエンゴム
のみをゴム成分として用いたゴム組成物の単一ピーク温
度との差が１０℃以内であることが好ましい。
のｔａｎδ温度分散曲線が複数のピークを示し、その最
も高温側のピーク温度と、前記スチレンブタジエンゴム
のみをゴム成分として用いたゴム組成物の単一ピーク温
度との差が１０℃以内であることが好ましい。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明のトレッド用ゴム組成物
は、（Ａ）特定のゴム成分および（Ｂ）澱粉／可塑剤・
複合材からなる。
は、（Ａ）特定のゴム成分および（Ｂ）澱粉／可塑剤・
複合材からなる。
【００１０】特定のゴム成分（Ａ）は、ＮＲおよび／ま
たはイソプレンゴム（ＩＲ）とＳＢＲからなる。
たはイソプレンゴム（ＩＲ）とＳＢＲからなる。
【００１１】ゴム成分（Ａ）中にＮＲおよび／またはＩ
Ｒは、１０〜５０重量％、好ましくは１５〜５０重量
％、さらに好ましくは２０〜４５重量％含まれる。ゴム
成分中のＮＲおよび／またはＩＲの比率が１０重量％未
満では転がり抵抗が悪化し、５０重量％をこえるとグリ
ップ性能が悪化する。
Ｒは、１０〜５０重量％、好ましくは１５〜５０重量
％、さらに好ましくは２０〜４５重量％含まれる。ゴム
成分中のＮＲおよび／またはＩＲの比率が１０重量％未
満では転がり抵抗が悪化し、５０重量％をこえるとグリ
ップ性能が悪化する。
【００１２】前記ＳＢＲのガラス転移温度（Ｔｇ）は、
−５０〜−２５℃、好ましくは−４５〜−２５℃であ
る。Ｔｇが−５０℃未満では転がり抵抗は小さくなる
が、０℃付近のｔａｎδが小さくなるためウェットグリ
ップ性能が不充分となり、−２５℃をこえると６０℃付
近のｔａｎδが大きくなるため転がり抵抗が増大する。
−５０〜−２５℃、好ましくは−４５〜−２５℃であ
る。Ｔｇが−５０℃未満では転がり抵抗は小さくなる
が、０℃付近のｔａｎδが小さくなるためウェットグリ
ップ性能が不充分となり、−２５℃をこえると６０℃付
近のｔａｎδが大きくなるため転がり抵抗が増大する。
【００１３】ゴム成分（Ａ）中にＳＢＲは、５０〜９０
重量％、好ましくは５０〜８５重量％、さらに好ましく
は５５〜８０重量％含まれる。ゴム成分中のＳＢＲの比
率が５０重量％未満ではグリップ性能が悪化し、９０重
量％をこえると転がり抵抗が悪化する。なお、前記ＳＢ
Ｒは１種類または２種類以上を用いることができる。
重量％、好ましくは５０〜８５重量％、さらに好ましく
は５５〜８０重量％含まれる。ゴム成分中のＳＢＲの比
率が５０重量％未満ではグリップ性能が悪化し、９０重
量％をこえると転がり抵抗が悪化する。なお、前記ＳＢ
Ｒは１種類または２種類以上を用いることができる。
【００１４】本発明において使用される澱粉／可塑剤・
複合材（Ｂ）とは、澱粉と可塑剤とをブレンドしたもの
のことで、一般に、澱粉と可塑剤との混合には、澱粉と
可塑剤とのあいだに比較的強い化学的および／または物
理的相互作用が存在すると考えられている。
複合材（Ｂ）とは、澱粉と可塑剤とをブレンドしたもの
のことで、一般に、澱粉と可塑剤との混合には、澱粉と
可塑剤とのあいだに比較的強い化学的および／または物
理的相互作用が存在すると考えられている。
【００１５】前記澱粉は、通常、アミロースの繰り返し
単位（グルコシド結合により結合されたアンヒドログル
コピラノース単位）と分枝鎖構造を構成するアミロペク
チンの繰り返し単位とからなる糖鎖である。具体的に
は、たとえば、トウモロコシ、ジャガイモ、米または小
麦などの植物由来の貯蔵多糖類があげられる。
単位（グルコシド結合により結合されたアンヒドログル
コピラノース単位）と分枝鎖構造を構成するアミロペク
チンの繰り返し単位とからなる糖鎖である。具体的に
は、たとえば、トウモロコシ、ジャガイモ、米または小
麦などの植物由来の貯蔵多糖類があげられる。
【００１６】前記可塑剤は、澱粉の軟化点を低下させ、
ゴムへの分散を容易にするために使用される。したがっ
て、澱粉の軟化点よりも充分に低い融点を有することが
好ましい。具体的には、１８０℃未満、好ましくは１６
０℃未満の融点を有する可塑剤が用いられる。
ゴムへの分散を容易にするために使用される。したがっ
て、澱粉の軟化点よりも充分に低い融点を有することが
好ましい。具体的には、１８０℃未満、好ましくは１６
０℃未満の融点を有する可塑剤が用いられる。
【００１７】このような可塑剤としては、たとえば、エ
チレン−ビニルアルコール共重合体、エチレン−アセテ
ート−ビニルアルコール三元共重合体、エチレン−酢酸
ビニル共重合体、エチレン−グリシダールアクリレート
共重合体、エチレン−無水マレイン酸−共重合体、酢酸
セルロース、二塩基性有機酸とジオールとのエステル縮
合物などがあげられる。可塑剤は、複合材中に１種また
は２種以上含まれていてもよい。
チレン−ビニルアルコール共重合体、エチレン−アセテ
ート−ビニルアルコール三元共重合体、エチレン−酢酸
ビニル共重合体、エチレン−グリシダールアクリレート
共重合体、エチレン−無水マレイン酸−共重合体、酢酸
セルロース、二塩基性有機酸とジオールとのエステル縮
合物などがあげられる。可塑剤は、複合材中に１種また
は２種以上含まれていてもよい。
【００１８】前記澱粉と可塑剤は、当業者によく知られ
ている混合法にしたがって調製することができる。たと
えば、米国特許第５，４０３，３７４号明細書に開示さ
れた方法などがあげられる。
ている混合法にしたがって調製することができる。たと
えば、米国特許第５，４０３，３７４号明細書に開示さ
れた方法などがあげられる。
【００１９】前記澱粉／可塑剤・複合材（Ｂ）における
澱粉含有量は、可塑剤１００重量部に対して一般に約５
０〜約４００重量部であり、好ましくは約１００〜２０
０重量部である。
澱粉含有量は、可塑剤１００重量部に対して一般に約５
０〜約４００重量部であり、好ましくは約１００〜２０
０重量部である。
【００２０】また、澱粉／可塑剤・複合材（Ｂ）の軟化
点は、一般に約１１０〜約１７０℃であることが好まし
い。
点は、一般に約１１０〜約１７０℃であることが好まし
い。
【００２１】澱粉／可塑剤・複合材（Ｂ）は、たとえ
ば、自由流動性の乾燥粉末として、または自由流動性の
乾燥ペレット化形態で使用することが好ましい。
ば、自由流動性の乾燥粉末として、または自由流動性の
乾燥ペレット化形態で使用することが好ましい。
【００２２】澱粉／可塑剤・複合材（Ｂ）の配合量は、
前記ゴム成分（Ａ）１００重量部に対して１〜２０重量
部、好ましくは２〜１５重量部、さらに好ましくは５〜
１５重量部である。澱粉／可塑剤・複合材の配合量が１
重量部未満ではウェットグリップ性能の向上不足とな
る。また、澱粉／可塑剤・複合材の配合量が２０重量部
をこえると耐摩耗性が悪化する。
前記ゴム成分（Ａ）１００重量部に対して１〜２０重量
部、好ましくは２〜１５重量部、さらに好ましくは５〜
１５重量部である。澱粉／可塑剤・複合材の配合量が１
重量部未満ではウェットグリップ性能の向上不足とな
る。また、澱粉／可塑剤・複合材の配合量が２０重量部
をこえると耐摩耗性が悪化する。
【００２３】本発明のゴム組成物には、前記ゴム成分
（Ａ）、澱粉／可塑剤・複合材（Ｂ）のほかに、さらに
（Ｃ）充填剤を配合することが好ましい。
（Ａ）、澱粉／可塑剤・複合材（Ｂ）のほかに、さらに
（Ｃ）充填剤を配合することが好ましい。
【００２４】充填剤（Ｃ）とは、通常トレッド用ゴム組
成物に用いられるもので、たとえば、カーボンブラッ
ク、シリカ、アルミナ、クレーなどがあげられる。
成物に用いられるもので、たとえば、カーボンブラッ
ク、シリカ、アルミナ、クレーなどがあげられる。
【００２５】本発明において用いられるカーボンブラッ
クとしては、とくに制限はなく、たとえば、ＨＡＦ、Ｉ
ＳＡＦ、ＳＡＦなどがあげられる。
クとしては、とくに制限はなく、たとえば、ＨＡＦ、Ｉ
ＳＡＦ、ＳＡＦなどがあげられる。
【００２６】前記カーボンブラックのチッ素吸着比表面
積（Ｎ2ＳＡ）は７０〜２００ｍ2／ｇであることが好ま
しい。カーボンブラックのＮ2ＳＡが７０ｍ2／ｇ未満で
は充分な補強効果が得られない傾向があり、２００ｍ2
／ｇをこえると混練り中の粘度があがり、加工性が低下
する傾向にある。
積（Ｎ2ＳＡ）は７０〜２００ｍ2／ｇであることが好ま
しい。カーボンブラックのＮ2ＳＡが７０ｍ2／ｇ未満で
は充分な補強効果が得られない傾向があり、２００ｍ2
／ｇをこえると混練り中の粘度があがり、加工性が低下
する傾向にある。
【００２７】本発明において用いられるシリカとして
は、とくに制限はないが、乾式法シリカ（無水ケイ
酸）、湿式法シリカ（無水ケイ酸）などがあげられ、湿
式法シリカが好ましい。湿式法シリカの好適例として
は、デグッサ製ウルトラジルＶＮ３、日本シリカ（株）
製ニップシールＶＮ３ ＡＱなどがあげられる。
は、とくに制限はないが、乾式法シリカ（無水ケイ
酸）、湿式法シリカ（無水ケイ酸）などがあげられ、湿
式法シリカが好ましい。湿式法シリカの好適例として
は、デグッサ製ウルトラジルＶＮ３、日本シリカ（株）
製ニップシールＶＮ３ ＡＱなどがあげられる。
【００２８】前記シリカのチッ素吸着比表面積（Ｎ2Ｓ
Ａ）は５０〜３００ｍ2／ｇであることが好ましい。シ
リカのＮ2ＳＡが５０ｍ2／ｇ未満ではシリカの補強効果
が得られない傾向があり、３００ｍ2／ｇをこえるとシ
リカの分散性が低下し加工性が低下する傾向がある。
Ａ）は５０〜３００ｍ2／ｇであることが好ましい。シ
リカのＮ2ＳＡが５０ｍ2／ｇ未満ではシリカの補強効果
が得られない傾向があり、３００ｍ2／ｇをこえるとシ
リカの分散性が低下し加工性が低下する傾向がある。
【００２９】本発明に用いられる充填剤の配合量は、前
記ゴム成分（Ａ）１００重量部に対して４０〜１００重
量部であることが好ましく、とくに好ましくは４０〜９
５重量部である。充填剤の配合量が４０重量部未満では
耐摩耗性が悪化し、１００重量部をこえると転がり抵抗
が悪化する傾向がある。
記ゴム成分（Ａ）１００重量部に対して４０〜１００重
量部であることが好ましく、とくに好ましくは４０〜９
５重量部である。充填剤の配合量が４０重量部未満では
耐摩耗性が悪化し、１００重量部をこえると転がり抵抗
が悪化する傾向がある。
【００３０】澱粉／可塑剤・複合材（Ｂ）と充填剤
（Ｃ）の合計量は、前記ゴム成分（Ａ）１００重量部に
対して４１〜１００重量部であることが好ましい。充填
剤と澱粉／可塑剤・複合材の合計量が４１重量部未満で
は耐摩耗性が悪化する傾向にあり、１００重量部をこえ
ると転がり抵抗が悪化する傾向がある。
（Ｃ）の合計量は、前記ゴム成分（Ａ）１００重量部に
対して４１〜１００重量部であることが好ましい。充填
剤と澱粉／可塑剤・複合材の合計量が４１重量部未満で
は耐摩耗性が悪化する傾向にあり、１００重量部をこえ
ると転がり抵抗が悪化する傾向がある。
【００３１】本発明のゴム組成物には、そのほかに、シ
ランカップリング剤を配合することができる。シランカ
ップリング剤としては、従来からシリカと併用される任
意のシランカップリング剤を配合することができる。具
体的には、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テ
トラスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチ
ル）テトラスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリル
プロピル）テトラスルフィド、ビス（２−トリメトキシ
シリルエチル）テトラスルフィド、３−メルカプトプロ
ピルトリメトキシシラン、３−メルカプトプロピルトリ
エトキシシラン、２−メルカプトエチルトリメトキシシ
ラン、２−メルカプトエチルトリエトキシシラン、３−
ニトロプロピルトリメトキシシラン、３−ニトロプロピ
ルトリエトキシシラン、３−クロロプロピルトリメトキ
シシラン、３−クロロプロピルトリエトキシシラン、２
−クロロエチルトリメトキシシラン、２−クロロエチル
トリエトキシシラン、３−トリメトキシシリルプロピル
−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィ
ド、３−トリエトキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチ
ルチオカルバモイルテトラスルフィド、２−トリエトキ
シシリルエチル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテ
トラスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピルベン
ゾチアゾールテトラスルフィド、３−トリエトキシシリ
ルプロピルベンゾチアゾールテトラスルフィド、３−ト
リエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィ
ド、３−トリメトキシシリルプロピルメタクリレートモ
ノスルフィドなどがあげられる。これらは単独で用いて
もよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。これら
のうちでは、カップリング剤添加効果とコストの両立の
点から、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テト
ラスルフィドなどが好ましい。
ランカップリング剤を配合することができる。シランカ
ップリング剤としては、従来からシリカと併用される任
意のシランカップリング剤を配合することができる。具
体的には、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テ
トラスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチ
ル）テトラスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリル
プロピル）テトラスルフィド、ビス（２−トリメトキシ
シリルエチル）テトラスルフィド、３−メルカプトプロ
ピルトリメトキシシラン、３−メルカプトプロピルトリ
エトキシシラン、２−メルカプトエチルトリメトキシシ
ラン、２−メルカプトエチルトリエトキシシラン、３−
ニトロプロピルトリメトキシシラン、３−ニトロプロピ
ルトリエトキシシラン、３−クロロプロピルトリメトキ
シシラン、３−クロロプロピルトリエトキシシラン、２
−クロロエチルトリメトキシシラン、２−クロロエチル
トリエトキシシラン、３−トリメトキシシリルプロピル
−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィ
ド、３−トリエトキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチ
ルチオカルバモイルテトラスルフィド、２−トリエトキ
シシリルエチル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテ
トラスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピルベン
ゾチアゾールテトラスルフィド、３−トリエトキシシリ
ルプロピルベンゾチアゾールテトラスルフィド、３−ト
リエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィ
ド、３−トリメトキシシリルプロピルメタクリレートモ
ノスルフィドなどがあげられる。これらは単独で用いて
もよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。これら
のうちでは、カップリング剤添加効果とコストの両立の
点から、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テト
ラスルフィドなどが好ましい。
【００３２】シランカップリング剤は、シリカ同様、澱
粉／可塑剤・複合材にも有効に作用する。したがって、
シランカップリング剤は、シリカおよび澱粉／可塑剤・
複合材の合計重量に対して４〜１２重量％、さらには６
〜１２重量％配合することが好ましい。シランカップリ
ング剤の配合量が４重量％未満では耐摩耗性が低下する
傾向があり、１２重量％をこえるとコストが高くなりす
ぎる傾向がある。
粉／可塑剤・複合材にも有効に作用する。したがって、
シランカップリング剤は、シリカおよび澱粉／可塑剤・
複合材の合計重量に対して４〜１２重量％、さらには６
〜１２重量％配合することが好ましい。シランカップリ
ング剤の配合量が４重量％未満では耐摩耗性が低下する
傾向があり、１２重量％をこえるとコストが高くなりす
ぎる傾向がある。
【００３３】本発明のトレッド用ゴム組成物のｔａｎδ
の温度分散曲線は、複数のピークを有する。一方、ゴム
成分としてＳＢＲのみを用い、それ以外の組成は該トレ
ッド用ゴム組成物と同様にして調製されたゴム組成物
は、単一のピークを示す。そのピーク温度と、該トレッ
ド用ゴム組成物の最も高温側のピーク温度との差は１０
℃以内であることが好ましく、より好ましくは６℃以
内、さらに好ましくは３℃以内である。その差が１０℃
よりも大きくなると、ＳＢＲが有するグリップ性能がブ
レンドすることによって低下する。
の温度分散曲線は、複数のピークを有する。一方、ゴム
成分としてＳＢＲのみを用い、それ以外の組成は該トレ
ッド用ゴム組成物と同様にして調製されたゴム組成物
は、単一のピークを示す。そのピーク温度と、該トレッ
ド用ゴム組成物の最も高温側のピーク温度との差は１０
℃以内であることが好ましく、より好ましくは６℃以
内、さらに好ましくは３℃以内である。その差が１０℃
よりも大きくなると、ＳＢＲが有するグリップ性能がブ
レンドすることによって低下する。
【００３４】さらに、本発明のゴム組成物には、必要に
応じて、軟化剤、老化防止剤、加硫剤、加硫促進剤、加
硫促進助剤などの通常ゴム工業で使用される配合剤を適
宜配合することができる。
応じて、軟化剤、老化防止剤、加硫剤、加硫促進剤、加
硫促進助剤などの通常ゴム工業で使用される配合剤を適
宜配合することができる。
【００３５】本発明のトレッド用ゴム組成物は、グリッ
プ性能および転がり抵抗のバランスに優れ、トレッドと
して好適に用いることができる。
プ性能および転がり抵抗のバランスに優れ、トレッドと
して好適に用いることができる。
【００３６】
【実施例】つぎに、実施例および比較例により本発明を
具体的に説明するが、本発明は、これらの実施例に限定
されるものではない。なお、実施例および比較例では、
以下の各原料を用いた。
具体的に説明するが、本発明は、これらの実施例に限定
されるものではない。なお、実施例および比較例では、
以下の各原料を用いた。
【００３７】ＮＲ：ＲＲＳ＃３
ＳＢＲ：日本ゼオン(株)製のニッポール９５２０（結合
スチレン量：３５重量％、１，２−ブタジエン単位量：
１８重量％、ガラス転移温度：−４３℃） シリカ：デグッサ製のウルトラジルＶＮ３（Ｎ2ＳＡ：
２１０ｍ2／ｇ） カーボンブラック：昭和キャボット(株)製のＮ２２０
（Ｎ2ＳＡ：１１５ｍ2／ｇ） シランカップリング剤：デグッサ製のＳｉ６９（ビス
（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィ
ド） オイル：出光興産（株）製のダイアナプロセスＰＳ３２ ワックス：大内新興化学工業（株）製のサンノックワッ
クス 老化防止剤：フレキシス製のサントフレックス１３ ステアリン酸：日本油脂（株）製の桐 亜鉛華：三井金属鉱業（株）製の酸化亜鉛２号 硫黄：（株）軽井沢精錬所製のイオウ 加硫促進剤：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＮ
Ｓ 澱粉／可塑剤・複合材：ノバモント（Novamont Compan
y）製のマター・バイ（Mater Bi）１１２８Ｒ （澱粉／可塑剤重量比：約１．５／１、可塑剤：ポリエ
チレンビニルアルコール、澱粉のアミロース単位／アミ
ロペクチン単位重量比：約１／３、軟化点：１４７℃）
スチレン量：３５重量％、１，２−ブタジエン単位量：
１８重量％、ガラス転移温度：−４３℃） シリカ：デグッサ製のウルトラジルＶＮ３（Ｎ2ＳＡ：
２１０ｍ2／ｇ） カーボンブラック：昭和キャボット(株)製のＮ２２０
（Ｎ2ＳＡ：１１５ｍ2／ｇ） シランカップリング剤：デグッサ製のＳｉ６９（ビス
（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィ
ド） オイル：出光興産（株）製のダイアナプロセスＰＳ３２ ワックス：大内新興化学工業（株）製のサンノックワッ
クス 老化防止剤：フレキシス製のサントフレックス１３ ステアリン酸：日本油脂（株）製の桐 亜鉛華：三井金属鉱業（株）製の酸化亜鉛２号 硫黄：（株）軽井沢精錬所製のイオウ 加硫促進剤：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＮ
Ｓ 澱粉／可塑剤・複合材：ノバモント（Novamont Compan
y）製のマター・バイ（Mater Bi）１１２８Ｒ （澱粉／可塑剤重量比：約１．５／１、可塑剤：ポリエ
チレンビニルアルコール、澱粉のアミロース単位／アミ
ロペクチン単位重量比：約１／３、軟化点：１４７℃）
【００３８】実施例１〜３および比較例１〜４
（製造方法）表１に示す配合内容にしたがって、硫黄、
加硫促進剤以外をバンバリーで５〜１０分混練りした。
得られた混練り物に硫黄、加硫促進剤を加えて２軸オー
プンロールにて８０℃で５分間練り混み、そのゴム組成
物を１７０℃で１２分間加硫することによって、ゴム組
成物を得た。得られたゴム組成物を使用して、以下に示
す各物性の評価試験を行なった。
加硫促進剤以外をバンバリーで５〜１０分混練りした。
得られた混練り物に硫黄、加硫促進剤を加えて２軸オー
プンロールにて８０℃で５分間練り混み、そのゴム組成
物を１７０℃で１２分間加硫することによって、ゴム組
成物を得た。得られたゴム組成物を使用して、以下に示
す各物性の評価試験を行なった。
【００３９】（温度分散測定）（株）岩本製作所製のＶ
ＥＳ−Ｆ−３を用いて、周波数１０Ｈｚ、初期歪み１０
％、動歪み０．２５％、昇温速度２℃／分の条件下で−
１００〜１００℃までの温度範囲におけるトレッド用ゴ
ム組成物のｔａｎδの温度分散曲線を得た。各ゴム組成
物のピークの数および最も高温側のピーク温度を表１に
示す。
ＥＳ−Ｆ−３を用いて、周波数１０Ｈｚ、初期歪み１０
％、動歪み０．２５％、昇温速度２℃／分の条件下で−
１００〜１００℃までの温度範囲におけるトレッド用ゴ
ム組成物のｔａｎδの温度分散曲線を得た。各ゴム組成
物のピークの数および最も高温側のピーク温度を表１に
示す。
【００４０】また、天然ゴムを使用せず、ＳＢＲを１０
０重量部使用したほかは、各実施例および比較例と同様
のトレッド用ゴム組成物を調製して、ｔａｎδの温度分
散曲線を測定した。いずれも単一のピークが得られた。
各単一ピーク温度および各単一ピーク温度と前記最も高
温側のピーク温度との差も、あわせて表１に示す。
０重量部使用したほかは、各実施例および比較例と同様
のトレッド用ゴム組成物を調製して、ｔａｎδの温度分
散曲線を測定した。いずれも単一のピークが得られた。
各単一ピーク温度および各単一ピーク温度と前記最も高
温側のピーク温度との差も、あわせて表１に示す。
【００４１】（ウェットグリップ性能）温度分散測定の
０℃におけるｔａｎδを、ウェットグリップ性能の指標
とした。比較例１のｔａｎδを１００として指数で示し
た。指数が大きいほどｔａｎδが大きく、ウェットグリ
ップ性能が良好である。
０℃におけるｔａｎδを、ウェットグリップ性能の指標
とした。比較例１のｔａｎδを１００として指数で示し
た。指数が大きいほどｔａｎδが大きく、ウェットグリ
ップ性能が良好である。
【００４２】（転がり抵抗）温度分散測定の６０℃にお
けるｔａｎδを、転がり抵抗の指標とした。比較例１の
ｔａｎδを１００として指数で示した。指数が大きいほ
どｔａｎδが小さく、転がり抵抗が低く良好である。
けるｔａｎδを、転がり抵抗の指標とした。比較例１の
ｔａｎδを１００として指数で示した。指数が大きいほ
どｔａｎδが小さく、転がり抵抗が低く良好である。
【００４３】（摩耗試験）（株）岩本製作所製のランボ
ーン摩耗試験機を用い、表面回転速度５０ｍ／分、負荷
荷重１．５ｋｇ、かつ落砂量１５ｇ／分でスリップ率５
０％にて摩耗量を測定した。比較例１の摩耗量の逆数を
１００として指数で表わした。指数が大きいほど、耐摩
耗性に優れる。
ーン摩耗試験機を用い、表面回転速度５０ｍ／分、負荷
荷重１．５ｋｇ、かつ落砂量１５ｇ／分でスリップ率５
０％にて摩耗量を測定した。比較例１の摩耗量の逆数を
１００として指数で表わした。指数が大きいほど、耐摩
耗性に優れる。
【００４４】結果を表１に示す。
【００４５】特定のゴム成分に澱粉／可塑剤・複合材を
２〜２０重量部配合した実施例１〜３では、耐摩耗性を
維持しながら、転がり抵抗とウェットグリップ性能の両
立が達成できた。
２〜２０重量部配合した実施例１〜３では、耐摩耗性を
維持しながら、転がり抵抗とウェットグリップ性能の両
立が達成できた。
【００４６】一方、澱粉／可塑剤・複合材を配合しなか
った比較例１および２では、転がり抵抗が増大し、ウェ
ットグリップ性能が低かった。
った比較例１および２では、転がり抵抗が増大し、ウェ
ットグリップ性能が低かった。
【００４７】澱粉／可塑剤・複合材を２０重量部以上配
合した比較例３では、耐摩耗性が極端に低下した。
合した比較例３では、耐摩耗性が極端に低下した。
【００４８】また、ゴム成分中のＳＢＲの配合割合が５
０重量％以下である比較例４では、ウェットグリップ性
能が大幅に低下した。
０重量％以下である比較例４では、ウェットグリップ性
能が大幅に低下した。
【００４９】
【表１】
【００５０】
【発明の効果】本発明によれば、特定のゴム成分に特定
量の澱粉／可塑剤・複合材を配合することによって、ウ
ェットグリップ性能と転がり抵抗を高度に両立すること
ができる。
量の澱粉／可塑剤・複合材を配合することによって、ウ
ェットグリップ性能と転がり抵抗を高度に両立すること
ができる。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ０８Ｌ 9:00 Ｃ０８Ｌ 3:00
3:00 101:00
101:00）
Ｆターム(参考） 4J002 AB024 AB043 AC012 AC062
AC081 BB044 BB064 BB074
BB224 BH024 CF034 DA036
DE146 DJ016 DJ036 FD016
FD200 GN01
Claims (3)
- 【請求項１】 （Ａ）天然ゴムおよび／またはイソプレ
ンゴム１０〜５０重量％とガラス転移温度が−５０〜−
２５℃である少なくとも１種類以上のスチレンブタジエ
ンゴム５０〜９０重量％とからなるゴム成分１００重量
部に対して、（Ｂ）澱粉／可塑剤・複合材１〜２０重量
部を含有するトレッド用ゴム組成物。 - 【請求項２】 さらにゴム成分１００重量部に対して
（Ｃ）充填剤４０〜１００重量部を含有する請求項１記
載のトレッド用ゴム組成物。 - 【請求項３】 ゴム組成物のｔａｎδ温度分散曲線が複
数のピークを示し、その最も高温側のピーク温度と、前
記スチレンブタジエンゴムのみをゴム成分として用いた
ゴム組成物の単一ピーク温度との差が１０℃以内である
請求項１または２記載のトレッド用ゴム組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002095203A JP2003292679A (ja) | 2002-03-29 | 2002-03-29 | トレッド用ゴム組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002095203A JP2003292679A (ja) | 2002-03-29 | 2002-03-29 | トレッド用ゴム組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003292679A true JP2003292679A (ja) | 2003-10-15 |
Family
ID=29238799
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002095203A Pending JP2003292679A (ja) | 2002-03-29 | 2002-03-29 | トレッド用ゴム組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003292679A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008090590A1 (ja) * | 2007-01-26 | 2008-07-31 | Seed Company Ltd. | エラストマー組成物、その製造方法、及び該組成物を用いた字消し |
| JP2009132032A (ja) * | 2007-11-30 | 2009-06-18 | Seed:Kk | 字消し及びその製造方法 |
| JP2010189647A (ja) * | 2010-03-10 | 2010-09-02 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ |
-
2002
- 2002-03-29 JP JP2002095203A patent/JP2003292679A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008090590A1 (ja) * | 2007-01-26 | 2008-07-31 | Seed Company Ltd. | エラストマー組成物、その製造方法、及び該組成物を用いた字消し |
| US7732523B2 (en) | 2007-01-26 | 2010-06-08 | Seed Company Ltd. | Elastomer composition, method for producing the same, and eraser using the same |
| JP2009132032A (ja) * | 2007-11-30 | 2009-06-18 | Seed:Kk | 字消し及びその製造方法 |
| JP2010189647A (ja) * | 2010-03-10 | 2010-09-02 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20071030 |