JP2003286372A - ポリオレフィン樹脂射出成形体 - Google Patents
ポリオレフィン樹脂射出成形体Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高剛性で、十分な表面硬度を有するポリオレ
フィン樹脂射出成形体を提供する。 【解決手段】 ＢＥＴ比表面積が３０〜５００ｍ2／ｇ
であり、最大径が２０μｍ以下であり、水銀圧入法で測
定した細孔半径５０〜１０００ｎｍの細孔容積が０．３
ｃｍ3／ｇ以上である水酸化アルミニウムを０．００１
〜５０重量％含有するポリオレフィン樹脂射出成形体。
また、好ましくは、上記の水酸化アルミニウムの結晶構
造がベーマイト、擬ベーマイトまたは非晶質である上記
のポリオレフィン樹脂射出成形体。また、好ましくは、
上記のポリオレフィン樹脂がポリプロピレン樹脂である
上記のポリオレフィン樹脂射出成形体。
フィン樹脂射出成形体を提供する。 【解決手段】 ＢＥＴ比表面積が３０〜５００ｍ2／ｇ
であり、最大径が２０μｍ以下であり、水銀圧入法で測
定した細孔半径５０〜１０００ｎｍの細孔容積が０．３
ｃｍ3／ｇ以上である水酸化アルミニウムを０．００１
〜５０重量％含有するポリオレフィン樹脂射出成形体。
また、好ましくは、上記の水酸化アルミニウムの結晶構
造がベーマイト、擬ベーマイトまたは非晶質である上記
のポリオレフィン樹脂射出成形体。また、好ましくは、
上記のポリオレフィン樹脂がポリプロピレン樹脂である
上記のポリオレフィン樹脂射出成形体。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ポリオレフィン樹
脂射出成形体に関するものである。さらに詳細には、高
剛性で、十分な表面硬度を有するポリオレフィン樹脂射
出成形体に関するものである。
脂射出成形体に関するものである。さらに詳細には、高
剛性で、十分な表面硬度を有するポリオレフィン樹脂射
出成形体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ポリオレフィン樹脂射出成形体は、剛
性、耐衝撃強度、表面硬度や耐熱性などに優れているこ
とから、例えば、家電製品のハウジング、容器、一般雑
貨、自動車内装品、フェンダー、バンパー、サイドモー
ル、マッドガード、ミラーカバーなどに使用されてい
る。
性、耐衝撃強度、表面硬度や耐熱性などに優れているこ
とから、例えば、家電製品のハウジング、容器、一般雑
貨、自動車内装品、フェンダー、バンパー、サイドモー
ル、マッドガード、ミラーカバーなどに使用されてい
る。
【０００３】例えば、特開平１１−２１３９０号公報に
は、特に動的荷重下での表面硬さに優れ、耐傷性にすぐ
れた自動車部材などの各種成形体が得られるような射出
成形用ポリオレフィン樹脂組成物として、ポリオレフィ
ンにパイロフィライトを含有し、該パイロフィライトが
樹脂組成物中に８０重量％以下の量で含まれている射出
成形用ポリオレフィン樹脂組成物が記載されている。
は、特に動的荷重下での表面硬さに優れ、耐傷性にすぐ
れた自動車部材などの各種成形体が得られるような射出
成形用ポリオレフィン樹脂組成物として、ポリオレフィ
ンにパイロフィライトを含有し、該パイロフィライトが
樹脂組成物中に８０重量％以下の量で含まれている射出
成形用ポリオレフィン樹脂組成物が記載されている。
【０００４】また、特開平１１−３１０６７０号公報に
は、結晶性ポリオレフィンに、特定の構造を有するフォ
スフェート系化合物、水酸化アルミニウム及び特定の金
属塩をそれぞれ特定量配合してなる剛性及び耐熱剛性に
優れた成形品が得られる結晶性ポリオレフィンが記載さ
れている。
は、結晶性ポリオレフィンに、特定の構造を有するフォ
スフェート系化合物、水酸化アルミニウム及び特定の金
属塩をそれぞれ特定量配合してなる剛性及び耐熱剛性に
優れた成形品が得られる結晶性ポリオレフィンが記載さ
れている。
【０００５】そして、特開２０００−２７３１９３号公
報には、混合、成形時に水酸化アルミニウムに起因する
発泡を防止し、発泡痕のない熱可塑性樹脂成形体とし
て、吸湿速度が３重量％／ｈｒ以上である吸湿剤と熱可
塑性樹脂とを混練して混合物を得る第１工程と、得られ
た混合物、水酸化アルミニウム及び熱可塑性樹脂を混
合、成形してなる第２工程を含む製造方法によって製造
された熱可塑性樹脂成形体が記載されている。しかし、
上記の公報等に記載されているポリオレフィン樹脂組成
物からなる射出成形体においても、剛性と表面硬度につ
いては、さらなる改良が望まれていた。
報には、混合、成形時に水酸化アルミニウムに起因する
発泡を防止し、発泡痕のない熱可塑性樹脂成形体とし
て、吸湿速度が３重量％／ｈｒ以上である吸湿剤と熱可
塑性樹脂とを混練して混合物を得る第１工程と、得られ
た混合物、水酸化アルミニウム及び熱可塑性樹脂を混
合、成形してなる第２工程を含む製造方法によって製造
された熱可塑性樹脂成形体が記載されている。しかし、
上記の公報等に記載されているポリオレフィン樹脂組成
物からなる射出成形体においても、剛性と表面硬度につ
いては、さらなる改良が望まれていた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、高剛
性で、十分な表面硬度を有するポリオレフィン樹脂射出
成形体を提供することにある。
性で、十分な表面硬度を有するポリオレフィン樹脂射出
成形体を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、かかる実
情に鑑み、鋭意検討した結果、ＢＥＴ比表面積が一定の
範囲にあり、最大径が一定の範囲にあり、水銀圧入法で
測定した細孔半径５０〜１０００ｎｍの細孔容積が一定
の範囲にあり、含有量が一定の範囲にある水酸化アルミ
ニウムを含有するポリオレフィン樹脂射出成形体が、上
記課題を解決できることを見出し、本発明の完成に至っ
た。
情に鑑み、鋭意検討した結果、ＢＥＴ比表面積が一定の
範囲にあり、最大径が一定の範囲にあり、水銀圧入法で
測定した細孔半径５０〜１０００ｎｍの細孔容積が一定
の範囲にあり、含有量が一定の範囲にある水酸化アルミ
ニウムを含有するポリオレフィン樹脂射出成形体が、上
記課題を解決できることを見出し、本発明の完成に至っ
た。
【０００８】すなわち、本発明は、ＢＥＴ比表面積が３
０〜５００ｍ2／ｇであり、最大径が２０μｍ以下であ
り、水銀圧入法で測定した細孔半径５０〜１０００ｎｍ
の細孔容積が０．３ｃｍ3／ｇ以上である水酸化アルミ
ニウムを０．００１〜５０重量％含有するポリオレフィ
ン樹脂射出成形体に係るものである。以下、本発明を詳
細に説明する。
０〜５００ｍ2／ｇであり、最大径が２０μｍ以下であ
り、水銀圧入法で測定した細孔半径５０〜１０００ｎｍ
の細孔容積が０．３ｃｍ3／ｇ以上である水酸化アルミ
ニウムを０．００１〜５０重量％含有するポリオレフィ
ン樹脂射出成形体に係るものである。以下、本発明を詳
細に説明する。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明に用いられるポリオレフィ
ン樹脂としては、高密度ポリエチレン、エチレンとα−
オレフィンの共重合体である直鎖状低密度ポリエチレ
ン、高圧ラジカル重合法により製造される低密度ポリエ
チレン、プロピレンの単独重合体、ブテンの単独重合
体、プロピレン−エチレンランダム共重合体、プロピレ
ン−α−オレフィンランダム共重合体、プロピレン−エ
チレン−α−オレフィン三元共重合体、少なくとも二段
階以上の多段階で主にプロピレンからなる共重合体成分
とプロピレンとエチレンおよび／または炭素数４〜１２
のα−オレフィンの共重合体成分を重合させることによ
って製造されるポリプロピレンブロック共重合体等が挙
げられる。α−オレフィンとしては、炭素数４〜１２の
α−オレフィンが好ましく、より好ましくは１−ブテ
ン、１−ヘキセン、１−オクテンである。これらのポリ
オレフィン樹脂は単独で用いてもよく、２種以上をブレ
ンドしてもよい。
ン樹脂としては、高密度ポリエチレン、エチレンとα−
オレフィンの共重合体である直鎖状低密度ポリエチレ
ン、高圧ラジカル重合法により製造される低密度ポリエ
チレン、プロピレンの単独重合体、ブテンの単独重合
体、プロピレン−エチレンランダム共重合体、プロピレ
ン−α−オレフィンランダム共重合体、プロピレン−エ
チレン−α−オレフィン三元共重合体、少なくとも二段
階以上の多段階で主にプロピレンからなる共重合体成分
とプロピレンとエチレンおよび／または炭素数４〜１２
のα−オレフィンの共重合体成分を重合させることによ
って製造されるポリプロピレンブロック共重合体等が挙
げられる。α−オレフィンとしては、炭素数４〜１２の
α−オレフィンが好ましく、より好ましくは１−ブテ
ン、１−ヘキセン、１−オクテンである。これらのポリ
オレフィン樹脂は単独で用いてもよく、２種以上をブレ
ンドしてもよい。
【００１０】ポリオレフィン樹脂として、好ましくはポ
リプロピレン樹脂であり、より好ましくはプロピレンの
単独重合体、エチレンから誘導される繰り返し単位の含
有量が１０重量％以下であるプロピレンとエチレンとの
ランダム共重合体、炭素数４〜１２のα−オレフィンか
ら誘導される繰り返し単位の含有量が３０重量％以下で
あるプロピレンと炭素数４〜１２のα−オレフィンとの
ランダム共重合体、またはエチレンから誘導される繰り
返し単位の含有量が１０重量％以下で炭素数４〜１２の
α−オレフィンから誘導される繰り返し単位の含有量が
３０重量％以下であるプロピレンとエチレンと炭素数４
〜１２のα−オレフィンとの３元ランダム共重合体、ま
たは少なくとも二段階以上の多段階で主にプロピレンか
らなる共重合体成分とプロピレンとエチレンおよび／ま
たは炭素数４〜１２のα−オレフィンの共重合体成分を
重合させることによって製造されるポリプロピレンブロ
ック共重合体である。なお、ポリプロピレンブロック共
重合体中のエチレンおよび／または炭素数４〜１２のα
−オレフィンの含有量は、通常、０．１〜２０重量％で
あり、好ましくは１〜１０重量％である。
リプロピレン樹脂であり、より好ましくはプロピレンの
単独重合体、エチレンから誘導される繰り返し単位の含
有量が１０重量％以下であるプロピレンとエチレンとの
ランダム共重合体、炭素数４〜１２のα−オレフィンか
ら誘導される繰り返し単位の含有量が３０重量％以下で
あるプロピレンと炭素数４〜１２のα−オレフィンとの
ランダム共重合体、またはエチレンから誘導される繰り
返し単位の含有量が１０重量％以下で炭素数４〜１２の
α−オレフィンから誘導される繰り返し単位の含有量が
３０重量％以下であるプロピレンとエチレンと炭素数４
〜１２のα−オレフィンとの３元ランダム共重合体、ま
たは少なくとも二段階以上の多段階で主にプロピレンか
らなる共重合体成分とプロピレンとエチレンおよび／ま
たは炭素数４〜１２のα−オレフィンの共重合体成分を
重合させることによって製造されるポリプロピレンブロ
ック共重合体である。なお、ポリプロピレンブロック共
重合体中のエチレンおよび／または炭素数４〜１２のα
−オレフィンの含有量は、通常、０．１〜２０重量％で
あり、好ましくは１〜１０重量％である。
【００１１】本発明のポリオレフィン樹脂射出成形体に
は、ポリオレフィン以外の熱可塑性エラストマー等のポ
リマーを含んでいてもよい。熱可塑性エラストマーとし
ては、例えばエチレン−プロピレン共重合体ゴム、エチ
レン−プロピレン−共役ジエン共重合体ゴム、エチレン
−α−オレフィン共重合体ゴム、スチレン−ブタジエン
−スチレンブロック共重合体ゴム、スチレン−イソプレ
ン−スチレンブロック共重合体ゴム、スチレン−エチレ
ン−ブチレン−スチレンブロック共重合体ゴムが挙げら
れ、これらを単独で用いてもよく、少なくとも２種を用
いてもよい。
は、ポリオレフィン以外の熱可塑性エラストマー等のポ
リマーを含んでいてもよい。熱可塑性エラストマーとし
ては、例えばエチレン−プロピレン共重合体ゴム、エチ
レン−プロピレン−共役ジエン共重合体ゴム、エチレン
−α−オレフィン共重合体ゴム、スチレン−ブタジエン
−スチレンブロック共重合体ゴム、スチレン−イソプレ
ン−スチレンブロック共重合体ゴム、スチレン−エチレ
ン−ブチレン−スチレンブロック共重合体ゴムが挙げら
れ、これらを単独で用いてもよく、少なくとも２種を用
いてもよい。
【００１２】本発明で使用される水酸化アルミニウム
は、粉末状であって、組成式Ａｌ2Ｏn（ＯＨ）6-2n〔式
中、ｎは０〜３である。〕で表されるものであればよ
く、例えば、ギブサイト［Ａｌ（ＯＨ）3］、バイヤラ
イト［Ａｌ（ＯＨ）3］、ベーマイト［ＡｌＯ（Ｏ
Ｈ）］が挙げられ、また、Ｘ線回折スペクトルがベーマ
イト類似のＸ線回折スペクトルであり、結晶構造が擬ベ
ーマイトである水酸化アルミニウムが挙げられ、そし
て、Ｘ線回折スペクトルに結晶であることを示すピーク
をもたない非晶質水酸化アルミニウムが挙げられる。擬
ベーマイトは、通常、組成式Ａｌ2Ｏm（ＯＨ）6-2m〔式
中、ｍは１.５〜２である。〕で表されるものであり、
非晶質水酸化アルミニウムは、通常、組成式Ａｌ2Ｏ
p（ＯＨ）6-2p〔式中、ｐは０．５〜２．５である。〕
で表されるものである。
は、粉末状であって、組成式Ａｌ2Ｏn（ＯＨ）6-2n〔式
中、ｎは０〜３である。〕で表されるものであればよ
く、例えば、ギブサイト［Ａｌ（ＯＨ）3］、バイヤラ
イト［Ａｌ（ＯＨ）3］、ベーマイト［ＡｌＯ（Ｏ
Ｈ）］が挙げられ、また、Ｘ線回折スペクトルがベーマ
イト類似のＸ線回折スペクトルであり、結晶構造が擬ベ
ーマイトである水酸化アルミニウムが挙げられ、そし
て、Ｘ線回折スペクトルに結晶であることを示すピーク
をもたない非晶質水酸化アルミニウムが挙げられる。擬
ベーマイトは、通常、組成式Ａｌ2Ｏm（ＯＨ）6-2m〔式
中、ｍは１.５〜２である。〕で表されるものであり、
非晶質水酸化アルミニウムは、通常、組成式Ａｌ2Ｏ
p（ＯＨ）6-2p〔式中、ｐは０．５〜２．５である。〕
で表されるものである。
【００１３】本発明で用いられる水酸化アルミニウムの
ＢＥＴ比表面積が３０〜５００ｍ2／ｇであり、好まし
くは３０〜２００ｍ2／ｇであり、より好ましくは１０
０〜２００ｍ2／ｇである。ＢＥＴ比表面積が３０ｍ2／
ｇ未満の場合、剛性や表面硬度が充分でないことがあ
り、５００ｍ2／ｇを超えた場合、水酸化アルミニウム
が凝集しやすくなり、ポリオレフィン中に均一に分散さ
せることが困難になることがある。
ＢＥＴ比表面積が３０〜５００ｍ2／ｇであり、好まし
くは３０〜２００ｍ2／ｇであり、より好ましくは１０
０〜２００ｍ2／ｇである。ＢＥＴ比表面積が３０ｍ2／
ｇ未満の場合、剛性や表面硬度が充分でないことがあ
り、５００ｍ2／ｇを超えた場合、水酸化アルミニウム
が凝集しやすくなり、ポリオレフィン中に均一に分散さ
せることが困難になることがある。
【００１４】本発明で用いられる水酸化アルミニウムの
最大径は２０μｍ以下であり、好ましくは０．０１〜２
０μｍであり、より好ましくは０．０１〜１５μｍ以下
である。水酸化アルミニウムの最大径が２０μｍを超え
た場合、成形体に表面荒れが生じたり、引張強度や曲げ
強度が低下することがある。
最大径は２０μｍ以下であり、好ましくは０．０１〜２
０μｍであり、より好ましくは０．０１〜１５μｍ以下
である。水酸化アルミニウムの最大径が２０μｍを超え
た場合、成形体に表面荒れが生じたり、引張強度や曲げ
強度が低下することがある。
【００１５】本発明で用いられる水酸化アルミニウムの
水銀圧入法で測定した細孔半径５０〜１０００ｎｍの細
孔容積は０．３ｃｍ3／ｇ以上であり、好ましくは０．
３〜２ｃｍ3／ｇであり、より好ましくは０．４〜２ｃ
ｍ3／ｇである。水酸化アルミニウムの水銀圧入法で測
定した細孔半径５０〜１０００ｎｍの細孔容積が、０．
３ｃｍ3／ｇ未満の場合、成形体の剛性が充分でなかっ
たり、引張強度や曲げ強度が低下したり、表面荒れが発
生することがある。
水銀圧入法で測定した細孔半径５０〜１０００ｎｍの細
孔容積は０．３ｃｍ3／ｇ以上であり、好ましくは０．
３〜２ｃｍ3／ｇであり、より好ましくは０．４〜２ｃ
ｍ3／ｇである。水酸化アルミニウムの水銀圧入法で測
定した細孔半径５０〜１０００ｎｍの細孔容積が、０．
３ｃｍ3／ｇ未満の場合、成形体の剛性が充分でなかっ
たり、引張強度や曲げ強度が低下したり、表面荒れが発
生することがある。
【００１６】本発明で用いられる水酸化アルミニウムの
製造方法としては、例えば、アルミニウムアルコキシド
を加水分解して得られる軽装嵩比重が０.４〜０.９であ
る水酸化アルミニウムを懸濁させ、ｐＨ３〜1２の条件
で熟成した後、得られる懸濁液を気流乾燥する方法が挙
げられる。気流乾燥は、気流乾燥機（商品名“フラッシ
ュジェットドライヤーＦＪＤ-４ｉｎｃｈタイプ”、セ
イシン企業製）などを用いて行うことができ、このと
き、乾燥機の入口温度は３５０〜４５０℃、入口風圧は
正圧、概ね１０００〜５０００ｍｍＡｑ（９９００〜４
９０００Ｐａ）であり、乾燥機の出口温度は２５０〜３
５０℃、出口風圧は負圧、概ね０〜１,０００ｍｍＡｑ
（０〜９９００Ｐａ）であることが好ましい。また気流
乾燥に際しては、予め、篩別のような分級により粗粒
分、例えば４５μｍ以上のものを除去しておくことが好
ましい。
製造方法としては、例えば、アルミニウムアルコキシド
を加水分解して得られる軽装嵩比重が０.４〜０.９であ
る水酸化アルミニウムを懸濁させ、ｐＨ３〜1２の条件
で熟成した後、得られる懸濁液を気流乾燥する方法が挙
げられる。気流乾燥は、気流乾燥機（商品名“フラッシ
ュジェットドライヤーＦＪＤ-４ｉｎｃｈタイプ”、セ
イシン企業製）などを用いて行うことができ、このと
き、乾燥機の入口温度は３５０〜４５０℃、入口風圧は
正圧、概ね１０００〜５０００ｍｍＡｑ（９９００〜４
９０００Ｐａ）であり、乾燥機の出口温度は２５０〜３
５０℃、出口風圧は負圧、概ね０〜１,０００ｍｍＡｑ
（０〜９９００Ｐａ）であることが好ましい。また気流
乾燥に際しては、予め、篩別のような分級により粗粒
分、例えば４５μｍ以上のものを除去しておくことが好
ましい。
【００１７】本発明で用いられる水酸化アルミニウムの
含有量は、０．００１〜５０重量％であり、好ましくは
０．００１〜２５重量％であり、より好ましくは０．０
０１〜１０重量％である。ただし、本発明のポリオレフ
ィン樹脂射出成形体の全重量を１００重量％とする。
０．００１重量％未満の場合、成形体の剛性や表面硬度
が不充分なことがあり、５０重量％を超えた場合、成形
性が低下することがある。
含有量は、０．００１〜５０重量％であり、好ましくは
０．００１〜２５重量％であり、より好ましくは０．０
０１〜１０重量％である。ただし、本発明のポリオレフ
ィン樹脂射出成形体の全重量を１００重量％とする。
０．００１重量％未満の場合、成形体の剛性や表面硬度
が不充分なことがあり、５０重量％を超えた場合、成形
性が低下することがある。
【００１８】本発明で用いられる水酸化アルミニウムの
ポリオレフィン樹脂へ混合方法としては、例えば、ポリ
オレフィン樹脂と所定量の水酸化アルミニウムを混合
し、これを一軸混練押出機、二軸混練押出機などを用い
て、溶融混練する方法等が挙げられる。
ポリオレフィン樹脂へ混合方法としては、例えば、ポリ
オレフィン樹脂と所定量の水酸化アルミニウムを混合
し、これを一軸混練押出機、二軸混練押出機などを用い
て、溶融混練する方法等が挙げられる。
【００１９】本発明のポリオレフィン樹脂射出成形体に
は、必要に応じて、酸化防止剤、中和剤、耐候剤、紫外
線吸収剤、銅害防止剤、滑剤、加工助剤、可塑剤、分散
剤、アンチブロッキング剤、帯電防止剤、造核剤、難燃
剤、発泡剤、気泡防止剤、架橋剤、着色剤、顔料等の添
加剤、ガラス繊維、炭素繊維、金属繊維、ガラスビー
ズ、マイカ、炭酸カルシウム、チタン酸カリウムウィス
カー、タルク、繊維状マグネシウムオキシサルフェー
ト、アラミド繊維、硫酸バリウム、ガラスフレーク、フ
ッ素樹脂等の充填剤などを混合してもよい。
は、必要に応じて、酸化防止剤、中和剤、耐候剤、紫外
線吸収剤、銅害防止剤、滑剤、加工助剤、可塑剤、分散
剤、アンチブロッキング剤、帯電防止剤、造核剤、難燃
剤、発泡剤、気泡防止剤、架橋剤、着色剤、顔料等の添
加剤、ガラス繊維、炭素繊維、金属繊維、ガラスビー
ズ、マイカ、炭酸カルシウム、チタン酸カリウムウィス
カー、タルク、繊維状マグネシウムオキシサルフェー
ト、アラミド繊維、硫酸バリウム、ガラスフレーク、フ
ッ素樹脂等の充填剤などを混合してもよい。
【００２０】本発明のポリオレフィン樹脂射出成形体
は、例えば、バンパー、インストルメンタルパネル、フ
ェンダー、トリム、ドアーパネル、ホイールカバー、サ
イドプロテクター、コンソールボックス、コラムカバー
などの自動車内装部品および外装部品、カウリング、マ
フラーカバーなどの二輪車部品、家具、電気製品などの
外装部品等に使用できる。
は、例えば、バンパー、インストルメンタルパネル、フ
ェンダー、トリム、ドアーパネル、ホイールカバー、サ
イドプロテクター、コンソールボックス、コラムカバー
などの自動車内装部品および外装部品、カウリング、マ
フラーカバーなどの二輪車部品、家具、電気製品などの
外装部品等に使用できる。
【００２１】本発明のポリオレフィン樹脂射出成形体の
形状は、用途に応じて適宜、設計・変更することが可能
であり、射出成形が可能な形状であればよい。例えば、
板状、シート状、棒状、パイプ状、中空状などが挙げら
れる。
形状は、用途に応じて適宜、設計・変更することが可能
であり、射出成形が可能な形状であればよい。例えば、
板状、シート状、棒状、パイプ状、中空状などが挙げら
れる。
【００２２】本発明のポリオレフィン樹脂射出成形体に
は、必要に応じて、機械的切削、折曲げ、加熱融着、加
熱変形等の加工を施して、各種の材形を有する二次加工
品としてもよい。
は、必要に応じて、機械的切削、折曲げ、加熱融着、加
熱変形等の加工を施して、各種の材形を有する二次加工
品としてもよい。
【００２３】
【実施例】以下、実施例および比較例によって本発明を
説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるもので
はない。なお、実施例および比較例における物性値の測
定は、次の方法に従って行った。 （１）ＭＦＲ（単位：ｇ／１０ｍｉｎ） ＪＩＳ−Ｋ−６７５８に規定された方法に従って、測定
した。特に断りのない限り、測定温度は２３０℃で、荷
重は２．１６ｋｇで測定した。
説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるもので
はない。なお、実施例および比較例における物性値の測
定は、次の方法に従って行った。 （１）ＭＦＲ（単位：ｇ／１０ｍｉｎ） ＪＩＳ−Ｋ−６７５８に規定された方法に従って、測定
した。特に断りのない限り、測定温度は２３０℃で、荷
重は２．１６ｋｇで測定した。
【００２４】（２）曲げ弾性率（ＦＭ、単位：ＭＰａ）
ＪＩＳ−Ｋ−７２０３に規定された方法に従って、測定
した。厚みが６．４ｍｍであり、スパン長さが１００ｍ
ｍである試験片を用いて、荷重速度は２．５ｍｍ／分
で、測定温度は２３℃で測定した。
した。厚みが６．４ｍｍであり、スパン長さが１００ｍ
ｍである試験片を用いて、荷重速度は２．５ｍｍ／分
で、測定温度は２３℃で測定した。
【００２５】（３）アイゾット衝撃強度（Ｉｚｏｄ、単
位：ｋＪ／ｍ2） ＪＩＳ−Ｋ−７１１０に規定された方法に従って、測定
した。厚みが６．４ｍｍであり、成形の後にノッチ加工
されたノッチ付きの試験片を用いて、測定温度は２３℃
で測定した。
位：ｋＪ／ｍ2） ＪＩＳ−Ｋ−７１１０に規定された方法に従って、測定
した。厚みが６．４ｍｍであり、成形の後にノッチ加工
されたノッチ付きの試験片を用いて、測定温度は２３℃
で測定した。
【００２６】（４）加熱変形温度（ＨＤＴ、単位：℃）
ＪＩＳ−Ｋ−７２０７に規定された方法に従って、測定
した。ファイバーストレスは０．４５ＭＰａで測定し
た。
した。ファイバーストレスは０．４５ＭＰａで測定し
た。
【００２７】（５）ロックウェル硬度（ＨＲＲ）
ＪＩＳ−Ｋ−７２０２に規定された方法に従って、測定
した。厚みが３．０ｍｍである試験片を用いて測定し
た。測定値はＲスケールで表示した。
した。厚みが３．０ｍｍである試験片を用いて測定し
た。測定値はＲスケールで表示した。
【００２８】（６）極限粘度（単位：ｄｌ／ｇ）
ウベローデ型粘度計を用いて測定した。プロピレン単独
重合体については、溶媒としてテトラリンを用い、温度
１３５℃で測定した。エチレン−プロピレンランダム共
重合体部分については、溶媒としてキシレンを用い、温
度７０℃で測定した。 （６−１）結晶性エチレン−プロピレンブロックコポリ
マーの極限粘度 （６−１ａ）プロピレン単独重合体部分の極限粘度：
［η］P エチレン−プロピレンブロック共重合体のプロピレン単
独重合体部分の極限粘度（［η］P）はその製造時に、
第一工程であるプロピレン単独重合体部分の重合後に重
合槽内よりプロピレン単独重合体を取り出し、取り出さ
れたプロピレン単独重合体の［η］Pを測定して求め
た。
重合体については、溶媒としてテトラリンを用い、温度
１３５℃で測定した。エチレン−プロピレンランダム共
重合体部分については、溶媒としてキシレンを用い、温
度７０℃で測定した。 （６−１）結晶性エチレン−プロピレンブロックコポリ
マーの極限粘度 （６−１ａ）プロピレン単独重合体部分の極限粘度：
［η］P エチレン−プロピレンブロック共重合体のプロピレン単
独重合体部分の極限粘度（［η］P）はその製造時に、
第一工程であるプロピレン単独重合体部分の重合後に重
合槽内よりプロピレン単独重合体を取り出し、取り出さ
れたプロピレン単独重合体の［η］Pを測定して求め
た。
【００２９】（６−１ｂ）エチレン−プロピレンランダ
ム共重合体部分の極限粘度：［η］EP エチレン−プロピレンブロック共重合体のエチレン−プ
ロピレンランダム共重合体部分の極限粘度（［η］EP）
は、プロピレン単独重合体部分の極限粘度（［η］P）
とエチレン−プロピレンブロック共重合体全体の極限粘
度（［η］T）をそれぞれ測定し、エチレン−プロピレ
ンランダム共重合体部分のエチレン−プロピレンブロッ
ク共重合体全体に対する重量比率（Ｘ）を用いて次式か
ら計算により求めた。 ［η］EP＝［η］T／Ｘ−（１／Ｘ−１）［η］P ［η］P：プロピレン単独重合体部分の極限粘度（ｄｌ
／ｇ） ［η］T：エチレン−プロピレンブロック共重合体全体
の極限粘度（ｄｌ／ｇ）
ム共重合体部分の極限粘度：［η］EP エチレン−プロピレンブロック共重合体のエチレン−プ
ロピレンランダム共重合体部分の極限粘度（［η］EP）
は、プロピレン単独重合体部分の極限粘度（［η］P）
とエチレン−プロピレンブロック共重合体全体の極限粘
度（［η］T）をそれぞれ測定し、エチレン−プロピレ
ンランダム共重合体部分のエチレン−プロピレンブロッ
ク共重合体全体に対する重量比率（Ｘ）を用いて次式か
ら計算により求めた。 ［η］EP＝［η］T／Ｘ−（１／Ｘ−１）［η］P ［η］P：プロピレン単独重合体部分の極限粘度（ｄｌ
／ｇ） ［η］T：エチレン−プロピレンブロック共重合体全体
の極限粘度（ｄｌ／ｇ）
【００３０】（６−１ｃ）エチレン−プロピレンブロッ
ク共重合体におけるエチレン−プロピレンランダム共重
合体部分の全体に対する重量比率：Ｘ 以下の方法で測定した13Ｃ−ＮＭＲスペクトルから、Ｋ
ａｋｕｇｏらの報告（Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，
１９８２年，第１５巻，第１１５０−１１５２頁）に基
づいて求めた。１０ｍｍΦの試験管中で約２００ｍｇの
エチレン−プロピレンブロック共重合体を３ｍｌのオル
ソジクロロベンゼンに均一に溶解させて試料を調整し、
その試料の13Ｃ−ＮＭＲスペクトルを下記の条件下で測
定した。 測定温度：１３５℃ パルス繰り返し時間：１０秒 パルス幅：４５° 積算回数：２５００回
ク共重合体におけるエチレン−プロピレンランダム共重
合体部分の全体に対する重量比率：Ｘ 以下の方法で測定した13Ｃ−ＮＭＲスペクトルから、Ｋ
ａｋｕｇｏらの報告（Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，
１９８２年，第１５巻，第１１５０−１１５２頁）に基
づいて求めた。１０ｍｍΦの試験管中で約２００ｍｇの
エチレン−プロピレンブロック共重合体を３ｍｌのオル
ソジクロロベンゼンに均一に溶解させて試料を調整し、
その試料の13Ｃ−ＮＭＲスペクトルを下記の条件下で測
定した。 測定温度：１３５℃ パルス繰り返し時間：１０秒 パルス幅：４５° 積算回数：２５００回
【００３１】（７）エチレン−プロピレンブロック共重
合体中のエチレン単位含有量の測定（単位：重量％） 上記の（６−１ｃ）と同様の方法により求めた。
合体中のエチレン単位含有量の測定（単位：重量％） 上記の（６−１ｃ）と同様の方法により求めた。
【００３２】（８）ＢＥＴ比表面積（単位：ｍ2／ｇ）
窒素吸着法により測定した。
【００３３】（９）最大径（単位：μｍ）
試料を０．２重量％ヘキサメタリン酸ソーダ水溶液中に
懸濁させ、この懸濁液に後述の粒度分布測定装置に付属
の超音波分散機（出力４０Ｗ）により超音波を５分間照
射した。照射後、レーザー散乱式粒度分布計（商品名
“マイクロトラックＨＲＡ Ｘ−１００”、リード ア
ンド ノースラップ社製）を用いて、縦軸を累積重量、
横軸を粒子径とする粒子径分布曲線を求め、累積重量が
０．１重量％となる粒子径を最大径とした。なお、粒子
径分布曲線における縦軸の累積重量は、１０００μｍ以
下で大きい方から順次累積した値とした。
懸濁させ、この懸濁液に後述の粒度分布測定装置に付属
の超音波分散機（出力４０Ｗ）により超音波を５分間照
射した。照射後、レーザー散乱式粒度分布計（商品名
“マイクロトラックＨＲＡ Ｘ−１００”、リード ア
ンド ノースラップ社製）を用いて、縦軸を累積重量、
横軸を粒子径とする粒子径分布曲線を求め、累積重量が
０．１重量％となる粒子径を最大径とした。なお、粒子
径分布曲線における縦軸の累積重量は、１０００μｍ以
下で大きい方から順次累積した値とした。
【００３４】（１０）細孔容積（単位：ｃｍ3／ｇ）
細孔分布測定装置（商品名“オートスキャン３３型”、
カンタクローム製）を用いて、水銀圧入法により試料の
細孔分布を測定した。そして、横軸を細孔半径とし、縦
軸を累積細孔容積とする累積細孔分布曲線を求め、細孔
半径５０ｎｍ〜１０００μｍの間の細孔の累積容積を求
めた。なお、累積細孔分布曲線における縦軸の累積細孔
容積は、１００μｍ以下で大きい方から順次累積した値
とした。
カンタクローム製）を用いて、水銀圧入法により試料の
細孔分布を測定した。そして、横軸を細孔半径とし、縦
軸を累積細孔容積とする累積細孔分布曲線を求め、細孔
半径５０ｎｍ〜１０００μｍの間の細孔の累積容積を求
めた。なお、累積細孔分布曲線における縦軸の累積細孔
容積は、１００μｍ以下で大きい方から順次累積した値
とした。
【００３５】（１１）結晶構造
試料をＸ線回折装置（商品名“ＲＡＤ−ＲＢ ＲＵ−２
００”、理学電機製）により分析し、得られたＸ線回折
スペクトルのピークデータから結晶構造を同定した。
００”、理学電機製）により分析し、得られたＸ線回折
スペクトルのピークデータから結晶構造を同定した。
【００３６】（１２）軽装嵩比重（単位：ｇ／ｃｍ3）
ＪＩＳ−Ｈ−１９０２に従って、容量１５ｃｍ3のシリ
ンダーを用いて測定した。
ンダーを用いて測定した。
【００３７】実施例または比較例において、以下に示し
た各種材料を用いた。 （１）ＰＰ１：エチレン−プロピレンブロック共重合体 ＭＦＲ：１５．２ｇ／１０ｍｉｎ エチレン−プロピレンブロック共重合体全体の極限粘度
［η］T：1.4ｄｌ／ｇ プロピレン単独重合体部分の極限粘度［η］P：１．２
ｄｌ／ｇ エチレン単位含有量：５．９重量％ エチレン−プロピレンランダム共重合体部分の共重合体
全体に対する重量比率：１５重量％ エチレン−プロピレンランダム共重合体部分の極限粘度
［η］EP：2.3ｄｌ/ｇ 特開平７−２１６０１７記載の固体触媒成分を用いて気
相重合法により製造した。
た各種材料を用いた。 （１）ＰＰ１：エチレン−プロピレンブロック共重合体 ＭＦＲ：１５．２ｇ／１０ｍｉｎ エチレン−プロピレンブロック共重合体全体の極限粘度
［η］T：1.4ｄｌ／ｇ プロピレン単独重合体部分の極限粘度［η］P：１．２
ｄｌ／ｇ エチレン単位含有量：５．９重量％ エチレン−プロピレンランダム共重合体部分の共重合体
全体に対する重量比率：１５重量％ エチレン−プロピレンランダム共重合体部分の極限粘度
［η］EP：2.3ｄｌ/ｇ 特開平７−２１６０１７記載の固体触媒成分を用いて気
相重合法により製造した。
【００３８】（２）ＰＰ２：プロピレン単独重合体
ＭＦＲ：１２．２ｇ／１０ｍｉｎ
特開平７−２１６０１７記載の固体触媒成分を用いて気
相重合法により製造した。
相重合法により製造した。
【００３９】（３）ＥＯＲ：エチレン−オクテン共重合
体 ＥＧ８２００（Ｄｏｗ Ｃｈｅｍｉｃａｌ社製）
体 ＥＧ８２００（Ｄｏｗ Ｃｈｅｍｉｃａｌ社製）
【００４０】（４−１）ＡＴＨ：水酸化アルミニウム
ＢＥＴ比表面積：１５３ｍ2／ｇ、軽装かさ比重：０．
１７ｇ／ｃｍ3、最大径：１３．０８μｍ、細孔半径が
５０〜１０００ｎｍの細孔容積：０．８１ｃｍ3／ｇ、
結晶構造：ベーマイト
１７ｇ／ｃｍ3、最大径：１３．０８μｍ、細孔半径が
５０〜１０００ｎｍの細孔容積：０．８１ｃｍ3／ｇ、
結晶構造：ベーマイト
【００４１】（４−２）ＡＴＨ（水酸化アルミニウム）
の製造方法 ＡＴＨ（水酸化アルミニウム）は、以下の方法で製造し
た。アルミニウムアルコキシドを加水分解して得られた
水酸化アルミニウム（軽装嵩比重：０．７７ｇ／ｃ
ｍ3）３７６０ｇと水５０ｋｇを混合した。この固形分
濃度７重量％の混合物を連続型ビーズミルに通して、水
酸化アルミニウムを分散させて懸濁液を得た。この懸濁
液をステンレス製ドラム缶に入れた後、１Ｎ水酸化ナト
リウム水溶液を添加して、懸濁液のｐＨを１０に調整し
た。ステンレス製ドラム缶に還流装置を付けた後、懸濁
液を加熱して、１００℃で６０時間保持した。懸濁液を
徐冷した後、篩別により４５μｍ以上の粗粒分を除き、
気流乾燥機（商品名“フラッシュジェットドライヤーＦ
ＪＤ-４ｉｎｃｈタイプ”、セイシン企業製）を用いて
乾燥させた。このとき気流乾燥機は、入口温度：４００
℃、入口風圧：３０００ｍｍＡｑ（２９６００Ｐａ）、
出口温度：３００℃、出口風圧：１００ｍｍＡｑ（９８
５Ｐａ）の条件で運転した。
の製造方法 ＡＴＨ（水酸化アルミニウム）は、以下の方法で製造し
た。アルミニウムアルコキシドを加水分解して得られた
水酸化アルミニウム（軽装嵩比重：０．７７ｇ／ｃ
ｍ3）３７６０ｇと水５０ｋｇを混合した。この固形分
濃度７重量％の混合物を連続型ビーズミルに通して、水
酸化アルミニウムを分散させて懸濁液を得た。この懸濁
液をステンレス製ドラム缶に入れた後、１Ｎ水酸化ナト
リウム水溶液を添加して、懸濁液のｐＨを１０に調整し
た。ステンレス製ドラム缶に還流装置を付けた後、懸濁
液を加熱して、１００℃で６０時間保持した。懸濁液を
徐冷した後、篩別により４５μｍ以上の粗粒分を除き、
気流乾燥機（商品名“フラッシュジェットドライヤーＦ
ＪＤ-４ｉｎｃｈタイプ”、セイシン企業製）を用いて
乾燥させた。このとき気流乾燥機は、入口温度：４００
℃、入口風圧：３０００ｍｍＡｑ（２９６００Ｐａ）、
出口温度：３００℃、出口風圧：１００ｍｍＡｑ（９８
５Ｐａ）の条件で運転した。
【００４２】（５）タルク：エンスタル５６（林化成社
製）
製）
【００４３】実施例１
ＰＰ１ ９８．５重量％、ＡＴＨ １．５重量％、ＰＰ
１とＡＴＨの合計重量に対してステアリン酸カルシウム
（商品名“ＡＲ−２”、共同薬品製）０．０５重量部、
ＧＡ−８０（住友化学工業製）０．０５重量部、ＵＬＴ
ＲＡＮＯＸ６２６（ＧＥスペシャリティーケミカルズ
製）０．１０重量部を添加し、ドライブレンドした後、
二軸混練押出機（商品名“ＫＺＷ１５−４５ＭＧ”、同
方向回転型：スクリュー１５ｍｍ×４５Ｌ／Ｄ、テクノ
ベル社製）を用いて、設定温度１８０℃、スクリュー回
転速度５００ｒｐｍの条件で溶融混練した。得られる樹
脂組成物を射出成形機（住友重機械社製 ＮＥＴＭＡＴ
３５０／１２０）を用いて、シリンダー設定温度１８０
℃、金型設定温度５０℃の条件で射出成形を行い、成形
体を得た。樹脂組成物の組成を表１に示し、物性評価結
果を表２に示した。
１とＡＴＨの合計重量に対してステアリン酸カルシウム
（商品名“ＡＲ−２”、共同薬品製）０．０５重量部、
ＧＡ−８０（住友化学工業製）０．０５重量部、ＵＬＴ
ＲＡＮＯＸ６２６（ＧＥスペシャリティーケミカルズ
製）０．１０重量部を添加し、ドライブレンドした後、
二軸混練押出機（商品名“ＫＺＷ１５−４５ＭＧ”、同
方向回転型：スクリュー１５ｍｍ×４５Ｌ／Ｄ、テクノ
ベル社製）を用いて、設定温度１８０℃、スクリュー回
転速度５００ｒｐｍの条件で溶融混練した。得られる樹
脂組成物を射出成形機（住友重機械社製 ＮＥＴＭＡＴ
３５０／１２０）を用いて、シリンダー設定温度１８０
℃、金型設定温度５０℃の条件で射出成形を行い、成形
体を得た。樹脂組成物の組成を表１に示し、物性評価結
果を表２に示した。
【００４４】実施例２
実施例１で得られた樹脂組成物５９重量％、ＰＰ２ ６
重量％、ＥＯＲ １５重量％、タルク ２０重量％を添
加し、ドライブレンドした後、二軸混練押出機（商品名
“ＫＺＷ１５−４５ＭＧ”、同方向回転型：スクリュー
１５ｍｍ×４５Ｌ／Ｄ、テクノベル社製）を用いて、設
定温度１８０℃、スクリュー回転速度５００ｒｐｍの条
件で溶融混練した。得られる樹脂組成物を射出成形機
（住友重機械社製 ＮＥＴＭＡＴ３５０／１２０）を用
いて、シリンダー設定温度１８０℃、金型設定温度５０
℃の条件で射出成形を行い、成形体を得た。樹脂組成物
の組成を表１に示し、物性評価結果を表２に示した。
重量％、ＥＯＲ １５重量％、タルク ２０重量％を添
加し、ドライブレンドした後、二軸混練押出機（商品名
“ＫＺＷ１５−４５ＭＧ”、同方向回転型：スクリュー
１５ｍｍ×４５Ｌ／Ｄ、テクノベル社製）を用いて、設
定温度１８０℃、スクリュー回転速度５００ｒｐｍの条
件で溶融混練した。得られる樹脂組成物を射出成形機
（住友重機械社製 ＮＥＴＭＡＴ３５０／１２０）を用
いて、シリンダー設定温度１８０℃、金型設定温度５０
℃の条件で射出成形を行い、成形体を得た。樹脂組成物
の組成を表１に示し、物性評価結果を表２に示した。
【００４５】比較例１
ＡＴＨを用いない以外は実施例１と同様にして成形体を
得た。樹脂組成物の組成を表１に示し、物性評価結果を
表２に示した。
得た。樹脂組成物の組成を表１に示し、物性評価結果を
表２に示した。
【００４６】比較例２
実施例１で得られた樹脂組成物に代えて、比較例１で得
られた樹脂組成物を用いた以外は実施例２と同様にして
成形体を得た。樹脂組成物の組成を表１に示し、物性評
価結果を表２に示した。
られた樹脂組成物を用いた以外は実施例２と同様にして
成形体を得た。樹脂組成物の組成を表１に示し、物性評
価結果を表２に示した。
【００４７】
【表１】
【００４８】
【表２】
【００４９】
【発明の効果】以上、詳述したとおり、本発明によっ
て、高剛性で、十分な表面硬度を有するポリオレフィン
樹脂射出成形体を得ることができる。
て、高剛性で、十分な表面硬度を有するポリオレフィン
樹脂射出成形体を得ることができる。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｂ２９Ｋ 105:06 Ｂ２９Ｋ 105:06
Ｆターム(参考） 4F071 AA14 AA15X AA20 AA20X
AA21X AA75 AA76 AB18
AD03 AD06 AH07 AH11 AH12
AH19 BB05
4F206 AA03 AB11 AB16 AH17 AH42
AH55 AH56 JA07 JF02 JF21
4J002 BB001 BB031 BB121 BB151
BB171 DE146 FA096 GN00
GQ00
Claims (3)
- 【請求項１】ＢＥＴ比表面積が３０〜５００ｍ2／ｇで
あり、最大径が２０μｍ以下であり、水銀圧入法で測定
した細孔半径５０〜１０００ｎｍの細孔容積が０．３ｃ
ｍ3／ｇ以上である水酸化アルミニウムを０．００１〜
５０重量％含有することを特徴とするポリオレフィン樹
脂射出成形体。 - 【請求項２】水酸化アルミニウムの結晶構造がベーマイ
ト、擬ベーマイトまたは非晶質であることを特徴とする
請求項１記載のポリオレフィン樹脂射出成形体。 - 【請求項３】ポリオレフィン樹脂がポリプロピレン樹脂
である請求項１または２記載のポリオレフィン樹脂射出
成形体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002093591A JP4081600B2 (ja) | 2002-03-29 | 2002-03-29 | ポリオレフィン樹脂射出成形体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002093591A JP4081600B2 (ja) | 2002-03-29 | 2002-03-29 | ポリオレフィン樹脂射出成形体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003286372A true JP2003286372A (ja) | 2003-10-10 |
| JP4081600B2 JP4081600B2 (ja) | 2008-04-30 |
Family
ID=29237980
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002093591A Expired - Fee Related JP4081600B2 (ja) | 2002-03-29 | 2002-03-29 | ポリオレフィン樹脂射出成形体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4081600B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007148226A2 (en) * | 2006-06-21 | 2007-12-27 | Martinswerk Gmbh | Thermally stable aluminum trihydroxide particles produced by spray drying with subsequent dry-milling and their use |
| JP2008156549A (ja) * | 2006-12-26 | 2008-07-10 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 水酸化アルミニウム充填ポリオレフィン樹脂組成物およびそれからなる成形体 |
| WO2008117877A1 (ja) * | 2007-03-23 | 2008-10-02 | Sumitomo Chemical Company, Limited | ベーマイト充填ポリプロピレン樹脂組成物、およびそれからなる成形体 |
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| JP2014169208A (ja) * | 2013-03-04 | 2014-09-18 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 水酸化アルミニウム粉末 |
-
2002
- 2002-03-29 JP JP2002093591A patent/JP4081600B2/ja not_active Expired - Fee Related
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