JP2003257697A - Ｘ線用高電圧発生装置 - Google Patents
Ｘ線用高電圧発生装置Info
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- JP2003257697A JP2003257697A JP2002058378A JP2002058378A JP2003257697A JP 2003257697 A JP2003257697 A JP 2003257697A JP 2002058378 A JP2002058378 A JP 2002058378A JP 2002058378 A JP2002058378 A JP 2002058378A JP 2003257697 A JP2003257697 A JP 2003257697A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 クラックや剥離などの発生し難く、小型・軽
量の高電圧発生装置を提供すること。 【解決手段】 第１、第２のインバータ回路７と、第
１、第２の高電圧トランスと、第１、第２の高電圧整流
回路１４と、フィラメントトランス２２と、第１、第２
の高電圧出力コネクタ１９と、第１、第２の放電保護抵
抗と、第１、第２の電圧検出抵抗２０とを備え、前記第
１、第２の高電圧トランスと前記第１、第２の高電圧整
流回路と前記第１、第２の電圧検出抵抗と前記第１、第
２の高電圧出力コネクタの一部分とを、それぞれ別々に
モールドして正極と負極の高電圧発生部を構成すること
を特徴とするＸ線用高電圧発生装置。
量の高電圧発生装置を提供すること。 【解決手段】 第１、第２のインバータ回路７と、第
１、第２の高電圧トランスと、第１、第２の高電圧整流
回路１４と、フィラメントトランス２２と、第１、第２
の高電圧出力コネクタ１９と、第１、第２の放電保護抵
抗と、第１、第２の電圧検出抵抗２０とを備え、前記第
１、第２の高電圧トランスと前記第１、第２の高電圧整
流回路と前記第１、第２の電圧検出抵抗と前記第１、第
２の高電圧出力コネクタの一部分とを、それぞれ別々に
モールドして正極と負極の高電圧発生部を構成すること
を特徴とするＸ線用高電圧発生装置。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】 本発明は、ＣＴスキャンを行う
ＣＴ用Ｘ線発生装置などに用いるのに好適な直流高電圧
発生装置に関する。
ＣＴ用Ｘ線発生装置などに用いるのに好適な直流高電圧
発生装置に関する。
【０００２】
【従来技術】 Ｘ線発生用高電圧装置、例えば、Ｘ線Ｃ
Ｔ装置の高電圧発生装置は、通常、中性点接地方式であ
り、正極と負極の２出力を有する高電圧発生部を有す
る。図３は、このようなＸ線ＣＴ装置の高電圧発生装置
３０の構成を示す。３１は商用電源を整流する整流装置
などからなる直流電源、３２は直流電源３１からの直流
電力を所望の周波数の交流電力に変換するインバータ回
路、３３はその交流電圧を昇圧する高電圧トランス、３
４は正極の高電圧整流回路、３５は負極の高電圧整流回
路をそれぞれ示す。また、３６はＸ線管３７にフィラメ
ント電流を供給するフィラメントトランスであり、数Ｖ
から１０数Ｖの電圧を発生する。フィラメントトランス
３６の１次側回路は省略している。
Ｔ装置の高電圧発生装置は、通常、中性点接地方式であ
り、正極と負極の２出力を有する高電圧発生部を有す
る。図３は、このようなＸ線ＣＴ装置の高電圧発生装置
３０の構成を示す。３１は商用電源を整流する整流装置
などからなる直流電源、３２は直流電源３１からの直流
電力を所望の周波数の交流電力に変換するインバータ回
路、３３はその交流電圧を昇圧する高電圧トランス、３
４は正極の高電圧整流回路、３５は負極の高電圧整流回
路をそれぞれ示す。また、３６はＸ線管３７にフィラメ
ント電流を供給するフィラメントトランスであり、数Ｖ
から１０数Ｖの電圧を発生する。フィラメントトランス
３６の１次側回路は省略している。
【０００３】 高電圧トランス３３、正極と負極の一対
の高電圧整流回路３４と３５、フィラメントトランス３
６は、通常、図３に示す破線枠内で絶縁油、又は絶縁樹
脂３８に封入され、高電圧コネクタ３９，４０を通して
Ｘ線管にアノード電圧、カソード電圧、フィラメント電
圧をそれぞれ供給する。一般に、ＣＴ装置では図４に示
すようなガントリー４１とよばれるリング形状の回転体
が固定本体４２に取り付けられ、このガントリー４１に
上記高電圧発生装置３０がＸ線管と共に取り付けられ
る。ＣＴ装置による撮影時には、このガントリー４１が
高速回転しながら高電圧出力を発生してＸ線管を駆動
し、その中の患者の断面撮影を行う。すなわち、高電圧
発生装置３０がガントリー４１と共に高速回転する。こ
のため、絶縁油構造では回転加速度に対して高電圧部品
が振動し、その加速度対策の構造が複雑となるので、近
年、シリコンゴム、又はエポキシ樹脂のような固体絶縁
物により高電圧発生部全体をモールドして、固体化する
単一の構造が採用されている。
の高電圧整流回路３４と３５、フィラメントトランス３
６は、通常、図３に示す破線枠内で絶縁油、又は絶縁樹
脂３８に封入され、高電圧コネクタ３９，４０を通して
Ｘ線管にアノード電圧、カソード電圧、フィラメント電
圧をそれぞれ供給する。一般に、ＣＴ装置では図４に示
すようなガントリー４１とよばれるリング形状の回転体
が固定本体４２に取り付けられ、このガントリー４１に
上記高電圧発生装置３０がＸ線管と共に取り付けられ
る。ＣＴ装置による撮影時には、このガントリー４１が
高速回転しながら高電圧出力を発生してＸ線管を駆動
し、その中の患者の断面撮影を行う。すなわち、高電圧
発生装置３０がガントリー４１と共に高速回転する。こ
のため、絶縁油構造では回転加速度に対して高電圧部品
が振動し、その加速度対策の構造が複雑となるので、近
年、シリコンゴム、又はエポキシ樹脂のような固体絶縁
物により高電圧発生部全体をモールドして、固体化する
単一の構造が採用されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】 しかしながら、従来
の単一の固体化構造では、高電圧トランス、正極と負極
の一対の高電圧整流回路とフィラメントトランスを一体
化モールドする場合、正極と負極間にはＸ線管の最大定
格電圧、例えば、１５０ｋＶが加わるので、電気絶縁構
造が大型化するという問題がある。また、大型化に伴
い、高電圧トランスの鉄損、銅損によって発生する熱が
内部にこもり、膨張率の違いでモールド樹脂にクラック
（ひび割れ）あるいは部品との剥離が発生しやすくなる
などの問題がある。さらに、このような高電圧の単一の
固体化構造をガントリー４１と一緒にスムーズに回転さ
せるには、ガントリー４１の一か所に高電圧発生装置を
配置する構造は好ましいとは言えず、配置上での裕度に
欠け、組立が難しいという問題があった。本発明は、高
電圧発生装置の絶縁構造を最適化でき、また小型・軽量
で熱処理も容易な構造を提案する。
の単一の固体化構造では、高電圧トランス、正極と負極
の一対の高電圧整流回路とフィラメントトランスを一体
化モールドする場合、正極と負極間にはＸ線管の最大定
格電圧、例えば、１５０ｋＶが加わるので、電気絶縁構
造が大型化するという問題がある。また、大型化に伴
い、高電圧トランスの鉄損、銅損によって発生する熱が
内部にこもり、膨張率の違いでモールド樹脂にクラック
（ひび割れ）あるいは部品との剥離が発生しやすくなる
などの問題がある。さらに、このような高電圧の単一の
固体化構造をガントリー４１と一緒にスムーズに回転さ
せるには、ガントリー４１の一か所に高電圧発生装置を
配置する構造は好ましいとは言えず、配置上での裕度に
欠け、組立が難しいという問題があった。本発明は、高
電圧発生装置の絶縁構造を最適化でき、また小型・軽量
で熱処理も容易な構造を提案する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】 この課題を解決するた
め、請求項１の発明は、交流電圧を整流した直流電圧を
高周波電圧に変換する第１、第２のインバータ回路と、
前記それぞれのインバータ回路の高周波電圧を昇圧する
第１、第２の高電圧トランスと、前記第１、第２の高電
圧トランスにより昇圧された高周波電圧を正極及び負極
の直流高電圧に変換する第１、第２の高電圧整流回路
と、負極の高電圧出力に接続されるＸ線管のフィラメン
トトランスと、前記正極の直流高電圧、負極の直流高電
圧及びフィラメント電圧を出力する第１、第２の高電圧
出力コネクタと、前記第１、第２の高電圧整流回路の出
力電圧を検出する第１、第２の電圧検出手段とを備え、
前記第１の高電圧トランスと前記第１の高電圧整流回路
と前記第１の高電圧出力コネクタの一部分とをモールド
用絶縁物でモールドして正極の高電圧発生部を構成し、
前記第２の高電圧トランスと前記第２の高電圧整流回路
と前記第２の高電圧出力コネクタの一部分と前記フィラ
メントトランスとをモールド用絶縁物でモールドして負
極の高電圧発生部を構成するＸ線用高電圧発生装置を提
案するものである。この発明によれば、正負二つのの高
電圧発生部に分けてモールドしたことにより、モールド
構造体が小型・軽量になる。この結果、従来、大きな高
電圧発生部を狭いＣＴガントリー内へ配置するため、高
電圧発生部の外形が制約されたが、分割小型化したこと
により、配置自由度が向上し、それらの配置が偏ること
なくガントリーを容易にスムーズに回転させることがで
きる。また、高電圧トランスなどの発熱物が別々のモー
ルド構造体に分離されると共に、モールド表面積が増加
する。これにより、従来の正負極一体のモールド構造で
困難であつた内部損失の放熱が容易となり、クラック、
剥離を発生しにくい。
め、請求項１の発明は、交流電圧を整流した直流電圧を
高周波電圧に変換する第１、第２のインバータ回路と、
前記それぞれのインバータ回路の高周波電圧を昇圧する
第１、第２の高電圧トランスと、前記第１、第２の高電
圧トランスにより昇圧された高周波電圧を正極及び負極
の直流高電圧に変換する第１、第２の高電圧整流回路
と、負極の高電圧出力に接続されるＸ線管のフィラメン
トトランスと、前記正極の直流高電圧、負極の直流高電
圧及びフィラメント電圧を出力する第１、第２の高電圧
出力コネクタと、前記第１、第２の高電圧整流回路の出
力電圧を検出する第１、第２の電圧検出手段とを備え、
前記第１の高電圧トランスと前記第１の高電圧整流回路
と前記第１の高電圧出力コネクタの一部分とをモールド
用絶縁物でモールドして正極の高電圧発生部を構成し、
前記第２の高電圧トランスと前記第２の高電圧整流回路
と前記第２の高電圧出力コネクタの一部分と前記フィラ
メントトランスとをモールド用絶縁物でモールドして負
極の高電圧発生部を構成するＸ線用高電圧発生装置を提
案するものである。この発明によれば、正負二つのの高
電圧発生部に分けてモールドしたことにより、モールド
構造体が小型・軽量になる。この結果、従来、大きな高
電圧発生部を狭いＣＴガントリー内へ配置するため、高
電圧発生部の外形が制約されたが、分割小型化したこと
により、配置自由度が向上し、それらの配置が偏ること
なくガントリーを容易にスムーズに回転させることがで
きる。また、高電圧トランスなどの発熱物が別々のモー
ルド構造体に分離されると共に、モールド表面積が増加
する。これにより、従来の正負極一体のモールド構造で
困難であつた内部損失の放熱が容易となり、クラック、
剥離を発生しにくい。
【０００６】 請求項２の発明は、上記課題を解決する
ため、請求項１において、第１、第２のインバータ回路
を、正極、負極の高電圧出力中のリプルを打ち消しあう
位相差をもって運転する制御回路を備え、出力リプル電
圧を低減するＸ線用高電圧発生装置を提案するものであ
る。請求項２によれば、インバータ回路の制御だけで正
極、負極の高電圧出力中のリプルを打ち消しあう位相差
をもって運転できるので、リプルの小さい高電圧出力を
得ることができる。
ため、請求項１において、第１、第２のインバータ回路
を、正極、負極の高電圧出力中のリプルを打ち消しあう
位相差をもって運転する制御回路を備え、出力リプル電
圧を低減するＸ線用高電圧発生装置を提案するものであ
る。請求項２によれば、インバータ回路の制御だけで正
極、負極の高電圧出力中のリプルを打ち消しあう位相差
をもって運転できるので、リプルの小さい高電圧出力を
得ることができる。
【０００７】 請求項３の発明は、上記課題を解決する
ため、請求項１又は請求項２において、前記第１、第２
の電圧検出手段は単体又は直列接続された複数の抵抗器
からなり、それぞれ前記第１、第２の高電圧出力コネク
タの長手方向とほぼ並行になるよう配置するＸ線用高電
圧発生装置を提案するものである。請求項３によれば、
正極と負極の高電圧発生部を更に小型・軽量化でき、ま
た高電圧による高電圧出力コネクタの電界をその長手方
向に沿って一様にすることができる。
ため、請求項１又は請求項２において、前記第１、第２
の電圧検出手段は単体又は直列接続された複数の抵抗器
からなり、それぞれ前記第１、第２の高電圧出力コネク
タの長手方向とほぼ並行になるよう配置するＸ線用高電
圧発生装置を提案するものである。請求項３によれば、
正極と負極の高電圧発生部を更に小型・軽量化でき、ま
た高電圧による高電圧出力コネクタの電界をその長手方
向に沿って一様にすることができる。
【０００８】 請求項４の発明は、上記課題を解決する
ため、請求項１ないし請求項３のいずれかにおいて、Ｃ
Ｔ装置のガントリー内にＸ線管と一緒にバランス良く設
置されて前記Ｘ線管に電力を供給すると共に、前記ガン
トリーと一緒に高速回転されるＸ線用高電圧発生装置を
提案するものである。請求項４によれば、前記ガントリ
ーをスムーズに回転させるレイアウトが簡単になる。
ため、請求項１ないし請求項３のいずれかにおいて、Ｃ
Ｔ装置のガントリー内にＸ線管と一緒にバランス良く設
置されて前記Ｘ線管に電力を供給すると共に、前記ガン
トリーと一緒に高速回転されるＸ線用高電圧発生装置を
提案するものである。請求項４によれば、前記ガントリ
ーをスムーズに回転させるレイアウトが簡単になる。
【０００９】
【発明の実施の形態及び実施例】 図１は本発明のＸ線
ＣＴ用高電圧発生装置の一実施例を示す。１は例えば、
３相２００Ｖの商用交流電源を整流する３相全波整流器
である。２は整流電圧約２６０Ｖを３５０Ｖないし４０
０Ｖに昇圧し、安定化する昇圧チョッパ回路である。昇
圧チョッパ回路２は、平滑兼昇圧用インダクタンス３、
昇圧用インダクタンス３の出力に並列接続された昇圧用
ＩＧＢＴ４、昇圧用ダイオード５、及びコンデンサ６で
構成される。７Ａ、７Ｂはこのコンデンサに接続された
２台のブリッジインバータ回路であり、双方とも昇圧チ
ョッパ回路２の昇圧された安定化出力電圧を入力電圧と
して受電する。８Ａ、８Ｂはインバータ回路が、例えば
共振型である場合の共振インダクタンスを示す。ブリッ
ジインバータ回路７Ａ，７Ｂはそれぞれ４個のＩＧＢＴ
９Ａ、９Ｂで構成され、それらＩＧＢＴには逆並列にエ
ネルギ−帰還用のダイオードがそれぞれ接続されてい
る。
ＣＴ用高電圧発生装置の一実施例を示す。１は例えば、
３相２００Ｖの商用交流電源を整流する３相全波整流器
である。２は整流電圧約２６０Ｖを３５０Ｖないし４０
０Ｖに昇圧し、安定化する昇圧チョッパ回路である。昇
圧チョッパ回路２は、平滑兼昇圧用インダクタンス３、
昇圧用インダクタンス３の出力に並列接続された昇圧用
ＩＧＢＴ４、昇圧用ダイオード５、及びコンデンサ６で
構成される。７Ａ、７Ｂはこのコンデンサに接続された
２台のブリッジインバータ回路であり、双方とも昇圧チ
ョッパ回路２の昇圧された安定化出力電圧を入力電圧と
して受電する。８Ａ、８Ｂはインバータ回路が、例えば
共振型である場合の共振インダクタンスを示す。ブリッ
ジインバータ回路７Ａ，７Ｂはそれぞれ４個のＩＧＢＴ
９Ａ、９Ｂで構成され、それらＩＧＢＴには逆並列にエ
ネルギ−帰還用のダイオードがそれぞれ接続されてい
る。
【００１０】 本発明では、高電圧発生部が、正極の高
電圧発生部１１Ａと負極の電圧発生部１１Ｂに２分割さ
れる。先ず、正極の高電圧発生部１１Ａについて説明す
ると、１２Ａ、１３Ａはインバータ回路７Ａの高周波出
力に接続された２個の高電圧トランス、１４Ａは各トラ
ンス１２Ａ、１３Ａの２次高電圧巻線に接続された正極
出力のダブル・コッククロフト・ウォルトンと呼ばれる
周知の高電圧整流回路であり、これらは不図示の第１の
プリント回路基板に搭載されている。この高電圧整流回
路１４Ａは、２個の平滑コラム側のコンデンサ１５Ａ、
４個の押上コラム側のコンデンサ１６Ａと８個の高電圧
ダイオード１７Ａで構成されている。高電圧整流回路１
４Ａの出力は、放電保護抵抗１８Ａを通して高電圧出力
コネクタ１９Ａに接続される。高電圧出力コネクタ１９
Ａは、図示しないＸ線管のアノードにケーブルで接続さ
れる。なお、２０Ａは正極出力電圧の電圧検出抵抗であ
る。
電圧発生部１１Ａと負極の電圧発生部１１Ｂに２分割さ
れる。先ず、正極の高電圧発生部１１Ａについて説明す
ると、１２Ａ、１３Ａはインバータ回路７Ａの高周波出
力に接続された２個の高電圧トランス、１４Ａは各トラ
ンス１２Ａ、１３Ａの２次高電圧巻線に接続された正極
出力のダブル・コッククロフト・ウォルトンと呼ばれる
周知の高電圧整流回路であり、これらは不図示の第１の
プリント回路基板に搭載されている。この高電圧整流回
路１４Ａは、２個の平滑コラム側のコンデンサ１５Ａ、
４個の押上コラム側のコンデンサ１６Ａと８個の高電圧
ダイオード１７Ａで構成されている。高電圧整流回路１
４Ａの出力は、放電保護抵抗１８Ａを通して高電圧出力
コネクタ１９Ａに接続される。高電圧出力コネクタ１９
Ａは、図示しないＸ線管のアノードにケーブルで接続さ
れる。なお、２０Ａは正極出力電圧の電圧検出抵抗であ
る。
【００１１】 次に、負極の高電圧発生部１１Ｂについ
て説明すると、正極の高電圧発生部１１Ａと同様に、１
２Ｂ、１３Ｂはインバータ回路７Ｂの高周波出力に接続
された２個の高電圧トランス、１４Ｂは各トランス１２
Ｂ、１３Ｂの２次高電圧巻線に接続された負極出力のダ
ブル・コッククロフト・ウォルトンと呼ばれる周知の高
電圧整流回路であり、これらは不図示の第２のプリント
回路基板に搭載されている。この高電圧整流回路１４Ｂ
は、２個の平滑コラム側のコンデンサ１５Ｂ、４個の押
上コラム側のコンデンサ１６Ｂと８個の高電圧ダイオー
ド１７Ｂで構成されている。高電圧整流回路１４Ｂの出
力は、放電保護抵抗１８Ｂを通して高電圧出力コネクタ
１９Ｂに接続される。
て説明すると、正極の高電圧発生部１１Ａと同様に、１
２Ｂ、１３Ｂはインバータ回路７Ｂの高周波出力に接続
された２個の高電圧トランス、１４Ｂは各トランス１２
Ｂ、１３Ｂの２次高電圧巻線に接続された負極出力のダ
ブル・コッククロフト・ウォルトンと呼ばれる周知の高
電圧整流回路であり、これらは不図示の第２のプリント
回路基板に搭載されている。この高電圧整流回路１４Ｂ
は、２個の平滑コラム側のコンデンサ１５Ｂ、４個の押
上コラム側のコンデンサ１６Ｂと８個の高電圧ダイオー
ド１７Ｂで構成されている。高電圧整流回路１４Ｂの出
力は、放電保護抵抗１８Ｂを通して高電圧出力コネクタ
１９Ｂに接続される。
【００１２】 高電圧出力コネクタ１９Ｂはフィラメン
ト端子２１も有する。２２はフィラメントトランスであ
り、２次巻線は高電圧出力コネクタ１９Ｂの負極出力端
子とフィラメント端子２１に接続される。フィラメント
トランス２２は１次側回路と負極の出力電圧分の絶縁耐
力を有し、１次側回路からフィラメント電力を伝達する
が、１次側回路は、特に本発明に関係ないので説明は省
略する。高電圧出力コネクタ１９Ｂは図示しないＸ線管
のカソード、すなわちフィラメントにケーブルで接続さ
れる。また、２０Ｂは負極の出力電圧の検出抵抗であ
る。次に、２３は制御回路であり、昇圧チョッパ回路２
のＩＧＢＴ４と、各インバータ回路７Ａ、７Ｂの各４個
のＩＧＢＴ９Ａ、又は９Ｂを後で説明するように制御す
る。２４は昇圧回路２の昇圧電圧の検出抵抗であり、電
圧検出抵抗２０Ａ、２０Ｂと同様に制御回路２３に接続
され、それぞれの検出電圧は制御回路２３に与えられ
る。
ト端子２１も有する。２２はフィラメントトランスであ
り、２次巻線は高電圧出力コネクタ１９Ｂの負極出力端
子とフィラメント端子２１に接続される。フィラメント
トランス２２は１次側回路と負極の出力電圧分の絶縁耐
力を有し、１次側回路からフィラメント電力を伝達する
が、１次側回路は、特に本発明に関係ないので説明は省
略する。高電圧出力コネクタ１９Ｂは図示しないＸ線管
のカソード、すなわちフィラメントにケーブルで接続さ
れる。また、２０Ｂは負極の出力電圧の検出抵抗であ
る。次に、２３は制御回路であり、昇圧チョッパ回路２
のＩＧＢＴ４と、各インバータ回路７Ａ、７Ｂの各４個
のＩＧＢＴ９Ａ、又は９Ｂを後で説明するように制御す
る。２４は昇圧回路２の昇圧電圧の検出抵抗であり、電
圧検出抵抗２０Ａ、２０Ｂと同様に制御回路２３に接続
され、それぞれの検出電圧は制御回路２３に与えられ
る。
【００１３】 図２は、本発明による正局と負極を２分
割して、エポキシ樹脂又はシリコンゴムのようなモール
ド用絶縁物２５Ａ、２５Ｂで高電圧発生部１１Ａ、１１
Ｂを不図示のプリント回路基板ごとそれぞれモールドし
た構造例を示す。図１で示した記号と同一の記号は相当
する部材を示すものとする。図２に示すように、正極の
高電圧発生部１１Ａと負極の高電圧発生部１１Ｂは、フ
ィラメントトランス２２を除いてほぼ同一構造となり、
従来のように、正極と負極をまとめて一体にモールドす
るよりも耐圧を小さくできるので、各部は非常に小型化
でき、モールド用絶縁物２５Ａ、２５Ｂも少なくて済
む。正極の高電圧発生部１１Ａでは長方形のモールド体
の一端側に一対の高電圧トランス１２Ａ、１３Ａが並置
され、他端側に高電圧出力コネクタ１９Ａが配置され
る。放電保護抵抗１８Ａと電圧検出抵抗２０Ａは、高電
圧出力コネクタ１９Ａの長手方向とほぼ並行に配置され
る。一対の高電圧トランス１２Ａ、１３Ａと高電圧出力
コネクタ１９Ａとの間の中央部コンデンサ１６Ａとダイ
オード１７Ａからなるダブルコッククロフト回路のよう
な高電圧整流回路が備えられる。
割して、エポキシ樹脂又はシリコンゴムのようなモール
ド用絶縁物２５Ａ、２５Ｂで高電圧発生部１１Ａ、１１
Ｂを不図示のプリント回路基板ごとそれぞれモールドし
た構造例を示す。図１で示した記号と同一の記号は相当
する部材を示すものとする。図２に示すように、正極の
高電圧発生部１１Ａと負極の高電圧発生部１１Ｂは、フ
ィラメントトランス２２を除いてほぼ同一構造となり、
従来のように、正極と負極をまとめて一体にモールドす
るよりも耐圧を小さくできるので、各部は非常に小型化
でき、モールド用絶縁物２５Ａ、２５Ｂも少なくて済
む。正極の高電圧発生部１１Ａでは長方形のモールド体
の一端側に一対の高電圧トランス１２Ａ、１３Ａが並置
され、他端側に高電圧出力コネクタ１９Ａが配置され
る。放電保護抵抗１８Ａと電圧検出抵抗２０Ａは、高電
圧出力コネクタ１９Ａの長手方向とほぼ並行に配置され
る。一対の高電圧トランス１２Ａ、１３Ａと高電圧出力
コネクタ１９Ａとの間の中央部コンデンサ１６Ａとダイ
オード１７Ａからなるダブルコッククロフト回路のよう
な高電圧整流回路が備えられる。
【００１４】 負極の高電圧発生部１１Ｂも同様であ
り、その長方形のモールド体の一端側に一対の高電圧ト
ランス１２Ｂ、１３Ｂが並置され、他端側に高電圧出力
コネクタ１９Ｂが配置される。放電保護抵抗１８Ｂと電
圧検出抵抗２０Ｂは、高電圧出力コネクタ１９Ｂの長手
方向とほぼ並行に配置される。一対の高電圧トランス１
２Ｂ、１３Ｂと高電圧出力コネクタ１９Ｂとの間の中央
部分に、コンデンサ１６Ｂとダイオード１７Ｂからなる
ダブルコッククロフト回路のような高電圧整流回路が備
えられる。高電圧トランス１２Ａと１３Ａ、１２Ｂと１
３Ｂは結線でそれぞれのインバータ回路に接続されてい
るので、正極の高電圧発生部１１Ａと負極の高電圧発生
部１１Ｂは、その結線の長さにより、ＣＴガントリー内
でインバータ装置と別に配置することができる。なお、
図２でダイオード１７Ａ、１７Ｂ、１６個は一部省略
し、また部品相互の結線を描くと図が煩雑になるので、
結線は省略した。
り、その長方形のモールド体の一端側に一対の高電圧ト
ランス１２Ｂ、１３Ｂが並置され、他端側に高電圧出力
コネクタ１９Ｂが配置される。放電保護抵抗１８Ｂと電
圧検出抵抗２０Ｂは、高電圧出力コネクタ１９Ｂの長手
方向とほぼ並行に配置される。一対の高電圧トランス１
２Ｂ、１３Ｂと高電圧出力コネクタ１９Ｂとの間の中央
部分に、コンデンサ１６Ｂとダイオード１７Ｂからなる
ダブルコッククロフト回路のような高電圧整流回路が備
えられる。高電圧トランス１２Ａと１３Ａ、１２Ｂと１
３Ｂは結線でそれぞれのインバータ回路に接続されてい
るので、正極の高電圧発生部１１Ａと負極の高電圧発生
部１１Ｂは、その結線の長さにより、ＣＴガントリー内
でインバータ装置と別に配置することができる。なお、
図２でダイオード１７Ａ、１７Ｂ、１６個は一部省略
し、また部品相互の結線を描くと図が煩雑になるので、
結線は省略した。
【００１５】 次に、この高電圧発生装置の動作につい
て説明する。電圧検出抵抗２４の信号により昇圧チョッ
パ回路２のＩＧＢＴ４をパルス幅制御（ＰＷＭ）して、
コンデンサ６の電圧を３５０Ｖないし４００Ｖの適当な
電圧に昇圧し、安定化する。同時に、電圧検出抵抗２０
Ａ、２０Ｂの出力電圧検出信号により、各インバータ回
路７Ａ、７ＢのＩＧＢＴ９Ａ、又は９Ｂを、例えばパル
ス幅制御して正極の出力電圧及び負極の出力電圧を所定
の高電圧、例えば＋７０ｋＶと−７０ｋＶに安定化し、
Ｘ線管のアノード・カソード供給電圧を１４０ｋＶに安
定化する。これらの制御回路は慣用技術であり、詳細に
説明するのを省略する。しかしこのとき、２個のインバ
ータ回路７Ａ、７ＢのＩＧＢＴ９Ａと９Ｂのゲート制御
信号を周波数が同一で、位相、すなわちオンタイミング
を相互に所定位相角だけずらす。例えば、実施例のダブ
ルコッククロフト構成の高電圧整流回路では、リプル電
圧の周期は１８０度であり、インバータ回路７Ａと７Ｂ
の相互の位相差を９０度ずらすことにより、正極と負極
間の高電圧出力のリプル電圧を低減することができる。
この位相差は高電圧整流回路１４Ａ、１４Ｂの形式によ
り、１８０度の場合もある。
て説明する。電圧検出抵抗２４の信号により昇圧チョッ
パ回路２のＩＧＢＴ４をパルス幅制御（ＰＷＭ）して、
コンデンサ６の電圧を３５０Ｖないし４００Ｖの適当な
電圧に昇圧し、安定化する。同時に、電圧検出抵抗２０
Ａ、２０Ｂの出力電圧検出信号により、各インバータ回
路７Ａ、７ＢのＩＧＢＴ９Ａ、又は９Ｂを、例えばパル
ス幅制御して正極の出力電圧及び負極の出力電圧を所定
の高電圧、例えば＋７０ｋＶと−７０ｋＶに安定化し、
Ｘ線管のアノード・カソード供給電圧を１４０ｋＶに安
定化する。これらの制御回路は慣用技術であり、詳細に
説明するのを省略する。しかしこのとき、２個のインバ
ータ回路７Ａ、７ＢのＩＧＢＴ９Ａと９Ｂのゲート制御
信号を周波数が同一で、位相、すなわちオンタイミング
を相互に所定位相角だけずらす。例えば、実施例のダブ
ルコッククロフト構成の高電圧整流回路では、リプル電
圧の周期は１８０度であり、インバータ回路７Ａと７Ｂ
の相互の位相差を９０度ずらすことにより、正極と負極
間の高電圧出力のリプル電圧を低減することができる。
この位相差は高電圧整流回路１４Ａ、１４Ｂの形式によ
り、１８０度の場合もある。
【００１６】 本発明では正負の高電圧発生部１１Ａと
１１Ｂを二つに分けてモールドしたことにより、モール
ド構造体が小型・軽量になる。この結果、従来、大きな
高電圧発生部を狭いＣＴガントリー内へ配置するため、
高電圧発生部の外形が制約されたが、分割小型化したこ
とにより、配置自由度が向上し、それらの配置が偏るこ
となくガントリーを容易にスムーズに回転させることが
できる。また、正負の高電圧発生部１１Ａと１１Ｂを二
つに分けてモールドしたことにより、高電圧トランスな
どの発熱物が別々のモールド構造体に分離されると共
に、モールド表面積が増加する。これにより、従来の正
負極一体のモールド構造で困難であつた内部損失の放熱
が容易となり、クラック、剥離を発生しにくい。
１１Ｂを二つに分けてモールドしたことにより、モール
ド構造体が小型・軽量になる。この結果、従来、大きな
高電圧発生部を狭いＣＴガントリー内へ配置するため、
高電圧発生部の外形が制約されたが、分割小型化したこ
とにより、配置自由度が向上し、それらの配置が偏るこ
となくガントリーを容易にスムーズに回転させることが
できる。また、正負の高電圧発生部１１Ａと１１Ｂを二
つに分けてモールドしたことにより、高電圧トランスな
どの発熱物が別々のモールド構造体に分離されると共
に、モールド表面積が増加する。これにより、従来の正
負極一体のモールド構造で困難であつた内部損失の放熱
が容易となり、クラック、剥離を発生しにくい。
【００１７】 本発明では正負の高電圧発生部１１Ａと
１１Ｂにおいて、それぞれの高電圧出力コネクタ１９
Ａ、１９Ｂの長手方向に沿って放電保護抵抗１８Ａ、１
８Ｂと電圧検出抵抗２０Ａ、２０Ｂを並行に配置してモ
ールドしているために、高電圧出力コネクタ１９Ａ、１
９Ｂの電界分布を比較的一様にすることができると同時
に、このことが更に一層、高電圧発生部１１Ａと１１Ｂ
を小型・軽量化するのに有効に働いている。
１１Ｂにおいて、それぞれの高電圧出力コネクタ１９
Ａ、１９Ｂの長手方向に沿って放電保護抵抗１８Ａ、１
８Ｂと電圧検出抵抗２０Ａ、２０Ｂを並行に配置してモ
ールドしているために、高電圧出力コネクタ１９Ａ、１
９Ｂの電界分布を比較的一様にすることができると同時
に、このことが更に一層、高電圧発生部１１Ａと１１Ｂ
を小型・軽量化するのに有効に働いている。
【００１８】 正極と負極の最高電圧は、Ｘ線管定格電
圧の１／２であり、例えば１５０ｋＶ定格のＸ線高電圧
装置では、各極は７５ｋＶである。この結果、モールド
内部の最高電位差は定格電圧の１／２となり、電気絶縁
が容易となり、小型・軽量化しやすい。したがって、Ｃ
Ｔガントリーの回転駆動が容易となる。また、樹脂モー
ルドは、大型となるほど技術的に困難となり、硬化時に
クラック、ひびが入りやすい。また、使用運転中の発熱
でクラックが発生しやすいが、２分割、小型化してこれ
らの問題解決が容易となる。さらに、この発明では、イ
ンバータ回路も正極用と負極専用に２分割しているの
で、各インバータ回路のＩＧＢＴのオンタイミングに所
定の位相差をつければ、正負極の合成出力電圧中の高周
波成分リプルを、打ち消し合うことにより低減できる利
点もある。
圧の１／２であり、例えば１５０ｋＶ定格のＸ線高電圧
装置では、各極は７５ｋＶである。この結果、モールド
内部の最高電位差は定格電圧の１／２となり、電気絶縁
が容易となり、小型・軽量化しやすい。したがって、Ｃ
Ｔガントリーの回転駆動が容易となる。また、樹脂モー
ルドは、大型となるほど技術的に困難となり、硬化時に
クラック、ひびが入りやすい。また、使用運転中の発熱
でクラックが発生しやすいが、２分割、小型化してこれ
らの問題解決が容易となる。さらに、この発明では、イ
ンバータ回路も正極用と負極専用に２分割しているの
で、各インバータ回路のＩＧＢＴのオンタイミングに所
定の位相差をつければ、正負極の合成出力電圧中の高周
波成分リプルを、打ち消し合うことにより低減できる利
点もある。
【００１９】 なお、以上の実施例では放電保護抵抗１
８Ａ、１８Ｂ、電圧検出抵抗２０Ａ、２０Ｂとして、そ
れぞれ丸棒状の単体のものを用い、高電圧出力コネクタ
１９Ａ、１９Ｂと並行に配置したが、それぞれ複数の抵
抗で構成したものを用いても良い。この場合には、複数
の直列接続された抵抗で構成した電圧検出抵抗は高電圧
出力コネクタ１９Ａ、１９Ｂと並行に配置し、複数の直
列接続された抵抗で構成した放電保護抵抗は不図示の前
述のプリント回路基板上に搭載しても良い。また、放電
保護抵抗１８Ａ、１８Ｂを構成するそれぞれの抵抗を、
高電圧整流回路を構成する各コンデンサ又は各ダイオー
ドと直列にしても良い。
８Ａ、１８Ｂ、電圧検出抵抗２０Ａ、２０Ｂとして、そ
れぞれ丸棒状の単体のものを用い、高電圧出力コネクタ
１９Ａ、１９Ｂと並行に配置したが、それぞれ複数の抵
抗で構成したものを用いても良い。この場合には、複数
の直列接続された抵抗で構成した電圧検出抵抗は高電圧
出力コネクタ１９Ａ、１９Ｂと並行に配置し、複数の直
列接続された抵抗で構成した放電保護抵抗は不図示の前
述のプリント回路基板上に搭載しても良い。また、放電
保護抵抗１８Ａ、１８Ｂを構成するそれぞれの抵抗を、
高電圧整流回路を構成する各コンデンサ又は各ダイオー
ドと直列にしても良い。
【００２０】
【発明の効果】 以上説明したように、本発明によれ
ば、ＣＴ用のＸ線高電圧装置の高電圧発生部を正極と負
極に２分割して固体化すると共に、インバータ装置と別
体としたことにより、従来の樹脂モールドで問題となっ
ていた、クラックや剥離などの問題解決が容易となる。
特に、各分割部が小型化するので、ＣＴガントリー内の
レイアウトの自由度が増す効果は大きい。
ば、ＣＴ用のＸ線高電圧装置の高電圧発生部を正極と負
極に２分割して固体化すると共に、インバータ装置と別
体としたことにより、従来の樹脂モールドで問題となっ
ていた、クラックや剥離などの問題解決が容易となる。
特に、各分割部が小型化するので、ＣＴガントリー内の
レイアウトの自由度が増す効果は大きい。
【図１】 本発明の高電圧発生装置の一実施例を説明す
るための回路である。
るための回路である。
【図２】 本発明による２分割高電圧発生部の一実施例
を説明するための図である。
を説明するための図である。
【図３】 従来のＣＴ用のＸ線高電圧装置回路ブロック
である。
である。
【図４】 ＣＴ用のＸ線高電圧装置が搭載される一般的
なガントリーを示す。
なガントリーを示す。
１−３相全波整流器 ２−昇圧チョッパ回
路 ３−平滑兼昇圧用インダクタ ４−スイッチング半
導体素子（ＩＧＢＴ） ５−昇圧用ダイオード ６−コンデンサ ７Ａ、７Ｂ−インバータ回路 ８Ａ、８Ｂ−共振イ
ンダクタンス手段 ９Ａ、９Ｂ−スイッチング半導体素子（ＩＧＢＴ） １１Ａ、１１Ｂ−正極、負極の高電圧発生部 １２Ａ、１３Ａ−高電圧発生部１１Ａの高電圧トランス １２Ｂ、１３Ｂ−高電圧発生部１１Ｂの高電圧トランス １４Ａ、１４Ｂ−正極、負極の高電圧整流回路 １８Ａ、１８Ｂ−放電保護抵抗 １９Ａ、１９Ｂ−高電圧出力コネクタ ２０Ａ、２０Ｂ−電圧検出抵抗 ２２−フィラメントトランス ２５Ａ、２５Ｂ−モールド用絶縁物
路 ３−平滑兼昇圧用インダクタ ４−スイッチング半
導体素子（ＩＧＢＴ） ５−昇圧用ダイオード ６−コンデンサ ７Ａ、７Ｂ−インバータ回路 ８Ａ、８Ｂ−共振イ
ンダクタンス手段 ９Ａ、９Ｂ−スイッチング半導体素子（ＩＧＢＴ） １１Ａ、１１Ｂ−正極、負極の高電圧発生部 １２Ａ、１３Ａ−高電圧発生部１１Ａの高電圧トランス １２Ｂ、１３Ｂ−高電圧発生部１１Ｂの高電圧トランス １４Ａ、１４Ｂ−正極、負極の高電圧整流回路 １８Ａ、１８Ｂ−放電保護抵抗 １９Ａ、１９Ｂ−高電圧出力コネクタ ２０Ａ、２０Ｂ−電圧検出抵抗 ２２−フィラメントトランス ２５Ａ、２５Ｂ−モールド用絶縁物
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｈ０２Ｍ 7/10 Ｈ０２Ｍ 7/10 Ｂ
Ｆターム(参考） 4C092 AA01 AB27 AC01 AC17 BB03
BB12
5H006 AA07 BB06 CA01 CB04 CC03
DA04 DC05 HA06 HA08 HA09
5H730 AA15 AS04 AS16 BB02 BB27
BB43 BB85 BB86 CC05 CC21
DD03 EE06 EE59 EE61 EE63
EE73 FD01 FD11 ZZ01 ZZ11
Claims (4)
- 【請求項１】 交流電圧を整流した直流電圧を高周波電
圧に変換する第１、第２のインバータ回路と、 前記それぞれのインバータ回路の高周波電圧を昇圧する
第１、第２の高電圧トランスと、 前記第１、第２の高電圧トランスにより昇圧された高周
波電圧を正極及び負極の直流高電圧に変換する第１、第
２の高電圧整流回路と、 負極の高電圧出力に接続されるＸ線管のフィラメントト
ランスと、 前記正極の直流高電圧、負極の直流高電圧及びフィラメ
ント電圧を出力する第１、第２の高電圧出力コネクタ
と、 前記第１、第２の高電圧整流回路の出力高電圧を検出す
る第１、第２の電圧検出手段と、 を備え、 前記第１の高電圧トランスと前記第１の高電圧整流回路
と前記第１の高電圧出力コネクタの一部分と前記第１の
電圧検出手段とをモールド用絶縁物でモールドして正極
の高電圧発生部を構成し、 前記第２の高電圧トランスと前記第２の高電圧整流回路
と前記第２の高電圧出力コネクタの一部分と前記フィラ
メントトランスと前記第２の電圧検出手段とをモールド
用絶縁物でモールドして負極の高電圧発生部を構成する
ことを特徴とするＸ線用高電圧発生装置。 - 【請求項２】 請求項１において、 第１、第２のインバータ回路を、正極、負極の高電圧出
力中のリプルが打ち消しあう位相差をもって運転する制
御回路を備え、出力リプル電圧を低減することを特徴と
するＸ線用高電圧発生装置。 - 【請求項３】 請求項１又は請求項２において、 前記第１、第２の電圧検出手段は単体又は直列接続され
た複数の抵抗器からなり、それぞれ前記第１、第２の高
電圧出力コネクタの長手方向とほぼ並行になるよう配置
することを特徴とするＸ線用高電圧発生装置。 - 【請求項４】 請求項１ないし請求項３のいずれかにお
いて、 前記Ｘ線用高電圧発生装置は、ＣＴ装置のガントリー内
にＸ線管と一緒にバランス良く設置されて前記Ｘ線管に
電力を供給し、前記ガントリーと一緒に高速回転される
構造になっていることを特徴とするＸ線用高電圧発生装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002058378A JP2003257697A (ja) | 2002-03-05 | 2002-03-05 | Ｘ線用高電圧発生装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002058378A JP2003257697A (ja) | 2002-03-05 | 2002-03-05 | Ｘ線用高電圧発生装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003257697A true JP2003257697A (ja) | 2003-09-12 |
Family
ID=28668369
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002058378A Pending JP2003257697A (ja) | 2002-03-05 | 2002-03-05 | Ｘ線用高電圧発生装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003257697A (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006049118A1 (ja) * | 2004-11-01 | 2006-05-11 | Ecotron Co., Ltd. | 直流電源装置 |
| JP2007173010A (ja) * | 2005-12-21 | 2007-07-05 | Origin Electric Co Ltd | 電子管用高電圧発生装置 |
| JP2007236099A (ja) * | 2006-03-01 | 2007-09-13 | Jeol Ltd | 直流高電圧発生装置 |
| JP2007274759A (ja) * | 2006-03-30 | 2007-10-18 | Origin Electric Co Ltd | 電源 |
| EP1887840A1 (en) * | 2006-08-08 | 2008-02-13 | Bosello High Technology S.r.l. | X-ray machine and associated voltage generator |
| JP2009043571A (ja) * | 2007-08-09 | 2009-02-26 | Hitachi Medical Corp | Ｘ線高電圧装置 |
| JP2010040809A (ja) * | 2008-08-06 | 2010-02-18 | Hitachi Medical Corp | 高電圧変圧器及びこれを用いたインバータ式ｘ線高電圧装置 |
| JP2010263785A (ja) * | 2010-07-28 | 2010-11-18 | Origin Electric Co Ltd | 直流高電圧電源装置の高安定化方法及び直流高電圧電源装置 |
| JP2014053282A (ja) * | 2012-09-05 | 2014-03-20 | Poskom Co Ltd | Ｘ線管用高電圧駆動装置 |
| JP2016097185A (ja) * | 2014-11-25 | 2016-05-30 | 株式会社東芝 | Ｘ線高電圧装置、ｘ線コンピュータ断層撮影装置、及びｘ線診断装置 |
| CN105871183A (zh) * | 2015-01-19 | 2016-08-17 | 台达电子工业股份有限公司 | 高压医疗电源装置及其控制方法 |
| JP2017017845A (ja) * | 2015-06-30 | 2017-01-19 | サンケン電気株式会社 | 高電圧発生装置 |
| US10342107B2 (en) | 2015-11-12 | 2019-07-02 | Kimtron, Inc. | Cascaded filament transformer within a resistive shroud |
| US10398011B2 (en) | 2015-11-12 | 2019-08-27 | Kimtron, Inc. | Method and apparatus for active filament management |
-
2002
- 2002-03-05 JP JP2002058378A patent/JP2003257697A/ja active Pending
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006049118A1 (ja) * | 2004-11-01 | 2006-05-11 | Ecotron Co., Ltd. | 直流電源装置 |
| JP2007173010A (ja) * | 2005-12-21 | 2007-07-05 | Origin Electric Co Ltd | 電子管用高電圧発生装置 |
| JP2007236099A (ja) * | 2006-03-01 | 2007-09-13 | Jeol Ltd | 直流高電圧発生装置 |
| JP2007274759A (ja) * | 2006-03-30 | 2007-10-18 | Origin Electric Co Ltd | 電源 |
| EP1887840A1 (en) * | 2006-08-08 | 2008-02-13 | Bosello High Technology S.r.l. | X-ray machine and associated voltage generator |
| US7672432B2 (en) | 2006-08-08 | 2010-03-02 | Bosello High Technology S.R.L. | X-ray machine and related voltage generator |
| JP2009043571A (ja) * | 2007-08-09 | 2009-02-26 | Hitachi Medical Corp | Ｘ線高電圧装置 |
| JP2010040809A (ja) * | 2008-08-06 | 2010-02-18 | Hitachi Medical Corp | 高電圧変圧器及びこれを用いたインバータ式ｘ線高電圧装置 |
| JP2010263785A (ja) * | 2010-07-28 | 2010-11-18 | Origin Electric Co Ltd | 直流高電圧電源装置の高安定化方法及び直流高電圧電源装置 |
| JP2014053282A (ja) * | 2012-09-05 | 2014-03-20 | Poskom Co Ltd | Ｘ線管用高電圧駆動装置 |
| CN103683985A (zh) * | 2012-09-05 | 2014-03-26 | 株式会社波士康 | X射线管的高压驱动装置 |
| JP2016097185A (ja) * | 2014-11-25 | 2016-05-30 | 株式会社東芝 | Ｘ線高電圧装置、ｘ線コンピュータ断層撮影装置、及びｘ線診断装置 |
| CN105871183A (zh) * | 2015-01-19 | 2016-08-17 | 台达电子工业股份有限公司 | 高压医疗电源装置及其控制方法 |
| CN105871183B (zh) * | 2015-01-19 | 2019-04-12 | 台达电子工业股份有限公司 | 高压医疗电源装置及其控制方法 |
| JP2017017845A (ja) * | 2015-06-30 | 2017-01-19 | サンケン電気株式会社 | 高電圧発生装置 |
| US10342107B2 (en) | 2015-11-12 | 2019-07-02 | Kimtron, Inc. | Cascaded filament transformer within a resistive shroud |
| US10398011B2 (en) | 2015-11-12 | 2019-08-27 | Kimtron, Inc. | Method and apparatus for active filament management |
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