JP2003214986A - 眼鏡レンズの度数の決定方法、眼鏡レンズ及び計算機プログラム - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 規定の角膜頂点間距離以外の角膜頂点間距離
で装用される場合でも度数が合った眼鏡レンズの強度の
決定方法を提供する。 【解決手段】 後方屈折面と角膜との距離である角膜頂
点間距離の基準となる基準角膜頂点間距離をＬ_０（m
m）、仮の度数をＳ_０（ジオプター）とし、実際の角膜
頂点間距離をＬ(mm)とするとき、最初に基準角膜頂点間
距離Ｌ_０を用いてレンズの仮の度数Ｓ_０を決定し、その
後、実際の度数Ｓ（ジオプター）を以下の（１）式で決
定する。 【数１】

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、眼鏡レンズの度数
の決定方法、眼鏡レンズ及び眼鏡レンズの度数を計算す
る計算機プログラムに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、目の屈折異常を矯正するために用
いられる眼鏡レンズは、加工のしやすさのため、前方に
球面、後方に球面あるいは乱視補正のためのトーリック
面が用いられてきた。前方又は後方の屈折面に、特定の
範囲内の曲率解（チェルニングの楕円）を採用すること
により、必要な度数を有し収差が補正されたレンズを得
ることが可能である。しかし、たとえば前方の屈折面に
この曲率解を採用した場合、度数がマイナスレンズでは
後方屈折面の曲率が非常に大きくなり、縁厚が厚くなる
欠点があった。

【０００３】この問題を解決するために、非球面加工が
採用されてきた。まず、前方屈折面に緩い曲率を採用す
る。その曲率は解から外れるために収差が悪化するが、
前方あるいは後方どちらか一方の面に非球面加工を施す
ことにより、収差は補正され、薄く軽く改良されたレン
ズを得ることができる。一般的に乱視補正のトーリック
面は外観的な見苦しさを考慮し後方屈折面に加工されて
いるため、後方屈折面に非球面を用いる場合、その形状
はトーリック非球面となる。

【０００４】このように非球面により光学性能の優れた
近視、遠視、乱視矯正用眼鏡レンズが得られるようにな
ったが、そのレンズは個々の装用状態が考慮されておら
ず、全ての装用者の後方屈折面と角膜との距離である角
膜頂点間距離が一定であると仮定され、度数と収差補正
が決定されてきた。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】後方屈折面と角膜との
距離である角膜頂点間距離は、装用者の顔やフレームの
形状、あるいは装用の仕方により個々で異なる。このた
め、一定の距離であると仮定し設計されたレンズは、当
該一定の距離以外で装用した場合、度数がずれ、収差も
悪化してしまうという問題がある。

【０００６】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
もので、規定の角膜頂点間距離以外の角膜頂点間距離で
装用される場合でも度数が合った眼鏡レンズの度数の決
定方法、及び眼鏡レンズ、規定の角膜頂点間距離以外の
角膜頂点間距離で装用される場合でも収差が適切に補正
された眼鏡レンズ、さらには眼鏡レンズの度数を決定す
る計算機プログラムを提供することを課題とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
の第１の手段は、 眼鏡レンズの度数を決定する方法で
あって、後方屈折面と角膜との距離である角膜頂点間距
離の基準となる基準角膜頂点間距離をＬ_０（mm）、仮の
度数をＳ_０（ジオプター）とし、実際の角膜頂点間距離
をＬ(mm)とするとき、最初に基準角膜頂点間距離Ｌ_０を
用いて仮の度数Ｓ_０を計算し、次に、実際の度数Ｓ（ジ
オプター）を以下の（１）式で決定することを特徴とす
る眼鏡レンズの度数の決定方法（請求項１）である。

【０００８】

【数５】

【０００９】（１）式について図１を用いて説明する。
図１は、十分遠くにあるもの（無限遠とみなせるもの）
を見ている状態を表す図であり、眼球１の網膜上の点Ｉ
に結像する光線は、無限遠からのものである。しかし、
この場合近視であるので、Ｐ点からの光線が点Ｉに結像
してしまっている。

【００１０】そこで凹レンズ２により、点Ｉに結像する
光線が無限遠からの光線となるように補正している。通
常、この凹レンズの度数の選定は検眼により行われる
が、そのときは基準の調整用レンズ枠が使用され、基準
角膜頂点間距離は規定の値にされている。ここではこの
距離をＬ_０（mm）とする。そして、凹レンズ２の仮の度
数Ｓ_０（ジオプター）とすると、Ｐ点と凹レンズ２間の
距離は1000／Ｓ_０となる。

【００１１】検眼により凹レンズ２の度数を決定した
後、使用者は眼鏡のフレームを選び、その後、そのフレ
ームに合うようにレンズが加工されてフレームにはめ込
まれる。よって、実際の角膜頂点間距離は、前述のよう
に、装用者の顔やフレームの形状、あるいは装用の仕方
により異なってしまう。

【００１２】今、眼鏡装着時の実際の角膜頂点間距離が
Ｌであったとし、そのときに検眼時の視力を出すために
必要な凹レンズ２’の度数をＳ（ジオプター）とする
と、図に示す関係より、以下の（２）式が成り立つ（各
レンズは、平行光線が点Ｐから出ているような光線であ
るようにする度数を必要とする。すなわち、Ｐ点が、各
レンズの焦点になる必要がある。）。

【００１３】

【数６】

【００１４】（２）式を変形すると（１）式が得られ
る。説明は省略するが、同様の関係が凸レンズに対して
も成り立つことは、当業者には容易に理解できるであろ
う。

【００１５】よって、検眼等により、基準角膜頂点間距
離Ｌ_０に対してレンズの仮の度数Ｓ _０を決定し、続いて
実際の基準角膜頂点間距離を測定し、（１）式を用いて
実際に使用するレンズの度数Ｓを決定すれば、実際の装
着状態においてピントの合ったレンズとすることができ
る。

【００１６】前記課題を解決するための第２の手段は、
前方及び後方の一対の屈折面から構成される眼鏡レンズ
であって、後方屈折面と角膜との距離である角膜頂点間
距離の基準となる基準角膜頂点間距離をＬ_０（mm）、仮
の度数をＳ_０（ジオプター）とし、実際の角膜頂点間距
離をＬ(mm)とするとき、最初に基準角膜頂点間距離Ｌ _０
を用いて仮の度数Ｓ_０を計算し、次に、実際の度数Ｓ
（ジオプター）が以下の（１）式で決定されるＳとなる
ように度数を調整された眼鏡レンズ（請求項２）であ
る。

【００１７】

【数７】

【００１８】本手段においては、前記第１の手段で述べ
た方法により度数を決定されているので、実際の装着状
態においてピントの合ったレンズとすることができる。

【００１９】前記課題を解決するための第３の手段は、
前方及び後方の一対の屈折面から構成される眼鏡レンズ
であって、前方及び後方の少なくとも一方の屈折面のサ
グ値が、収差の補正を目的として、後方屈折面と角膜と
の距離である角膜頂点間距離Ｌに対応するように、中心
から周辺にかけて変化させてあることを特徴とする眼鏡
レンズ（請求項３）である。

【００２０】前述のように、母球面と実際の屈折面との
間の距離であるサグ値を設けることは非球面レンズでは
行われているが、その目的はレンズの薄肉化のためであ
り、収差を取るためではなかった。本手段においては、
収差の補正を目的としてサグ値を設け、しかもそれが後
方屈折面と角膜との距離である角膜頂点間距離Ｌに対応
するように、中心から周辺にかけて変化させてあるの
で、レンズの収差を、装着状態に合わせて適切に補正す
ることができる。実際にサグ値をどの程度にするかは、
サグ値を少しずつ変化させて収差計算を行い、収差が最
小になるサグ値を採用する等の方法により決定する。

【００２１】前記課題を解決するための第４の手段は、
前記第２の手段、前記第３の手段の両方である眼鏡レン
ズ（請求項４）である。

【００２２】本手段は、前記第２の手段と第３の手段の
両方の作用効果を奏する。

【００２３】前記課題を解決するための第５の手段は、
前記第３の手段又は第４の手段であって、後方屈折面と
角膜との距離である角膜頂点間距離Ｌが、基準角膜頂点
間距離Ｌ_０より短ければ、レンズ前方屈折面又はレンズ
後方屈折面の母球面からのサグ値差を大きく、長ければ
サグ値差を小さくしたことを特徴とするもの（請求項
５）である。

【００２４】角膜頂点間距離Ｌが短くなり必要な度数が
弱くなると曲率解（チェルニングの楕円）との差が大き
くなるため、非球面による補正が不足となり、母球面か
らのサグ値差を大きくする必要がある。頂点間距離が短
くなった場合は逆に補正過剰となるため、サグ値差を小
さくすると最適な性能が得られる。実際にサグ値をどの
程度にするかは、サグ値を少しずつ変化させて収差計算
を行い、収差が最小になるサグ値を採用する等の方法に
より決定する。

【００２５】前記課題を解決するための第６の手段は、
前記第２の手段から第５の手段のいずれかであって、前
方及び後方の少なくとも一方の面に、乱視補正面を有す
ることを特徴とするもの（請求項６）である。

【００２６】本手段においては、乱視補正面を合わせて
有するので、乱視が入っている場合にも対応できる眼鏡
レンズとすることができる。

【００２７】前記課題を解決するための第７の手段は、
眼鏡レンズの度数を決定する計算機プログラムであっ
て、計算機に、後方屈折面と角膜との距離である角膜頂
点間距離の基準となる基準角膜頂点間距離Ｌ_０（mm）を
用いて計算させた仮の度数をＳ _０（ジオプター）と、実
際の角膜頂点間距離をＬ(mm)とを用いて、実際の度数Ｓ
（ジオプター）を以下の（１）式で計算させることを特
徴とする計算機プログラム（請求項７）である。

【００２８】

【数８】

【００２９】前記課題を解決するための第８の手段は、
実際の角膜頂点間距離Ｌ(mm)を用いて、式（１）によっ
て眼鏡レンズの度数Ｓ（ジオプター）を決定する計算機
プログラム（請求項８）である。

【００３０】

【数９】

【００３１】ただし、Ｌ_０は、後方屈折面と角膜との距
離である角膜頂点間距離の基準となる基準角膜頂点間距
離(mm)、Ｓ_０は仮の度数（ジオプター）を示す。

【００３２】これら第７の手段、第８の手段によれば、
計算機により正確な眼鏡レンズの度数Ｓ（ジオプター）
を決定させることができる。

【００３３】

【実施例】以下、本発明の実施例を従来例（比較例）と
対比しながら説明する。収差図において横軸は光線の入
射角[度]、縦軸は収差量[Ｄ：ジオプター]を示す。表に
おいて、Ｈは中心からの光軸に垂直方向の距離[mm]、X1
は前方屈折面のサグ値[mm]、X2は後方屈折面のサグ値[m
m]、R1は前方屈折面の曲率半径[mm]、をR2は後方屈折面
の曲率半径[mm]、R2-A、R2-Bは、それぞれ後方屈折面が
トーリック面の場合の乱視軸方向の曲率半径と、それに
垂直な方向の曲率半径を示す。また、ここでいう入射角
度とは、レンズの光軸外にある物体から発せられた光線
がレンズを通過し、眼に入射する際の角度を、レンズの
光軸から計測した角度をいう。

【００３４】（従来例１）従来例１として、前方屈折面
に非球面を有し、球面度数Ｓ_０=−６Ｄ、レンズ径70m
m、前方屈折面の曲率半径R1=800mm、後方屈折面の曲率
半径R2=75mm、中心厚=１mmの場合の収差図を図２に示
す。後方屈折面と角膜との距離である角膜頂点間距離の
基準となる基準角膜頂点間距離Ｌ_０を12mm、角膜頂点間
距離Ｌを同じく12mmとした時の収差図を（ａ）、角膜頂
点間距離Ｌを６mmとした時の収差図を（ｂ）、角膜頂点
間距離Ｌを18mmとした時の収差図を（ｃ）に示す。

【００３５】ＬとＬ_０が等しい値の場合、収差は良好だ
が、ＬがＬ_０より短くなった時、補正過剰となり収差が
マイナスに倒れこみ、逆にＬがＬ_０より長くなると、補
正不足のため収差がプラスに悪化していることが分か
る。表１に前方屈折面の曲率半径R1の母球面からのサグ
値差X1、後方屈折面の曲率半径R2の母球面からのサグ値
差X2を示す。

【００３６】

【表１】

【００３７】（従来例２）従来例２として、後方屈折面
にトーリック非球面を有し、球面度数Ｓ_０=−６Ｄ、乱
視度数Ｃ=−２Ｄ、レンズ径70mm、前方屈折面の曲率半
径R1=800mm、後方屈折面乱視軸方向曲率半径R2-A=75m
m、後方屈折面乱視軸と垂直方向曲率半径R2-B=58mm、中
心厚=１mmの場合の収差図を図３〜図５に示す。後方屈
折面と角膜との距離である角膜頂点間距離の基準となる
基準角膜頂点間距離Ｌ_０を12mm、角膜頂点間距離Ｌを同
じく12mmとした時の収差図を図３（ａ）（乱視軸方
向）、図３（ｂ）（乱視軸と垂直方向）、角膜頂点間距
離Ｌを６mmとした時の収差図を図４（ａ）（乱視軸方
向）、図４（ｂ）（乱視軸と垂直方向）、角膜頂点間距
離Ｌを18mmとした時の収差図を図５（ａ）（乱視軸方
向）、図５（ｂ）（乱視軸と垂直方向）に示す。

【００３８】後方屈折面は全ての方向において良好な性
能となるトーリック非球面を有するため、ＬとＬ_０が等
しい値の場合、収差は乱視軸方向、乱視軸に垂直方向共
に良好だが、ＬがＬ_０より短くなった時、補正過剰のた
めどちらの収差もマイナスに倒れこみ、逆にＬがＬ_０よ
り長くなった時、補正不足により収差がプラスに悪化し
ていることが分かる。表２に前方屈折面の曲率半径R１
の母球面からのサグ値差X1、後方屈折面の乱視軸方向の
母球面からのサグ値差X2-A、後方屈折面の乱視軸と垂直
な方向の母球面からのサグ値差X2-Bを示す。

【００３９】

【表２】

【００４０】（実施例１）実施例１として、前方屈折面
に非球面を有し、球面度数Ｓ_０=−６Ｄ、レンズ径70m
m、前方屈折面の曲率半径R1=600mm、後方屈折面の曲率
半径R2=75mm、中心厚=１mm、角膜頂点間距離６mmの場合
を説明する。

【００４１】まず、眼鏡店に設置された計算機から、球
面度数Ｓ_０、レンズ径、各屈折面の曲率半径、中心厚、
角膜頂点間距離の値を、通信回線を経由してレンズ加工
工場の計算機に送信する。レンズ加工工場の計算機は、
これらの値を受信し、（１）式により球面度数Ｓ、及び
前方屈折面の各半径でのサグ値を演算する。本実施例の
前方屈折面の曲率と、演算で求めたサグ値での収差図を
図６に示す。（１）式から求めた本実施例の球面度数Ｓ
は、Ｓ＝-5.792Ｄとなる。表３に前方屈折面の曲率半径
R1の母球面からのサグ値差X1、後方屈折面の曲率半径R2
の母球面からのサグ値差X2を示す。

【００４２】

【表３】

【００４３】第６図、表３から分かるように、前方屈折
面の母球面からのサグ値差を、角膜頂点間距離Ｌが基準
値Ｌ_０であるときに比べ大きくすることにより、補正前
には図２（ｂ）のようにマイナスに倒れていた収差が良
好に補正されている。

【００４４】このようにして求めた度数Ｓを用いたレン
ズの加工について説明する。まず、後方屈折面が半径R2
=75mmとなるように形成された、中心厚が７mmの基材
（通称、セミ材）を用意し、レンズ加工機に取り付け
る。レンズ加工機は、球面度数が-5.792Ｄとなるよう
に、表３に示すサグ値を基に、前方屈折面を加工する。
さらに、レンズ加工機は、眼鏡レンズを玉入れする眼鏡
枠の形状等の情報に基づいて、眼鏡レンズの端面を加工
する。このようにして、実施例１の眼鏡レンズを得る。

【００４５】（実施例２）実施例２として、前方屈折面
に非球面を有し、球面度数Ｓ_０=−６Ｄ、レンズ径70m
m、前方屈折面の曲率半径R1=1245mm、後方屈折面の曲率
半径R2=75mm、中心厚=１mm、角膜頂点間距離18mm、頂点
間距離に応じて前方屈折面の曲率とサグ値を変化させた
場合の収差図を図７に示す。球面度数Ｓは角膜頂点間距
離の変化により、（１）式から、Ｓ＝-6.224Ｄとなる。
表４に前方屈折面の曲率半径R1の母球面からのサグ値差
X1、後方屈折面の母球面からのサグ値差X2を示す。

【００４６】

【表４】

【００４７】図７、表４から分かるように、前方屈折面
の母球面からのサグ値差を、角膜頂点間距離Ｌが基準値
Ｌ_０であるときに比べ小さくすることにより、補正前に
は図２（ｃ）のようにプラスに倒れていた収差が良好に
補正されている。

【００４８】（実施例３）実施例３として、後方屈折面
の曲率半径R2にトーリック非球面を有し、球面度数Ｓ_０
=−６Ｄ、乱視度数Ｃ=−２Ｄ、レンズ径70mm、前方屈折
面の曲率半径R1=800mm、後方屈折面乱視軸方向曲率半径
R2-A=78mm、後方屈折面乱視軸方向曲率半径R2-B=59mm、
中心厚=１mm、角膜頂点間距離６mmの場合を説明する。

【００４９】まず、眼鏡店に設置された計算機から、球
面度数Ｓ_０、レンズ径、各屈折面の曲率半径、中心厚、
角膜頂点間距離の値を、通信回線を経由してレンズ加工
工場の計算機に送信する。レンズ加工工場の計算機は、
これらの値を受信し、（１）式により球面度数Ｓ、及び
後方屈折面の各半径でのサグ値を演算する。本実施例の
後方屈折面の乱視軸方向の曲率と、演算で求めたサグ値
での収差図を図８（ａ）に、本実施例の後方屈折面の乱
視軸と垂直方向の曲率と、演算で求めた収差図を図８
（ｂ）に示す。（１）式により求めた本実施例の球面度
数は、Ｓ＝-5.792Ｄとなる。表５に前方屈折面の曲率半
径R１の母球面からのサグ値差X1、後方屈折面の乱視軸
方向の母球面からのサグ値差X2-A、後方屈折面の乱視軸
方向の母球面からのサグ値差X2-Bを示す。

【００５０】

【表５】

【００５１】第８図、表５から分かるように、後方屈折
面サグ値差を角膜頂点間距離Ｌが基準値Ｌ_０であるとき
に比べ大きくすることにより、補正前には図４のように
マイナスに倒れていた収差が良好に補正されている。

【００５２】このようにして求めた度数Ｓを用いたレン
ズの加工について説明する。まず、前方屈折面が半径R1
=800mmとなるように形成された、中心厚が７mmの基材
（通称、セミ材）を用意し、レンズ加工機に取り付け
る。レンズ加工機は、球面度数が-5.792Ｄとなるよう
に、表５に示すサグ値を基に、後方屈折面を加工する。
さらに、レンズ加工機は、眼鏡レンズを玉入れする眼鏡
枠の形状等の情報に基づいて、眼鏡レンズの端面を加工
する。このようにして、実施例３の眼鏡レンズを得る。

【００５３】（実施例４）実施例４として、前方屈折面
の曲率半径R2にトーリック非球面を有し、球面度数Ｓ_０
=−６Ｄ、乱視度数Ｃ=−２Ｄ、レンズ径70mm、前方屈折
面の曲率半径R1=800mm、後方屈折面乱視軸方向の曲率半
径R2-A=73mm、後方屈折面乱視軸と垂直な方向の曲率半
径R2-B=57mm、中心厚=１mm、角膜頂点間距離18mm、頂点
間距離に応じて後方屈折面の曲率とサグ値を変化させた
場合の収差図を図９（ａ）、乱視軸と垂直方向の収差図
を図９（ｂ）に示す。

【００５４】球面度数Ｓは角膜頂点間距離の変化によ
り、（１）式から、Ｓ＝-6.224Ｄとなる。表６に前方屈
折面の曲率半径R１の母球面からのサグ値差X1、後方屈
折面の乱視軸方向の母球面からのサグ値差X2-A、後方屈
折面の乱視軸方向の母球面からのサグ値差X2-Bを示す。

【００５５】

【表６】

【００５６】図９、表６から分かるように、前方屈折面
のサグ値を角膜頂点間距離Ｌが基準値Ｌ_０であるときに
比べ小さくすることにより、補正前には図５のようにプ
ラスに倒れていた収差が良好に補正されている。

【００５７】（従来例３）従来例３として、前方屈折面
に非球面を有し、球面度数Ｓ_０=＋６Ｄ、レンズ径70m
m、前方屈折面の曲率半径R1=70mm、後方屈折面の曲率半
径R2=352mm、中心厚=7.8mmの場合の収差図を図１０に示
す。後方屈折面と角膜との距離である角膜頂点間距離の
基準となる基準角膜頂点間距離Ｌ_０を12mm、角膜頂点間
距離Ｌを同じく12mmとした時の収差図を第（ａ）、角膜
頂点間距離Ｌを６mmとした時の収差図を（ｂ）、角膜頂
点間距離Ｌを18mmとした時の収差図を（ｃ）に示す。

【００５８】ＬとＬ_０が等しい値の場合、収差は良好だ
が、ＬがＬ_０より短くなった時、補正不足となり収差が
プラスに倒れこみ、逆にＬがＬ_０より長くなると、補正
過剰のため収差がマイナスに悪化していることが分か
る。表７に前方屈折面の母球面からのサグ値差X1、後方
屈折面の母球面からのサグ値差X2を示す。

【００５９】

【表７】

【００６０】（従来例４）従来例４として、後方屈折面
にトーリック非球面を有し、球面度数Ｓ_０=＋６Ｄ、乱
視度数Ｃ=＋２Ｄ、レンズ径70mm、前方屈折面の曲率半
径R1=60.0mm、後方屈折面乱視軸方向曲率半径R2-A=175m
m、後方屈折面乱視軸と垂直方向曲率半径R2-B=589mm、
中心厚=10.4mmの場合の収差図を図１１〜図１３に示
す。後方屈折面と角膜との距離である角膜頂点間距離の
基準となる基準角膜頂点間距離Ｌ_０を12mm、角膜頂点間
距離Ｌを同じく12mmとした時の収差図を図１１（ａ）
（乱視軸方向）、図１１（ｂ）（乱視軸と垂直方向）、
角膜頂点間距離Ｌを６mmとした時の収差図を図１２
（ａ）（乱視軸方向）、図１２（ｂ）（乱視軸と垂直方
向）、角膜頂点間距離Ｌを18mmとした時の収差図を図１
３（ａ）（乱視軸方向）、図１３（ｂ）（乱視軸と垂直
方向）に示す。

【００６１】後方屈折面は全ての方向において良好な性
能となるトーリック非球面を有するため、ＬとＬ_０が等
しい値の場合、収差は乱視軸方向、乱視軸に垂直方向共
に良好だが、ＬがＬ_０より短くなった時、補正不足のた
めどちらの収差もプラスに倒れこみ、逆にＬがＬ_０より
長くなった時、補正過剰によりマイナスに悪化している
ことがわかる。表８に前方屈折面の曲率半径R１の母球
面からのサグ値差X1、後方屈折面の乱視軸方向の母球面
からのサグ値差X2-A、後方屈折面の乱視軸方向と垂直な
方向の母球面からのサグ値差X2-Bを示す。

【００６２】

【表８】

【００６３】（実施例５）実施例５として、前方屈折面
に非球面を有し、球面度数Ｓ_０=＋６Ｄ、レンズ径70m
m、前方屈折面の曲率半径R1=68.0mm、後方屈折面の曲率
半径R2=352mm、中心厚=7.6mm、角膜頂点間距離６mm、頂
点間距離に応じて前方屈折面の曲率とサグ値を変化させ
た場合の収差図を図１４に示す。球面度数Ｓは角膜頂点
間距離の変化により、（１）式から、Ｓ＝+6.224Ｄとな
る。表９に前方屈折面の母球面からのサグ値差X1、後方
屈折面の曲率半径R2の母球面からのサグ値差X2を示す。

【００６４】

【表９】

【００６５】図１４、表９から分かるように、前方屈折
面の母球面からのサグ値差を、角膜頂点間距離Ｌが基準
値Ｌ_０であるときに比べ大きくすることにより、補正前
には図１０（ｂ）のようにプラスに倒れていた収差が良
好に補正されている。

【００６６】（実施例６）実施例６として、前方屈折面
に非球面を有し、球面度数Ｓ_０=＋６Ｄ、レンズ径70m
m、前方屈折面の曲率半径R1=71.9mm、後方屈折面の曲率
半径R2=352mm、中心厚=7.9mm、角膜頂点間距離18mm、頂
点間距離に応じて前方屈折面の曲率とサグ値を変化させ
た場合の収差図を第１５図に示す。球面度数Ｓは角膜頂
点間距離の変化により、（１）式から、Ｓ＝+5.792Ｄと
なる。表１０に前方屈折面の母球面からのサグ値差X1、
後方屈折面の曲率半径R2の母球面からのサグ値差X2を示
す。

【００６７】

【表１０】

【００６８】図１５、表１０から分かるように、前方屈
折面の母球面からのサグ値差を、角膜頂点間距離Ｌが基
準値Ｌ_０であるときに比べ小さくすることにより、補正
前には図１０（ｃ）のようにマイナスに倒れていた収差
が良好に補正されている。

【００６９】（実施例７）実施例７として、後方屈折面
にトーリック非球面を有し、球面度数Ｓ_０=＋６Ｄ、乱
視度数Ｃ=＋２Ｄ、レンズ径70mm、前方屈折面の曲率半
径R1=60.0mm、後方屈折面乱視軸方向の曲率半径R2-A=18
7mm、後方屈折面乱視軸と垂直な方向の方向の曲率半径R
2-B=743mm、中心厚=9.8mm、角膜頂点間距離６mm、頂点
間距離に応じて後方屈折面の曲率とサグ値を変化させた
場合の乱視軸方向の収差図を図１６（ａ）、乱視軸と垂
直方向の収差図を図１６（ｂ）に示す。

【００７０】球面度数Ｓは角膜頂点間距離の変化によ
り、（１）式から、Ｓ＝+6.224Ｄとなる。表１１に前方
屈折面の母球面からのサグ値差X1、後方屈折面の乱視軸
方向の母球面からのサグ値差X2-A、後方屈折面の乱視軸
と垂直な方向の母球面からのサグ値差X2-Bを示す。

【００７１】

【図１１】

【００７２】第１６図、表１１から分かるように、後方
屈折面の母球面からのサグ値差を、角膜頂点間距離Ｌが
基準値Ｌ_０であるときに比べ大きくすることにより、補
正前には図１２のようにプラスに倒れていた収差が良好
に補正されている。

【００７３】（実施例８）実施例８として、後方屈折面
にトーリック非球面を有し、球面度数Ｓ_０=＋６Ｄ、乱
視度数Ｃ=＋２Ｄ、レンズ径70mm、前方屈折面の曲率半
径R1=60.0mm、後方屈折面乱視軸方向の曲率半径R2-A=16
3mm、後方屈折面の乱視軸に垂直な方向の曲率半径R2-B=
474mm、中心厚=10.4mm、角膜頂点間距離18mm、頂点間距
離に応じて後方屈折面の曲率とサグ値を変化させた場合
の収差図を図１７（ａ）、乱視軸と垂直方向の収差図を
図１７（ｂ）に示す。

【００７４】球面度数Ｓは角膜頂点間距離の変化によ
り、（１）式から、Ｓ＝+5.792Ｄとなる。表１２に前方
屈折面の母球面からのサグ値差X1、後方屈折面の曲率半
径R2の乱視軸方向の母球面からのサグ値差X2-A、後方屈
折面の曲率半径R2の乱視軸方向と垂直な方向の母球面か
らのサグ値差X2-Bを示す。

【００７５】

【表１１】

【００７６】図１７、表１２から分かるように、後方屈
折面の母球面からのサグ値差を、角膜頂点間距離Ｌが基
準値Ｌ_０であるときに比べ小さくすることにより、補正
前には図１３のようにマイナスに倒れていた収差が良好
に補正されている。

【００７７】本発明によって、眼鏡の度数を決定する場
合は、計算機を用いて計算を行わせることが好ましい。
その場合、その計算機は、前記第７の手段、第８の手段
に係る計算機プログラムによって計算を実行する。な
お、プログラムを実行する計算機には、特に限定はな
く、眼鏡店に設置された、レンズ発注に使用される計算
機でも、レンズ加工工場に設置された計算機でも構わな
い。

【００７８】また、計算よって得られた結果を、通信回
線又は記憶媒体等によってレンズ加工機に転送し、レン
ズ加工機がこの結果に従って本発明の眼鏡レンズを得る
ようにしてもよい。すなわち、レンズ加工機は、本発明
のレンズの度数の決定方法によって得られた眼鏡レンズ
の度数、及び眼鏡レンズを玉入れする眼鏡枠の形状等の
情報に基づいて、眼鏡レンズの形状を決定する。

【００７９】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
規定の角膜頂点間距離以外の角膜頂点間距離で装用され
る場合でも度数が合った眼鏡レンズの度数の決定方法、
及び眼鏡レンズ、さらには、規定の角膜頂点間距離以外
の角膜頂点間距離で装用される場合でも収差が適切に補
正された眼鏡レンズ、さらには眼鏡レンズの度数を決定
する計算機プログラムを提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明における眼鏡レンズの度数補正の原理を
示す図である。

【図２】従来例１の非点収差図である。

【図３】従来例２の非点収差図（角膜頂点間距離12mm）
である。

【図４】従来例２の非点収差図（角膜頂点間距離６mm）
である。

【図５】従来例２の非点収差図（角膜頂点間距離18mm）
である。

【図６】実施例１の非点収差図である。

【図７】実施例２の非点収差図である。

【図８】実施例３の非点収差図である。

【図９】実施例４の非点収差図である。

【図１０】従来例３の非点収差図である。

【図１１】従来例４の非点収差図（角膜頂点間距離12m
m）である。

【図１２】従来例４の非点収差図（角膜頂点間距離６m
m）である。

【図１３】従来例４の非点収差図（角膜頂点間距離18m
m）である。

【図１４】実施例５の非点収差図である。

【図１５】実施例６の非点収差図である。

【図１６】実施例７の非点収差図である。

【図１７】実施例８の非点収差図である。

【符号の説明】

１…眼球 ２…凹レンズ ２’…凹レンズ Ｉ…網膜上の点 Ｐ…裸眼のときに点Ｉに結像する物点

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 眼鏡レンズの度数を決定する方法であっ
   て、後方屈折面と角膜との距離である角膜頂点間距離の
   基準となる基準角膜頂点間距離をＬ_０（mm）、仮の度数
   をＳ_０（ジオプター）とし、実際の角膜頂点間距離をＬ
   (mm)とするとき、最初に基準角膜頂点間距離Ｌ_０を用い
   て仮の度数Ｓ_０を計算し、次に、実際の度数Ｓ（ジオプ
   ター）を以下の（１）式で決定することを特徴とする眼
   鏡レンズの度数の決定方法。 【数１】
2. 【請求項２】 前方及び後方の一対の屈折面から構成さ
   れる眼鏡レンズであって、後方屈折面と角膜との距離で
   ある角膜頂点間距離の基準となる基準角膜頂点間距離を
   Ｌ_０（mm）、仮の度数をＳ_０（ジオプター）とし、実際
   の角膜頂点間距離をＬ(mm)とするとき、最初に基準角膜
   頂点間距離Ｌ_０を用いて仮の度数Ｓ_０を計算し、次に、
   実際の度数Ｓ（ジオプター）が以下の（１）式で決定さ
   れるＳとなるように度数を調整された眼鏡レンズ。 【数２】
3. 【請求項３】 前方及び後方の一対の屈折面から構成さ
   れる眼鏡レンズであって、前方及び後方の少なくとも一
   方の屈折面のサグ値が、収差の補正を目的として、後方
   屈折面と角膜との距離である角膜頂点間距離Ｌに対応す
   るように、中心から周辺にかけて変化させてあることを
   特徴とする眼鏡レンズ。
4. 【請求項４】 請求項２に記載の眼鏡レンズであること
   を特徴とする請求項３に記載の眼鏡レンズ。
5. 【請求項５】 請求項３又は請求項４に記載の眼鏡レン
   ズであって、後方屈折面と角膜との距離である角膜頂点
   間距離Ｌが、基準角膜頂点間距離Ｌ_０より短ければ、レ
   ンズ前方屈折面又はレンズ後方屈折面の母球面からのサ
   グ値差を大きく、長ければサグ値差を小さくしたことを
   特徴とする眼鏡レンズ。
6. 【請求項６】 請求項２から請求項５のうちいずれか１
   項に記載の眼鏡レンズであって、前方及び後方の少なく
   とも一方の面に、乱視補正面を有することを特徴とする
   眼鏡レンズ。
7. 【請求項７】 眼鏡レンズの度数を決定する計算機プロ
   グラムであって、計算機に、後方屈折面と角膜との距離
   である角膜頂点間距離の基準となる基準角膜頂点間距離
   Ｌ_０（mm）を用いて計算させた仮の度数をＳ_０（ジオプ
   ター）と、実際の角膜頂点間距離をＬ(mm)とを用いて、
   実際の度数Ｓ（ジオプター）を以下の（１）式で計算さ
   せることを特徴とする計算機プログラム。 【数３】
8. 【請求項８】 実際の角膜頂点間距離Ｌ(mm)を用いて、
   式（１）によって眼鏡レンズの度数Ｓ（ジオプター）を
   決定する計算機プログラム。 【数４】 ただし、Ｌ_０は、後方屈折面と角膜との距離である角膜
   頂点間距離の基準となる基準角膜頂点間距離(mm)、Ｓ_０
   は仮の度数（ジオプター）を示す。