JP2003212655A - 低熱膨張黒鉛材及びその製造方法 - Google Patents
低熱膨張黒鉛材及びその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 低熱膨張係数と一定水準以上の固有抵抗値及
び強度を兼備した低熱膨張黒鉛材及びその製造方法を提
供する。 【解決手段】 平均粒径４０μｍ以下の針状コークス４
０〜６５質量部と、平均粒径０．０４μｍ以上のカーボ
ンブラック１０〜３０質量部と、平均粒径４０μｍ以下
のレギュラーコークス１０〜４０質量部と、をフィラー
原料とし、バインダーと捏合処理後、微粉砕し、成形、
焼成及び黒鉛化する。これにより、室温から４００℃に
おける平均熱膨張係数が２．０〜３．０×１０-6／℃
で、固有抵抗が１２〜２０μΩ・ｍで、且つ曲げ強度が
２５〜５０ＭＰａとする。
び強度を兼備した低熱膨張黒鉛材及びその製造方法を提
供する。 【解決手段】 平均粒径４０μｍ以下の針状コークス４
０〜６５質量部と、平均粒径０．０４μｍ以上のカーボ
ンブラック１０〜３０質量部と、平均粒径４０μｍ以下
のレギュラーコークス１０〜４０質量部と、をフィラー
原料とし、バインダーと捏合処理後、微粉砕し、成形、
焼成及び黒鉛化する。これにより、室温から４００℃に
おける平均熱膨張係数が２．０〜３．０×１０-6／℃
で、固有抵抗が１２〜２０μΩ・ｍで、且つ曲げ強度が
２５〜５０ＭＰａとする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱膨張係数の低い
低熱膨張黒鉛材及びその製造方法に関し、特に、原子吸
光用キュベット等に用いられる熱分解炭素を被覆するの
に適した低熱膨張黒鉛材及びその製造方法に関する。
低熱膨張黒鉛材及びその製造方法に関し、特に、原子吸
光用キュベット等に用いられる熱分解炭素を被覆するの
に適した低熱膨張黒鉛材及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】黒鉛材の熱膨張係数を低減する方法とし
ては、易黒鉛化性の針状コークスを配合したフィラー原
料を用いることが知られている。ところが、単一のコー
クスをフィラー原料として用いた場合、固有抵抗値及び
強度は低くなり、熱膨張係数とこれらを独立して制御す
ることは困難である。
ては、易黒鉛化性の針状コークスを配合したフィラー原
料を用いることが知られている。ところが、単一のコー
クスをフィラー原料として用いた場合、固有抵抗値及び
強度は低くなり、熱膨張係数とこれらを独立して制御す
ることは困難である。
【０００３】この問題を解決するために、易黒鉛化性の
針状コークスと黒鉛化度合が進行した天然黒鉛を配合し
たフィラー原料を用いて、熱膨張係数を低下させた黒鉛
材の製造方法が特開平７−１６５４６７号公報に開示さ
れている。しかしながら、ここに開示されているような
天然黒鉛微粉末の配合は、材質強度が低下しやすく、ま
た、原料価格の上昇を招くことから、工業的には不利で
ある。
針状コークスと黒鉛化度合が進行した天然黒鉛を配合し
たフィラー原料を用いて、熱膨張係数を低下させた黒鉛
材の製造方法が特開平７−１６５４６７号公報に開示さ
れている。しかしながら、ここに開示されているような
天然黒鉛微粉末の配合は、材質強度が低下しやすく、ま
た、原料価格の上昇を招くことから、工業的には不利で
ある。
【０００４】また、特開平１０−２０３８６９号公報に
は、原料フィラー種の選択及びフィラー粒径の制御によ
り熱膨張係数が低く、同時に緻密性や材料強度に優れた
高密度な等方性黒鉛材の製造方法が開示されている。し
かしながら、ここに開示されているものは、緻密性、材
料強度には優れているが、固有抵抗値が１０μΩ・ｍ程
度と低い。
は、原料フィラー種の選択及びフィラー粒径の制御によ
り熱膨張係数が低く、同時に緻密性や材料強度に優れた
高密度な等方性黒鉛材の製造方法が開示されている。し
かしながら、ここに開示されているものは、緻密性、材
料強度には優れているが、固有抵抗値が１０μΩ・ｍ程
度と低い。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、原子吸光分
析用キュベットの表面に存在する開放気孔が大きいと、
液状試験試料が気孔内に一部滲入し、気化に要する時間
に時間差が生じるので感度低下や誤差発生の遠因ともな
る。したがって、黒鉛材からなるキュベット基材をより
緻密、不滲透的にするために、熱分解炭素が被覆され
る。しかし、熱分解炭素の被覆面に平行方向の熱膨張係
数は、１．７×１０-6／℃と低く、黒鉛基材との熱膨張
の差により、熱分解炭素の剥離が発生し易い。そのた
め、熱分解炭素の熱膨張係数に近い低熱膨張材が望まれ
ている。また、原子吸光装置の加熱方式は通電加熱が一
般的である。このため、これに用いられる原子吸光用キ
ュベットには、熱膨張係数が低いのは勿論であるが、各
装置に合わせた固有抵抗値にしなければ温度制御が困難
となり、高い強度とともに高い固有抵抗値のものが要求
されている。
析用キュベットの表面に存在する開放気孔が大きいと、
液状試験試料が気孔内に一部滲入し、気化に要する時間
に時間差が生じるので感度低下や誤差発生の遠因ともな
る。したがって、黒鉛材からなるキュベット基材をより
緻密、不滲透的にするために、熱分解炭素が被覆され
る。しかし、熱分解炭素の被覆面に平行方向の熱膨張係
数は、１．７×１０-6／℃と低く、黒鉛基材との熱膨張
の差により、熱分解炭素の剥離が発生し易い。そのた
め、熱分解炭素の熱膨張係数に近い低熱膨張材が望まれ
ている。また、原子吸光装置の加熱方式は通電加熱が一
般的である。このため、これに用いられる原子吸光用キ
ュベットには、熱膨張係数が低いのは勿論であるが、各
装置に合わせた固有抵抗値にしなければ温度制御が困難
となり、高い強度とともに高い固有抵抗値のものが要求
されている。
【０００６】本発明は、低熱膨張係数と一定水準以上の
固有抵抗値及び強度を兼備した低熱膨張黒鉛材及びその
製造方法を提供することを目的とする。
固有抵抗値及び強度を兼備した低熱膨張黒鉛材及びその
製造方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
の本発明に係る低熱膨張黒鉛材は、針状コークスと、カ
ーボンブラックと、レギュラーコークスと、をフィラー
原料とするものである。また、前記フィラー原料は、平
均粒径４０μｍ以下の針状コークス４０〜６５質量部
と、平均粒径０．０４μｍ以上のカーボンブラック１０
〜３０質量部と、平均粒径４０μｍ以下のレギュラーコ
ークス１０〜４０質量部と、を含んでなるものである。
また、室温から４００℃における平均熱膨張係数が２．
０〜３．０×１０-6／℃で、固有抵抗が１２〜２０μΩ
・ｍで、且つ曲げ強度が２５〜５０ＭＰａであるもので
ある。
の本発明に係る低熱膨張黒鉛材は、針状コークスと、カ
ーボンブラックと、レギュラーコークスと、をフィラー
原料とするものである。また、前記フィラー原料は、平
均粒径４０μｍ以下の針状コークス４０〜６５質量部
と、平均粒径０．０４μｍ以上のカーボンブラック１０
〜３０質量部と、平均粒径４０μｍ以下のレギュラーコ
ークス１０〜４０質量部と、を含んでなるものである。
また、室温から４００℃における平均熱膨張係数が２．
０〜３．０×１０-6／℃で、固有抵抗が１２〜２０μΩ
・ｍで、且つ曲げ強度が２５〜５０ＭＰａであるもので
ある。
【０００８】針状コークスとしては、平均粒径４０μｍ
以下、好ましくは平均粒径２０μｍ以下に微粉砕したも
のが用いられる。ここで、平均粒径が４０μｍを超える
と、均質な組織が得られない。また、固有抵抗値が小さ
くなり好ましくない。この針状コークスは、４０〜６５
質量部、好ましくは５０〜６０質量部配合することが好
ましい。針状コークスの配合量が４０質量部よりも少な
い場合、針状コークスの特徴である低熱膨張性が損なわ
れる。また、６５質量部よりも多い場合、他に配合する
レギュラーコークス及びカーボンブラックの配合比率が
小さくなり、固有抵抗値が低下すると共に、強度が低下
する傾向となる。
以下、好ましくは平均粒径２０μｍ以下に微粉砕したも
のが用いられる。ここで、平均粒径が４０μｍを超える
と、均質な組織が得られない。また、固有抵抗値が小さ
くなり好ましくない。この針状コークスは、４０〜６５
質量部、好ましくは５０〜６０質量部配合することが好
ましい。針状コークスの配合量が４０質量部よりも少な
い場合、針状コークスの特徴である低熱膨張性が損なわ
れる。また、６５質量部よりも多い場合、他に配合する
レギュラーコークス及びカーボンブラックの配合比率が
小さくなり、固有抵抗値が低下すると共に、強度が低下
する傾向となる。
【０００９】カーボンブラックは、平均粒径０．０４μ
ｍ以上、好ましくは平均粒径０．０６μｍ以上のものが
好ましい。平均粒径が０．０４μｍよりも小さいもので
あると、吸油量が大きくなり、捏合時の練りが困難とな
る。難黒鉛化性のカーボンブラックをフィラー原料とし
て使用することで、カーボンブラックの配合量を１０〜
３０質量部となるように調整して固有抵抗値を制御する
ことが可能となる。
ｍ以上、好ましくは平均粒径０．０６μｍ以上のものが
好ましい。平均粒径が０．０４μｍよりも小さいもので
あると、吸油量が大きくなり、捏合時の練りが困難とな
る。難黒鉛化性のカーボンブラックをフィラー原料とし
て使用することで、カーボンブラックの配合量を１０〜
３０質量部となるように調整して固有抵抗値を制御する
ことが可能となる。
【００１０】レギュラーコークスは、針状コークスと同
様に平均粒径４０μｍ以下、好ましくは平均粒径２０μ
ｍ以下のものが好ましい。レギュラーコークスをフィラ
ー原料として用いることで、焼成及び黒鉛化工程で収縮
し、黒鉛の緻密性及び強度が向上する。レギュラーコー
クスは、このように、黒鉛材の強度を向上させる効果が
あり、フィラー原料中の配合量が１０質量部よりも少な
い場合ではその効果が十分に発揮されない。また、その
配合量が４０質量部よりも多い場合は、他に配合する針
状コークス及びカーボンブラックの配合比率が小さくな
るため、低熱膨張の特徴が損なわれると共に、固有抵抗
値が低くなる。
様に平均粒径４０μｍ以下、好ましくは平均粒径２０μ
ｍ以下のものが好ましい。レギュラーコークスをフィラ
ー原料として用いることで、焼成及び黒鉛化工程で収縮
し、黒鉛の緻密性及び強度が向上する。レギュラーコー
クスは、このように、黒鉛材の強度を向上させる効果が
あり、フィラー原料中の配合量が１０質量部よりも少な
い場合ではその効果が十分に発揮されない。また、その
配合量が４０質量部よりも多い場合は、他に配合する針
状コークス及びカーボンブラックの配合比率が小さくな
るため、低熱膨張の特徴が損なわれると共に、固有抵抗
値が低くなる。
【００１１】また、本発明に係る低熱膨張黒鉛材の製造
方法は、平均粒径４０μｍ以下の針状コークス４０〜６
５質量部と、平均粒径０．０４μｍ以上のカーボンブラ
ック１０〜３０質量部と、平均粒径４０μｍ以下のレギ
ュラーコークス１０〜４０質量部と、を含んでなるフィ
ラー原料と、バインダーとを捏合処理後、微粉砕し、成
形、焼成及び黒鉛化するものである。
方法は、平均粒径４０μｍ以下の針状コークス４０〜６
５質量部と、平均粒径０．０４μｍ以上のカーボンブラ
ック１０〜３０質量部と、平均粒径４０μｍ以下のレギ
ュラーコークス１０〜４０質量部と、を含んでなるフィ
ラー原料と、バインダーとを捏合処理後、微粉砕し、成
形、焼成及び黒鉛化するものである。
【００１２】本発明に係る低熱膨張黒鉛材は、前述の針
状コークス、カーボンブラック、レギュラーコークスと
を含んでなるフィラー原料と、バインダーとを捏合処理
する。バインダーには、コールタール系ピッチ又は石油
系ピッチ等のピッチ系バインダーを使用することが好ま
しい。このバインダーは、フィラー原料１００質量部に
対して２０〜１００質量部となるように配合する。バイ
ンダー量がフィラー原料１００質量部に対して２０質量
部未満であると、結合力が不十分となる。また、１００
質量部を超えると焼成後の黒鉛材に亀裂や破損が発生す
ることがあるため好ましくない。なお、捏合処理に用い
られる捏合装置は、フィラー原料とバインダーとを均一
に分散混合できるものであれば、特に限定されない。
状コークス、カーボンブラック、レギュラーコークスと
を含んでなるフィラー原料と、バインダーとを捏合処理
する。バインダーには、コールタール系ピッチ又は石油
系ピッチ等のピッチ系バインダーを使用することが好ま
しい。このバインダーは、フィラー原料１００質量部に
対して２０〜１００質量部となるように配合する。バイ
ンダー量がフィラー原料１００質量部に対して２０質量
部未満であると、結合力が不十分となる。また、１００
質量部を超えると焼成後の黒鉛材に亀裂や破損が発生す
ることがあるため好ましくない。なお、捏合処理に用い
られる捏合装置は、フィラー原料とバインダーとを均一
に分散混合できるものであれば、特に限定されない。
【００１３】捏合処理後、混練された混練物を再度、機
械的粉砕装置により、平均粒径２０〜５０μｍとなるよ
うに微粉砕する。そして、この微粉砕した粉末を任意の
形状に成形後、８００〜１２００℃で焼成し、引き続き
２６００〜３０００℃で熱処理を行い、黒鉛化処理す
る。これにより、室温から４００℃における平均熱膨張
係数が２．０〜３．０×１０-6／℃で、固有抵抗が１２
〜２０μΩ・ｍで、且つ曲げ強度が２５〜５０ＭＰａの
黒鉛材を得ることが可能となる。
械的粉砕装置により、平均粒径２０〜５０μｍとなるよ
うに微粉砕する。そして、この微粉砕した粉末を任意の
形状に成形後、８００〜１２００℃で焼成し、引き続き
２６００〜３０００℃で熱処理を行い、黒鉛化処理す
る。これにより、室温から４００℃における平均熱膨張
係数が２．０〜３．０×１０-6／℃で、固有抵抗が１２
〜２０μΩ・ｍで、且つ曲げ強度が２５〜５０ＭＰａの
黒鉛材を得ることが可能となる。
【００１４】このように、フィラー原料となる針状コー
クス、カーボンブラック、レギュラーコークスとを、特
定範囲の比率で配合し、捏合、焼成、黒鉛化することに
よって、低熱膨張係数でありながら、高い固有抵抗値及
び強度を有する黒鉛材とすることができる。これによっ
て、これらの特性が要求される原子吸光用キュベットや
その他の用途に、また、熱分解炭素被覆用黒鉛材や、熱
分解窒化ホウ素等の低熱膨張係数材料の被覆用黒鉛材と
して利用することが可能となる。
クス、カーボンブラック、レギュラーコークスとを、特
定範囲の比率で配合し、捏合、焼成、黒鉛化することに
よって、低熱膨張係数でありながら、高い固有抵抗値及
び強度を有する黒鉛材とすることができる。これによっ
て、これらの特性が要求される原子吸光用キュベットや
その他の用途に、また、熱分解炭素被覆用黒鉛材や、熱
分解窒化ホウ素等の低熱膨張係数材料の被覆用黒鉛材と
して利用することが可能となる。
【００１５】
【実施例】以下、実施例により本発明を具体的に説明す
る。
る。
【００１６】（実施例１）平均粒径１５μｍに微粉砕さ
れた針状コークス６５質量部と、平均粒径０．０８μｍ
のカーボンブラック１０質量部と、平均粒径１５μｍに
微粉砕されたレギュラーコークス２５質量部とをフィラ
ー原料とし、バインダーとしてコールタールピッチを５
０質量部と、を混合し、捏合処理を行った。捏合処理
後、混練された混練物を平均粒径４０μｍに微粉砕し
た。この粉末を所定の形状に成形後、１０００℃で、５
時間焼成し、その後、２８００℃で１時間熱処理を行っ
て黒鉛化して黒鉛材を作製した。
れた針状コークス６５質量部と、平均粒径０．０８μｍ
のカーボンブラック１０質量部と、平均粒径１５μｍに
微粉砕されたレギュラーコークス２５質量部とをフィラ
ー原料とし、バインダーとしてコールタールピッチを５
０質量部と、を混合し、捏合処理を行った。捏合処理
後、混練された混練物を平均粒径４０μｍに微粉砕し
た。この粉末を所定の形状に成形後、１０００℃で、５
時間焼成し、その後、２８００℃で１時間熱処理を行っ
て黒鉛化して黒鉛材を作製した。
【００１７】（実施例２）平均粒径１５μｍに微粉砕さ
れた針状コークス５０質量部と、平均粒径０．０８μｍ
のカーボンブラック２０質量部と、平均粒径１５μｍに
微粉砕されたレギュラーコークス３０質量部とをフィラ
ー原料とし、以下、実施例１と同様にして黒鉛材を作製
した。
れた針状コークス５０質量部と、平均粒径０．０８μｍ
のカーボンブラック２０質量部と、平均粒径１５μｍに
微粉砕されたレギュラーコークス３０質量部とをフィラ
ー原料とし、以下、実施例１と同様にして黒鉛材を作製
した。
【００１８】（実施例３）平均粒径１５μｍに微粉砕さ
れた針状コークス４０質量部と、平均粒径０．０８μｍ
のカーボンブラック３０質量部と、平均粒径１５μｍに
微粉砕されたレギュラーコークス３０質量部とをフィラ
ー原料とし、以下、実施例１と同様にして黒鉛材を作製
した。
れた針状コークス４０質量部と、平均粒径０．０８μｍ
のカーボンブラック３０質量部と、平均粒径１５μｍに
微粉砕されたレギュラーコークス３０質量部とをフィラ
ー原料とし、以下、実施例１と同様にして黒鉛材を作製
した。
【００１９】（実施例４）平均粒径１５μｍに微粉砕さ
れた針状コークス４０質量部と、平均粒径０．０８μｍ
のカーボンブラック２０質量部と、平均粒径１５μｍに
微粉砕されたレギュラーコークス４０質量部とをフィラ
ー原料とし、以下、実施例１と同様にして黒鉛材を作製
した。
れた針状コークス４０質量部と、平均粒径０．０８μｍ
のカーボンブラック２０質量部と、平均粒径１５μｍに
微粉砕されたレギュラーコークス４０質量部とをフィラ
ー原料とし、以下、実施例１と同様にして黒鉛材を作製
した。
【００２０】（実施例５）平均粒径１５μｍに微粉砕さ
れた針状コークス６０質量部と、平均粒径０．０８μｍ
のカーボンブラック３０質量部と、平均粒径１５μｍに
微粉砕されたレギュラーコークス１０質量部とをフィラ
ー原料とし、以下、実施例１と同様にして黒鉛材を作製
した。
れた針状コークス６０質量部と、平均粒径０．０８μｍ
のカーボンブラック３０質量部と、平均粒径１５μｍに
微粉砕されたレギュラーコークス１０質量部とをフィラ
ー原料とし、以下、実施例１と同様にして黒鉛材を作製
した。
【００２１】（比較例１）平均粒径１５μｍに微粉砕さ
れた針状コークス７０質量部と、平均粒径０．０８μｍ
のカーボンブラック２０質量部と、平均粒径１５μｍに
微粉砕されたレギュラーコークス１０質量部とをフィラ
ー原料とし、以下、実施例１と同様にして黒鉛材を作製
した。
れた針状コークス７０質量部と、平均粒径０．０８μｍ
のカーボンブラック２０質量部と、平均粒径１５μｍに
微粉砕されたレギュラーコークス１０質量部とをフィラ
ー原料とし、以下、実施例１と同様にして黒鉛材を作製
した。
【００２２】（比較例２）平均粒径１５μｍに微粉砕さ
れた針状コークス３０質量部と、平均粒径０．０８μｍ
のカーボンブラック２０質量部と、平均粒径１５μｍに
微粉砕されたレギュラーコークス５０質量部とをフィラ
ー原料とし、以下、実施例１と同様にして黒鉛材を作製
した。
れた針状コークス３０質量部と、平均粒径０．０８μｍ
のカーボンブラック２０質量部と、平均粒径１５μｍに
微粉砕されたレギュラーコークス５０質量部とをフィラ
ー原料とし、以下、実施例１と同様にして黒鉛材を作製
した。
【００２３】（比較例３）平均粒径１５μｍに微粉砕さ
れた針状コークス５０質量部と、平均粒径０．０８μｍ
のカーボンブラック５質量部と、平均粒径１５μｍに微
粉砕されたレギュラーコークス４５質量部とをフィラー
原料とし、以下、実施例１と同様にして黒鉛材を作製し
た。
れた針状コークス５０質量部と、平均粒径０．０８μｍ
のカーボンブラック５質量部と、平均粒径１５μｍに微
粉砕されたレギュラーコークス４５質量部とをフィラー
原料とし、以下、実施例１と同様にして黒鉛材を作製し
た。
【００２４】（比較例４）平均粒径１５μｍに微粉砕さ
れた針状コークス５０質量部と、平均粒径０．０８μｍ
のカーボンブラック４０質量部と、平均粒径１５μｍに
微粉砕されたレギュラーコークス１０質量部とをフィラ
ー原料とし、以下、実施例１と同様にして黒鉛材を作製
した。
れた針状コークス５０質量部と、平均粒径０．０８μｍ
のカーボンブラック４０質量部と、平均粒径１５μｍに
微粉砕されたレギュラーコークス１０質量部とをフィラ
ー原料とし、以下、実施例１と同様にして黒鉛材を作製
した。
【００２５】（比較例５）平均粒径１５μｍに微粉砕さ
れた針状コークス４０質量部と、平均粒径１５μｍに微
粉砕されたレギュラーコークス６０質量部とをフィラー
原料とし、以下、実施例１と同様にして黒鉛材を作製し
た。
れた針状コークス４０質量部と、平均粒径１５μｍに微
粉砕されたレギュラーコークス６０質量部とをフィラー
原料とし、以下、実施例１と同様にして黒鉛材を作製し
た。
【００２６】（比較例６）平均粒径１５μｍに微粉砕さ
れた針状コークス１００質量部をフィラー原料とし、以
下、実施例１と同様にして黒鉛材を作製した。
れた針状コークス１００質量部をフィラー原料とし、以
下、実施例１と同様にして黒鉛材を作製した。
【００２７】実施例１乃至５及び比較例１乃至６の各黒
鉛材の室温から４００℃の平均熱膨張係数と、室温にお
ける固有抵抗値及び曲げ強度を表１にまとめて示す。
鉛材の室温から４００℃の平均熱膨張係数と、室温にお
ける固有抵抗値及び曲げ強度を表１にまとめて示す。
【００２８】
【表１】
【００２９】表１に示すように、フィラー原料に針状コ
ークス、カーボンブラック、レギュラーコークスを用
い、夫々を特定範囲の配合量比となるように配合するこ
とで、室温から４００℃における平均熱膨張係数が２．
０〜３．０×１０-6／℃で、固有抵抗が１２〜２０μΩ
・ｍで、且つ曲げ強度が２５〜５０ＭＰａの黒鉛材とす
ることができることがわかる。
ークス、カーボンブラック、レギュラーコークスを用
い、夫々を特定範囲の配合量比となるように配合するこ
とで、室温から４００℃における平均熱膨張係数が２．
０〜３．０×１０-6／℃で、固有抵抗が１２〜２０μΩ
・ｍで、且つ曲げ強度が２５〜５０ＭＰａの黒鉛材とす
ることができることがわかる。
【００３０】
【発明の効果】本発明は以上のように構成され、フィラ
ー原料となる針状コークス、カーボンブラック、レギュ
ラーコークスとを、特定範囲の比率で配合し、捏合、焼
成、黒鉛化することによって、低熱膨張係数でありなが
ら、高い固有抵抗値及び強度を有する黒鉛材とすること
ができる効果を奏する。これによって、これらの特性が
要求される原子吸光用キュベットや熱分解炭素被覆用黒
鉛材として利用することが可能となる。
ー原料となる針状コークス、カーボンブラック、レギュ
ラーコークスとを、特定範囲の比率で配合し、捏合、焼
成、黒鉛化することによって、低熱膨張係数でありなが
ら、高い固有抵抗値及び強度を有する黒鉛材とすること
ができる効果を奏する。これによって、これらの特性が
要求される原子吸光用キュベットや熱分解炭素被覆用黒
鉛材として利用することが可能となる。
Claims (4)
- 【請求項１】 針状コークスと、カーボンブラックと、
レギュラーコークスと、をフィラー原料とする低熱膨張
黒鉛材。 - 【請求項２】 前記フィラー原料は、平均粒径４０μｍ
以下の針状コークス４０〜６５質量部と、平均粒径０．
０４μｍ以上のカーボンブラック１０〜３０質量部と、
平均粒径４０μｍ以下のレギュラーコークス１０〜４０
質量部と、を含んでなる請求項１に記載の低熱膨張黒鉛
材。 - 【請求項３】 室温から４００℃における平均熱膨張係
数が２．０〜３．０×１０-6／℃で、固有抵抗が１２〜
２０μΩ・ｍで、且つ曲げ強度が２５〜５０ＭＰａであ
る請求項１又は２に記載の低熱膨張黒鉛材。 - 【請求項４】 平均粒径４０μｍ以下の針状コークス４
０〜６５質量部と、平均粒径０．０４μｍ以上のカーボ
ンブラック１０〜３０質量部と、平均粒径４０μｍ以下
のレギュラーコークス１０〜４０質量部と、を含んでな
るフィラー原料と、バインダーとを捏合処理後、微粉砕
し、成形、焼成及び黒鉛化する低熱膨張黒鉛材の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002017991A JP2003212655A (ja) | 2002-01-28 | 2002-01-28 | 低熱膨張黒鉛材及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002017991A JP2003212655A (ja) | 2002-01-28 | 2002-01-28 | 低熱膨張黒鉛材及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003212655A true JP2003212655A (ja) | 2003-07-30 |
Family
ID=27653490
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002017991A Pending JP2003212655A (ja) | 2002-01-28 | 2002-01-28 | 低熱膨張黒鉛材及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003212655A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019065018A1 (ja) * | 2017-09-28 | 2019-04-04 | 新日本テクノカーボン株式会社 | 黒鉛材料 |
| CN116253566A (zh) * | 2023-03-14 | 2023-06-13 | 山东亿维新材料有限责任公司 | 一种制备优质石墨电极的针状焦级配配方及制备方法 |
-
2002
- 2002-01-28 JP JP2002017991A patent/JP2003212655A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019065018A1 (ja) * | 2017-09-28 | 2019-04-04 | 新日本テクノカーボン株式会社 | 黒鉛材料 |
| JPWO2019065018A1 (ja) * | 2017-09-28 | 2019-11-14 | 新日本テクノカーボン株式会社 | 黒鉛材料 |
| US10550001B2 (en) | 2017-09-28 | 2020-02-04 | Nippon Techno-Carbon Co., Ltd. | Graphite material |
| EP3549925A4 (en) * | 2017-09-28 | 2020-07-15 | Nippon Techno-Carbon Co., Ltd. | GRAPHITE MATERIAL |
| CN116253566A (zh) * | 2023-03-14 | 2023-06-13 | 山东亿维新材料有限责任公司 | 一种制备优质石墨电极的针状焦级配配方及制备方法 |
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